混凝土樓板拆除施工方案(可編輯)

計算書及相關(guān)施工圖紙9.1梁（600×1500mm）模板及支架驗算梁底增加2道承重立桿。圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為Φ48×3。00。參數(shù)信息：梁段信息:L1；腳手架參數(shù)立柱梁跨度方向間距l(xiāng)（m)：0。45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0。20;腳手架步距（m)：1。50；腳手架搭設(shè)高度（m）：4。42；梁兩側(cè)立柱間距（m）:1。10；承重架支設(shè)：多根承重立桿，木方垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；荷載參數(shù)模板與木塊自重（kN/m2）：0.350；梁截面寬度B(m)：0。600；混凝土和鋼筋自重(kN/m3）：25。000；梁截面高度D(m):1。500；傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）：2。000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：3.000；木方參數(shù)木方彈性模量E（N/mm2)：9500。000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2）:13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1。300；木方的間隔距離(mm）：200。000；木方的截面寬度（mm）：80.00；木方的截面高度(mm):90.00；其他采用的鋼管類型(mm)：Φ48×3。0?？奂B接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等.1。荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m）：q1=25.000×1。500×0.450=16.875kN/m;（2)模板的自重線荷載(kN/m）:q2=0。350×0。450×（2×1.500+0。600）/0。600=0.945kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN):經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=（3.000+2。000)×0.600×0。450=1。350kN；2。木方楞的支撐力計算均布荷載q=1。2×16.875+1.2×0。945=21.384kN/m;集中荷載P=1.4×1.350=1。890kN；木方計算簡圖經(jīng)過計算得到從左到右各木方傳遞集中力［即支座力]分別為：N1=1.563kN；N2=5。672kN；N3=5。908kN;N4=1。563kN；木方按照簡支梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=8.000×9.000×9.000/6=108.00cm3；I=8.000×9。000×9.000×9。000/12=486.00cm4；木方強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=5。908/0.450=13.128kN/m；最大彎距M=0。1ql2=0。1×13.128×0。450×0。450=0.266kN。m；截面應(yīng)力σ=M/W=0。266×106/108000.0=2.462N/mm2；木方的計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算：最大剪力的計算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh〈［T］其中最大剪力：Q=0。6×13.128×0.450=3.545kN；截面抗剪強度計算值T=3×3544.621/(2×80。000×90。000）=0.738N/mm2；截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.300N/mm2；木方的抗剪強度計算滿足要求！木方撓度計算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：最大變形V=0.677×10。940×450.0004/（100×9500。000×486.000×103）=0。066mm;木方的最大撓度小于450。0/250，滿足要求！3。支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下計算簡圖（kN)支撐鋼管變形圖(kN。m）支撐鋼管彎矩圖（kN。m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=0。468kN中間支座最大反力Rmax=8.271；最大彎矩Mmax=0。214kN.m;最大變形Vmax=0.108mm；截面應(yīng)力σ=0。214×106/4490.0=47。691N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！三、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿?？奂够频挠嬎悖喊凑铡督ㄖ┕た奂戒摴苣_手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0。80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值，取12。80kN;R-—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=8.27kN；R〈12。80kN，所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N-—立桿的軸心壓力設(shè)計值,它包括：橫桿的最大支座反力：N1=8。271kN；腳手架鋼管的自重:N2=1.2×0.129×4.420=0.685kN；N=8。271+0。685=8。955kN；φ-—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查表得到;i—-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）：i=1。59；A-—立桿凈截面面積(cm2)：A=4。24；W-—立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W=4。49;σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f］——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值:［f]=205。00N/mm2；lo--計算長度（m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(1)或（2)計算lo=k1uh(1)lo=（h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1。167；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表，u=1.700；a—-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a=0。200m；公式（1）的計算結(jié)果:立桿計算長度Lo=k1uh=1。167×1。700×1.500=2.976m；Lo/i=2975.850/15.900=187.000；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0。205；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=8955。446/(0.205×424.000）=103。031N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=103。031N/mm2小于[f]=205。00滿足要求！立桿計算長度Lo=h+2a=1.500+0。200×2=1.900m;Lo/i=1900。000/15。900=119。000；公式(2)的計算結(jié)果:由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.458；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=8955.446/（0。458×424。000）=46.116N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=46。116N/mm2小于［f]=205。00滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算lo=k1k2（h+2a)(3)k2-—計算長度附加系數(shù)，h+2a=1。900按照表2取值1。001；公式（3）的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a）=1.167×1.001×(1.500+0.200×2）=2.220m；Lo/i=2219。517/15.900=140。000;由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.349；鋼管立桿受壓強度計算值；σ=8955.446/（0。349×424。000)=60。520N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=60。520N/mm2小于[f]=205.00滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。9。2板模板及支架驗算板模板(扣件式）計算書計算依據(jù):1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162—20083、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010—20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017—2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱出庫區(qū)，標(biāo)高11.32m新澆混凝土樓板板厚(mm）120模板支架高度H(m)4.5模板支架縱向長度L（m）38模板支架橫向長度B(m）20支架外側(cè)豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1500二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1。1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2）2.5支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk（kN/m2）基本風(fēng)壓ω0（kN/m2）省份廣東0.45ωk=ω0μzμst=0。033地區(qū)深圳市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))0.51模板支架頂部離建筑物地面高度（m）9風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0。145整體模板支架μstw2.435ωfk=ω0μzμstw=0。559豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0。23三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a（mm）900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h（mm)1500小梁間距l(xiāng)（mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm）150主梁最大懸挑長度l2(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖（模板支架縱向）模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t（mm）15面板抗彎強度設(shè)計值[f］（N/mm2）15面板抗剪強度設(shè)計值[τ]（N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算.W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3,I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝1×max[1.2（G1k+(G2k+G3k)×h）+1。4×Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max［1.2×（0.1+(24+1.1）×0。12)+1。4×2。5，1.35×（0。1+(24+1。1)×0。12）+1。4×0.7×2。5］×1=7。234kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+（G2k+G3k）×h）)×b=(1×(0.1+(24+1。1）×0.12))×1＝3。112kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算Mmax＝q1l2/8＝7.234×0。32/8＝0。081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/37500＝2.17N/mm2≤［f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.112×3004/（384×10000×281250)=0。117mmν＝0。117mm≤［ν］＝L/250＝300/250＝1。2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型（mm)60×80小梁抗彎強度設(shè)計值[f］（N/mm2）15.44小梁抗剪強度設(shè)計值［τ](N/mm2)1。78小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式二等跨連續(xù)梁q1＝1×max［1。2(G1k+(G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1。4×0。7×Q1k］×b=1×max［1。2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1。35×（0.3+（24+1。1)×0。12)+1.4×0.7×2。5］×0。3=2。242kN/m因此，q1靜＝1×1。2×(G1k+(G2k+G3k）×h)×b=1×1.2×(0。3+（24+1。1）×0.12)×0.3=1.192kN/mq1活＝1×1。4×Q1k×b=1×1.4×2。5×0.3＝1。05kN/m計算簡圖如下:1、強度驗算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0。125×1。192×0.92+0.125×1.05×0。92＝0。227kN·mM2＝q1L12/2=2.242×0.152/2＝0.025kN·mMmax＝max[M1，M2］＝max［0.227，0.025］＝0.227kN·mσ=Mmax/W=0。227×106/64000=3。547N/mm2≤[f]=15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0。625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×1。192×0.9+0。625×1.05×0.9＝1。261kNV2＝q1L1＝2.242×0。15＝0。336kNVmax＝max［V1，V2］＝max[1.261，0。336]＝1.261kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1。261×1000/(2×60×80）＝0.394N/mm2≤［τ]=1。78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝（γG（G1k+（G2k+G3k)×h））×b=(1×(0。3+（24+1。1)×0。12))×0。3＝0。994kN/m撓度，跨中νmax＝0。521qL4/(100EI)=0。521×0。994×9004/（100×9350×256×104)＝0。142mm≤［ν］＝L/250＝900/250＝3。6mm；懸臂端νmax＝ql14/（8EI)=0。994×1504/（8×9350×256×104）＝0.003mm≤［ν］＝2×l1/250＝2×150/250＝1。2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型（mm）Ф48×3主梁計算截面類型(mm）Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值［f］（N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ］（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁彈性模量E(N/mm2）206000主梁截面慣性矩I(cm4）10。78主梁計算方式三等跨連續(xù)梁1、小梁最大支座反力計算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k）×h）+1。4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k)×h）+1。4×0.7×Q1k]×b=1×max[1。2×（0。5+(24+1.1)×0。12)+1。4×2。5，1.35×（0。5+(24+1。1)×0。12）+1。4×0。7×2。5］×0。3＝2.314kN/mq1靜＝1×1.2×(G1k+（G2k+G3k)×h）×b＝1×1。2×（0。5+(24+1.1)×0.12)×0。3＝1.264kN/mq1活＝1×1。4×Q1k×b＝1×1。4×2。5×0。3＝1。05kN/mq2＝(γG(G1k+（G2k+G3k）×h））×b=(1×(0.5+（24+1.1）×0.12）)×0.3＝1.054kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1。25q1L＝1。25×2。314×0。9＝2.604kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0。375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝（0。375×1。264+0.437×1。05）×0。9+2。314×0。15＝1.187kNR＝max[Rmax，R1］＝2.604kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R’max＝1。25q2L＝1。25×1.054×0.9＝1。185kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R’1＝0.375q2L+q2l1＝0。375×1。054×0。9+1.054×0。15＝0。514kNR'＝max[R'max，R’1]＝1.185kN;計算簡圖如下:主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二（kN·m)σ=Mmax/W=0.746×106/4490=166.173N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一（kN）主梁剪力圖二(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.784×1000/424＝22。567N/mm2≤［τ]=125N/mm2滿足要求!4、撓度驗算主梁變形圖一（mm）主梁變形圖二（mm)跨中νmax=0。808mm≤[ν］=900/250=3.6mm懸挑段νmax＝0.334mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=5.632kN，R2=8.159kN，R3=8。737kN，R4=3.512kN圖二支座反力依次為R1=4.514kN，R2=8。506kN，R3=8.506kN，R4=4。514kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N］(kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝8。737kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm）Ф48×3立桿鋼管計算截面類型（mm）Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A（mm2）424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i（mm)15。9立桿截面抵抗矩W（cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值[f］(N/mm2）205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0。151、長細比驗算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94。34≤［λ]=210滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載：λ=l0/i=1500.000/15。9=94.34查表得，φ1=0.634Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ（ζ2wklah2/10）=1×0。6×1.4×（1×0。033×0。9×1。52/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2，R3，R4］+1×γG×q×H=Max［5。632，8。506，8.737，4.514］+1×1。35×0.15×4.5=9。649kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝9。649×103/(0。634×424)+0。006×106/4490=37。144N/mm2≤［σ]=205N/mm2滿足要求!九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210—2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=4。5/20=0.225≤3滿足要求！9。3外架臨時防護驗算扣件式腳手架計算書計算依據(jù):1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130—20113、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009—20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-20035、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007—2011一、腳手架參數(shù)卸荷設(shè)置無結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級腳手架搭設(shè)排數(shù)雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架架體高度H（m)13.4立桿步距h（m)1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1。5立桿橫距l(xiāng)b(m）0.9內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.4雙立桿計算方法不設(shè)置雙立桿二、荷載設(shè)計腳手架設(shè)計類型裝修腳手架,其它用途腳手架腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkjb（kN/m2)0。1腳手板鋪設(shè)方式2步1設(shè)密目式安全立網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkmw(kN/m2）0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設(shè)方式2步1設(shè)每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk（kN/m）0。129裝修腳手架作業(yè)層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkzj(kN/m2)2其他用途腳手架作業(yè)層數(shù)nqj1其他用途腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkqj(kN/m2）1地區(qū)廣東深圳市安全網(wǎng)設(shè)置全封閉基本風(fēng)壓ω0（kN/m2)0.45風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0。81，0。81風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk（kN/m2）（連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.364，0。364計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設(shè)計值［f]（N/mm2）205橫桿截面慣性矩I（mm4）107800橫桿彈性模量E（N/mm2）206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置承載能力極限狀態(tài)q=1.2×（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+1。4×Gk×lb/(n+1）=1。2×（0。033+0。1×0。9/（2+1)）+1。4×2×0.9/（2+1)=0。916kN/m正常使用極限狀態(tài)q’=(0.033+Gkjb×lb/(n+1）)=（0。033+0.1×0.9/（2+1)）=0。063kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1qla2=0。1×0。916×1。52=0。206kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.206×106/4490=45.9N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0。677q'la4/（100EI)=0。677×0.063×15004/(100×206000×107800）=0.098mmνmax＝0。098mm≤［ν］＝min[la/150,10]＝min［1500/150，10]＝10mm滿足要求!3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1。1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1q'la=1。1×0.063×1。5=0.104kN四、橫向水平桿驗算承載能力極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1=Rmax=1.511kNq=1。2×0.033=0.04kN/m正常使用極限狀態(tài)由上節(jié)可知F1'=Rmax’=0。104kNq’=0。033kN/m1、抗彎驗算計算簡圖如下:彎矩圖（kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.457×106/4490=101。759N/mm2≤[f］=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖如下：變形圖（mm)νmax＝0.134mm≤［ν]＝min[lb/150，10］＝min[900/150,10]＝6mm滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=1.529kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0。85扣件抗滑承載力驗算：縱向水平桿：Rmax=1×1.511/2=0。756kN≤Rc=0.85×8=6。8kN橫向水平桿：Rmax=1×1.529kN≤Rc=0.85×8=6.8kN滿足要求！六、荷載計算腳手架架體高度H13.4腳手架鋼管類型Ф48×3每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m）0。129立桿靜荷載計算1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k單外立桿：NG1k=（gk+la×n/2×0.033/h)×H=（0.129+1。5×2/2×0。033/1.8)×13。4=2.1kN單內(nèi)立桿:NG1k=2.1kN2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1單外立桿：NG2k1=(H/h+1）×la×lb×Gkjb×1/2/2=(13.4/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.285kN1/2表示腳手板2步1設(shè)單內(nèi)立桿：NG2k1=0.285kN3、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k2單外立桿:NG2k2=（H/h+1)×la×Gkdb×1/2=（13。4/1.8+1)×1。5×0.17×1/2=1.077kN1/2表示擋腳板2步1設(shè)4、圍護材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×H=0。01×1。5×13.4=0.201kN5、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k總計單外立桿:NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.285+1。077+0。201=1。563kN單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=0.285kN立桿施工活荷載計算