汽輪機(jī)本體檢修要點(diǎn)

一、汽缸汽缸結(jié)合面漏汽的處TOC\o"1-5"\h\z理 (1)汽缸裂紋的處\o"CurrentDocument"理 (3)汽缸水平測量和負(fù)荷分配 (5)\o"CurrentDocument"二、噴嘴,靜葉環(huán)，靜葉持環(huán) (5)靜葉銹垢的清理 ..(5)靜 葉 損 傷 的 處理 ..(6)靜葉環(huán)裂紋的處\o"CurrentDocument"理 (6)靜葉環(huán)變形的處\o"CurrentDocument"理 (6)靜葉環(huán)水平結(jié)合面漏汽處\o"CurrentDocument"理 ..(6)靜葉環(huán)中心的調(diào)\o"CurrentDocument"整 (6)\o"CurrentDocument"三、滑銷系統(tǒng) ..(7)檢修方法簡\o"CurrentDocument"介 ..(7)\o"CurrentDocument"滑銷間隙規(guī)范 (8)四、軸承 ..(8)徑 向 軸承 (9)\o"CurrentDocument"1.1軸承的檢查 (9)1.2軸瓦間隙的測量與調(diào)整 (9)\o"CurrentDocument"1.3軸承緊力的測量與調(diào)整 (11)推力軸承 (12)2.1推力瓦塊的檢查和修理 (12)\o"CurrentDocument"2.2平衡塊,定位環(huán)，軸承外殼的檢修 (13)\o"CurrentDocument"2.3推力間隙的測量與調(diào)整 (13)\o"CurrentDocument"2.4轉(zhuǎn)子的軸向定位 (13)五、 轉(zhuǎn)子 .(13)主軸的檢修 (14)\o"CurrentDocument"動葉片 (22)\o"CurrentDocument"葉輪 (23)\o"CurrentDocument"六、 汽封檢修及通流部分間隙調(diào)整 (23)\o"CurrentDocument"汽封檢修 (23)1.1汽封間隙的調(diào)整 .(23)汽輪機(jī)通流部分的間隙測量和調(diào)整 ..(24)\o"CurrentDocument"2.1通流部分間隙的測量 ?(24)2.2通流部分間隙的調(diào)整 .(25)汽輪機(jī)設(shè)備隨著運(yùn)行時間的增長會逐漸老化.磨損，變形，銹蝕等現(xiàn)象逐漸嚴(yán)重,降低設(shè)備出力.某些設(shè)備因為設(shè)計，材質(zhì)，制造安裝工藝存在缺陷，或運(yùn)行維護(hù)不當(dāng)，老化過程會加快,在正常壽命期內(nèi)發(fā)生這樣那樣的故障而被迫退出運(yùn)行，甚至造成嚴(yán)重后果.因此，及時對設(shè)備進(jìn)行檢查修理，始終保持其良好的健康狀態(tài)，是保證電廠安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的重要技術(shù)環(huán)節(jié).正確的零部件材質(zhì)和優(yōu)良的檢修工藝是設(shè)備檢修質(zhì)量的關(guān)鍵，而科學(xué)的檢修管理則是質(zhì)量,工期，低耗的保證.根據(jù)我廠檢修任務(wù)外包給專業(yè)公司的管理體制，本節(jié)不涉及管理層面和檢修工藝的敘述，只介紹運(yùn)行人員必須了解的關(guān)于設(shè)備檢修的知識,即設(shè)備常見的損壞形式，檢修的方法，重要的操作，以及檢修質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn).需要說明的是，設(shè)備檢修的一般程序不外乎解體清理，檢查消缺，裝復(fù)調(diào)試幾個步驟.根據(jù)本教材的性質(zhì)和任務(wù)，編者將重點(diǎn)放在檢修方法和質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)上,對解體清理和裝復(fù)等工序不作贅述.驗收標(biāo)準(zhǔn)摘自《火電施工質(zhì)量檢驗及評定標(biāo)準(zhǔn)》汽機(jī)篇，中華人民共和國電力工業(yè)部1998年發(fā)布實施.(下文中簡稱《標(biāo)準(zhǔn)》)一.汽缸汽缸損傷主要以結(jié)合面漏汽和裂紋兩種形式出現(xiàn).導(dǎo)致汽缸結(jié)合面漏汽的原因很多.從根本上講源于它的變形，法蘭螺栓緊力松弛或預(yù)緊力不足，結(jié)合面涂料質(zhì)量不良也會導(dǎo)致漏汽.小的漏汽通道一旦生成，在高速汽流的沖刷下，通道面積和漏汽量將逐漸增大.涂料質(zhì)量問題較易處理;加大法蘭螺栓預(yù)緊力或更換螺栓則應(yīng)慎重行事，經(jīng)過嚴(yán)格的論證核算和主管批準(zhǔn)方能實施.汽缸是一個幾何形狀十分復(fù)雜的大型部件.鑄造汽缸如高，中壓缸的變形可因鑄件人工時效不足,鑄造應(yīng)力在運(yùn)行中逐漸釋放而發(fā)生，也可因其支承負(fù)荷不均勻或進(jìn),抽汽管道的作用等外力因素引起.焊接汽缸如低壓缸剛性較差，更容易變形，但因缸內(nèi)，外壓差甚小，結(jié)合面漏汽問題比較容易處理.對于低壓轉(zhuǎn)子的軸承座落在排汽缸上的機(jī)組,低壓缸變形往往是引起軸系用振動的重要原因之一.汽缸的裂紋主要是由其自身的缺陷如微裂紋，氣孔，夾渣等,或鑄造，焊接應(yīng)力未能完全消除，在多次低周循環(huán)熱應(yīng)力作用下發(fā)生的.如不及時發(fā)現(xiàn)處理，裂紋將隨運(yùn)行時間的增長而擴(kuò)展，造成嚴(yán)重后果.1汽缸結(jié)合面漏汽的處理確定汽缸是否變形及間隙的部位和大小緊三分之一法蘭螺栓檢查結(jié)合面的嚴(yán)密性.如果間隙分布較均勻,則應(yīng)優(yōu)先考慮螺栓緊力和涂料質(zhì)量問題.如果間隙只出現(xiàn)在局部，則應(yīng)標(biāo)記間隙的部位,吊開上缸，清凈結(jié)合面，用長平尺和塞尺或深度尺，在下缸結(jié)合面上特別是有標(biāo)記的那一段仔細(xì)測量,以確定平尺與法蘭平面之間隙的形狀和大小，如圖2-64所示.用長平尺和塞尺測量下缸法蘭平面可能出現(xiàn)兩種情況:一是間隙均勻且成規(guī)律性分布，如沿軸向兩端小中間大(反映下缸靜垂弧)，則可肯定結(jié)合面間隙是由上缸的變形造成的;二是確實存在局部凸凹，此時應(yīng)作好間隙的圖形和尺寸記錄.在前種情況下，只需處理上缸法蘭平面的變形.無論一二種情況，都應(yīng)將上缸翻轉(zhuǎn)清凈,作與下缸同樣的測量和記錄.確定法蘭平面變形的處理方法對上述測量記錄進(jìn)行分析.對于變形大因而間隙面隙大的汽缸,應(yīng)進(jìn)行結(jié)合面研刮；對于局部變形或凹坑較深的法蘭平面，一般采用先刷鍍或噴涂，然后研刮的辦法處理.法蘭結(jié)合面的研刮先用長平尺或大平板和刮刀對上缸法蘭結(jié)合面進(jìn)行研刮，直到該平面符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，再以合格的上法蘭平面為基準(zhǔn)對下缸法蘭平面進(jìn)行研刮.方法簡介如下：在下缸法蘭結(jié)合面上均勻地涂一層很薄的紅丹，扣上缸并小距離來回拖動，讓上下法蘭面對研.吊開上缸，根據(jù)著色情況修制下法蘭面上的高點(diǎn).當(dāng)應(yīng)刮去的金屬厚度＞0.2mm時，可先用拋光機(jī)或平面打磨機(jī)打磨,并用平尺跟蹤檢查間隙變化，然后用細(xì)油石將打磨過的表面磨光潔，清凈表面，再用上缸法蘭進(jìn)行著色研磨,直到凸點(diǎn)刮平，間隙消失.研磨質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn):任取的1cm2平面內(nèi)有1?2個紅丹斑點(diǎn)且無溝痕等損傷即為合格.結(jié)合面法蘭刷鍍刷鍍也稱涂鍍，系應(yīng)用電鍍原理和電焊工藝在法蘭面上涂鍍一薄層金屬.該法簡單易行，質(zhì)量可靠，適用于面積不大而凹坑較深的平面修理，鍍層厚度可在0.001?1.5mm范圍內(nèi)根據(jù)平面變形情況控制.涂鍍后的結(jié)合面仍需進(jìn)行研刮，以修去凸出點(diǎn)，故涂鍍層應(yīng)比原法蘭平面高出0.01?0.02mm.后續(xù)工序及要求與(3)所述相同.刷鍍已廣泛用于汽缸結(jié)合面的修復(fù)，但需有專用設(shè)備并由專業(yè)人員操作才能實行.結(jié)合面法蘭噴涂噴涂是利用專用噴槍噴出的高溫氣體，將置于其中的金屬絲熔化并吹成霧狀，噴涂于經(jīng)過特殊處理的法蘭面凹入部位.這種工藝的特點(diǎn)是汽缸受熱量少,不會發(fā)生變形，涂層與法蘭面結(jié)合緊密且具有一定孔隙度，利于壓實密封.噴涂前，劃定的法蘭面應(yīng)清除雜質(zhì)，油污和氧化層，再進(jìn)行電火花拉毛處理，將該處表面拉成粗糙的毛面,以便涂層與法蘭母材金屬的牢固結(jié)合.噴涂后按(3)所述方法研刮法蘭結(jié)合面.由于涂層的密度為其材料本身的85?95%,故噴涂面最終應(yīng)高于原法蘭平面0.03?0.05mm,以便壓實后保持結(jié)合面的嚴(yán)密性.噴涂工作有相當(dāng)?shù)募夹g(shù)難度，故也應(yīng)由有專門經(jīng)驗的人員進(jìn)行.⑹加焊密封帶當(dāng)間隙面積不大，有較明顯的汽流痕跡時，可在與漏汽流垂直的方向用電焊堆成一條或兩條寬約8?10mm的密封帶,連接間隙圖形的兩邊，修平后進(jìn)行研刮.完工后扣空缸檢查應(yīng)無間隙.此法簡單易行，但需慎重行事，以防施得操作不當(dāng)產(chǎn)生裂紋.當(dāng)汽缸材料為合金鋼時更應(yīng)注意采取必要的防范措施.在間隙部位墊鋼絲布或在涂料中加鐵粉.此法僅適用于缸內(nèi)外壓差不大(如中，低壓缸)間隙小于0.1mm,且變形面積不大的結(jié)合面漏汽處理.在發(fā)電任務(wù)緊，不允許長時間停機(jī)等特殊情況下，作為應(yīng)急措施，可在漏汽段的結(jié)合面上,下汽缸之間施一薄層密封焊?不得不采用此方法時，也需慎重并得到有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)的批準(zhǔn).汽缸結(jié)合面檢修驗收標(biāo)準(zhǔn)驗收方法:未加結(jié)合面涂料時，按冷緊要求緊固1/3螺栓,用塞尺檢查.合格標(biāo)準(zhǔn)：高壓缸:0.03mm塞尺自內(nèi)外兩側(cè)檢查均不得塞入.中壓缸:0.05mm塞尺自內(nèi)外兩側(cè)檢查，一般不得塞入;個別塞入部分不得超過汽缸法蘭密封寬度的1/3.低壓缸:0.05皿塞尺不得塞通;在法蘭同一斷面處,從內(nèi)外兩側(cè)塞入長度總和不得超過汽缸法蘭寬度的1/3.高中壓和低壓內(nèi)缸及其中的靜葉環(huán)，持環(huán)，分流環(huán)等的中分面間隙要求可查閱《標(biāo)準(zhǔn)》.汽缸裂紋的處理汽缸裂紋多出現(xiàn)在下列部位：截面積突變處，如調(diào)節(jié)級汽室內(nèi)外，抽汽口周圍，靜葉槽等；汽缸內(nèi)外拐角過渡區(qū)及機(jī)器出廠前的原補(bǔ)焊區(qū)；汽缸的各結(jié)合面.汽缸裂紋的檢查和鑒定首先憑肉眼和放大鏡對疑似區(qū)進(jìn)行外觀檢查.發(fā)現(xiàn)裂紋后，將其周圍約100毫米范圍的表面打磨光潔，用探傷儀器確定裂紋的邊界，再用鉆孔法或測深儀確定裂紋的深度.對較大或較深的裂紋及出現(xiàn)裂紋的原補(bǔ)焊區(qū)，還應(yīng)進(jìn)行酸浸和進(jìn)一步的儀器檢查,以確定裂紋有無擴(kuò)展，裂紋區(qū)內(nèi)有無氣孔，夾渣等隱蔽缺陷.必要時還可采用金相分析，光譜分析，硬度測量等方法對裂紋及其附近區(qū)域，原補(bǔ)焊區(qū)，熱影響區(qū)作裂紋和母材的性質(zhì)鑒定.確定裂紋處理方案根據(jù)檢查鑒定結(jié)果，對不同的裂紋情況可采用不同的處理方案：深度小于壁厚五分之一的小裂紋，可以不補(bǔ)焊焊,但必須在裂紋兩端鉆比裂紋深度深3?5mm的止延孔，防止裂紋擴(kuò)展；深度小于壁厚三分之一且經(jīng)缸壁強(qiáng)度核算保證安全的裂紋也可不補(bǔ)焊，但必須用砂輪機(jī)將裂紋全部打磨干凈，并經(jīng)酸浸檢驗或儀器探測，確認(rèn)其完全消除.打磨出的凹槽兩端和底部必須是光潔的圓弧過渡，不留任何應(yīng)力集中隱患.汽缸內(nèi)加強(qiáng)筋和定位鍵的焊縫裂紋，鑄造連接部的裂紋，凡深度大于5mm的,必須進(jìn)行開槽補(bǔ)焊;深度小于5mm的可以不補(bǔ)焊，但必須用砂輪機(jī)打磨干凈，如前文所述.汽缸裂紋的補(bǔ)焊補(bǔ)焊方法有兩種:熱焊和冷焊.熱焊需要對汽缸補(bǔ)焊部位進(jìn)行工頻感應(yīng)加熱，施焊，錘擊，跟蹤回火三道工序緊湊銜接，完成一層焊縫.冷焊則可連續(xù)施焊?熱焊工作量大,技術(shù)要求高,工時也較長,但焊接質(zhì)量好，易于控制，適用于裂紋較深，補(bǔ)焊量大的情況;冷焊可在常溫下進(jìn)行,工藝簡單,工作量小，只要方法正確,操作得當(dāng)，也可得到滿意效果，適用于裂紋較小的情況.開槽打坡口不論熱焊冷焊，都應(yīng)先在裂紋處開槽并打出坡口.先在裂紋兩端沿其深度方向鉆孔，然后沿裂紋在母材上加工出如圖2-65所示的帶坡口的槽.圖2-65供補(bǔ)焊的槽和坡口a-條形槽橫斷面;b-條形槽縱斷面;c-方形槽橫斷面;d-原補(bǔ)焊區(qū)裂紋開槽長度圖中a1=a3=10°?15°a2430°R1=R3=5?7mmR245mm規(guī)范的槽和坡口是保證補(bǔ)焊質(zhì)量的重要條件,切不可輕視.熱焊用工頻感應(yīng)加熱保持焊接工作始終在300°C的高溫下進(jìn)行.施焊前，用頭號火嘴中性火焰預(yù)熱槽底母材，然后按連續(xù)施焊，錘擊焊縫，跟蹤回火三個工序不間斷地進(jìn)行，直至將槽道填平.焊條材質(zhì)必須與母材適配，焊接電流不宜過大，每焊完一層都應(yīng)仔細(xì)清理檢查焊道表面.用堿性碳鋼焊條在槽道焊縫表面敷焊一層厚度為3?4mm的表面退火層,錘擊焊縫周圍，并對焊縫及其兩側(cè)熱影響區(qū)進(jìn)行跟蹤回火.補(bǔ)焊完后,仍需在300C左右對焊接區(qū)加熱4個小時才能切斷工頻感應(yīng)電源，然后在不拆除保溫的情況下自然冷卻.待補(bǔ)焊區(qū)溫度降至室溫時，用砂輪將退火層徹底打磨干凈,然后用砂布將焊縫及其周圍打磨光.冷焊用頭號火嘴將槽道局部預(yù)熱到150?170C，然后在槽底及其四周敷焊一層厚度約5mm的不會淬火的奧氏體銅合金作為過渡層，不破藥皮立即保溫.待其冷卻至室溫后，清理藥皮并仔細(xì)檢查，確認(rèn)無裂紋后即可進(jìn)行槽道補(bǔ)焊.以后的焊接工作都應(yīng)在室溫下進(jìn)行，母材溫度應(yīng)低于70C（手可耐受），如溫度過高,可采用間斷施焊法.焊縫只需略高于缸體表面，與母材的過渡應(yīng)當(dāng)平滑,不能有咬邊.補(bǔ)焊工作全部結(jié)束，清理完畢后，應(yīng)對焊縫和補(bǔ)焊區(qū)作全面的質(zhì)量檢查,主要內(nèi)容有：外觀檢查和儀器探測:不允許裂紋，氣孔，夾渣，咬邊，未焊透等缺陷存在.補(bǔ)焊區(qū)及周圍金屬硬度應(yīng)低于HB300,其金相組織不應(yīng)有馬氏體和貝氏體.汽缸不應(yīng)有明顯的殘余變形.汽缸水平測量和負(fù)荷分配汽缸水平測量是在空缸狀態(tài)下，用合象水平儀在下缸法蘭結(jié)合面的特定位置（刻有明顯的儀器位置標(biāo)志,每次測量時儀器都應(yīng)放置在那些標(biāo)志內(nèi)）上,測量汽缸的縱，橫向水平值，并與上次大修后同一點(diǎn)的記錄比較,以便發(fā)現(xiàn)缺陷，消除陷患.汽缸負(fù)荷分配則是實測汽缸前后左右四個貓爪施加給相應(yīng)貓爪橫銷的負(fù)荷，或汽缸施加給貓爪橫銷/臺板的負(fù)荷，并根測量值調(diào)整貓爪工作墊塊的厚度，使汽缸重量均勻地分配在它的支承上.負(fù)荷分配應(yīng)按制造廠規(guī)定的方式進(jìn)行，通常有測力計法，貓爪垂弧法和貓爪抬差法.（后兩者實質(zhì)上是同一種方法.）負(fù)荷測量時是空缸還是實缸由制造廠規(guī)定.負(fù)荷分配的值應(yīng)符合設(shè)計要求.一般規(guī)定:采用測力計法時，汽缸中心線兩側(cè)對稱位置的負(fù)荷差應(yīng)不大于兩側(cè)平均負(fù)荷的5%;采用貓爪垂弧法時，汽缸中心線兩側(cè)對稱位置的垂弧值差不大于0.10mm.二噴嘴,靜葉環(huán)，靜葉持環(huán)噴嘴和靜葉環(huán)的常見缺陷有下列幾種：a汽道的積垢和高溫部分的氧化；b靜葉損傷,如裂紋，卷邊，缺口；c焊縫，鑄件裂紋，連接松動；d靜葉環(huán)結(jié)合面漏汽；e靜葉環(huán)變形；f靜葉環(huán)中心變動,等等.這些缺陷,大多可通過檢修消除或改善.但當(dāng)汽機(jī)發(fā)生過動靜磨擦，靜葉環(huán)出汽邊整圈磨損嚴(yán)重,或大部分汽葉被嚴(yán)重腐蝕時，就只能更換新噴嘴或靜葉環(huán)了?靜葉銹垢的清理常用的方法有三種:手工法,噴砂法，化學(xué)法.1.1手工法：用鋼絲刷,砂布,刮刀等工具去除零件表面的結(jié)垢和氧化層.此法簡單易行,但工效較低，常作為其他方法的必要補(bǔ)充.1.2噴砂法：用壓縮空氣挾帶經(jīng)過嚴(yán)格篩選的細(xì)砂噴掃有銹垢的零件表面然后用清潔的壓縮空氣將殘砂吹凈.此法工效高，清理較徹底，但如掌握不當(dāng)（風(fēng)壓，砂粒直徑,噴槍與零件表面距離等）,可能損傷靜葉.它是目前廣泛使用的一種方法.1.3化學(xué)法：用熱苛性鈉溶液浸煮靜葉環(huán)，待銹垢層軟化后再用清水沖凈.此法適用于前述方法難以去除的二氧化硅垢和高溫氧化皮，一般由專業(yè)人員實行.銹垢清理的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)是:零件表面銹垢完全消失，顯露出金屬光澤，但無損傷痕跡.靜葉損傷的處理靜葉的損傷多發(fā)生在其出汽邊上.2.1小裂紋，小缺口可用什錦銼銼成淺圓槽或修出圓角;裂紋較長時,應(yīng)在裂紋端部鉆出中2mm左右的止延孔;對較深的裂紋和較大的缺口均應(yīng)做補(bǔ)焊處理.2.2小的卷邊或局部變形，通常在冷態(tài)下敲擊即可校正.出口卷邊嚴(yán)重時應(yīng)做熱校正，方法是:按汽道形狀制作一塊斜墊鐵，用大火嘴將卷邊的靜葉加熱到其材料允許的高溫將墊鐵敲進(jìn)汽道，貼住汽葉，再用榔頭校正之.不論用哪種方法,靜葉損傷處理完畢后，均應(yīng)用有效的探傷方法或探測儀器檢查處理部位,確認(rèn)沒有裂紋，并且變形在允許范圍內(nèi),方可告竣工.靜葉環(huán)裂紋的處理焊接靜葉環(huán)的焊縫裂紋或未熔合縫多出現(xiàn)在其主焊縫上.發(fā)現(xiàn)缺陷后,先作探傷檢查，確定裂縫的長度和深度，然后用砂輪機(jī)將裂縫打磨干凈，測量其深度.裂縫深度小于5mm時可以不補(bǔ)焊;凡深度大于5mm或其長度超過圓周長度1/6的裂縫均應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)焊.靜葉環(huán)變形的處理靜葉環(huán)變形一般發(fā)生在高溫區(qū)的幾個級中.從大修解體，通流部分間隙測量數(shù)據(jù)的對比分析，不難找出可能發(fā)生了變形的靜葉環(huán).對它們進(jìn)行變形測量,即可確定其變形量的大小.靜葉環(huán)變形總體形式是內(nèi)環(huán)向出汽側(cè)突出，主要是因其兩則壓差超限和材料高溫蠕變造成的.當(dāng)靜葉環(huán)最大變形量小于0.5mm時，由于300MW機(jī)組高中壓前面級的軸向最小間隙的允許偏差值為±1mm,故可不作處理，但必須相應(yīng)調(diào)整機(jī)組啟停時的脹差控制值，以免磨擦發(fā)生.當(dāng)靜葉環(huán)最大變形量小于2mm且變形均勻時，可用調(diào)整靜葉環(huán)軸向位置的辦法處理:車削靜葉環(huán)軸向定位凸緣的進(jìn)汽側(cè)，車去的厚度應(yīng)保證本級動靜間隙符合規(guī)定值，同時在其出汽側(cè)加兩個相同厚度的半圓環(huán)墊，并鉚死在上下靜葉環(huán)上.半圓環(huán)墊的兩面與靜葉環(huán)及汽缸（或靜葉持環(huán)）槽的軸向支承面均應(yīng)進(jìn)行研刮，以保證其汽密性.變形量過大或變形不規(guī)則的靜葉環(huán)必須更換.靜葉環(huán)水平結(jié)合面漏汽處理上下兩半靜葉環(huán)的結(jié)合面和靜葉環(huán)合縫漏汽會降低級的熱效率在排除了靜葉環(huán)變形，掛耳和結(jié)合面密封鍵膨脹間隙不合格等原因時,應(yīng)研刮結(jié)合面.要求結(jié)合面接觸面積在75%以上，接觸點(diǎn)均勻分布，每25X25mm2面積上有3?5個接觸點(diǎn).合格標(biāo)準(zhǔn)是:緊螺栓用塞尺檢查結(jié)合面間隙,高壓缸＜0.03mm;低壓缸2mmb=0.1?0.12mmd=2.0?2.5mm靜葉環(huán)中心的調(diào)整靜葉環(huán)位置的調(diào)整,是根據(jù)所測中心數(shù)據(jù)，并結(jié)合靜葉環(huán)中分面與汽缸中分面的高低綜合進(jìn)行的.其目的是使靜葉環(huán)的中心與轉(zhuǎn)子中心在機(jī)組運(yùn)行時趨于一致檢查靜葉環(huán)放置的水平情況，可利用深度尺測量靜葉環(huán)中分面的高度差.如圖2-68所示:如果△D=AE，則靜葉環(huán)中分面與汽缸中分面平行.對于下半在中分面處為掛耳支吊，底部為縱銷定位，如圖2-69所示的靜葉環(huán)，調(diào)整橫向位置時，可修補(bǔ)縱銷的兩側(cè)面來達(dá)到要求.縱銷修補(bǔ)后，仍應(yīng)保持原來要求的間隙值（兩側(cè)總間隙0.04?0.08mm）.圖2-68檢查靜葉環(huán)中分面和汽缸中圖2-69用改變兩側(cè)掛耳高度調(diào)整靜葉環(huán)分面平等情況1-假軸;2-套箍;3-可調(diào)螺絲;1-汽缸（或靜葉持環(huán)）；2-靜葉環(huán)4-靜葉環(huán);5-汽缸（或靜葉持環(huán)）靜葉環(huán)高低位置的調(diào)整，可通過修補(bǔ)下掛耳承力面來達(dá)到.當(dāng)下掛耳與承力塊間有調(diào)整墊片時,則可用加減墊片厚度來加以調(diào)整.兩側(cè)掛耳高，低調(diào)整數(shù)值由下式?jīng)Q定：式中,c一靜葉環(huán)汽封洼窩底部的間隙值；a,b一靜葉環(huán)汽封洼窩兩側(cè)的間隙值；一當(dāng)靜葉環(huán)左，右側(cè)中分面與汽缸中分面的高度差分別為D,E,欲使靜葉環(huán)中分面與汽缸中分面平行時，兩個掛耳應(yīng)調(diào)整的數(shù)值.靜葉環(huán)中分面高于汽缸中分面的取負(fù)值，低的取正值；+Af一假軸與轉(zhuǎn)子靜撓度差.當(dāng)假軸靜撓度大于轉(zhuǎn)子靜撓度時取正值，小于轉(zhuǎn)子靜撓度時取負(fù)值;A一考慮下汽缸在汽輪機(jī)運(yùn)行時，因上，下缸的溫度差，使下汽缸向上彎曲以及轉(zhuǎn)子靜撓度增加的影響，一般A取0.05?0.10mm.調(diào)整后，下掛耳承力面的接觸面積應(yīng)大于50%,不合格時應(yīng)修刮.三,滑銷系統(tǒng)機(jī)組長期運(yùn)行后,滑銷和銷槽表面可能發(fā)生部分銹蝕或積垢，高溫部位的滑銷表面還可能生成氧化層.這些因素使滑銷間隙減小甚至消失，汽缸膨脹不暢,引發(fā)機(jī)組振動，汽體變形等不良后果.部分滑銷位置隱蔽，不吊開下缸和軸承座無法檢修,故常規(guī)大修只對一些外露的重要滑銷進(jìn)行檢查，清理.下列滑銷必須檢修：高中壓外缸的貓爪橫銷及其聯(lián)系螺栓；高中壓內(nèi)缸貓爪和上下導(dǎo)銷；前中軸承箱的角銷和聯(lián)系螺栓.低壓缸和發(fā)電機(jī)運(yùn)行溫度較低，其縱，橫銷（發(fā)電機(jī)橫向定位板除外）一般不需拆卸清理,僅用塞尺測量其間隙.但其聯(lián)系螺栓則需逐一清理，測量調(diào)整間隙.檢修方法簡介測量原始間隙數(shù)據(jù)并作記錄；拆卸滑銷,去除表面銹垢，磨痕，毛刺，打磨光潔，檢查其與銷槽的接觸面積（大于總面積的80%）；調(diào)整配合面的間隙.間隙過小可研刮或磨削相應(yīng)表面，間隙過大時必須更換；用改變墊圈厚度的辦法調(diào)整聯(lián)系螺栓間隙；用二硫化鉬粉擦拭配合表面，直到發(fā)出烏黑亮光；裝復(fù)并作記錄.間隙值符合標(biāo)準(zhǔn),且兩端同側(cè)的間隙方向一致，誤差不超0.02mm,否則返修.滑銷間隙規(guī)范（1）貓爪橫銷（參看圖2-70）承力面及滑動面，在兩端用塞尺檢查,0.05mm塞尺不入;a=0.25?0.3mm;螺栓與螺孔四周間隙滿足熱膨脹要求,一般取b=0.8?0.9mm;2c=0.2?0.4mm.⑵高中壓內(nèi)缸定位鍵（參看圖2-71）用內(nèi)外徑千分尺測量，橫向（扁身）定位鍵兩側(cè)間隙2a=0.08?0.16mm;軸向定位鍵間隙b=0.15?0.25mm.圖2-70貓爪聯(lián)系螺栓間隙圖2-71高中壓內(nèi)缸定位鍵a-橫向定位鍵;b-軸向定位鍵（3） 前,中軸承座滑銷（參看圖2-72,2-73,2-74）圖2-72前，中軸承座縱銷圖2-73前，中軸承座壓銷圖2-74前，中承座聯(lián)系螺栓縱銷間隙:用塞尺及千分尺測量,2a=0.04?0.08mm;b=3.2mm;c過盈0?0.02mm.角銷間隙:a=0.08?0.18mm;b=c=5mm.聯(lián)系螺栓間隙:a=0.08?0.18mm;b滿足熱位移要求.（4） 低壓缸滑銷（參看圖2-75,2-76）圖2-75低壓缸端部橫向定位板圖2-76低壓缸兩側(cè)縱向定位板端部橫向定位板（縱銷）：用塞尺及千分尺測量;2a=0.04?0.08mm;b符合制造廠規(guī)定；c=6.5?7mm.兩側(cè)縱向定位板（橫銷）：2a=0.04?0.08mm;b=24?28mm.定位螺栓:a=0.04?0.07mm.（參看圖2-74）（5） 發(fā)電機(jī)地腳螺栓螺母墊片與機(jī)座間隙用塞尺測量:a=0.03?0.25mm（參看圖2-74）四，軸承徑向軸承承受轉(zhuǎn)子的靜，動載荷,確定轉(zhuǎn)子的徑向位置一一在剛性連接的軸系中則影響諸軸承的負(fù)荷分配;推力承軸承受軸系的軸向推力并確定其軸向位置，從而直接關(guān)系汽輪機(jī)動靜間隙的變化.所以其安裝檢修要點(diǎn)可以概括為:定位，間隙，緊力三個方面.如果處理不當(dāng)，輕則引起軸承超溫，機(jī)組振動,重則導(dǎo)致燒瓦，磨壞軸頸，動靜摩擦等嚴(yán)重事故.1,徑向軸承本機(jī)的一,二號軸承都是四瓦塊可傾瓦軸承,但其軸瓦體在軸承座內(nèi)的支承結(jié)構(gòu)不同;三號軸承為上半圓筒形瓦，下半二瓦塊可傾瓦結(jié)構(gòu);四號軸承為標(biāo)準(zhǔn)的圓筒瓦三墊塊結(jié)構(gòu).它們的檢修方法大致相同，現(xiàn)將主要程序和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)簡述如下：測量軸承座上蓋對軸瓦體的緊力并作記錄;測量軸瓦下沉量和軸頸揚(yáng)度并作記錄；測量軸承間隙并作詳細(xì)記錄；檢查上，下軸承體的結(jié)合面，如果有墊片，應(yīng)取下并作記錄，妥善保存；仔細(xì)測量軸承油擋洼窩中心并作記錄，作為研刮墊塊時軸承中心變化的依據(jù).由于一，二號軸承上半的兩塊可傾瓦塊工作時依靠球面墊塊支承在軸承體上兩者間無連接件，故起吊上瓦前，需將上軸承體兩個螺孔中的螺塞取出，裝入并調(diào)整臨時（固定）螺檢，使上軸瓦與上軸承體暫時連接，一起吊裝.1.1軸承的檢查軸瓦烏金表面有無磨損，劃痕，腐蝕，裂紋，脫胎，局部剝落等現(xiàn)象；軸瓦烏金表面與軸頸表面的接觸情況；軸承體上下半結(jié)合面的間隙，圓筒形軸瓦兩端阻油邊水平和垂直方向的間隙及磨損情況；球形承力面有無磨損，腐蝕，銹斑；球面調(diào)整墊塊與瓦塊，軸承體或球形承力面的接觸情況；可傾瓦塊組裝后能否在四個方向輕微自由擺動，各墊塊下的墊片是否完好，等等.上述檢查都應(yīng)有詳細(xì)記錄，作為消缺和裝復(fù)的依據(jù).1.2軸瓦間隙的測量與調(diào)整圓筒形軸瓦間隙的測量兩側(cè)間隙:轉(zhuǎn)子在下瓦上就位,用塞尺分別測量下瓦兩側(cè)兩端阻油邊與軸頸表面的間隙，記錄各測點(diǎn)塞尺片的厚度和塞入深度.頂部間隙:有兩種方法可供選用,一是壓鉛絲法，二是千分尺法.壓鉛絲法:將兩條長約50mm,粗約1mm的鉛絲平行于轉(zhuǎn)子軸線置于軸瓦兩端阻油邊處軸頸頂部，如圖2-77所示.扣上瓦,緊結(jié)合面螺栓，用0.02mm塞沿四周檢查塞不進(jìn)時，吊開上瓦，測量鉛絲被壓扁后的最小厚度即軸瓦該端頂部間隙.圖2-77壓鉛絲法測軸瓦間隙千分尺法:緊結(jié)合面螺栓，塞尺檢查結(jié)合面合格后，用內(nèi)，外徑千分尺分別測量軸瓦兩端阻油邊處子午面的內(nèi)徑和同一位置軸頸的外徑，兩者之差即軸瓦該端的頂部間隙.本機(jī)三號軸承因其上半瓦為圓筒形，也可用壓鉛絲法測頂部間隙.可傾瓦間隙的測量這種軸承的瓦塊是活絡(luò)支承在軸瓦體上的，因而不能用上述方法測量軸瓦間隙.常用的測量方法有兩種:一是抬軸法，二是軸瓦提升法（也稱深度千分尺法）.本機(jī)組的2號瓦未設(shè)專門的軸承體測量中心孔,故可用抬軸法來測量.組裝好可傾瓦軸承,在轉(zhuǎn)子軸頸處和軸承體外圓上各架一只百分表然后用抬軸架將軸略微提升.同時監(jiān)視兩只百分表，當(dāng)軸承體百分表指針開始移動時，讀出軸承上的百分表讀數(shù).將讀數(shù)減去原始讀數(shù),再減去軸承體上的百分表指針移動數(shù)值，其結(jié)果除以，即為軸瓦的油隙.本機(jī)組的1號瓦設(shè)有軸承體測量中心孔，故可用軸瓦提升法和抬軸法測量其間隙，下面介紹用軸瓦提升法測量油隙.將可傾瓦軸承的所有部件組裝好，緊固結(jié)合面的螺栓，并完全松開軸承上部瓦塊的臨時固定螺栓，用銅棒輕輕地敲擊軸承，使軸承上半部的兩塊瓦塊落到軸上.用一深度千分尺從軸承45。位置的軸承體上的中心孔穿入，測量軸瓦外墊片到軸承體上半部外表面的距離，記為B;均勻地擰緊瓦塊的臨時固定螺栓，要求每塊瓦塊上的兩個臨時固定螺栓的擰緊量保持一致,直到軸瓦外墊片與軸承體的內(nèi)表面完全接觸為止.這時，再用深度千分尺測量軸瓦外墊片到軸承體上半部外表面的距離，記為A.兩次測量的差值T=B-A,即為可傾瓦在45°方向上的油隙.注意:兩種測量方法的結(jié)果應(yīng)基本相同，否則應(yīng)查明原因或重新測量.必須指出的是:一，二號軸承上半可傾瓦塊的中心都與水平（或中垂線）成45。夾角，用軸瓦提升法測間隙時，深度千分尺也與水平成45°夾角，因而測得的間隙必須換算成垂直方向的值才是軸瓦的油隙.換算方法很簡單:軸瓦頂部間隙C=T.軸瓦間隙的調(diào)整調(diào)整方法一般情況下，可傾瓦的油隙不予調(diào)整,軸瓦烏金亦不予研制.若測量結(jié)果與標(biāo)準(zhǔn)值相差過大或軸瓦位置必須變動時，可在制造廠家協(xié)助下進(jìn)行調(diào)整.對分式軸瓦（包括圓筒形，橢圓形瓦）間隙的調(diào)整按常規(guī)方法進(jìn)行:若頂部間隙偏小，應(yīng)修刮上瓦頂部烏金;若間隙過大,可適當(dāng)修刮軸瓦水平結(jié)合面.瓦結(jié)合面處的側(cè)都間隙不應(yīng)超過規(guī)定值,偏小時可修刮，達(dá)大時應(yīng)予更換或補(bǔ)焊后修刮.300MW汽輪機(jī)軸瓦及油檔間隙驗收標(biāo)準(zhǔn)參看圖2-78.一號軸承軸向間隙:調(diào)端a:16.0±3.0電端b:16.0±3.0項隙c:0.51?0.61瓦套過盈d:0.01?0.03軸承洼窩接觸面:275%,且均勻軸承蓋油檔間隙：上部:0.84?0.94兩側(cè):0.46?0.94下部:0.08?0.18二號軸承軸向間隙:調(diào)端a:18.5±3.2電端b:18.5±3.2項隙c:0.61?0.71其他指標(biāo)與一號軸承相同.?三號軸承軸向間隙：調(diào)端a:31.5±3電端b:20.9±3頂隙c:0.97?1.07上瓦枕與瓦套間隙d:0.20?0.30其他指標(biāo)與一號軸承相同.?四號軸承軸向間隙:調(diào)端a:33.1±3電端b:18.9±3其他指標(biāo)與三號軸承相同.上述間隙，過盈值的單位均為mm.指標(biāo)中〃瓦套過盈〃或〃上瓦枕與瓦套間隙〃因軸承體支承結(jié)構(gòu)不同而有不同含義:對一號軸承，是指軸承體與軸承座洼窩間的過盈量（緊力）；對二，三，四號軸承而言,則是指球面墊塊與軸承座球面間的過盈或間隙.另外，對于與水平/垂直方向成45°角安裝的可傾瓦塊，其墊片調(diào)整量與軸心在水平/垂直方向的位移量之間的比值恒:1.例如，欲使軸承中心垂直向上移動0.1mm，則應(yīng)將下半兩墊塊上墊片的總厚度各增加X0.1=0.07mm,同時將上半兩墊塊上墊片的總厚度各減少0.07mm.墊片材料應(yīng)為不銹鋼或磷銅片，每組墊片數(shù)不應(yīng)超過三張，每片都必須完好平整，厚度40.05mm.1.3軸承緊力的測量與調(diào)整軸承緊力是工作狀態(tài)下軸承座上蓋對軸承體的壓力.緊力過大可能導(dǎo)致軸承座蓋，軸瓦體等另件變形或自位式軸承喪失自動調(diào)整作用;緊力過小則常是引起軸承振動的原因.同一臺汽輪上的各個軸承的緊力因其結(jié)構(gòu)和負(fù)荷性質(zhì)不同而不相同:本機(jī)的一,二號軸承的緊力為正值,即過盈0.01?0.03mm;三，四號軸承的緊力為負(fù)值，即軸承蓋與調(diào)整墊塊的球形接觸面之間留有0.20?0.30mm的間隙.檢修完畢后必須按驗收標(biāo)準(zhǔn)或制造廠規(guī)定值驗收.軸承緊力的測量軸承緊力通常用壓鉛絲法測量，與測量軸瓦頂隙基本相同，差別在于:這里測量的是緊力，所以軸承座結(jié)合面螺栓還沒緊到位,軸瓦體或調(diào)整墊塊頂部與軸承蓋之間的間隙已經(jīng)消失所以測量前除在軸瓦體或調(diào)整墊塊頂部放置鉛絲外，還應(yīng)在軸承座結(jié)合面的四角靠近連接螺栓處對稱地放置4張厚度和大小均相同的不銹鋼或磷銅墊片.墊片厚度為頂部鉛絲直徑的60?70%.扣上軸承蓋,均勻地緊連接螺栓并及時用塞尺監(jiān)視結(jié)合面間隙吊開軸承蓋，分別測量墊片厚度a和被壓扁了的鉛絲最小厚度b,其差值c=a-b即為緊力值.當(dāng)c為負(fù)值即b大于a時，表明存在間隙.軸承緊力的調(diào)整緊力調(diào)整方法因軸承結(jié)構(gòu)而異：二,三，四號軸承的軸瓦體通過調(diào)整墊塊支承在軸承座的球面洼窩中，可用更換或增減墊塊下墊片厚度的辦法調(diào)整軸承緊力.一號軸承的軸瓦體直接座落在軸承座的洼窩中，兩者系圓柱面接觸.當(dāng)緊力過小時，可在軸瓦體頂部加不銹鋼墊片或磷銅墊片;當(dāng)緊力過大時，可在軸承座結(jié)合面上加墊片.調(diào)整墊片厚度,即可得到需要的緊力.調(diào)整墊塊的研刮墊塊外表面與軸承座洼窩內(nèi)表面的接觸情況關(guān)系軸承運(yùn)行的可靠性，檢修中必須仔細(xì)測量，不合標(biāo)準(zhǔn)時應(yīng)進(jìn)行著色研制.墊塊研刮的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)：墊塊與軸承座接觸面積275%墊塊表面積，且接觸痕跡均勻分布.軸瓦體落座，不承受轉(zhuǎn)子重要情況下，兩側(cè)墊塊處0.03mm塞尺塞不進(jìn),底部墊塊處有0.05?0.07mm間隙;轉(zhuǎn)子就位后，各墊塊與軸承座接觸面用0.03mm塞尺均塞不進(jìn).墊塊研刮應(yīng)以軸承座油擋洼窩中心為參照，并與轉(zhuǎn)子對輪中心調(diào)整同時進(jìn)行.因為對輪找中心時要改變墊塊下墊片的厚度，因而不可避免地引起墊塊與軸承座接觸狀況的變化和油擋洼窩中心的變動.只有三者協(xié)調(diào)進(jìn)行，才能收到事半功倍之效.2,推力軸承推力軸承檢修的主要內(nèi)容是推力瓦塊和定位環(huán)，軸承外殼承力面的檢測以及推力間隙測量調(diào)整，轉(zhuǎn)子軸向定位.2.1推力瓦塊的檢查和修理瓦塊外觀檢查:表面光滑，無損傷，接觸痕跡均勻.滲油法或著色探傷檢查:烏金無脫胎，裂紋，氣孔，夾渣等隱蔽損傷.局部損傷可在鏟除缺陷后補(bǔ)焊處理.瓦塊的厚度和平行度:用外徑千分尺測量同側(cè)各瓦塊的厚度，其差值應(yīng)W0.02mm.瓦塊厚度差超標(biāo)時,應(yīng)當(dāng)更換或作如下處理:以最薄的瓦塊厚度為基準(zhǔn)研刮同側(cè)其他瓦塊，使它們厚度一致;或?qū)⒆畋〉耐邏K補(bǔ)焊，然后研刮到達(dá)標(biāo)厚度.瓦塊的平行度可通過沿其縱橫軸線方向的多點(diǎn)厚度測量來檢驗.烏金表面楔形油囊的形狀和深度應(yīng)符合要求，否則應(yīng)仔細(xì)修刮.瓦塊的測溫元件和導(dǎo)線完好，計量檢驗合格.2.2平衡塊,定位環(huán)，軸承外殼的檢修瓦塊與平衡塊之間局部接觸的承力面應(yīng)無明顯的磨損和損傷，否則應(yīng)聯(lián)系廠家處理.平衡塊的承力面應(yīng)光滑,無損傷.用外徑千分尺沿周長測量平衡塊和定位環(huán)各點(diǎn)厚度，差值應(yīng)W0.02mm.定位環(huán)與外殼接觸面積應(yīng)W70%（合格）或75%（優(yōu)良）總面積.此指標(biāo)合格后,用塞尺檢查水平結(jié)合面處的局部間隙應(yīng)W0.05mm.不合標(biāo)準(zhǔn)的承力面,接觸面應(yīng)進(jìn)行研制.2.3推力間隙的測量與調(diào)整推力承軸解體前，裝復(fù)后都應(yīng)測量推力間隙.方法如下：將兩只百分表固定在軸承座下部，調(diào)整其測桿使轉(zhuǎn)子軸線平行,一支測桿抵在推力盤工作表面或其附近與軸垂直的光滑平面上，另一支測桿抵在軸承外殼近中分面處.盤動轉(zhuǎn)子,同時用千斤頂或木杠頂住對輪或葉輪，使推力盤緊靠工作瓦表面,分別記錄兩只百分表的讀數(shù)a和c.用同樣的方法使推力盤緊靠非工作瓦表面，分別記錄兩只百分表的讀數(shù)b和d.軸承的推力間隙A=（a—b）—（c—d）.300MW汽輪機(jī)推力間隙的標(biāo)準(zhǔn)值為0.25?0.50mm.如果A值不合標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)參照解體前測得的推力間隙，結(jié)合軸系動，靜間隙狀況決定調(diào)整方案，通過改變前后定位環(huán)與軸承外殼間的墊片（圖2-58中的零件7）厚度使A值達(dá)標(biāo).2.4轉(zhuǎn)子的軸向定位本機(jī)推力軸承的兩側(cè)裝有定位機(jī)構(gòu)，用于確定和調(diào)整軸承外殼一轉(zhuǎn)子的軸向位置，保證汽輪機(jī)動，靜部分之間的軸向間隙符合標(biāo)準(zhǔn).該機(jī)構(gòu)的工作原理和使用方法在第二章第六節(jié)中已作了詳細(xì)介紹，這時不再復(fù)述.五，轉(zhuǎn)子與靜止部分的部件相比，轉(zhuǎn)子的工作條件更加惡劣.在工作轉(zhuǎn)速下，轉(zhuǎn)子上的零件都承受巨大的離心力，并且在啟，停過程中離心力是不斷變化的.轉(zhuǎn)子支承在軸承內(nèi)一層很薄的油膜上，與靜止部分保持很小的徑向和軸向間隙，微小的質(zhì)量失衡或變形，油膜工況惡化等因素都可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)子的異常振動.因此，對轉(zhuǎn)子的形狀和位置尺寸都有嚴(yán)格的要求.除檢修方法外，本小節(jié)將著重介紹幾頂轉(zhuǎn)子的形位指標(biāo)及其測量方法.1,主軸的檢修⑴轉(zhuǎn)子出缸前的測量為了解檢修前轉(zhuǎn)子及相關(guān)零部件的狀況，以利于汽輪機(jī)缺陷的分析，為轉(zhuǎn)子檢修和裝復(fù)時的調(diào)整提供參考，轉(zhuǎn)子吊出汽缸前,在其原有工作位置上應(yīng)作一系列的測量并詳細(xì)記錄測量項目高，中——低對輪及低——發(fā)對輪中心；各軸瓦間隙和軸承緊力；各缸通流部分的動靜間隙及前,后軸封間隙；各軸承座油擋洼窩中心；轉(zhuǎn)子各軸頸揚(yáng)度及軸頸下沉量；軸頸的錐度和橢圓度；主軸的晃度和彎曲度；對輪端面的平面偏差；葉輪的瓢偏度和變形；對輪與對應(yīng)軸承座端面間的距離.這些項目中，有的前后文已寫過或測量方法比較簡單，在現(xiàn)場容易看懂,故這里只簡要介紹幾個常用重要項目的測量方法.大軸晃度和彎曲度測量以測量高壓轉(zhuǎn)子大軸的晃度和彎曲度為例.將轉(zhuǎn)子圓周分成8等分，以危急遮斷器飛錘擊出方向為1號，并沿轉(zhuǎn)子全長選出8點(diǎn)作為百分表的測量位置，如圖2-79所示.測量各點(diǎn)間的尺寸，并做好記錄.注意大軸彎曲度的測量必須在汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子完全冷卻的狀態(tài)下進(jìn)行.在各個測點(diǎn)處裝好百分表，百分表的原始讀數(shù)最好放在同一數(shù)值上.盤動轉(zhuǎn)子，每圖2-79轉(zhuǎn)子晃動度及彎曲度的測量轉(zhuǎn)一等分，記錄一次各百分表讀數(shù).當(dāng)轉(zhuǎn)動一圈后，檢查百分表，仍應(yīng)回到原始讀數(shù)（要求連續(xù)校核兩遍）.根據(jù)百分表的讀數(shù)，計算出各百分表在相對180°兩點(diǎn)的讀數(shù)差，記在記錄圖的中間，并以箭頭表示向量，如圖2-80所示，即為軸在該斷面處沿四個方向的晃動值.然后用圖解法將各斷面的晃動值綜合起來，求出軸在四個方向的彎曲情況.作圖方法如圖2-81所示，以軸中心線為橫坐標(biāo)，把各個百分表的位置按距離比例，標(biāo)在橫坐標(biāo)上;將各測點(diǎn)百分表同一方向讀數(shù)差的一半值，按比例標(biāo)在垂直坐標(biāo)上，然后連接各點(diǎn)成彎曲折線（為便于說明起見表示成兩直線），直線交點(diǎn)A為軸的最大彎曲點(diǎn)，與橫坐標(biāo)的距離B為該方向的彎曲度.在四個方向的彎曲度中，選取最大的一個，就是軸的彎曲度.圖2-81轉(zhuǎn)子彎曲度（某一方向）應(yīng)該指出，大軸也有多彎曲點(diǎn)及不在一個平面上彎曲的情況,因此應(yīng)綜合分析測量數(shù)據(jù).對輪端面平面偏差的測量平面偏差包括被測對輪端面與主軸中心線的不垂直度（即瓢偏度）和端面本身的不平度，測量方法如下：將轉(zhuǎn)子圓周按轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向分成8等分,并使危急遮斷器飛錘擊出的方向為1號.在對輪端面左右,靠近邊緣相對180°各裝一只百分表如圖2-82所示.要求百分表指針垂直于端面，兩表與邊緣距離相等.放置兩只百分表是考慮到轉(zhuǎn)子在旋轉(zhuǎn)時可能沿軸向移動.測量前將轉(zhuǎn)子用臨時支架止推，將兩百分表小數(shù)放至50的位置.盤動轉(zhuǎn)子一圈，檢查兩只百分表讀數(shù)應(yīng)一致.然后盤動轉(zhuǎn)子，每轉(zhuǎn)一等分，記錄一次，回到起始位置時，兩只百分表讀數(shù)仍應(yīng)相等.兩只表同一直徑的最大讀數(shù)差減去最小讀數(shù)差取其半數(shù)，即為對輪端面平面偏差.平面偏差二式中Amax 同一直徑兩端兩只表的讀數(shù)差的最大值；△min 同一直徑兩端兩只表的讀數(shù)差的最小值.軸頸錐度和橢圓度的測量.軸頸錐度的測量方法是:先將轉(zhuǎn)子全圓周分成8等份，并使危急遮斷器飛錘擊出的方向為1號，如圖2-83所示.在同一縱斷面內(nèi),采用外徑千分尺測得A-A,B-B,C-C三個橫斷面的最大直徑與最小直徑之差，即為錐度.取四個縱斷面內(nèi)最大的錐度作為軸頸錐度.圖2-83軸頸錐度和橢圓度的測量軸頸橢圓度通常采用下列兩種方法測量:①將轉(zhuǎn)子放置于軸承內(nèi)，采用百分表測量軸頸的最大晃動度，即為軸頸橢圓度;②采用外徑千分尺在同一橫斷面內(nèi)測得的最大直徑與最小直徑差，即為軸頸橢圓度.在常規(guī)大修中，不要求測量軸頸錐度及橢圓度，但是，當(dāng)汽輪機(jī)運(yùn)行中振動較大，軸承合金剝落或檢修中研磨軸頸時，則應(yīng)測量軸頸錐度及橢圓度.軸頸揚(yáng)度及下沉量測量軸頸揚(yáng)度將校驗合格的精密水平儀如合象水平儀放在被測軸頸頂部中間位置確信其平穩(wěn)并在轉(zhuǎn)子軸線正上方后進(jìn)行測量.測兩次:設(shè)第一次的讀數(shù)為A,第二次在原位將儀器調(diào)頭(轉(zhuǎn)180°)測量,讀數(shù)為B.則該軸頸揚(yáng)度為(A-B)/2,方向為兩次測量中大值的方向.為了消除軸頸自身表面缺陷(如錐度，橢圓度等)影響，上述測量應(yīng)在轉(zhuǎn)子0°,90°,180°,270。位置各測一次，然后取四次揚(yáng)度的平均值作為測定值.測軸頸揚(yáng)度可以監(jiān)視基礎(chǔ)的縱向不均勻沉降,排汽缸和軸承座的變形以及轉(zhuǎn)子靜撓度的變化，為軸系對輪找中心提供參考.軸頸下沉量軸頸下沉量可用橋規(guī)和塞尺測量.測量值與歷史記錄比較，可監(jiān)視軸頸，軸瓦的磨損，以及軸瓦墊塊的電化學(xué)腐蝕和墊片的破裂脫出等支承損傷.測量方法較簡單，如圖2-84所示.必須指出，軸頸下沉量測量結(jié)果與量具及其使用當(dāng)否有直接關(guān)系，所以每次測量，求軸頸號，橋規(guī)號，橋規(guī)位置和方向，乃至塞尺塞入緊度等均一樣，否則各次測量值將無可比性.(2)主軸檢修汽輪機(jī)主軸常簡稱大軸，其主要損傷形式是裂紋，軸頸磨損，彎曲變形.對整鍛式和焊接式轉(zhuǎn)子而言，大軸與葉輪，對輪等是一個整體，構(gòu)成汽輪機(jī)的核心部件.大軸裂紋的檢修大軸裂紋除其材質(zhì)自身缺陷外,主要是由低周熱疲勞，彎曲變形，多次超速或大幅度負(fù)荷變動引起的.裂紋可發(fā)生在轉(zhuǎn)子外表面，也可發(fā)生在其中心孔表面.中心孔探傷由專人進(jìn)行，倘發(fā)現(xiàn)裂紋，現(xiàn)場也無法處理.表面裂紋多出現(xiàn)在大軸應(yīng)力集中部位（如軸封彈性槽），最大彎曲或嚴(yán)重磨損部位.首先在危險區(qū)作仔細(xì)的外觀檢查，可疑處再作酸浸檢查.發(fā)現(xiàn)裂紋后，應(yīng)及時用探傷儀器測量裂紋的深度.由于轉(zhuǎn)子的特殊重要性，對其裂紋的處理必須十分慎重，通常應(yīng)根據(jù)裂紋長度和深度進(jìn)行大軸的強(qiáng)度核算.當(dāng)裂紋尚不嚴(yán)重,現(xiàn)場處理不危及大軸安全時，可將有裂紋的表面車去一層，或?qū)⒘鸭y徹底鏟除并加工成圓滑過渡的凹面;當(dāng)裂紋很深，作上述處理會明顯削弱大軸強(qiáng)度時,必修返回制造廠修理或更換新轉(zhuǎn)子.大軸上的裂紋一般不允許現(xiàn)場補(bǔ)焊.軸頸檢修軸頸損傷的原因主要有:潤滑油不清潔（含有焊渣，缺屑，砂粒，水分等）或油質(zhì)不良，軸瓦間隙不當(dāng)?shù)?慢性損傷造成表面的麻點(diǎn)，槽道，或出現(xiàn)錐度，橢圓度;意外嚴(yán)重?fù)p傷則可能導(dǎo)致重大事故.根據(jù)軸頸表面損壞程度，采用不同的檢修方法.當(dāng)軸頸上有輕微銹蝕，劃痕時，可用10?15mm厚的氈子作研磨帶，其長度應(yīng)能在軸頸上繞兩圈，寬度等于軸頸的長度.用00號氧化鋁砂布涂汽輪機(jī)油或用紙板，柔軟的皮子涂上研磨膏包在軸頸上，外面包上氈帶,用麻繩繞一圈，在兩側(cè)用人拉繩子來回轉(zhuǎn)動研磨.應(yīng)定時更換氧化鋁砂布或涂研磨膏，同時檢查研磨質(zhì)量，直到磨光為止.當(dāng)軸頸損傷較重且存在錐度和橢圓度時，可采用圖2-85所示的工具進(jìn)行研磨.該工具系用8?12mm厚的鐵板制成帶法蘭的圓筒，在法蘭之間加適當(dāng)厚度的墊片.車圓筒的內(nèi)表面,要求圓筒內(nèi)徑比軸頸直徑大10?20mm,長度與軸頸度長度一致.將轉(zhuǎn)子吊至專用支架上，不要用軸頸支承.測量并記錄研磨前軸頸錐度及橢圓度.在軸頸上包一層涂油砂布，墊上厚度均勻的氈子并裝好研磨工具.將氈子和砂布的兩頭夾在法蘭中間后緊固螺栓,使其不致松動.然后利用手柄轉(zhuǎn)動研磨工具進(jìn)行研磨，每隔15?20mm更換一次砂布，每隔1小時將轉(zhuǎn)子按旋轉(zhuǎn)方向轉(zhuǎn)90°.當(dāng)時轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動一圈后，用煤油把軸頸洗凈，檢查軸頸的光滑程度并測量軸頸錐度和橢圓度,以防研磨不均勻.砂布號數(shù)的選擇及研磨時間，取決于軸頸損傷程度和軸頸上金屬被研磨掉的快慢.在研磨過程中,隨著傷痕被逐漸磨掉，應(yīng)更換較細(xì)的砂布.當(dāng)傷痕全部被磨掉后，測量軸頸的錐度和橢圓度均不大于0.02mm時,拆去研磨工具，用細(xì)油石將軸頸磨光并擦干凈.當(dāng)軸頸表面嚴(yán)重磨損，溝槽深到不能用研磨法消除時，必須先作大軸強(qiáng)度核算.如強(qiáng)度允許車去損傷層，則可在制造廠家的配合下，在汽缸或軸承座的下法蘭面上裝置刀架，啟動盤車裝置，用小進(jìn)刀量逐層車削軸頸，并及時測量其錐度和橢圓度,直至將溝槽徹底消除.然后上光刀，再用上述方法研磨，使軸頸達(dá)到計算尺寸和合格光潔度.本廠已有作此種處理的成功經(jīng)驗,這里不再贅述.經(jīng)強(qiáng)度核算，軸頸損傷已達(dá)到不能保證機(jī)組安全運(yùn)行程度的大軸/轉(zhuǎn)子，必須換新或交制造廠處理.推力盤和對輪端面平面偏差或損傷的處理方法與軸頸的基本相同在車削其端面時，必須裝設(shè)可靠的軸向定位裝置,以嚴(yán)格限制加工過程轉(zhuǎn)子的軸向竄動（通常要求竄動量＜0.02mm.轉(zhuǎn)子彎曲的校正（直軸）轉(zhuǎn)子兩端軸頸支撐在軸承上，靜止?fàn)顟B(tài)下因自重作用,其軸線（轉(zhuǎn)子幾何中心線）將離開兩軸承的連線而下垂至靜態(tài)平衡位置，此時轉(zhuǎn)子的軸線稱為靜撓曲線，下垂的值稱為靜撓度.轉(zhuǎn)子的靜撓曲是必不可免的彈性變形，不是通常所指的轉(zhuǎn)子彎曲變形.轉(zhuǎn)子在運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下受到外力（如離心力,熱應(yīng)力，機(jī)械作用力等）作用產(chǎn)生額外變形，其結(jié)果是轉(zhuǎn)子的質(zhì)心離開它的軸線，即轉(zhuǎn)子各段質(zhì)心的連線與其靜撓曲線不重合而成為一條彎曲的空間曲線.這才是轉(zhuǎn)子的彎曲變形.輕微的彎曲變形是彈性的,因而是暫時的，可以通過改變運(yùn)行方式（如暖機(jī),盤車）或做轉(zhuǎn)子動平等方法消除或加以抑制;但當(dāng)轉(zhuǎn)子受到劇烈的外力作用（例如嚴(yán)重的動靜部分摩擦，局部驟冷等）而使其受創(chuàng)部位的彎曲應(yīng)力超過材料的屈服極限時，就會發(fā)生塑性變形，造成轉(zhuǎn)子的永久彎曲.彎曲度超標(biāo)的轉(zhuǎn)子不能強(qiáng)行使用，必須換新或加以校正（直軸）.現(xiàn)場應(yīng)用的直軸方法有下列幾種：機(jī)械加壓法；捻打法；局部加熱法;局部加熱加壓法;應(yīng)力松弛法.機(jī)械加壓法和捻打法只適用于直徑較小,工作溫度不高的彎軸校正;局部加熱法廣泛用于鍋爐鋼梁，柱的校直,也有小汽機(jī)主軸應(yīng)用先例;后兩種方法，特別是應(yīng)力松弛法則是火電廠現(xiàn)場直軸的主要方法，并在朝陽,鯉魚江等電廠有成功的經(jīng)驗.后三法在原理和實施上均有關(guān)連,下文逐一簡介.局部加熱法將軸彎曲處的凸面向上放置，用石棉布把最大的彎曲處包起來.以最大彎曲點(diǎn)為中心，在石棉布上開出矩形的加熱孔，用6,7號火咀對加熱孔處的軸面加熱，從而把軸校直過來.加熱孔的長度（沿軸的圓周方向）約等于該處軸徑的25?30%,孔的寬度（沿軸線方向）根據(jù)彎曲度確定，一般為該處軸頸的10?15%.在用局部加熱法直軸時，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：?加熱火咀距離軸面約15?20mm,先從孔中心開始，然后向兩側(cè)移動,千萬不要停留在一處不動.?當(dāng)溫度升至500?550°C時，停止加熱，并立即用石棉布把加熱孔蓋起來，避免急劇冷卻，產(chǎn)生裂紋.?待軸全部冷卻后，拆開保溫，檢查軸的彎曲度，若未達(dá)到要求,可繼續(xù)按上述方法和要求進(jìn)行校正.?若在該處經(jīng)再次加熱仍無效果，須改變加熱位置，即在最大彎曲處附近同時用兩個火咀局部校正.?軸的局部加熱校直需要稍有過?，F(xiàn)象，即跟原彎曲方向相反約有0.03?0.04mm的過彎值.待軸進(jìn)行退火處理后，這一過彎值將自行消失.?汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子在局部加熱校直后，必須進(jìn)行熱處理,以消除殘余應(yīng)力,避免運(yùn)行中軸在高溫下重新彎曲.但對在常溫或低溫下工作的軸,如風(fēng)機(jī)，循環(huán)水泵，工業(yè)泵,深井泵等軸則可以不進(jìn)行熱處理.局部加熱加壓法：局部加熱加壓法也叫熱力機(jī)械直軸法，其對軸的加熱部位，溫度，加熱時間，冷卻方式及注意事項與局部加熱法完全相同.有區(qū)別的是在加熱之前，用加壓工具在彎曲處附近施加壓力，使軸產(chǎn)生與原彎曲方向相反的預(yù)變形（即彈性變形）.加熱以后，加熱處的金屬膨脹受阻,擠壓應(yīng)力因高溫而提前達(dá)到屈服極限,產(chǎn)生塑性變形.這種方法比純局部加熱直軸要快得多,每一次加熱都會收到較好的效果.在采用此方法時，除遵守局部加熱法的有關(guān)注意事項外,還須注意以下幾點(diǎn)：?如果經(jīng)第一次加熱加壓后，軸的彎曲尚未達(dá)到合格，則可以進(jìn)行第二次處理，第二次加熱時間應(yīng)根據(jù)初次加熱的效果來決定.?加壓工具在加熱時，不要拆除，應(yīng)待加熱結(jié)束后，再將加壓工具拆除.?同一部位的加熱次數(shù)不能超過3次.應(yīng)力松弛法：應(yīng)力松弛法是利用金屬材料的松弛性能進(jìn)行直軸.首先在軸的最大彎曲部位整個圓圍上進(jìn)行加熱，加熱溫度比軸材的回火溫度低30°?50。并需熱透.在此溫度下對軸的凸起部分施加外力，使其產(chǎn)生與原彎曲方向相反的一定程度的彈性變形,并保持恒溫一定時間.這樣金屬材料在高溫和應(yīng)力作用下，隨時間的增長將產(chǎn)生自發(fā)的應(yīng)力下降（松弛）現(xiàn)象，使部分彈性彎曲變成塑性變形，從而把軸校直過來.采用此方法時必須注意以下幾點(diǎn)：?軸的彎曲部分必須全周均勻加熱，因此應(yīng)盡可能采用工頻感應(yīng)加熱法，即用線圈繞在需加熱的部分，通過交流電所產(chǎn)生的渦流使金屬受感應(yīng)而發(fā)熱.繞線圈前，應(yīng)對所需的功率進(jìn)行計算，以確定所需線圈的大小和匝數(shù)，同時還需對加熱的軸表面進(jìn)行絕緣保溫，保溫層厚度一般為20?30mm，保溫材料可以采用玻璃布，電工用云母紙板,高壓石棉板等.繞上線圈后，外表面也應(yīng)進(jìn)行保溫;如需繞幾層線圈，其相互間應(yīng)用玻璃絲布隔開.?加壓是在高溫下進(jìn)行，所須施加的壓力應(yīng)在直軸前計算好.?直軸前后均須進(jìn)行回火處理.直軸前回火處理是防止在直軸過程中產(chǎn)生裂紋回火后須測量一次彎曲值.直軸后進(jìn)行穩(wěn)定回火處理，是消除直軸過程中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力，防止在運(yùn)行中再發(fā)生彎曲.圖2-86松弛直軸法的支架和加載設(shè)備1-鋼構(gòu)架;2-支架（左，右）；3-千斤頂（左，右）；4-轉(zhuǎn)子;5-抱箍機(jī)拉桿應(yīng)力松弛法直軸與其他方法比較有如下優(yōu)點(diǎn)：?它適應(yīng)任何直徑的軸，而且不受彎曲程度的限制，適應(yīng)范圍廣.?與局部加熱法比較，軸校直后,殘余應(yīng)力更小，校直部分不易產(chǎn)生裂紋，在運(yùn)行中不會出現(xiàn)回彎現(xiàn)象.?不受軸的材料限制，對合金鋼主軸最為適合.局部加熱加壓法和應(yīng)力松弛法直軸過程中都有一個十分重要而又棘手的問題就是校直量的監(jiān)測.雖然加熱溫度和加壓力度都經(jīng)過計算，但設(shè)計與實際必竟有偏差，加上直軸過程中的可變因素很多,如無可靠的實地監(jiān)測，直軸便存在一定的盲目性.通常的做法是:監(jiān)視加壓千斤頂?shù)挠蛪航档椭?，并以該值計算軸應(yīng)力松弛對應(yīng)的變形量，而直軸效果必須是在熱態(tài)軸四周溫度均勻或軸完全冷卻后測量其彎曲度才能確定.如果欠?；蜻^校，再作下一輪直軸.這樣,完成直軸的時間會很長.對這一問題，業(yè)內(nèi)人士尚在從不同角度研究完善解決的方案編者認(rèn)為湖南火電建設(shè)公司陳熙祖同志的方案值得推薦：在保證直軸支架剛性的基礎(chǔ)上，整個直軸過程中保持加壓千斤頂油缸的油壓不變并在千斤頂上方的軸頸上直接測量垂直方向的位移，該值就是在直軸溫度和直軸應(yīng)力（載荷）下，計算時間內(nèi)，測點(diǎn)上軸的高溫蠕變量.當(dāng)軸的蠕變量折算到軸頸上的值等于軸的彎曲度（通常加0.03?0.04mm的過校量）時,直軸即告完成.以上簡述表明，這種方法應(yīng)該叫做〃蠕變直軸法〃.直軸量的監(jiān)測不用百分表而用水平儀.方法是:在兩端軸頸上方固定位置放兩只精密水平儀（如合像水平儀）.校軸前測量兩軸頸的揚(yáng)度A和B.因為揚(yáng)度是向量，故A,B均取代數(shù)值.在確定的水平儀精度（例如0.01mm/m）下,A-B即表示（可換算出）軸的彎曲度.校軸開始，將兩水平儀的調(diào)整頭朝同一方向，且都調(diào)成水平（刻度為零）.直軸過程中保持轉(zhuǎn)子四周溫度相同,所加載荷不變.隨著過程的推移，兩軸頸上的揚(yáng)度都將因轉(zhuǎn)子的蠕變伸直而變化，例如分別改變AA和^B.當(dāng)（AA-AB）=（A-B）時,表示軸已完全伸直，再加適量的過校，直軸即告完成.這種測量軸頸揚(yáng)度相對變化的方法可以在直軸前，加溫加載后的直軸過程中以及卸載后隨時監(jiān)測直軸量的變化，而不必盤動轉(zhuǎn)子,并且可以排除百分表和支架剛度變化的干擾和轉(zhuǎn)子靜撓度變化的影響，在理論上優(yōu)于用百分表測量位移的方法.當(dāng)然，在軸頸揚(yáng)度到軸彎曲度轉(zhuǎn)換的作圖和計算中也不可避免地要引進(jìn)一些誤差，其優(yōu)越程度有待實踐的檢驗.主軸檢修的驗收標(biāo)準(zhǔn)軸頸橢圓度，錐度W0.02mm轉(zhuǎn)子彎曲度符合制造廠總裝記錄，且W0.06mm推力盤徑向跳動,瓢偏度不大于推力盤半徑的0.01%,且W0.03mm聯(lián)軸器法蘭止口徑向晃度W0.02mm轉(zhuǎn)子軸向位移，差脹，振動監(jiān)測裝置凸緣的晃度和瓢偏度W0.02mm接長軸軸頸油擋處徑向晃度W0.10mm⑶對輪找中心對輪（也叫聯(lián)軸器或靠背輪）找中心不是單一轉(zhuǎn)子的檢修，而是找正軸系中相鄰轉(zhuǎn)子的關(guān)系，其目的是使軸系中諸轉(zhuǎn)子的軸線在機(jī)組的子午面內(nèi)連成一條連續(xù)光滑的曲線而在水平面上的投影成一直線，并且各軸承的負(fù)荷符合設(shè)計要求.對輪找中心是一頂非常重要的工作.中心不正直接關(guān)系到轉(zhuǎn)子及其支承系統(tǒng)工作的可靠性，輕則引起機(jī)組異常振動，軸承超溫等故障,重則可造成對輪螺栓甚至大軸斷裂等惡性事故.在下列情況下，必須進(jìn)行對輪中心的測量和找正：汽輪機(jī)大修解體時,在半實缸狀態(tài)下進(jìn)行，以掌握檢修前對輪中心狀況；大修中調(diào)整隔板及前后汽封持環(huán)洼窩中心前；大修中修刮軸承墊塊，調(diào)整墊片厚度后；本體部件裝復(fù)后.此外,運(yùn)行中機(jī)組振動過大需要查找原因，或軸承持續(xù)超溫需要調(diào)整其負(fù)荷時,也常需復(fù)核對輪中心.對輪找中心方法找中心方法簡介如下.必須強(qiáng)調(diào)的是:為了消除對輪晃度和瓢偏度對找中心的影響，對輪兩半必須用專用工具（如漲緊套筒或銅棒）臨時聯(lián)成對，能夠同步轉(zhuǎn)動但又不互相斃住;測量對輪的端面間隙必須用兩個差180°安裝的百分表.準(zhǔn)備好校中心的工具:如找中心架子,百分表，漲緊套筒，專用銅棒，鏡子等.將對輪脫開適當(dāng)?shù)木嚯x,便于裝找中心的架子，確保盤動轉(zhuǎn)子時兩對輪端面不碰擦.在軸頸上澆少許透平油,將軸承體與球面座用專用壓板壓牢，防止其轉(zhuǎn)動，然后蓋上白布，以免盤轉(zhuǎn)時雜物落入軸承內(nèi).為防止盤動轉(zhuǎn)子時轉(zhuǎn)子軸向竄動較大，應(yīng)在轉(zhuǎn)子向下轉(zhuǎn)動的一側(cè)裝設(shè)定位板，牢靠地頂住轉(zhuǎn)子端部,并在定位板堆銅焊的端部澆少量透平油.將兩轉(zhuǎn)子對輪按印記對準(zhǔn)，裝好校中心的表架和漲緊套筒（或?qū)Ｓ勉~棒）.校驗百分表時，要求大,小數(shù)相對應(yīng),讀數(shù)偏差小于0.005mm,百分表端部不松動;測量端面張口的兩只百分表相對180°布置，測點(diǎn)半徑應(yīng)基本一致;圓周百分表與一只平面百分表裝在同一架子上，其測桿端部應(yīng)指向軸心.對輪按圓周方向分成4等份,用吊車盤動轉(zhuǎn)子一圈，使軸頸與軸瓦接觸良好.同時盤動兩轉(zhuǎn)子，每盤動90。讀數(shù)一次，如圖2-87所示，外圓為A,平面為B,B‘.在讀數(shù)前應(yīng)松去鋼絲繩和漲緊套筒，將讀數(shù)記在圖2-88上.四次讀數(shù)結(jié)束后，將轉(zhuǎn)子恢復(fù)到起始位置，檢查讀數(shù)與原始值的偏差情況.如果偏差大于0.02mm，則應(yīng)查明原因并重新讀數(shù).根據(jù)讀出的數(shù)據(jù)，計算出對輪平面與圓周差值：圓周中心偏差值△A=(A1-A3)/2,或^A=(A2-A4)/2平面偏差值△B=(B1+B‘3)/2-(B‘1+B3)/2,或AB=(B2+B‘4)/2-(B‘2+B4)/2.圖2-87對輪找中心裝置圖2-88對輪中心記錄方法對輪中心調(diào)整當(dāng)對輪中心不合格，即平面偏差(張口)和圓周偏差(圓周)值超標(biāo)時，應(yīng)進(jìn)行中心調(diào)整.方法是:粗調(diào)可改變下軸承體調(diào)整墊塊內(nèi)的墊片厚度，并研刮接觸面;細(xì)調(diào)可改變軸瓦調(diào)整墊塊內(nèi)的墊片厚度.兩個轉(zhuǎn)子的對輪中心調(diào)整比較簡單，只需根據(jù)中心測量和轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計算出擬調(diào)軸承中心的移動量,調(diào)整兩轉(zhuǎn)子中任一個，即改變其兩端軸承內(nèi)墊片的厚度，便可使中心達(dá)到標(biāo)準(zhǔn).300MW機(jī)組的軸系由四個轉(zhuǎn)子組成，有高中——低，低——電，電——勵三副對輪，對輪中心的調(diào)整要復(fù)雜得多，因為任一對輪中心的調(diào)整必定引起其他對輪中心，機(jī)組動靜間隙，各軸承負(fù)荷分配等重要參數(shù)的變化，計算的調(diào)整量或過大的局部調(diào)整通常不能實行.實際的對輪中心調(diào)整應(yīng)根據(jù)檢修前和檢修中測量的有關(guān)數(shù)據(jù)，機(jī)組結(jié)構(gòu)，質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)等進(jìn)行綜合分析，擬定軸系中心調(diào)整方案，再作諸軸承調(diào)整量計算.只有這樣，才能收到事半功倍的效果.擬定調(diào)整方案時至少應(yīng)考慮下列幾個方面：汽缸靜葉環(huán)的洼窩中心測量情況.盡量使動靜部分的中心狀況變好,盡量減少靜葉環(huán)和軸封持環(huán)的中心調(diào)整工作.兼顧各處汽封間隙.要保證汽封間隙在最小允許范圍內(nèi)(即質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)的下限內(nèi)).發(fā)電機(jī)的空氣間隙.盡量保證發(fā)電機(jī)的空氣間隙符合要求.轉(zhuǎn)子軸頸的揚(yáng)度,軸瓦間隙及軸瓦墊鐵的接觸.盡量使揚(yáng)度符合設(shè)計要求，軸頸在軸瓦內(nèi)間隙均勻(即軸瓦不發(fā)生歪斜)，減少軸瓦墊鐵的研刮工作.軸瓦墊片的調(diào)整工作.由于目前調(diào)整墊片最薄的是0.05mm,因此，計算出來的軸瓦調(diào)整量應(yīng)盡可能是0.05mm的倍數(shù)，這樣便于調(diào)整.若機(jī)組大修前運(yùn)行中某軸承回油溫度長期過高而又排除了其他原因，則很可能是其負(fù)荷過重所致，檢修中應(yīng)采取措施減小該軸承的負(fù)荷.具體的計算方法根據(jù)調(diào)整方案而定，其靈活性相當(dāng)大,各種情況很難盡述.對輪中心標(biāo)準(zhǔn)聯(lián)軸器相對位置符合廠家標(biāo)記中心實測高差值與制造廠規(guī)定預(yù)留值的偏差W0.02mm左右中心偏差W0.02mm下張口實測值與制造廠規(guī)定預(yù)留值的偏差W0.03mm（合格），W0.02mm（優(yōu)）左右張口偏差W0.03mm（合格），W0.02mm（優(yōu)）聯(lián)軸器墊片厚度偏差W0.02mm軸頸揚(yáng)度符合制造廠規(guī)定動葉片動葉片排列成動葉柵，與靜葉柵一起構(gòu)成機(jī)內(nèi)汽流的主通道.動葉的工作條件比靜葉更惡劣，因為它們還受到巨大的離心力和汽流激振力的作用.本機(jī)高，中,低壓各級葉片均由其自帶圍帶構(gòu)成整圈圍帶，調(diào)節(jié)級葉柵還增加了第二層鉚接圍帶.各級葉柵的葉型部分均未裝拉筋，高中壓各級的短拉筋都裝在圍帶內(nèi)兩個葉片之間.⑴動葉片的檢修動葉柵葉型部分的幾何形狀和工作環(huán)境均與靜葉環(huán)類似，其檢修方法也大同小異，本節(jié)不重述.葉片的裂紋多出現(xiàn)在其葉型部向根部過渡區(qū)域，出汽側(cè)和進(jìn)出汽邊受到腐蝕和沖刷的部位，以及鉚釘頭根部和拉筋孔周圍表面.對深裂紋和斷葉的處理，與靜葉環(huán)不同的是，可以更換葉片,或用等量切除法處理.后者是將壞葉和對面對稱位置上的葉片切去相等的長度和重量.這樣，雖然損失了一點(diǎn)出力，但不影響轉(zhuǎn)子平衡，不失為一種好的臨時處理措施.葉片常見的損傷是松動.松動原因可能是葉根尺寸形成的緊力不夠，葉根銷緊力不夠，或鉚釘頭松動,也可能是輪緣槽裂紋或變形.如屬前者，可更換葉根較厚的葉片或直徑較大的銷釘，重新捻鉚或加焊鉚釘頭.如屬后者，則應(yīng)檢修葉輪.動葉片檢修的另一重要項目是振動頻率測量.測頻工作由專門人員進(jìn)行，并提交檢測報告.本機(jī)動葉片除低壓末三級外，都是不調(diào)頻葉片,即允許在共振狀態(tài)下工作而無需調(diào)頻的葉片.頻率不合格時，應(yīng)對葉片（包括圍帶拉筋）和輪緣作進(jìn)一步檢查，并會同制造廠家擬定處理方案.重大操作應(yīng)由制造廠派員實施或參與,指導(dǎo).（2）圍帶和拉筋圍帶可因轉(zhuǎn)子軸向位移超限，機(jī)組振動過大，材料或裝配工藝缺陷等而發(fā)生下列損傷:進(jìn),出汽邊或背弧嚴(yán)重磨損;裂紋或斷裂飛出;鉚釘頭嚴(yán)重磨損，松動或斷裂.這些問題，一般可在現(xiàn)場酌情處理，但應(yīng)注意切不可造成轉(zhuǎn)子質(zhì)量失衡.本機(jī)組的內(nèi)置式短拉筋不會出現(xiàn)汽道中拉筋常見的損傷.葉輪本機(jī)組的高中壓轉(zhuǎn)子和低壓轉(zhuǎn)子均為轉(zhuǎn)鼓式，除低壓第六，七兩級（正反向）有較大的整鍛葉輪外,其他級的動葉均直接裝在轉(zhuǎn)子表面凸出的環(huán)臺上，而末二級四個葉輪的剛性都很大，因而不會出現(xiàn)輪式轉(zhuǎn)子葉輪可能發(fā)生的損傷，如裝配松動，軸向膨脹間隙不合格,輪體變形等.葉輪（環(huán)臺）檢修應(yīng)注重兩個問題，即葉根槽的裂紋，變形，平衡螺釘或平衡塊的松動.后者在現(xiàn)場容易處理，前者的修理則需有制造廠專人參與.六,汽封檢修及通流部分間隙調(diào)整1,汽封檢修汽封是汽輪機(jī)本體中最易損壞的部件.汽封間隙本來就小，不管什么原因造成的動靜碰磨,首先受損的就是汽封.其常見的損傷形式有:汽封齒磨損，變形，倒伏，斷裂，汽封環(huán)端面損傷變形，彈簧片裂紋或彈性疲乏等.加以汽封環(huán)和彈簧片的數(shù)量甚多而又不宜互換，故檢修時應(yīng)仔細(xì)地按規(guī)程操作.汽封環(huán)拆下后，應(yīng)及時按裝配位置進(jìn)行標(biāo)志或編號，以防復(fù)裝時錯亂.復(fù)裝汽封環(huán)時應(yīng)按拆卸時的編號順序進(jìn)行，不能裝反或顛倒.對于汽封環(huán)彈簧片亦要求如此，不同材料,規(guī)格的彈簧片不能混用.用砂布或油光銼將汽封持環(huán)上T型槽道內(nèi)的氧化皮,銹垢和毛刺等清理干凈,彈簧片上的銹垢也要徹底清理干凈.逐一檢查拆下來的汽封環(huán)，發(fā)現(xiàn)有碰彎倒?fàn)畹钠恺X,應(yīng)用扁嘴鉗將其校直，由于磨擦而變厚的汽封齒應(yīng)進(jìn)行修刮，使齒尖符合要求;汽封環(huán)的端部如打毛或打脹，應(yīng)用銼刀將其修理符合要求，裝在槽道內(nèi)其接口處應(yīng)無間隙.如汽封齒倒伏，磨損嚴(yán)重或汽封環(huán)端部損壞嚴(yán)重不能修復(fù)合格時，應(yīng)予更換;如汽封環(huán)上的齒尖出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象也應(yīng)進(jìn)行更換.彈簧片清理后應(yīng)進(jìn)行檢查，如彈簧片的彈性消失或有裂