PKPM2010SATWE計算結(jié)果分析

PKPM2010新規(guī)范版本本SATWE計算結(jié)果分分析規(guī)范條文：：高規(guī)的3.4.5條規(guī)定，結(jié)結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為為主的第一一周期Tt與平動為主主的第一周周期T1之比，A級高度高層層建筑不應(yīng)應(yīng)大于0.9；B級高度高層層建筑、混混合結(jié)構(gòu)高高層建筑及及復雜高層層建筑不應(yīng)應(yīng)大于0.85。周期比控制制控制目的控制結(jié)構(gòu)扭扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，，減小扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)產(chǎn)生的不利利影響，使使結(jié)構(gòu)的抗抗扭剛度不不能太弱。。規(guī)則單塔樓樓結(jié)構(gòu)驗算算周期比1）根據(jù)各振振型平動系系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)大大于0.5區(qū)分2）通常周期期最長的扭扭轉(zhuǎn)振型對對應(yīng)的就是是第一扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)周期Tt，周期最長長的平動振振型對應(yīng)的的就是第一一平動周期期T13）對照“結(jié)構(gòu)整體空空間振動簡簡圖”4）考察第一一平動周期期的基底剪剪力比是否否為最大5）計算Tt/T1，看是否超超過0.9(0.85)多塔結(jié)構(gòu)周周期比對于多塔樓樓結(jié)構(gòu)，不不能直接按按上面的方方法驗算，，而應(yīng)該將將多塔結(jié)構(gòu)構(gòu)切分成多多個單塔，，按多個單單塔結(jié)構(gòu)分分別計算。。周期、地震震力與振型型輸出文件件WZQ.OUT振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)0.6306110.180.99(0.12+0.88)0.010.614421.190.95(0.82+0.12)0.050.42482.390.06(0.06+0.00)0.940.1876174.520.96(0.95+0.01)0.040.171885.001.00(0.01+0.99)0.000.13555.030.05(0.05+0.00)0.95X方向的有效效質(zhì)量系數(shù)數(shù):97.72%Y方向的有效效質(zhì)量系數(shù)數(shù):96.71%即要求：0.4248/0.6306=0.67<0.997.72%96.71%>90%說明無需再再增加振型型計算電算結(jié)果的的判別與調(diào)調(diào)整要點1對于剛度均均勻的結(jié)構(gòu)構(gòu)，在考慮慮扭轉(zhuǎn)耦連連計算時，，一般來說說前兩個或或幾個振型型為其主振振型，但對對于剛度不不均勻的復復雜結(jié)構(gòu)，，上述規(guī)律律不一定存存在?？傊诟邔咏Y(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計中中，使得扭扭轉(zhuǎn)振型不不應(yīng)靠前，，以減小震震害。SATWE程序中給出出了各振型型下基底剪力,可查看以及及每個振型型對基底剪剪力的貢獻獻大小。各振型作用用下Y方向的基底底剪力振型號剪剪力(kN)18473.66213374.283123.334560.45周期、地震力注意意問題計算模型的的選擇與振振型數(shù)的確確定:1.計算模型的的選擇:當全樓作剛剛性樓板假假定后，計計算時宜選選擇“側(cè)剛模型”進行計算。。而當結(jié)構(gòu)構(gòu)定義有彈彈性樓板時時則應(yīng)選擇擇“總剛模型”進行計算較較為合理。。周期、地震力注意意問題計算模型的的選擇與振振型數(shù)的確確定:2.振型數(shù)的確確定：高規(guī)5.1.13條（宜考慮慮平扭藕連連計算結(jié)構(gòu)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效效應(yīng),振型數(shù)不小小于15,對于多塔樓樓結(jié)構(gòu)的振振型數(shù)不應(yīng)應(yīng)小于塔樓樓數(shù)的9倍,且計算振型型數(shù)應(yīng)使振振型參與質(zhì)質(zhì)量不小于于總質(zhì)量的的90%），振型數(shù)數(shù)是否足夠夠，應(yīng)以計計算振型數(shù)數(shù)使振型參參與質(zhì)量不不小于總質(zhì)質(zhì)量的90%作為唯一的的條件進行行判別。周期比的調(diào)整目的：使抗側(cè)力構(gòu)構(gòu)件的平面面布置更有有效、更合合理，使結(jié)結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過過大（相對對于側(cè)移））的扭轉(zhuǎn)效效應(yīng)。調(diào)整原則：加強外圈結(jié)結(jié)構(gòu)剛度、、增設(shè)抗震震墻、增加加外圍連梁梁的高度、、削弱內(nèi)筒筒的剛度。?！陡咭?guī)》3.5.2“抗震設(shè)計時時，高層建建筑的側(cè)向向剛度變化化應(yīng)符合下下列規(guī)定:”“1對框架結(jié)構(gòu)構(gòu)……”“2對框架-剪力墻、、板柱剪剪力墻、、剪力墻墻、框架架-核心筒、、筒中筒筒結(jié)構(gòu)……”SATWE-樓層剛度度比控制制SATWE-樓層剛度度比控制制上述條文文對側(cè)向向剛度均均采用地地震力比比地震位位移的算算法。對非框架架結(jié)構(gòu)的的剛度計計算考慮慮了層高高的因素素。對非框架架的比值值提出了了更細化化的要求求：“本本層與相相鄰上層層的比值值不宜小小于0.9；當本層層層高大大于相鄰鄰上層層層高的1.5倍時，該該比值不不宜小于于1.1；對結(jié)構(gòu)構(gòu)底部嵌嵌固層，，該比值值不宜小小于1.5””樓層剛度度比軟件件實施軟件只提提供“地地震剪力力與地震震層間位位移的比比”的選選項軟件默認認同時計計算“剪剪切剛度度”和““地震剪剪力與地地震層間間位移的的比”，，并以后后者判斷斷薄弱層層在1、2層轉(zhuǎn)換時時按“剪剪切剛度度”計算算等效剛剛度比，，在3層以上轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換時按按“剪彎彎剛度””計算等等效剛度度比新高規(guī)修修改了原原附錄E公式（倒倒數(shù)），，條文略略有修改改。E.0.1非抗震時時不應(yīng)小小于0.4，E.0.2抗震設(shè)計計時不應(yīng)應(yīng)小于0.8抗規(guī)的剛剛度比控控制無變變化，仍仍然要求求本層剛剛度不小小于上層層剛度的的70%及上三層層剛度平平均值的的80%；對于框架架結(jié)構(gòu)的的剛度比比控制，，高規(guī)與與抗規(guī)一一致；對于非框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)，高規(guī)規(guī)采用““引入層高高修正的的單層剛剛度比”控制，，不再要要求本層層剛度與與上三層層剛度平平均值的的比值。。據(jù)初步步估算，，高規(guī)的的控制通通常要比比抗規(guī)松松一些；；對于非框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)的薄弱弱判斷SATWE-樓層剛度度比控制制薄弱層判判斷規(guī)則則的修改改2011年版本，，軟件兩兩本規(guī)范范同時執(zhí)執(zhí)行，并并從嚴控控制；2012年版本，，由用戶戶選擇判判斷標準準SATWEPMSAP選擇“按按抗規(guī)和和高規(guī)從從嚴判斷斷”時選擇“僅僅按高規(guī)規(guī)判斷””時控制目的的剛度比指指結(jié)構(gòu)豎豎向不同同樓層的的側(cè)向剛剛度的比比值（也也稱層剛剛度比）），該值值主要為為了控制制高層結(jié)結(jié)構(gòu)的豎豎向規(guī)則則性，以以免豎向向剛度突突變，形形成薄弱弱層。層剛比計計算及薄薄弱層（WMASS.OUT）各層剛心心、偏心心率、相相鄰層側(cè)側(cè)移剛度度比等計計算信息息Ratx1，Raty1:X，Y方向本層層塔側(cè)移移剛度與與上一層層相應(yīng)塔塔側(cè)移剛剛度70%的比值，，或上三三層平均均側(cè)移剛剛度80%的比值中中之較小小者……即要求：：Ratx1、Raty1不小于規(guī)規(guī)范規(guī)定定值。電算結(jié)果果的判別別與調(diào)整整要點1.規(guī)范對結(jié)結(jié)構(gòu)層剛剛度比和和位移比比的控制制一樣，，也要求求在剛性性樓板假假定條件件下計算算。對于于有彈性性板或板板厚為零零的工程程，應(yīng)計計算兩次次，在剛剛性樓板板假定條條件下計計算層剛剛度比并并找出薄薄弱層，，然后在在真實條條件下完完成其它它結(jié)構(gòu)計計算。層剛度比的的控制2.層剛比計計算及薄薄弱層地地震剪力力放大系系數(shù)的結(jié)結(jié)果。一一般來說說，結(jié)構(gòu)構(gòu)的抗側(cè)側(cè)剛度應(yīng)應(yīng)該是沿沿高度均均勻或沿沿高度逐逐漸減少少，由于于薄弱層層容易遭遭受嚴重重震害，，故程序序根據(jù)剛剛度比的的計算結(jié)結(jié)果或?qū)訉娱g剪力力的大小小自動判判定薄弱弱層，并并乘以放放大系數(shù)數(shù)，以保保證結(jié)構(gòu)構(gòu)安全。。當然，，薄弱層層也可在在調(diào)整信信息中通通過人工工強制指指定。規(guī)范條文文：高規(guī)的3.4.5條規(guī)定，，樓層豎豎向構(gòu)件件的最大大水平位位移和層層間位移移角，A、B級高度高高層建筑筑均不宜宜大于該該樓層平平均值的的1.2倍；且A級高度高高層建筑筑不應(yīng)大大于該樓樓層平均均值的1.5倍，B級高度高高層建筑筑、混合合結(jié)構(gòu)高高層建筑筑及復雜雜高層建建筑，不不應(yīng)大于于該樓層層平均值值的1.4倍。位移比、、層間位位移比控控制SATWE-位移比SATWE輸出2套位移指指標。位位移比指指標看規(guī)規(guī)定水平平力項計計算結(jié)果果，其他他位移指指標看CQC計算結(jié)果果。SATWE-規(guī)定水平平力框剪結(jié)構(gòu)構(gòu)、短肢肢墻較多多的剪力力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)、轉(zhuǎn)換換層以下下樓層框框支框架架按規(guī)定定水平力力計算傾傾覆彎矩矩。統(tǒng)計結(jié)果果輸出的的相關(guān)修修改地震作用用位移結(jié)結(jié)果取消消位移比比的輸出出統(tǒng)計結(jié)果果輸出的的相關(guān)修修改規(guī)定水平平力作用用位移結(jié)結(jié)果取消消位移角角的輸出出02規(guī)范和規(guī)規(guī)定水平平力計算算位移比比差異對于比較較規(guī)則的的結(jié)構(gòu)，，新《抗規(guī)》采用規(guī)定定水平力計算的的扭轉(zhuǎn)位位移比與與02規(guī)范相比比差別不不大，一一般在5％以內(nèi)。。例如某某剪力墻墻結(jié)構(gòu)，，結(jié)構(gòu)三三維軸測測圖如圖所所示02規(guī)范計算算位移比比vs10版采用規(guī)定定水平力力計算位位移比的的結(jié)果高規(guī)3.7.3條規(guī)定，，高度不不大于150m的高層建建筑，其其樓層層層間最大大位移與與層間之之比（即即最大層層間位移移角）ΔΔu/h應(yīng)滿足以以下要求求：結(jié)構(gòu)體系Δu/h限值框架1/550框架-剪力墻，，框架-核心筒，，板柱-剪力墻1/800筒中筒，，剪力墻墻1/1000除框架結(jié)結(jié)構(gòu)外的的轉(zhuǎn)換層層1/1000控制目的的高層建筑筑層數(shù)多多，高度度大，為為了保證證高層建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)具有必必要的剛剛度：1．保證主主體結(jié)構(gòu)構(gòu)基本處處于彈性性受力狀狀態(tài),避免混凝凝土墻柱柱出現(xiàn)裂裂縫,控制樓面面梁板的的裂縫數(shù)數(shù)量,寬度2．保證填填充墻,隔墻,幕墻等非非結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件的完完好,避免產(chǎn)生生明顯的的損壞。。3．控制結(jié)結(jié)構(gòu)平面面規(guī)則性性，以免免形成扭扭轉(zhuǎn)，對對結(jié)構(gòu)產(chǎn)產(chǎn)生不利利影響。。結(jié)構(gòu)位移移輸出文文件（WDISP.OUT）Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的節(jié)節(jié)點最大大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的層層平均位位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最最大層間間位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平平均層間間位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移移與層平平均位移移的比值值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大層間間位移與與平均層層間位移移的比值值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最最大層間間位移角角即要求：：Ratio-(X)=Max-(X)/Ave-(X)最好<1.2不能超過過1.5Ratio-Dx=Max-Dx/Ave-Dx最好<1.2不能超過過1.5Y方向相同同SATWE-風振舒適適度驗算算《高規(guī)》3.7.6房屋高度度不小于于150m的高層混混凝土建建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)應(yīng)滿足足風振舒舒適度要要求，結(jié)結(jié)構(gòu)頂點點的加速速度可按按《高鋼規(guī)