南寧知名大廈超限高層建筑工程超限設(shè)計可行性論證

南寧萬科大大廈(超限高層建建筑工程超超限設(shè)計可可行性論證證)[北區(qū)]2014年9月18日方案咨詢意見回復(fù)南塔方案咨咨詢意見：：一、進(jìn)一步步明確結(jié)構(gòu)構(gòu)體系。答復(fù)：結(jié)構(gòu)構(gòu)體系名稱稱改為“下下部剪力墻墻，上部框架-剪力墻(帶桁架轉(zhuǎn)換)”。二、適當(dāng)優(yōu)優(yōu)化剪力墻墻的布置，，減小轉(zhuǎn)換換桁架跨度度。答復(fù)：落地單片片剪力墻，，向上延伸伸4層（桁架頂頂層），向向外延伸至至桁架外側(cè)側(cè)，形成““扁擔(dān)墻””。圖a“扁擔(dān)墻””位置“扁擔(dān)墻”底部單片墻墻墻厚1.0米，上部扁扁擔(dān)墻墻厚厚0.4米，均設(shè)置置型鋼混凝凝土端柱，，。圖b“扁擔(dān)墻”實體模型型鋼梁，截面1000x2000，型鋼H1600x700x40x507.0米4.0米三、補充大大跨度節(jié)點點受力，傳傳力分析及及加強措施施。答復(fù)：詳見見可行性論論證報告第第十一章第第七節(jié)。四、角部厚厚板轉(zhuǎn)換改改為梁式轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換，上部部墻體盡可可能落地，，選擇適當(dāng)當(dāng)板厚并加強構(gòu)造造措施。答復(fù)：已改為梁梁式轉(zhuǎn)換，，角部束筒筒頂板厚暫暫定1.0米，根據(jù)分分析結(jié)果，，修改為0.6米，筒中間間位置增加加框支柱一一根，截面面為圓柱，，直徑1.8米，角部部束筒配筋筋率為1.0%,樓板配筋率率為1.0%，轉(zhuǎn)換梁配配筋率1.5%，框支柱配配筋率1.2%。圖a角部束筒實實體模型圖b角部束筒型型鋼實體模模型圖c轉(zhuǎn)換梁、框支柱柱鋼筋實體體模型五、根據(jù)分分析結(jié)果，，適當(dāng)適當(dāng)當(dāng)調(diào)整角部部束筒剛度度。答復(fù)：角部部束筒抗彎彎抗扭剛度度較大，施施工圖時會會適當(dāng)開構(gòu)構(gòu)造洞口。。六、補充完善善考慮偶然然偏心的位位移比計算算方法。答復(fù)：通過優(yōu)化化剪力墻的的布置，結(jié)結(jié)構(gòu)位移比比已調(diào)整至至1.5以內(nèi)。七、補充不不利方向的的水平力計計算。答復(fù)：已補充，，詳?shù)谄哒抡碌诙?jié)。。八、補充補補充落地剪剪力墻對嵌嵌固樓層梁梁板的受力力分析。答復(fù)：已補補充，詳?shù)诰耪碌谄咂吖?jié)第十三三小節(jié)。九、進(jìn)一步步復(fù)核場地地巖土參數(shù)數(shù)和抗浮水水位。答復(fù)：勘察單位位已補充相相應(yīng)文本。。一、工程概況圖1.1建筑地理位置及及總平面圖

總建筑面積(萬m2)區(qū)塊016-02(北塔)017-02（南塔）建筑面積9.477.42總建筑面積11.76項目總建設(shè)設(shè)用地面積積約2.55萬平方米，，計容積率率建筑面積積約11.76萬平方米,項目分為016-02地塊和017-02地塊，本次審查查地塊為016-02地塊(北塔)，具體指標(biāo)標(biāo)見表1.1。表1.1建筑面積統(tǒng)統(tǒng)計表圖1.2建筑筑單單體體效效果果圖圖圖1.3建筑筑單體體效效果果圖圖二、荷載及作用本工程程的的建建筑筑結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)安安全全等等級級為為二級級，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)設(shè)計計使使用用年年限限為為50年。。按按照照《《荷荷載載規(guī)規(guī)范范》》和和《《高高規(guī)規(guī)》》以以及及業(yè)業(yè)主主的的要要求求確確定定設(shè)設(shè)計計的的荷荷載載及及作作用用。。抗震設(shè)防基本標(biāo)準(zhǔn)抗震設(shè)防類別，丙類；抗震設(shè)防烈度，6度；基本地震加速度值：0.05g；設(shè)計地震分組，第一組，Tg=0.35s建筑場地類別建筑場地類別：Ⅱ類場地水平地震影響系數(shù)最大值多遇地震：0.04；設(shè)防地震：0.12；罕遇地震：0.28重力荷載代表值GE1.0恒荷載＋0.5活荷載振型分解反應(yīng)譜法按CQC法組合周期折減系數(shù)0.75實際地震記錄(天然波)自選天然波人工模擬加速度時程曲線YJK自帶人工波結(jié)構(gòu)阻尼比(等效反應(yīng)譜法)0.05（多遇地震和設(shè)防地震）；0.07（罕遇地震）地震波持續(xù)時間T>5T1且>15s注：：底底部部加加強強區(qū)區(qū)為為B1~F5樓層層區(qū)區(qū)域域。。底部部加加強強區(qū)區(qū)，，關(guān)關(guān)鍵鍵構(gòu)構(gòu)件件進(jìn)行行承載載力力設(shè)計計時，考慮慮豎向地地震震對對構(gòu)構(gòu)件件設(shè)設(shè)計計的的影影響響。三、工程地質(zhì)條件與基礎(chǔ)設(shè)計根據(jù)據(jù)《場地地詳詳勘勘》知，本工工程程重重要要性性等等級級為為二級級，場場地地復(fù)復(fù)雜雜程程度度等等級級為為二級級，地地基基復(fù)復(fù)雜雜程程度度等等級級為為二級級，綜綜合合判定定勘勘察察等級級為為甲級級；擬建場地地位位于于較較穩(wěn)定定區(qū)區(qū)，，適適宜宜建筑筑，，擬擬建建基基礎(chǔ)礎(chǔ)形形式式為為粧粧筏筏，，持持力力層層為為入入完完整整基基巖巖十十米米。。四、結(jié)構(gòu)體系及抗震性能目標(biāo)北塔塔為為21/22層辦辦公公樓樓（（地地面面層層/崁固固層層起起算算）），，建建筑筑高高度度為為100.5m/103.8m（地地面面層層/B1層起起算算）），，采采用用““下下部部剪剪力力墻墻-上部部框框架架剪剪力力墻墻（（““帶帶端端部部懸懸挑挑””））結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)體系系。圖4結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗側(cè)側(cè)力力體體系系空空間間示示意意圖圖最大大跨跨度度25.2米最大大懸懸挑挑13.5米項次X向長邊(m)Y向長邊(m)寬度(m)高寬比X向計算值Y向計算值規(guī)范限值塔樓平面9876205.035.03≤6表4平面面尺尺寸寸、、平平面面高高寬寬比比4.1關(guān)鍵部位介紹圖4.1桁架架底底層層空間間關(guān)系系示意意圖圖關(guān)鍵構(gòu)件主要尺寸（mm）抗震等級轉(zhuǎn)換梁截面1000x2000；型鋼H1600x700x40x50；配筋率1.5%二級框支柱直徑1.8米，配筋率1.2%一級角部剪力墻束筒厚度1200mm，配筋率1.0%一級“扁擔(dān)墻”厚度1000mm（架空層），400mm（桁架層），配筋率1.0%一級端部斜墻、與桁架連接剪力墻厚度800mm,400mm,200mm，配筋率0.5%一級底部加強區(qū)剪力墻(未與轉(zhuǎn)換桁架連接)厚度1000mm,800mm，配筋率1.0%二級桁架層斜撐800x900、500x1200、1000x1100、1200x1300，配筋率1.2%二級桁架層樓板角部束筒頂部板厚1000mm，200mm，150mm，配筋率1.0%表4.1關(guān)鍵鍵構(gòu)構(gòu)件件截截面面尺尺寸寸、、抗抗震震等等級級4.2豎向構(gòu)件及樓蓋體系剪力力墻墻剪力力墻墻采采用用現(xiàn)現(xiàn)澆澆鋼鋼筋筋混混凝凝土土，，其其混混凝凝土土強強度度等等級級為為C50~C30。剪剪力力墻厚度度由1200mm厚逐逐漸漸減減小小到到200mm?？蚣芗苤蚣芗苤g間距距為為8.4m，截面面由800x1100mm逐漸漸收收縮縮為600x800mm。樓蓋蓋體體系系混凝凝土土樓板板的的厚厚度度為為：：桁架架上上下下弦弦---200mm角部部束束筒筒---1000mm上部部樓樓層層---120mm桁架架中中間間樓樓層層---150mm圖4.2建筑筑剖剖面面圖圖4.3結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件信息結(jié)構(gòu)構(gòu)件主要尺寸（mm）框架柱800x1100、700x1100、600x1100、600x800框支柱D1800支撐800x900、500x1200、1000x1100、1200x1300底部加強部位剪力墻1200、1000、800、600、400、300非底部加強部位剪力墻200框架梁200x850、200x500、300x600框支梁1000x2000連梁200x500、400x500樓板120、150、1000表4.4-1結(jié)構(gòu)構(gòu)主主要要構(gòu)構(gòu)件件信信息息塔樓編號層次框架柱剪力墻梁板備注北塔2層及以下C50C50C35框支梁混凝土等級為C50，連梁混凝土強度等級同所在樓層的剪力墻3~7層C50C50C308~10層C45C45C3011層～15層C40C40C3016層以上C30C30C30表4.4-2主要要構(gòu)構(gòu)件件混混凝凝土土強強度度等等級級4.4計算嵌固端的確定圖4.4F1層樓樓板板開開動動示示意意圖圖樓層側(cè)向剛度比方向樓層側(cè)向剛度（108kN/m）地下二層B2地下一層B1B2∕B1剪切剛度X向5.162.342.20Y向3.791.822.08表4.4樓層層側(cè)側(cè)向向剛剛度度比比統(tǒng)統(tǒng)計計通過過詳詳細(xì)細(xì)計計算算和和采采取取相相應(yīng)應(yīng)措措施施后后,判定定B1層可可作作為為上上部部結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的嵌嵌固固端。4.5結(jié)構(gòu)超限情況4.5.1結(jié)構(gòu)構(gòu)高高度度超限限判判別別塔樓編號結(jié)構(gòu)體系高度限值（m）結(jié)構(gòu)高度（m）高寬比A級高度B級高度北塔下部剪力墻-上部框架剪力墻(帶桁架轉(zhuǎn)換)--100.5.0100.5.0／20.0=5.03表4.6.1高度度超超限限判判別別4.5.2結(jié)構(gòu)構(gòu)規(guī)規(guī)則則性性判別別序號不規(guī)則類型超限類別超限判定存在項數(shù)1a扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.2有71b偏心布置偏心率大于0.15或相鄰層質(zhì)心相差大于邊長15%無2a凹凸不規(guī)則平面凹凸尺寸大于相應(yīng)邊長30%等無2b組合平面細(xì)腰形或角部重疊形有3樓板不連續(xù)有效寬度小于50%，開洞面積大于30%，錯層大于梁高無4a側(cè)向剛度不規(guī)則相鄰層剛度變化大于70%或連續(xù)三層變化大于80%有4b尺寸突變豎向構(gòu)件位置縮進(jìn)大于25%，或外挑大于10%和4m，多塔.有5豎向構(gòu)件不連續(xù)上下墻、柱、支撐不連續(xù)，含加強層、連體類有6承載力突變相鄰層受剪承載力變化大于80%有7其它不規(guī)則局部的穿層柱、斜柱、夾層、個別構(gòu)件錯層或轉(zhuǎn)換有結(jié)論存在7項不規(guī)則類型，屬于“特別不規(guī)則”結(jié)構(gòu)。表4.6.2“特別別不規(guī)規(guī)則則””判判斷斷表4.5.3“特別別不不規(guī)規(guī)則則”判判斷斷序號不規(guī)則類型超限類別超限判定存在項數(shù)1扭轉(zhuǎn)偏大裙房以上較多樓層考慮偶然偏心扭轉(zhuǎn)位移比大于1.5無02抗扭剛度弱扭轉(zhuǎn)周期比大于0.9，混合結(jié)構(gòu)大于0.85無3層剛度偏小本層側(cè)向剛度小于相鄰上層的50%無4高位轉(zhuǎn)換框支墻體的轉(zhuǎn)換構(gòu)件位置：7度超過5層，8度超過3層無5厚板轉(zhuǎn)換7~8度設(shè)防的厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)無6塔樓偏置單塔或多塔與大底盤的質(zhì)心偏心距大于底盤邊長20%無7復(fù)雜連接各部分層數(shù)、剛度、布置不同的錯層、連體兩端塔樓高度、體型或者沿大底盤某個主軸方向的振動周期顯著不同的結(jié)構(gòu)無8多重復(fù)雜結(jié)構(gòu)同時具有轉(zhuǎn)換層、加強層、錯層和連體等復(fù)雜類型的3種及以上無結(jié)論未包含其中任何一項，不屬于特別不規(guī)則結(jié)構(gòu)。序號簡稱簡單含義判定存在項數(shù)1特殊類型高層建筑《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》、《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》和《高層建筑鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》暫未列入的其它高層建筑結(jié)構(gòu)，特殊形式的大型公共建筑及超長懸挑結(jié)構(gòu)，特大跨度的連體結(jié)構(gòu)等有12超限大跨空間結(jié)構(gòu)屋蓋的跨度大于120m或懸挑長度大于40m或單向長度大于300m，屋蓋結(jié)構(gòu)形式超出常用空間結(jié)構(gòu)形式的大型列車客運候車室、一級汽車客運候車樓、一級港口客運站、大型航站樓、大型體育場館、大型影劇院、大型商場、大型博物館、大型展覽館、大型會展中心，以及特大型機庫等無結(jié)論包含其中任何一項，屬于其它高層建筑工程。表4.5.4其它它超超限限高高層層建建筑筑工程程綜上上所所述述：：南南寧寧萬萬科科大大廈廈南南塔塔屬屬于于《《高高規(guī)規(guī)》》表表3.3.1-1中A級高高度度的的“一般般不規(guī)規(guī)則則””高層層建建筑筑工工程程。。根根據(jù)據(jù)《《超超限限高高層層建建筑筑工工程程抗抗震震設(shè)設(shè)防防管管理理規(guī)規(guī)定定》》(建設(shè)設(shè)部部令令第第111號)、《《超超限限高高層層建建筑筑工工程程抗抗震震設(shè)設(shè)防防專專項項審審查查技技術(shù)術(shù)要要點點》》(建質(zhì)質(zhì)[2010]109號)的相相關(guān)關(guān)規(guī)規(guī)定定，，應(yīng)報報廣廣西西自自治治區(qū)區(qū)超超限限高高層層建建筑筑工工程程抗抗震震設(shè)設(shè)防防專專項項審審查查。4.6抗震性能目標(biāo)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗震震性性能能目目標(biāo)標(biāo)定定為為C級。地震烈度多遇地震設(shè)防地震罕遇地震多遇地震結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震等級性能水準(zhǔn)性能水準(zhǔn)1性能水準(zhǔn)3性能水準(zhǔn)4宏觀損壞程度完好輕度損壞中度損壞層間位移角限值1/1000---1/120關(guān)鍵構(gòu)件底部加強區(qū)剪力墻未與轉(zhuǎn)換桁架連接剪力墻彈性中震彈性不屈服二級角部剪力墻束筒彈性中震彈性不屈服一級“扁擔(dān)墻”彈性中震彈性不屈服一級端部斜墻、與桁架連接剪力墻彈性中震彈性不屈服一級轉(zhuǎn)換桁架彈性中震彈性不屈服二級局部轉(zhuǎn)換梁彈性中震彈性不屈服二級桁架層樓板彈性中震不屈服允許進(jìn)入塑性，控制鋼筋拉應(yīng)變/節(jié)點彈性中震彈性不屈服/框架柱（桁架層）彈性中震彈性不屈服二級普通豎向構(gòu)件非加強區(qū)部位剪力墻彈性受彎不屈服，受剪彈性部分受彎屈服，控制受剪截面三級框架柱彈性受彎不屈服，受剪彈性部分受彎屈服，控制受剪截面三級耗能構(gòu)件連梁彈性部分受彎屈服，受剪不屈服多數(shù)受彎屈服，控制受剪截面三級框架梁彈性部分受彎屈服，受剪不屈服多數(shù)受彎屈服，控制受剪截面三級1）針針對對不不同同的的抗抗震震性性能能水水準(zhǔn)準(zhǔn)對對應(yīng)應(yīng)的的結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件件抗抗震震性性能能目目標(biāo)標(biāo)，，設(shè)設(shè)計計時時具具體體控控制制指指標(biāo)標(biāo)如如下下表表：：五、多遇地震及風(fēng)荷載彈性分析分別別采用用YJK及MidasGEN兩種種三維維空空間間結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)分分析析程程序序進(jìn)進(jìn)行行計計算算比比較較，，按按振振型型分分解解反反譜譜法法進(jìn)進(jìn)行行抗抗震震計計算算及及彈彈性性時時程程補補充充分分析析計計算算，，模模型型計計算算主主要要輸輸入入?yún)?shù)數(shù)見見下下表表：：5.1計算參數(shù)、分析方法結(jié)構(gòu)體系下部剪力墻-上部框架剪力墻(帶桁架轉(zhuǎn)換)地震力計算信息單向/雙向/偶然偏心結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0地震力夾角<風(fēng)荷載夾角>0°/90°[47°/137°]場地土類別Ⅱ類振型組合數(shù)30設(shè)防烈度6振型組合方法考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)CQC設(shè)計地震分組第一組結(jié)構(gòu)阻尼比0.05（小震和中震）設(shè)計地震加速度0.05g樓層水平地震剪力調(diào)整考慮αmax（Tg）0.040(0.35s)規(guī)范取值基本風(fēng)壓（kN/㎡）0.35嵌固端位置負(fù)一層地面粗糙類別B樓板假定剛性（僅位移指標(biāo)計算）風(fēng)荷載體型系數(shù)1.4模型總層數(shù)<輸入屋架層數(shù)>22<1>周期折減系數(shù)0.85豎向荷載計算信息模擬施工加載3荷載與剛度分層形成連梁剛度折減0.7重力二階效應(yīng)（P-△）考慮中梁剛度放大系數(shù)由程序自動計算表5.1.1模型型計計算算參參數(shù)數(shù)5.2地震作用輸入角度選擇基于于本本工工程程結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)平平面面為為““L”形，對比0°/90°°與45°/135°地震作用，計計算結(jié)果對比比見下表。項次底部總剪力（kN）層間位移角X向Y向X向Y向0°/90°6390.606369.951/27851/213745°/135°5780.476333.351/20551/2386表5.2.1兩種模型基底底剪力、最大大層間位移角角對比（1）地震作用下下X方向樓層剪力力（2）地震作用下下Y方向樓層剪力力從結(jié)果可以看出出，按0°/90°°地震作用計算算所得到X向和Y向的結(jié)構(gòu)底部部剪力均比45°/135°計算結(jié)果要大。因因此，在后續(xù)計算分析中選擇0°/90°°作為計算反應(yīng)應(yīng)譜地震作用輸入方向向。5.3結(jié)構(gòu)總重力荷載北塔的地上部分建建筑總面積均均為6.1524萬m2(不含首層地下下室)。兩種模型的單單塔重力荷載載對比見下表表：計算軟件YJKMidasGenYJK/Gen結(jié)構(gòu)總恒載DL(kN)13900314202997.87%結(jié)構(gòu)總活載LL(kN)110091101599.95%總荷載DL+LL(kN)15001315304498.02%重力荷載代表值DL+0.5LL(kN)14450814753797.95%標(biāo)準(zhǔn)層平均每平米重量(kN/㎡)14.7514.8599.33%表5.3.1結(jié)構(gòu)總重力荷荷載、質(zhì)量對對比重力荷載作用下，，兩種計算模模型的結(jié)果非非常接近，模型荷載取取值確定是準(zhǔn)準(zhǔn)確的。5.4周期和振型計算軟件YJKMidasGenYJK/Gen備注結(jié)構(gòu)自振周期(s)方向因子：X+Y+ZT12.18(X)（0.48+0.29+0.22）2.30(X)

94.99%X向平動T21.99(Y)（0.38+0.61+0.00）1.97(Y)

101.31%Y向平動T31.66(Z)（0.13+0.09+0.77）1.62(Z)

102.37%扭轉(zhuǎn)為主T40.67(X)（0.50+0.24+0.24）0.68(X)

98.74%X向平動T50.56(Y)（0.35+0.63+0.00）0.54(Y)

103.72%Y向平動T60.47(Z)（0.14+0.11+0.73）0.45(Z)

103.47%扭轉(zhuǎn)為主振型有效質(zhì)量參與系數(shù)X99.34%98.37%100.99%滿足《高規(guī)》5.1.13條，≥90%Y99.36%98.46%100.91%周期比T扭/T10.760.70107.77%≤0.85表5.4.1周期、振型及及有效質(zhì)量參參與系數(shù)對比比周期比，有效效質(zhì)量參與系系數(shù)均滿足規(guī)規(guī)范要求。5.5基底剪力和基底傾覆彎矩水平荷載作用計算軟件YJKMidasGen方向XYXY地震作用基底總剪力(kN)12714126901396013396基底總彎矩(KN·m)448381466830415678424810基底剪重比（%）(調(diào)整系數(shù))0.848%（1.00）0.846%（1.00）0.912%（1.00）0.875%（1.00）剪重比限值（%）0.8%0.8%0.8%0.8%風(fēng)荷載作用基底總剪力(kN)835111600846811578基底總彎矩(KN·m)5320367734654531718733833表5.5.1基底剪力和基基底傾覆彎矩矩對比在水平荷載作作用下，兩種種計算模型的的結(jié)果非常接接近，模型中中的結(jié)構(gòu)剛度度是一致的、、準(zhǔn)確的。荷載作用計算軟件YJKMidasGen方向XYXY地震最大層間位移角1/38961/38491/41101/3874所在樓層11F17F11F13F風(fēng)最大層間位移角1/46411/36041/41771/3160所在樓層11F11F10F11F規(guī)范限值1/1000表5.6.1層間位移角統(tǒng)統(tǒng)計圖5.6.1小震反應(yīng)譜位移角曲線(YJK,GEN)圖5.6.2小震時程位移角曲線(YJK,GEN)圖5.6.3中震反應(yīng)譜位移角曲線(YJK)圖5.6.4大震時程位移角曲線（Perform3D）圖5.6.5大震時程位移角曲線（Abaqus）通過對比各軟軟件的層間位位移角曲線，，剛性樓板假假定（圖5.6.1~4）模型計算的的結(jié)果（反應(yīng)應(yīng)譜，時程）），在桁架樓樓層統(tǒng)計的層層間位移角偏偏剛，層間位位移角偏小(層間位移角值值均為1/9999)；非剛性樓板板假定計算的的結(jié)果較正常常（圖5.6.5）。5.6最大層間位移角及位移比水平荷載作用計算軟件YJKMidasGen方向XYXY考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平地震力作用最大層間位移比（所在樓層位移角）1.36（1/9999）1.47（1/3588）1.25（1/28898）1.30（1/3962）所在樓層3F18F1F12F規(guī)范限值不宜大于1.2，不應(yīng)大于1.5表5.6.1層間位移比統(tǒng)統(tǒng)計圖5.6.6層間位移比曲曲線層間位移角統(tǒng)統(tǒng)計時包含了了懸挑端的位位移，其懸挑挑端的豎向變變形會影響樓樓層最大位移移值的統(tǒng)計，，故應(yīng)統(tǒng)計筒筒體內(nèi)的最大大位移與層平平均位移的比比值。5.7樓層水平地震剪力、剪重比樓層水平地震震剪力、剪重重比（Satwe結(jié)果）在多遇地震水平平地震作用下下，結(jié)構(gòu)各樓樓層對應(yīng)于地地震作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值的剪力、、樓層最小地地震剪力系數(shù)數(shù)（經(jīng)程序自自動調(diào)整后））均滿足《高高規(guī)》第4.3.12條的規(guī)定。圖5.7樓層剪力、剪剪重比曲線對對比5.8樓層抗剪承載力比（Satwe結(jié)果）圖5.8樓層抗剪承載載力曲線對比比各樓層X、Y方向的樓層抗抗剪承載力之之比均滿足《《高規(guī)》第3.5.3條大于0.80的限值要求。。5.9樓層單位面積質(zhì)量及質(zhì)量比(Satwe結(jié)果）圖5.9樓層單位面積質(zhì)量量及質(zhì)量比各樓層與相鄰鄰下層質(zhì)量之之比均滿足《《高規(guī)》第3.5.6條不大于1.5的限值要求。5.10重力二階效應(yīng)與結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性(Satwe結(jié)果）項次剛重比不考慮P—△效應(yīng)影響規(guī)范限值剛重比規(guī)范最低限值X向3.81≥2.7≥1.4Y向3.24≥2.7≥1.4表5.10剛重比統(tǒng)計結(jié)構(gòu)剛重比滿足《《高規(guī)》5.4.1條規(guī)定，可不不考慮重力二二階效應(yīng)影響響，計算中可不考慮重力二階階效應(yīng)的影響；剛重比滿足滿足《高規(guī)》5.4.4條規(guī)定，表明明結(jié)構(gòu)能滿足足整體穩(wěn)定性性要求。5.11結(jié)構(gòu)整體抗傾覆驗算(Satwe結(jié)果）項次抗傾覆彎矩Mr（kN·m）傾覆彎矩Mov（kN·m）比值Mr/Mov零應(yīng)力區(qū)判定X風(fēng)荷載62673644.0247804.1252.92無滿足Y風(fēng)荷載47050136.0333091.9141.25無滿足X地震60434588.0404873.3149.27無滿足Y地震45369240.0404381.3112.19無滿足表5.11抗傾覆驗算在豎向、水平平向荷載共同同作用下，結(jié)結(jié)構(gòu)整體抗傾傾覆驗算滿足足《高規(guī)》12.1.7條規(guī)定。5.12框架柱承擔(dān)地震剪力百分比圖5.12框架柱承擔(dān)樓樓層剪力百分分比圖除B1層外，框架柱柱承擔(dān)的樓層層剪力與底部部總剪力的比比值均大于10%，根據(jù)《高規(guī)規(guī)》8.1.3條的規(guī)定，本本工程按《高高規(guī)》8.1.4條調(diào)整框架柱柱地震剪力。。5.13剪力墻墻肢穩(wěn)定性驗算(Satwe結(jié)果)墻肢軸力N(kN)約束類型Ec×104N/mm2高度h(m)截面高度bf(m)截面厚度t(m)計算長度系數(shù)β計算長度l0(m)q(kN/m)穩(wěn)定要求限值[q](kN/m)[q]/q結(jié)論WC014918.2三邊3.457.201.600.30.412.9243073.910893.63.54滿足WC026202.3三邊3.457.202.000.30.493.4973101.17618.82.46滿足WC0310999.9二邊3.457.203.000.41.007.2003666.64259.31.16滿足WC0412979.3二邊3.457.204.000.41.007.2003244.84259.31.31滿足WC529699.5三邊3.457.208.200.40.926.5933621.95080.21.40滿足WC67473.4三邊3.457.201.800.40.453.2204151.921296.35.13滿足WC76435.4三邊3.457.202.600.40.594.2162475.112424.95.02滿足WC089451.3三邊3.457.204.060.40.755.3872327.97608.03.27滿足WC096244.7三邊3.457.202.900.40.634.5172153.410822.95.03滿足WC105782.6三邊3.457.202.450.40.564.0512360.213455.45.70滿足WC114091.4三邊3.457.203.400.20.694.9441203.42205.61.38滿足WC125479.5三邊3.457.202.200.40.523.7542490.715664.26.29滿足WC139111.3三邊3.457.203.200.40.664.7832847.39649.93.39滿足WC145876.6三邊3.457.203.100.250.654.6981895.72442.21.29滿足WC159901.7二邊3.457.203.200.41.007.2003094.34259.31.38滿足WC164502四邊3.457.202.600.20.231.6851731.59718.85.61滿足WC172541.5三邊3.457.201.300.20.342.44519554615.22.36滿足WC188199.6二邊3.457.202.600.41.007.2003153.74259.31.35滿足WC199178.2二邊3.457.202.600.41.007.2003530.14259.31.21滿足WC208921.2二邊3.457.202.600.41.007.2003431.24259.31.24滿足WC219335.5二邊3.457.202.600.41.007.2003590.64259.31.19滿足WC229665.7二邊3.457.202.600.41.007.2003717.64259.31.15滿足WC239537二邊3.457.202.600.41.007.2003668.14259.31.16滿足表5.13墻肢穩(wěn)定性驗驗算剪力墻墻肢滿滿足《高規(guī)》》第7.2.1及附錄D的墻體穩(wěn)定性性驗算要求。5.14頂點舒適度驗算(Satwe結(jié)果)項次順風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)橫風(fēng)向頂點最大加速度(m/s2)規(guī)范限值(m/s2)X風(fēng)0.0210.0030.25Y風(fēng)0.0260.0030.25表5.14頂點舒適度驗驗算結(jié)構(gòu)在10年一遇的風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值作作用下，結(jié)構(gòu)構(gòu)頂點的順風(fēng)風(fēng)向和橫風(fēng)向向振動最大加加速度計算值值均滿足《高高規(guī)》3.7.6條規(guī)定的限值值要求。5.15剪力墻軸壓比在重力荷載代代表值作用下下，除墻肢PW03、PW04外，其余剪力力墻墻肢的軸軸壓比均小于于規(guī)范限值（（0.60）的要求。5.16彈性時程分析根據(jù)《抗規(guī)》第5.1.2條，該塔樓應(yīng)應(yīng)采用彈性時時程分析方法法進(jìn)行多遇地地震下的補充充計算。計算算分析時，將將所采用各條條地震波的地地震影響系數(shù)數(shù)調(diào)整為0.0183g（即18cm/s2），并分別沿沿X向和Y向加載，地震震波振型阻尼尼比ξ為0.05，地震波持續(xù)續(xù)時間分別為為：20s（Tg=0.35秒，PKPM自帶人工波；；Tg=0.37s，UKHIMATH-N75W天然波），40s（Tg=0.35秒，PKPM自帶天然波）），地震波的的時間間距△△t為0.02s。圖5.16多遇地震時程分分析波譜曲線線與反應(yīng)譜曲曲線上述結(jié)果表明明，每條時程程曲線計算所所得基底剪力力均在振型分分解反應(yīng)譜計計算結(jié)果的65%和135%之間；七條時時程曲線計算算所得基底剪剪力的平均值值均在振型分分解反應(yīng)譜計計算結(jié)果的80%和120%之間，滿足《《高規(guī)》第4.3.5條的規(guī)定。5.17分析結(jié)論結(jié)論：多遇地震及風(fēng)荷荷載作用下，，各項控制指指標(biāo)均滿足性能水準(zhǔn)1的抗震性能目目標(biāo)。六、設(shè)防地震作用下抗震性能驗算根據(jù)設(shè)防烈度度地震作用下下的抗震性能能目標(biāo)的要求求，對其進(jìn)行行中震屈服判判別分析，以以判別結(jié)構(gòu)在在中震作用下下的抗震性能能。6.1結(jié)構(gòu)整體反應(yīng)指標(biāo)項次最大層間位移角（層號）基底剪力（kN）基底傾覆彎矩（kN·m）基底剪重比（中震／小震）基底剪力/小震（中震／小震）X向地震作用1/524(20F)32200.832948194.503.46%（1.22）2.836Y向地震作用1/544(21F)34934.613248896.253.75%（1.31）2.862表6.1中震作用下結(jié)結(jié)構(gòu)主要計算算結(jié)果圖6.1中震作用下計計算結(jié)果簡圖中震作用下結(jié)結(jié)構(gòu)基底剪力力達(dá)到小震基基底剪力的2.8倍；層間位移角等于于2.4倍的彈性層間間位移角；樓層剪力同樓樓層抗剪承載載力兩者比較較，結(jié)構(gòu)整體體有著較富余余的抗剪承載能力。6.2剪力墻正截面承載力驗算根據(jù)正截面承承載力驗算結(jié)結(jié)論，剪力墻墻正截面受力力較為集中區(qū)區(qū)域為東部剪剪力墻集中部部位。圖6.3剪力墻正截面面受力較大區(qū)區(qū)域6.4剪力墻斜截面抗剪承載力驗算剪力墻能滿足足中震受剪彈彈性的性能目目標(biāo)。圖6.4.1剪力墻墻斜截截面受受剪驗驗算圖6.4.2最大剪剪力工工況為為豎向向荷載載控制制圖6.4.3最大剪剪力工工況為為水平平荷載載控制制6.5剪力墻受拉承載力驗算中震不不屈服服設(shè)計計時，只有編號為PW34的剪力力墻底底部和和頂部部出現(xiàn)現(xiàn)受拉拉，最最大拉拉力為為2489KN（工況況：1.0DL+0.5LL+1.0Ey），通通過構(gòu)構(gòu)造措措施加加強（（暗柱柱增設(shè)設(shè)型鋼鋼），，可以以滿足足受拉拉不屈屈服的的性能能目標(biāo)標(biāo)。圖6.5剪力墻墻正截截面受受拉驗驗算及及受拉拉墻體體位置置6.6框架柱正截面承載力驗算圖6.6框架柱柱正截截面承承載力力驗算算KZ03KZ07中震不屈服服時，只有編號為為KZ03、KZ07的的框架架柱，在中上上部出出現(xiàn)較較大軸軸力、、彎矩矩，但均滿滿足壓壓彎、、拉彎彎不屈服的的性能能目標(biāo)標(biāo)。6.7框架柱斜截面承載力驗算圖6.7框架柱柱斜截截面承承載力力驗算算中震彈性時，只有C400x800截面的的框架架柱，在4~6層剪力力/抗剪承承載力力比值值超過過20%，框架柱柱剪力力處于于較低低水準(zhǔn)準(zhǔn)，滿滿足中中震受受剪彈彈性的性能目目標(biāo)。。6.8連梁斜截面承載力驗算圖6.8.1連梁斜斜截面面承載載力驗驗算中震不不屈服服設(shè)計計時，只有編號為為WB10、WB13的連梁在在局部部樓層層剪力力/抗剪承承載力力比值值接近近1，抗剪比比率接接近1的連梁梁，可可通過過設(shè)置置雙連連梁、交叉叉暗撐等等措施施提高高連梁梁的抗抗剪承承載力力，保保障連連梁能能滿足足中震震受剪剪不屈屈服的的性能能目標(biāo)標(biāo)。圖6.8.2連梁斜斜截面面受剪剪計算算書六、罕遇地震彈塑性動力時程分分析采采用Computer&Structures,Inc的三維維非線線性結(jié)結(jié)構(gòu)分分析軟軟件Perform3D，主要要分析析目的的如下下：(1)運用彈彈塑性性時程程分析析的方方法，，得到到結(jié)構(gòu)構(gòu)反應(yīng)應(yīng)的時時間歷歷程，，判斷斷抗側(cè)側(cè)體系系的損損傷程程度和和達(dá)到到的性性能水水平，，考察察結(jié)構(gòu)構(gòu)頂點點位移移、層層間位位移角角、基基底剪剪力等等整體體性能能，根據(jù)規(guī)規(guī)范的的相關(guān)關(guān)指標(biāo)標(biāo)確認(rèn)認(rèn)結(jié)構(gòu)構(gòu)是否否滿足足“大震不不倒”的設(shè)防防要求求；(2)考察結(jié)結(jié)構(gòu)重重要構(gòu)構(gòu)件在在罕遇遇地震震作用用過程程中的的傳力力途徑徑和特特點，，檢測測關(guān)鍵鍵構(gòu)件件的受受力狀狀態(tài)；；分析析主要要抗側(cè)側(cè)力構(gòu)構(gòu)件的的塑性性損傷傷分布布，包包括剪剪力墻墻的壓壓彎損損傷，，框架架梁、、柱及及連梁梁的塑塑性發(fā)發(fā)展程程度、、柱是是否進(jìn)進(jìn)入塑塑性和和變形形超過過限值值等信信息，，依此判判斷關(guān)關(guān)鍵構(gòu)構(gòu)件及及主要要抗側(cè)側(cè)力構(gòu)構(gòu)件在在罕遇遇地震震作用用下是是否實實現(xiàn)預(yù)預(yù)期性性能水水準(zhǔn)；(3)考察應(yīng)應(yīng)力和和變形形的集集中情情況和和結(jié)構(gòu)構(gòu)的屈屈服機機制、、薄弱弱環(huán)節(jié)節(jié)及可可能破破壞類類型，，并提出出可供供設(shè)計計參考考的加加強措措施來來保證證結(jié)構(gòu)構(gòu)在罕罕遇地地震作作用下下具有有較好好的承承載能能力和和延性性，保證證結(jié)構(gòu)構(gòu)滿足足罕遇遇地震震作用用下的的抗震震性能能目標(biāo)標(biāo)。梁柱單單元梁柱采采用纖維桿桿件模模型。剪力墻墻單元元剪力墻墻采用用纖維截截面殼殼單元元模型型。6.1分析模型本工程程選取取了一組人工工波RG2和兩組組天然然波DZ1、DZ2來進(jìn)行行彈塑塑性時時程分分析。每組組地震震波包包含3個方向向的數(shù)數(shù)據(jù)：：兩個個水平平方向向和一一個豎豎直方方向（兩個個主方方向的的對應(yīng)應(yīng)工況況分別別為AX、BX、CX和AY、BY、CY），本工工程采采用這這三個個方向向記錄錄進(jìn)行行動力力時程程分析析。6.2地震波選取兩種軟軟件的的計算算的振振型變變形方方向一一致，，周期期及總總質(zhì)量量代表表值接接近，，表明明Perform3D計算模模型是是準(zhǔn)確確的，，可以以用來來進(jìn)行行大震震作用用下的的動力力彈塑塑性時時程分分析。動力特特性兩款軟件件模態(tài)態(tài)分析析的主主要結(jié)結(jié)果對對比見下表。6.3分析結(jié)果X向工況況Y向工況況X方向1/546,Y方向1/271,均小于規(guī)規(guī)范限限值[1/100]的要求求。6.4彈塑性層間位移角最大位位移豎豎向位位移：：當(dāng)以X向為主主方向向輸入入時，監(jiān)測測點3處46mm；當(dāng)以Y向為主主方向向輸入入時，監(jiān)測測點6處81.6mm。6.5懸挑樓層豎向位移以AY工況為例(1)t=2.7s，結(jié)構(gòu)整整體處處于彈性狀狀態(tài)(2)t=9.78s，少量連連梁和墻肢進(jìn)入塑塑性狀狀態(tài)(3)t=11.64s，開裂墻墻肢增增多，，而框框架柱柱仍然然保持持彈性性(4)t=20.46s，底部部剪力墻墻進(jìn)一一步開開裂，，部分分連梁梁受剪剪屈服服，部部分框框架梁梁受彎彎屈服服，框框架柱柱仍然然保持持彈性性，直直至20.46s后塑性性不再再發(fā)展展。6.6塑性發(fā)展過程混凝土土受壓壓大部分分墻體混混凝土土纖維維受壓壓達(dá)到到0.5fc對應(yīng)應(yīng)應(yīng)變，，而僅僅有個個別墻墻肢達(dá)達(dá)到混混凝土土受壓壓設(shè)計計值fc對應(yīng)應(yīng)應(yīng)變，，受壓壓滿足足預(yù)期期性能能目標(biāo)6.7剪力墻抗震性能評估混凝土土受拉拉混凝土土受剪剪底部加加強區(qū)區(qū)墻體體滿足抗剪不屈屈服要求、、其余余部位位墻體體滿足足控制制抗剪截截面要要求。鋼筋拉拉應(yīng)變變都未未達(dá)到到初始始屈服服應(yīng)變變值εy，滿足足預(yù)期期性能能目標(biāo)標(biāo)。墻肢轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角鋼筋拉拉應(yīng)變變所有墻墻肢轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角都都未達(dá)達(dá)到IO，滿足足預(yù)定定性能能水準(zhǔn)準(zhǔn)。大部分分連梁梁低于于IO水準(zhǔn)，，全部部連梁梁均未未超過過LS水準(zhǔn)，，滿足足預(yù)期期性能能水準(zhǔn)準(zhǔn)要求求。大部分分連梁梁剪應(yīng)應(yīng)力達(dá)達(dá)到屈屈服剪剪應(yīng)力力τy，少部部分連連梁達(dá)達(dá)到了了連梁梁屈服服剪應(yīng)應(yīng)力。。所有有連梁梁剪力力均未未超過過剪切切截面面控制制的剪剪力，，連梁梁受剪剪滿足足預(yù)期期預(yù)期期性能能水準(zhǔn)準(zhǔn)。6.8連梁抗震性能評估受彎和受受剪受彎基本本處于于較弱弱的非非線性性狀態(tài)態(tài)，滿滿足預(yù)預(yù)期性性能水水準(zhǔn)(LS)大部分分框架架梁受受剪都都處于于彈性性狀態(tài)態(tài)，因因此框框架梁梁受剪剪滿足足預(yù)期期性能能水準(zhǔn)準(zhǔn)。6.9框架梁抗震性能評估框架柱柱受彎彎和受受拉壓壓都處處于彈彈性階階段，滿足預(yù)預(yù)期性性能水準(zhǔn)；6.10框架柱抗震性能評估非彈性性耗能能所占占比例例均為為10%左右，在罕遇地地震作作用下下非彈彈性耗耗能水水平處處于較較低狀狀態(tài)，，從能能量角角度驗驗證了了結(jié)構(gòu)構(gòu)宏觀觀損壞壞程度度為““中度度損壞壞”。。6.11耗能分析X向工況況Y向工況況連梁和框架架梁的的非彈彈性耗耗能共共占非非彈性性耗能能總量量的93%，而剪剪力墻墻占非非彈性性耗能能總量量的7%不同結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件的的非彈彈性耗耗能比比例分分布圖圖6.12結(jié)論及加強措施七、專題分析7.1超長結(jié)構(gòu)混凝土收縮及溫度應(yīng)力分析四層樓樓板降降溫工工況應(yīng)應(yīng)力分分布圖圖（σxx）四層樓樓板降降溫工工況應(yīng)應(yīng)力分分布圖圖（σyy）十一層層樓板板降溫溫工況況應(yīng)力力分布布圖（（σxx）十一層層樓板板降溫溫工況況應(yīng)力力分布布圖（（σyy）從以上上分析析結(jié)果果得出出，溫溫度、、收縮縮、徐徐變引引起的的樓板板應(yīng)力力均在在樓板板混凝凝土抗抗拉、、壓強強度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值以內(nèi)內(nèi)。根據(jù)分分析結(jié)結(jié)果，，擬采采取以以下措措施：：1、根據(jù)據(jù)溫度度應(yīng)力力分析析結(jié)果果對樓樓板進(jìn)進(jìn)行加強配配筋。2、合理理設(shè)置置后澆澆帶，，間距距控制制在30~40米。3、L型轉(zhuǎn)角處處均采用用補償收收縮混凝凝土，限限制膨脹脹率為0.025%。7.2樓蓋舒適度分析對比以上上圖表可可知，最最大峰值值加速度度發(fā)生在在工況D為0.027m/s2，可滿足足我國規(guī)規(guī)范0.05m/s2的限值要要求。工況A峰值豎向向加速度度分布圖圖工況B峰值豎向加速速度分布布圖工況C峰值豎向加速速度分布布圖工況D峰值豎向加速速度分布布圖該塔樓在在步行荷荷載激勵勵下，各各樓層舒舒適度均在日本V-90等級標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)和美國國辦公、、住宅標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)以內(nèi)內(nèi)，可滿滿足住宅宅及辦公公環(huán)境舒舒適度的的要求。。7.3樓板失效后懸挑結(jié)構(gòu)性能分析內(nèi)榀框架架豎向變變形外榀框架豎向向變形上述結(jié)果果表明，內(nèi)內(nèi)外榀空空腹桁架架，豎向向變形差差約4.0mm，樓板完全失效效后結(jié)構(gòu)構(gòu)豎向變變形雖有有所增加加，但增增加幅度度非常有有限，說說明樓板板失效對對結(jié)構(gòu)的的豎向變變形并不不起控制制作用。。內(nèi)榀框架彎矩矩圖外榀框架架彎矩圖圖上述結(jié)果果表明，，樓板失失效后底底部托梁梁的彎矩矩有所增增大，但但增加幅幅度較小小，說明明樓板失失效對其其內(nèi)力影影響非常常有限。。7.4施工考慮及非荷載作用分析施工步驟：設(shè)計中采采用的施施工方案案考慮如如下，施施工模擬擬分析僅僅考慮塔塔樓地上上部分。。1、基本施施工進(jìn)度度：普通通樓層6天一層。。主體結(jié)結(jié)構(gòu)施工工總周期期90天。2、除懸挑挑部分后后接樓板板外均假假定為同同步施工工，施工工進(jìn)度按按照第一一條。4、幕墻施施工和室室內(nèi)裝修修產(chǎn)生的的附加恒恒載，滯滯后主體體結(jié)構(gòu)5層，每層層按6天考慮。。5、主體結(jié)結(jié)構(gòu)施工工完成后后，施工工后澆注注的樓板板，按6天考慮。。6、第六天天完成后后，投入入使用，，即產(chǎn)生生活荷載載。構(gòu)件內(nèi)力力及豎向向變形分析：樓層施工工完成后后，在上上部重力力荷載作作用下產(chǎn)產(chǎn)生豎向向壓縮變變形，上上部荷載載的施加加來自兩兩個階段段，一是是施工階階段上部部樓層的的荷載，，二是主主體結(jié)構(gòu)構(gòu)完工后后施加的的荷載，，包括幕幕墻、裝裝修等恒恒荷載及及使用活活荷載。。與此同同時，伴伴隨混凝凝土的收收縮徐變變，產(chǎn)生生相應(yīng)的的收縮和和徐變變變形。無論是施施工階段段還是正正常使用用階段，，每個分分析階段段均進(jìn)行行兩次計計算，先先進(jìn)行彈彈性分析析，考慮慮每個階階段結(jié)構(gòu)構(gòu)剛度、、荷載作作用，再再進(jìn)行徐徐變收縮縮效應(yīng)非非線性分分析。荷荷載工況況取1.0恒載+1.0活載，考考慮混凝凝土收縮縮徐變，，施工階階段按上上述施工工步驟考考慮，分分析時間間為施工工開始至至主體結(jié)結(jié)構(gòu)施工工完成20年。(a)混凝土(b)型鋼(c)型鋼+混凝土2層B2軸力隨時時間變化化(a)混凝土(b)型鋼(c)型鋼+混凝土2層B2彎矩隨時時間變化化8層B2軸力隨時時間變化化8層B2彎矩隨時時間變化化15層B2軸力隨時時間變化化15層B2彎矩隨時時間變化化樓板拉力：2層樓板拉拉力(KN/m)3層樓板拉拉力(KN/m)8層樓板拉力力(KN/m)15層樓板拉力力(KN/m)按《混凝土規(guī)規(guī)范》7.1.2計算最大大裂縫寬寬度，由由于計算算分析考考慮了徐徐變收縮縮的長期期影響，，根據(jù)《混凝土規(guī)規(guī)范》7.1.2條文說明明，計算算得到的的最大裂裂縫寬度度除以1.5。樓板沿懸懸挑方向向，配置置配筋率率為1%的鋼筋(HRB335)，直徑按按10mm設(shè)計，保保護層按按20mm考慮，可可得到裂裂縫寬度度為0.3mm時對應(yīng)的的最大樓樓板拉力力，200mm板厚為750KN/m，150mm板厚為570KN/m。按此配配筋設(shè)計計，對于于150mm厚的樓板板除懸挑挑根部梁梁邊緣樓樓板應(yīng)力力集中外外，其他他部位樓樓板拉力力均在可可控范圍圍內(nèi)。對對于懸挑挑最下部部樓層200mm的樓板，，梁邊緣緣樓板拉拉力超過過750KN的范圍較較大，該部分樓樓板可在在配筋基基礎(chǔ)上配配置預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼絞絞線(1860Mpa)，配筋率率0.4%，采用后后張法施施工，預(yù)預(yù)加力0.3fyk，裂縫寬寬度0.3mm對應(yīng)的最最大樓板板拉力約約為1400KN/m，此時，，除梁邊邊緣樓板板應(yīng)力集集中外，，樓板裂裂縫基本本可控。豎向構(gòu)件件累積變變形隨時時間變化：下圖給出出了典型型層C2和W2豎向變形形隨時間間的變化化，隨樓樓層的升升高，徐徐變收縮縮累計變變形越大大，根據(jù)據(jù)下面典典型層分分析結(jié)果果，一般般徐變收收縮在總總變形所所占比例例均大于于50%，所占比比例較大大，非荷荷載效應(yīng)應(yīng)對豎向向變形影影響較大大。(a)2層(b)8層(c)15層懸挑端部部C2豎向變形形隨時間間變化(a)2層(b)8層(c)15層懸挑端部W2豎向變形形隨時間間變化懸挑端部和和懸挑支支座部位位變形差差下圖給出出了各時時間點懸懸挑支座座部位和和懸挑端端部的豎豎向變形形差隨樓樓層分布布，可以以看到，，徐變收收縮產(chǎn)生生的沉降降差異較較大，20年后約是是施工過過程(不考慮徐徐變收縮縮)的2倍。懸挑挑跨度9.2m，撓度按按沉降差差/18.4m考慮，考考慮徐變變收縮，，20年后最大大撓度分分別為1/230和1/204，大于1/400。建議懸挑挑端施工工階段標(biāo)標(biāo)高預(yù)留留，類似似兩端支支撐梁的的起拱做做法，具具體預(yù)留留數(shù)值可可按40mm(W1-C1)和50mm(W2-C2)考慮，則則20年后沉降降差可以以估計為為-40mm，撓度1/468，大于1/400，可滿足足使用要要求。其其他施工工階段，，撓度也也小于1/400，均可滿滿足使用用要求。。主體結(jié)構(gòu)構(gòu)施工完完成1年、10年、20年后及施施工過程程(不考慮徐徐變收縮縮)最大豎向向變形差差見下表表。

沉降差撓度

W1-C