受壓構件的截面承載力

第5章受受壓構構件的的截面面承載載力教學要求：：1理解軸心受受壓螺旋筋筋柱間接配配筋的原理理；2深刻理解偏偏心受壓構構件的破壞壞形態(tài)和矩矩形截面受受壓承載力力的計算簡簡圖和基本本計算公式式；3熟練掌握矩矩形截面對對稱配筋偏偏心受壓構構件的受壓壓承載力計計算；4領會受壓構構件中縱向向鋼筋和箍箍筋的主要要構造要求求。5.1受壓構件一一般構造要要求5.1.1截面形式及及尺寸為便于制作作模板，軸軸心受壓構構件截面一一般采用方形或矩形形，有時也采采用圓形或或多邊形。。偏心受壓壓構件一般般采用矩形形截面，但但為了節(jié)約約混凝土和和減輕柱的的自重，特特別是在裝裝配式柱中中，較大尺尺寸的柱常常常采用Ⅰ形截面。拱拱結構的肋肋常做成T形截面。采采用離心法法制造的柱柱、樁、電電桿以及煙煙囪、水塔塔支筒等常常采用環(huán)形形截面。方形柱的截截面尺寸不不宜小于250mm×250mm。為了避免免矩形截面面軸心受壓壓構件長細細比過大，，承載力降降低過多，，常取l0/b≤30,l0/h≤25。此處l0為柱的計算算長度，b為矩形截面面短邊邊長長，h為長邊邊長長。此外，，為了施工工支模方便便，柱截面面尺寸宜采采用整數(shù)，，800mm及以下的，，宜取50mm的倍數(shù)，800mm以上的，可可取100mm的倍數(shù)。對于I形截面，翼緣厚度不不宜小于120mm，因為翼緣緣太薄，會會使構件過過早出現(xiàn)裂裂縫，同時時在靠近柱柱底處的混混凝土容易易在車間生生產過程中中碰壞，影影響柱的承承載力和使使用年限。。腹板厚度度不宜小于于100mm，地震區(qū)采采用I形截面柱時時，其腹板板宜再加厚厚些?；炷翉姸榷鹊燃墝κ苁軌簶嫾牡某薪啬芰ατ绊戄^大大。為了減減小構件的的截面尺寸寸，節(jié)省鋼鋼材，宜采采用較高強強度等級的的混凝土。。一般采用用C30、C35、C40，對于高層層建筑的底底層柱，必必要時可采采用高強度度等級的混混凝土?？v縱向鋼筋一一般采用HRB400級、RRB400級和HRB500級鋼筋，不不宜采用高高強度鋼筋筋，這是由由于它與混混凝土共同同受壓時，，不能充分分發(fā)揮其高高強度的作作用。箍筋筋一般采用用HRB400級、HRB335級鋼筋，也也可采用HPB300級鋼筋。5.1.2材料強度要要求柱中縱向鋼鋼筋直徑不不宜小于12mm；全部縱向向鋼筋的配配筋率不宜宜大于5%(詳見5.2.1節(jié)末)；全部部縱縱向向鋼鋼筋筋配配率率不不應應小小于于附附表表4-5中給給出出的的最最小小配配筋筋百百分分率率ρmin(%)，且且截截面面一一側側縱縱向向鋼鋼筋筋配配筋筋率率不不應應小小于于0.2%。圖5-1方形形、、矩矩形形截截面面箍箍筋筋形形式式5.1.3縱筋筋5.1.4箍筋筋為了了能能箍箍住住縱縱筋筋，，防防止止縱縱筋筋壓壓曲曲，，柱柱及及其其他他受受壓壓構構件件中中的的周周邊邊箍箍筋筋應應做做成成封封閉閉式式；；其其間間距距在在綁綁扎扎骨骨架架中中不不應應大大于于15d(d為縱縱筋筋最最小小直直徑徑)，且且不不應應大大于于400mm,也不不大大于于構構件件橫橫截截面面的的短短邊邊尺尺寸寸。。箍筋筋直直徑徑不不應應小小于于d/4(d為縱縱筋筋最最大大直直徑徑)，且且不不應應小小于于6mm。圖5-1方形形、、矩矩形形截截面面箍箍筋筋形形式式圖5-2I形、、L形截截面面箍箍筋筋形形式式5.2軸心心受受壓壓構構件件正正截截面面受受壓壓承承載載力力在實實際際工工程程結結構構中中，，由由于于混混凝凝土土材材料料的的非非勻勻質質性性，，縱縱向向鋼鋼筋筋的的不不對對稱稱布布置置，，荷荷載載作作用用位位置置的的不不準準確確及及施施工工時時不不可可避避免免的的尺尺寸寸誤誤差差等等原原因因，，使使得得真真正正的的軸軸心心受受壓壓構構件件幾幾乎乎不不存存在在。。但但在在設設計計以以承承受受恒恒荷荷載載為為主主的的多多層層房房屋屋的的內內柱柱及及桁桁架架的的受受壓壓腹腹桿桿等等構構件件時時，，可可近近似似地地按按軸軸心心受受壓壓構構件件計計算算。。另另外外，，軸軸心心受受壓壓構構件件正正截截面面承承載載力力計計算算還還用用于于偏偏心心受受壓壓構構件件垂垂直直彎彎矩矩平平面面的的承承載載力力驗驗算算。。一般把鋼筋筋混凝土柱柱按照箍筋筋的作用及及配置方式式的不同分分為兩種：：配有縱向向鋼筋和普普通箍筋的的柱，簡稱稱普通箍筋柱柱；配有縱向向鋼筋和螺螺旋式或焊焊接環(huán)式箍箍筋的柱，，統(tǒng)稱螺旋箍筋筋柱。5.2.1軸心受壓壓普通箍箍筋柱的的正截面面受壓承承載力計計算圖5-3配有縱筋筋和箍筋筋的柱1受力分析析和破壞壞形態(tài)圖5-4應力-荷載曲線線示意圖圖圖5-5短柱的破破壞圖5-6長柱的破破壞試驗表明明，長柱柱的破壞壞荷載低低于其他他條件相相同的短短柱破壞壞荷載，，長細比比越大，，承載能能力降低低越多。。其原因因在于，，長細比比越大，，由于各各種偶然然因素造造成的初初始偏心心距將越越大，從從而產生生的附加加彎矩和和相應的的側向撓撓度也越越大。對對于長細細比很大大的細長長柱，還還可能發(fā)發(fā)生失穩(wěn)穩(wěn)破壞現(xiàn)現(xiàn)象。此外，在長期期荷載作用下下，由于混凝凝土的徐變，，側向撓度將將增大更多，，從而使長柱柱的承載力降降低的更多，，長期荷載在在全部荷載中中所占的比例例越多，其承承載力降低的的越多?！痘炷两Y構設設計規(guī)范》采用穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ來表示長柱承承載力的降低低程度2承載力計算公公式圖5-8普通箍筋柱正正截面受壓承載力計計算簡圖構件計算長度度與構件兩端端支承情況有有關，當兩端端鉸支時，取取l0=l(l是構件實際長長度)；當兩端固定定時，取l0=0.5l；當一端固定定，一端鉸支支時，取l0=0.7l；當一端固定定，一端自由由時取l0=2l。在實際結構構中，構件端端部的連接不不像上面幾種種情況那樣理理想、明確，，這會在確定定l0時遇到困難。。為此《混凝土結構設設計規(guī)范》對單層廠房排排架柱、框架架柱等的計算算長度作了具具體規(guī)定，分分別見中冊第第12、13章。圖5-9長期荷載作用用下截面上混混凝土和鋼筋筋的應力重分分布(a)混凝土；(b)鋼筋軸心心受受壓壓構構件件在在加加載載后后荷荷載載維維持持不不變變的的條條件件下下，，由由于于混混凝凝土土徐徐變變，，則則隨隨著著荷荷載載作作用用時時間間的的增增加加，，混混凝凝土土的的壓壓應應力力逐逐漸漸變變小小，，鋼鋼筋筋的的壓壓應應力力逐逐漸漸變變大大，，一一開開始始變變化化較較快快，，經經過過一一定定時時間間后后趨趨于于穩(wěn)穩(wěn)定定。。在荷荷載載突突然然卸卸載載時時，，構構件件回回彈彈，，由由于于混混凝凝土土徐徐變變變變形形的的大大部部分分不不可可恢恢復復，，故故當當荷荷載載為為零零時時，，會會使使柱柱中中鋼鋼筋筋受受壓壓而而混混凝凝土土受受拉拉，，見見圖圖5-9；若柱柱的配配筋率率過大大，還還可能能將混混凝土土拉裂裂，若若柱中中縱筋筋和混混凝土土之間間有很很強結結應力力時，，則能能同時時產生生縱向向裂縫縫，這這種裂裂縫更更為危危險。。為了了防止止出現(xiàn)現(xiàn)這種種情況況，故故要控控制柱柱中縱縱筋的的配筋筋率，，要求全全部縱縱筋配配筋率率不宜宜超過過5%。5.2.2軸心受受壓螺螺旋箍箍筋柱柱的正正截面面受壓壓承截截力計計算圖5-10螺旋箍箍筋和和焊接接環(huán)筋筋柱螺旋箍箍筋柱柱和焊焊接環(huán)環(huán)筋柱柱的配配箍率率高，，而且且不會會像普普通箍箍筋那那樣容容易““崩出出”，，因而而能約約束核核心混混凝土土在縱縱向受受壓時時產生生的橫橫向變變形，，從而而提高高了混混凝土土抗壓壓強度度和變變形能能力，，這種種受到到約束束的混混凝土土稱為為“約束混凝土土”。在柱的橫向向采用螺旋旋箍筋或焊焊接環(huán)筋也也能像直接接配置縱向向鋼筋那樣樣起到提高高承載力和和變形能力力的作用，，故把這種種配筋方式式稱為“間接配筋”。圖5-11混凝土徑向向壓力示意意圖α稱為間接鋼鋼筋對混凝土約束束的折減系系數(shù)，當混凝土土強度等級級不超過C50時，取α＝1.0；當混凝土土強度等級級為C80時，取α＝0.85；當混凝土土強度等級級在C50與C80之間時，按按直線內插插法確定。。為使間接鋼鋼筋外面的的混凝土保保護層對抵抵抗脫落有有足夠的安安全，按式式(5-9)算得的構件件承載力不應比按式(5-4)算得的大50％。凡屬下列情情況之一者者，不考慮慮間接鋼筋筋的影響而而按式(5-4)計算構件的的承載力：：(1)當l0/d＞12時，此時因因長細比較較大，有可可能因縱向向彎曲引起起螺旋筋不不起作用；；(2)當按式(5-9)算得受壓承承載力小于于按式(5-4)算得的受壓壓承載力時時；(3)當間接鋼筋筋換算截面面面積Ass0小于縱筋全全部截面面面積的25％時，可以以認為間接接鋼筋配置置得太少，，套箍作用用的效果不不明顯。如在正截面面受壓承載載力計算中中考慮間接接鋼筋的作作用時，箍箍筋間距不不應大于80mm及dcor/5,也不小于40mm。間接鋼筋筋的直徑按按箍筋有關關規(guī)定采用用。5.3偏心受壓構構件正截面面受壓破壞壞形態(tài)5.3.1偏心受壓短柱柱的破壞形態(tài)態(tài)試驗表明，鋼鋼筋混凝土偏偏心受壓短柱柱的破壞形態(tài)態(tài)有受拉破壞壞和受壓破壞壞兩種破壞形形態(tài)。1受拉破壞形態(tài)態(tài)受拉破壞又稱稱大偏心受壓壓破壞，它發(fā)發(fā)生于軸向壓壓力N的相對偏心距距較大，且受受拉鋼筋配置置得不太多時時。圖5-12受拉破壞時的的截面應力和和受拉破壞形形態(tài)截面應力；(b)受拉破壞形態(tài)態(tài)受拉破壞形態(tài)態(tài)的特點是受受拉鋼筋先達達到屈服強度度，最終導致致壓區(qū)混凝土土壓碎截面破破壞。這種破壞形態(tài)與適適筋梁的破壞壞形態(tài)相似。。受壓破壞形態(tài)態(tài)又稱小偏心心受壓破壞，，截面破壞是是從受壓區(qū)開開始的。圖5-13受壓破壞時的的截面應力和和受壓破壞形形態(tài)(a)、(b)截面應力；(c)受壓破壞形態(tài)態(tài)受壓破壞形態(tài)態(tài)或稱小偏心心受壓破壞形形態(tài)的特點是是混凝土先被被壓碎，遠側側鋼筋可能受受拉也可能受受壓，但基本本上都不屈服服，屬于脆性破壞類型。2受壓破壞形態(tài)態(tài)在“受拉破壞壞形態(tài)”與““受壓破壞形形態(tài)”之間存存在著一種界界限破壞形態(tài)態(tài)，稱為“界限破壞”。它不僅有有橫向主裂縫縫，而且比較較明顯。其主主要特征是：：在受拉鋼筋筋應力達到屈屈服強度的同同時，受壓區(qū)區(qū)混凝土被壓壓碎。界限破破壞形態(tài)也屬屬于受拉破壞壞形態(tài)。試驗還表明，，從加載開始始到接近破壞壞為止，沿偏偏心受壓構件件截面高度，，用較大的測測量標距量測測到的偏心受受壓構件的截截面各處的平平均應變值都都較好地符合合平截面假定定。圖5-14反映了兩個偏偏心受壓試件件中，截面平平均應變沿截截面高度變化化規(guī)律的情況況。圖5-14偏心受壓構件件截面實測的的平均應變分布布受壓破壞情況況e0/h0=0.24；(b)受拉破壞情況況e0/h0=0.685.3.2偏心受壓長柱柱的破壞類型型圖5-15長柱實測N-f曲線偏心受壓長柱柱在縱向彎曲曲影響下，可可能發(fā)生失穩(wěn)穩(wěn)破壞和材料料破壞兩種破破壞類型。長長細比很大時時，構件的破破壞不是由材材料引起的，，而是由于構構件縱向彎曲曲失去平衡引引起的，稱為為“失穩(wěn)破壞”。當柱長細細比在一定范范圍內時，雖雖然在承受偏偏心受壓荷載載后，偏心距距由ei增加到ei+f，使柱的承載載能力比同樣樣截面的短柱柱減小，但就就其破壞特征征來講與短柱柱一樣都屬于于“材料破壞”，即因截面面材料強度耗耗盡而產生破破壞。在圖5-16中，示出了截截面尺寸、配配筋和材料強強度等完全相相同，僅長細細比不相同的的3根柱，從加載載到破壞的示示意圖。圖5-16不同長細比柱柱從加荷到破破壞的N-M關系5.4偏心受壓構件件的二階效應應軸向壓力對偏偏心受壓構件件的側移和撓撓曲產生附加加彎矩和附加加曲率的荷載載效應稱為偏偏心受壓構件件的二階荷載載效應，簡稱稱二階效應。其中，由側側移產生的二二階效應，習習稱P-Δ效應；由撓曲曲產生的二階階效應，習稱稱P-δ效應。1桿端彎矩同號號時的二階效效應(1)控制截面的轉轉移圖5-17桿端彎矩同號號時的二階效效應(P-δ效應)5.4.1由撓曲產生的的二階效應(P-δ)效應(2)考慮二階效應應的條件桿端彎矩同號號時，發(fā)生控控制截面轉移移的情況是不不普遍的，為為了減少計算算工作量，《混凝土結構設設計規(guī)范》規(guī)定，當只要要滿足下述三三個條件中的的一個條件時時，就要考慮慮二階效應：：①M1/M2＞0.9或②軸壓比N/fcA＞0.9或③lci＞34-12(M1/M2)3)考慮二階效應應后控制截面面的彎矩設計計值《混凝土結構設設計規(guī)范》規(guī)定，除排架架結構柱外，，其他偏心受受壓構件考慮慮軸向壓力在在撓曲桿件中中產生的二階階效應后控制制截面的彎矩矩設計值，應應按下列公式式計算：其中，當對剪力墻肢及及核心筒墻肢肢類構件，取取1.0時取1.02桿端彎矩異號號時的二階效效應圖5-18桿端彎矩異號號時的二階效效應(P-δ效應)雖然軸向壓力力對桿件長度度中部的截面面將產生附加加彎矩，增大大其彎矩值，，但彎矩增大大后還是比不不過端節(jié)點截截面的彎矩值值，即不會發(fā)發(fā)生控制截面面轉移的情況況，故不必考考慮二階效應應。5.4.2由側移產生的的二階效應(P-Δ效應)圖5-19由側移產生的的二階效應(P-Δ效應)附加彎矩將增增大框架柱截截面的彎矩設設計值，故在框架柱的的內力計算中中應考慮P-Δ效應?？傊?，P-Δ效應是在內力力計算中考慮慮的；P-δ效應是在桿端端彎矩同號，，且滿足式(5-11a、b、c)三個條件中任任一個條件的的情況下，必必須在截面承承載力計算中中考慮，其他他情況則不予予考慮。5.5矩形截面偏心心受壓構件正正截面受壓承承載力的基本計算公公式5.5.1區(qū)分大、小偏偏心受壓破壞壞形態(tài)的界限限圖5-20偏心受壓構件件正截面在各各種破壞情況時沿沿截面高度的的平均應變分分布大偏心受壓破破壞小偏心受壓破破壞5.5.2矩形截面偏心心受壓構件正正截面的承載載力計算1矩形截面大偏偏心受壓構件件正截面受壓壓承載力的基基本計算公式式圖5-21大偏心受壓截截面承載力計計算簡圖(1)計算公式(2)適用條件為了保證構件件破壞時受拉拉區(qū)鋼筋應力力先達到屈服服強度，要求2)為了保證構件件破壞時，受受壓鋼筋應力力能達到屈服服強度，與雙筋受彎構構件一樣，要要求滿足2矩形截面小偏偏心受壓構件件正截面受壓壓承載力的基基本計算公式式圖5-22小偏心受壓截截面承載力計計算簡圖(a)ξcy＞ξ＞ξb，As受拉或受壓，，但都不屈服服；(b)h/h0＞ξ≥ξcy，As受壓屈服，但但x＜h；(c)ξ＞ξcy，且ξ≥h/h0，As受壓屈服，且且全截面受壓壓。1—按平截面假定定εs=0.0033(0.8/ξ-1)；2—回歸方程εs=0.0044(0.81-ξ)；3—簡化公式εs=fy/Es(0.8-ξξ)/(0.8-ξb)3矩形截面小偏偏心受壓構件件及向破壞的的正截面承載載力計算當偏偏心心距距很很小小，，As’比As大得得多多，，且且軸軸向向力力很很大大時時，，截截面面的的實實際際形形心心軸軸偏偏向向As’，導導致致偏偏心心方方向向的的改改變變，，有有可可能能在在離離軸軸向向力力較較遠遠一一側側的的邊邊緣緣混混凝凝土土先先壓壓壞壞的的情情況況，，稱稱為為反向向破破壞壞。圖5-24反向向破破壞壞時時的的截截面面承載載力力計計算算簡簡圖圖對As’’合力力點點取取矩矩，，得得截面面設設計計時時，，令令Nu=N，按按式式(5-29)求得的As應不小于ρminbh，ρmin=0.2%，否則應取取As=0.002bh。數(shù)值分析表表明，只有有當N＞α1fcbh時，按式(5-29)求得的As才有可能大大于0.002bh；當N≤α1fcbh時，求得的的As總是小于0.002bh。所以《混凝土結構構規(guī)范》規(guī)定，當N＞fcbh時，尚應驗驗算反向破破壞的承載載力。對As’合力點取矩矩，得對As’合力點取矩矩，得5.6矩形截面非非對稱配筋筋偏心受壓壓構件正截截面受壓承承載力計算算5.6.1截面設計先算出偏心心距ei，初步判別別構件的偏偏心類型，，當ei＞0.3h0時，可先按按大偏心受受壓情況計計算；當ei≤0.3h0時，則先按按屬于小偏偏心受壓情情況計算，，然后應用用有關計算算公式求得得鋼筋截面面面積As及As’。求出As、As’后再計算x，用x≤xb，x＞xb來檢檢查查原原先先假假定定的的是是否否正正確確，，如如果果不不正正確確需需要要重重新新計計算算。。在在所所有有情情況況下下，，As及As’還要要滿滿足足最最小小配配筋筋率率的的規(guī)規(guī)定定；；同同時時(As＋As’)不宜宜大大于于bh的5%。最最后后，，要要按按軸軸心心受受壓壓構構件件驗驗算算垂垂直直于于彎彎矩矩作作用用平平面面的的受受壓壓承承載載力力。。1大偏偏心心受受壓壓構構件件的的截截面面設設計計(1)已知知：：截截面面尺尺寸寸b××h,混凝凝土土的的強強度度等等級級，，鋼鋼筋筋種種類類(在一般般情況況下As及As’取同一一種鋼鋼筋)，軸向向力設設計值值N及彎矩矩設計計值M，長細細比lc/h，求鋼鋼筋截截面面面積As及As’。最后，，按軸軸心受受壓構構件驗驗算垂垂直于于彎矩矩作用用平面面的受受壓承承載力力，當當其不不小于于N值時為為滿足足，否否則要要重新新設計計。(2)已知：：b，h，N，M，fc，fy，fy’，lc/h及受壓鋼鋼筋As’的數(shù)量量，求求鋼筋筋截面面面積積As。尚需注注意，，若求求得x＞ξbh0，就應應改用用小偏偏心受受壓重重新計計算；；如果果仍用用大偏偏心受受壓計計算，，則要要采取取加大大截面面尺寸寸或提提高混混凝土土強度度等級級，加加大As’的數(shù)量量等措措施，，也可可按As’未知的的情況況來重重新計計算，，使其其滿足足x＜ξbh0的條件。若x＜2as’時，仿照雙雙筋受彎構構件的辦法法，對受壓壓鋼筋As’合力點取矩矩，計算As值，得：另外，再按按不考慮受受壓鋼筋As’，即取As’＝0，利用式(5-13)、式(5-14)求算As值，然后與與用式(5-32)求得的As值作比較，，取其中較較小值配筋筋。最后也要按按軸心受壓壓構件驗算算垂直于彎彎矩作用平平面的受壓壓承載力。。2小偏心受壓壓構件正截截面承載力力設計(1)確定As，作為補充充條件當ξcy＜ξ且ξ＞ξb時，不論As配置多少，，它總是不不屈服的，，為了經濟濟，可取As=ρminbh=0.002bh，同時考慮慮到防止反反向破壞的的要求，As按以下方法法確定：當N≤fcbh時，取As=0.002bh；當N＞fcbh時，As由反向破壞壞的式(5-29)求得，如果As＜0.002bh，取As=0.002bh。(2)求出出ξ值，，再再按按ξ的三三種種情情況況求求出出As’1)代入入平平衡衡方方程程即即可可求求出出如果果以以上上求求得得的的As值小小于于0.002bh，應應取取A′′s=0.002bh。5.6.2承載載力力復復核核進行行承承載載力力復復核核時時，，一一般般已已知知b、h、As和As’，混混凝凝土土強強度度等等級級及及鋼鋼筋筋級級別別，，構構件件長長細細比比lc/h。分為為兩兩種種情情況況：：一一種種是是已已知知軸軸向向力力設設計計值值，，求求偏偏心心距距e0，即驗算截面面能承受的彎彎矩設計值M；另一種是已已知e0，求軸向力設設計值。不論論哪一種情況況，都需要進進行垂直于彎彎矩作用平面面的承載力復復核。1彎矩作用平面面的承載力復復核(1)已知軸向力設設計值N，求彎矩設計計值M先將已知配筋筋和ξb代入式(5-13)計算界限情況況下的受壓承承載力設計值值Nub。如果N≤Nub，則為大偏心心受壓，可按按式(5-13)求x，再將x代入式(5-14)求e，則得彎矩設設計值M=Ne0。如N＞Nub，為小偏心受受壓，應按式式(5-28)和式(5-30)求x，再將x代入式(5-21)求e，由式(5-16)、式(15-17)求得e0，及M=Ne0。另一種方法是是，先假定ξ≤ξb，由式(5-13)求出x,如果ξ=x/h0≤ξb，說明假定是是對的，再由由式(5-14)求e0；如果ξ=xh0＞ξb，說明假定有有誤，則應按按式(5-20)、式(5-23)求出x，再由式(5-21)求出e0。(2)已知偏心距e0求軸向力設計計值N因截面配筋已已知，故可按按圖5-21對N作用點取矩求求x。當x≤xb時，為大偏壓壓，將x及已知數(shù)據代代入式(5-13)可求解出軸向向力設計值N即為所求。當當x＞xb時，為小偏心心受壓，將已已知數(shù)據代入入式(5-20)、式(5-21)和式(5-23)聯(lián)立求解軸向向力設計值N。由上可知，在在進行彎矩作作用平面的承承載力復核時時，與受彎構構件正截面承承載力復核一一樣，總是要要求出x才能使問題得得到解決。2垂直于彎矩作作用平面的承承載力復核無論是設計題題或截面復核核題，是大偏偏心受壓還是是小偏心受壓壓，除了在彎彎矩作用平面面內依照偏心心受壓進行計計算外，都要要驗算垂直于于彎矩作用平平面的軸心受受壓承載力。。此時，應考考慮φ值，并取b作為截面高度度5.7矩形截面對稱稱配筋偏心受受壓構件正正截面受壓承承載力計算在實際工程中中，偏心受壓壓構件在不同同內力組合下下，可能有相相反方向的彎彎矩。當其數(shù)數(shù)值相差不大大時，或即使使相反方向的的彎矩值相差差較大，但按按對稱配筋設設計求得的縱縱向鋼筋的總總量比按不對對稱配筋設計計所得縱向鋼鋼筋的總量增增加不多時，，均宜采用對稱配筋。裝配式柱為為了保證吊裝裝不會出錯，，一般采用對對稱配筋。5.7.1截面設計1大偏心受壓構構件的計算當x＜2as’時，可按不不對稱配筋筋計算方法法一樣處理理。若x＞xb，(也即ξ＞ξb時)，則認為受受拉筋As達不到受拉拉屈服強度度，而屬于于“受壓破壞”情況，就就不能用大大偏心受壓壓的計算公公式進行配配筋計算。。此時要用用小偏心受受壓公式進進行計算。。2小偏心受壓壓構件的計計算5.8I形截面非對對稱配筋偏偏心受壓構構件正截面面受壓承載載力計算圖5-26I形截面大偏偏心受壓計計算圖形1計算公公式(1)當x＞hf’時，受壓區(qū)區(qū)為T形截面，見見圖5-26，按下列公公式計算。。(2)當x≤hf’時，則按寬寬度bf’的矩形截面面計算5.8.1大偏心受壓壓2適用條件為了保證上上述計算公公式中的受受拉鋼筋As及受壓鋼筋筋As’能達到屈服服強度，要要滿足下列列條件：3計算方法1)必須滿足2)3)另外，再按按不考慮受受壓鋼筋A1計算公公式對于小偏心心受壓I形截面，一一般不會發(fā)發(fā)生x＜hf’的情況，，這里僅僅列出x＞hf’的計算公公式。當式中x值大于h時，取x=h計算。對于小偏偏心受壓壓構件，，尚應滿滿足下列列條件。。5.8.2小偏心受受壓2適用條件件x＞xb3計算方法法I形截面對對稱配筋筋的計算算方法與與矩形截截面非對對稱配筋筋的計算算方法基基本相同同，一般般可采用用迭代法法和近似似公式計計算法兩兩種方法法。采用用迭代法法時，σs仍用式(5-23)計算；而而式(5-20)和式(5-21)分別用式式(5-51)、式(5-52)或式(5-53)、式(5-54)來替代即即可，詳詳見下例例?；?.9正截面承承載力Nu-Mu的相關曲曲線及其其應用試驗表明明，小偏偏心受壓壓情況下下，隨著著軸向壓壓力的增增加，正正截面受受彎承載載力隨之之減??；；但在大大偏心受受壓情況況下，軸軸向壓力力的存在在反而使使構件正正截面的的受彎承承載力提提高。在在界限破破壞時，，正截面面受彎承承載力達達到最大大值。圖5-29Nu-Mu試驗相關關曲線5.9.1對稱配筋筋矩形截截面大偏偏心受壓壓構件的的Nu-Mu相關曲線線圖5-30對稱配筋筋時Nu-Mu(N-M)相關曲線線5.9.2對稱配筋筋矩形截截面小偏偏心受壓壓構件的的Nu-Mu的相關曲曲線假定截面面為局部部受壓令圖5-30對稱配筋時時Nu-Mu(N-M)相關曲線整個曲線分分為大偏心心受壓破壞壞和小偏心心受壓破壞壞兩個曲線線段，其特特點是：(1)Mu=0時，Nu最大；Nu=0時，Mu不是最大；；界限破壞壞時，Mu最大。(2)小偏心受壓壓時，Nu隨Mu的增大而減減小；大偏偏心受壓時時，Nu隨Mu的增大而增增大。(3)對稱配筋時時，如果截截面形狀和和尺寸相同同，混凝土土強度等級級和鋼筋級級別也相同同，但配筋筋數(shù)量不同同，則在界界限破壞時時，它們的的Nu是相同的(因為Nu=α1fcbxb)，因此各條條Nu-Mu曲線的界限限破壞點在在同