橋梁臨時施工結(jié)構(gòu)的設(shè)計與計算方法

橋梁臨時時施工結(jié)結(jié)構(gòu)的設(shè)計與與計算方方法2014.12中南大學(xué)學(xué)橋梁工工程系唐冕1目錄1、滿堂支支架計算算2、墩梁式式支架計計算3、掛籃設(shè)設(shè)計與計計算（包包括三角角形與菱菱形掛籃籃）4、懸臂施施工0#塊、現(xiàn)澆澆段及合合攏段計計算5、鋼棧橋橋的設(shè)計計與計算算6、基坑防防護措施施及穩(wěn)定定性7、圍堰與與施工平平臺的設(shè)設(shè)計與檢檢算21、滿堂支支架計算算模板為一一次使用用，支架架可支架架現(xiàn)澆法法主要適適用于澆澆注孔徑徑較少、、工期不不太緊的的橋梁，，其施工工較靈活活，適合合于一些些橋墩高高度較矮矮（10m以下）的的橋梁。。支架主主要采用用貝雷梁梁、碗扣扣式支架架、六四四式軍用用梁等。。施工流程程簡單：：在支架架上立模模板、綁綁扎鋼筋筋、澆注注混凝土土并張拉拉預(yù)應(yīng)力力鋼筋、、支架需需設(shè)置砂砂箱等特特殊落梁梁措施。。3支架可以以拆卸反反復(fù)使用用，節(jié)省省部分費費用。就地澆注注是在支支架上安安裝模板板、綁扎扎及安裝裝鋼筋骨骨架、預(yù)預(yù)留孔道道，并在在現(xiàn)場澆澆注混凝凝土與施施加預(yù)應(yīng)應(yīng)力的施施工方法法。近年年來由于于臨時鋼鋼構(gòu)件及及萬能桿桿件的大大量使用用，在一一些彎橋橋、變寬寬橋等異異形橋梁梁，或是是一些邊邊遠地區(qū)區(qū)的中小小跨徑橋橋梁中廣廣泛使用用。1、滿堂支支架計算算4算例1-1（?？谀衬尘频昃熬坝^橋-多跨35m連續(xù)梁支支架）本橋采用用滿堂支支架法施施工，通通過鋼管管立柱、、縱橫梁梁、貝雷雷梁、滿滿堂支架架形成施施工平臺臺。施工工平臺的的支架基基礎(chǔ)管樁樁采用直直徑630mm、壁厚8mm的鋼管樁樁，橫向向每排8根，鋼管管樁中心心距為3~3.5m；墊梁采采用雙I40b工字鋼。。P0橋臺至P16橋墩支架架縱梁采采用貝雷雷梁，P16橋墩至P19橋臺支架架縱梁采采用I56工字鋼。。5滿堂支架架算例1-1第一聯(lián)至至第四聯(lián)聯(lián)貝雷梁梁采用間間距45cm雙拼共20組，梁橫橫截面中中心線兩兩邊12組橫向凈凈間距0.8m（中心間間距1.25m），翼緣緣兩邊上上8組凈間距距為1.1m（中心間間距1.55m）；第五五聯(lián)I56工字鋼橫橫向中心心間距腹腹板下為為0.6m，空箱底底板下為為1.2m，翼緣板板下為1.8m。分配梁梁采用I20工字鋼，，中心距距為40cm。67分配梁頂頂鋪12cm×10cm方木，中中心距60cm；方木頂頂搭設(shè)滿滿堂支架架為梁中中部橫向向60cm×縱向90cm×豎向60cm，梁端部部為橫向向60cm×縱向60cm×豎向60cm；支架頂頂縱向鋪鋪設(shè)10#槽鋼，中中心距60cm，槽鋼上上橫向鋪鋪設(shè)10×10cm方木，中中心距30cm。滿堂支架架算例1-1滿堂支架架算例1-1圖1.1第一至四四聯(lián)主梁梁支架方方案立面面圖（單單位：m）8圖1.2第一至四四聯(lián)主梁梁支架方方案側(cè)面面圖（單單位：mm）滿堂支架架算例-19計算依據(jù)據(jù)《海南省海?？谑泻：？跒碂魺羲缶凭频昃坝^觀橋施工工圖》《路橋施工工計算手手冊》（人民交交通出版版社）《橋涵》下冊（人人民交通通出版社社）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》（GB50017-2003）《公路橋涵涵地基與與基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》（JTDD63-2007）《裝配式公公路鋼橋橋多用途途使用手手冊》《竹膠合板板模板》（JG/T156-2004）其他有關(guān)關(guān)技術(shù)規(guī)規(guī)范、規(guī)規(guī)程及技技術(shù)資料料計算軟件件采用MidasCivil軟件進行行計算。。滿堂支架架算例1-110滿堂支架架算例1-1材料參數(shù)數(shù)11滿堂支架架算例1-1材料參數(shù)數(shù)12滿堂支架架算例1-1材料參數(shù)數(shù)13A—梁端截面面；B—支點附近近加厚截截面；C—典型截面面滿堂支架架算例1-114滿堂支架架算例1-1（1）B—B截面荷載載計算15滿堂支架架算例1-116上層枕木木計算滿堂支架架算例1-117滿堂支架架算例1-1上層枕木木計算1819彎矩圖剪力圖202122分配梁采采用I20工字鋼，，中心距距40cm；分配梁梁頂鋪12cm×10cm方木，中中心距60cm；方木頂頂搭設(shè)滿滿堂支架架（橫向向60cm×縱向90cm×豎向60cm）。詳見見右圖。。梁中部下下枕木計計算23梁端部下下枕木計計算分配梁采采用I20工字鋼，，中心距距40cm；分配梁梁頂鋪12cm×10cm方木，中中心距60cm；梁端部部方木頂頂搭設(shè)滿滿堂支架架（橫向向60cm×縱向60cm×豎向60cm）。24計算模型型說明根據(jù)現(xiàn)澆澆箱梁概概圖及模模板、貝貝雷梁縱縱梁、I56工字鋼縱縱梁布置置情況，，設(shè)現(xiàn)澆澆箱梁荷荷載均勻勻分布到到I20工字鋼分分配梁上上，再傳傳遞到貝貝雷梁或或I56工字鋼上上。先進進行橫向向分析建建立荷載載橫向分分配計算算模型，，以獲得得各縱梁梁所受荷荷載情況況，再對對貝雷梁梁、I56工字鋼縱縱梁及其其各自下下部結(jié)構(gòu)構(gòu)建立整整體計算算模型。。縱、橫梁梁及鋼管管樁計算算分配梁工工字鋼分分布橫梁梁計算支架方案案采用I20工字鋼做做分布橫橫梁，工工字鋼鋪鋪設(shè)中心心間距0.4m，上方為為碗扣式式滿堂支支架，第第一聯(lián)至至第四聯(lián)聯(lián)工字鋼鋼搭于貝貝雷梁上上，第五五聯(lián)搭于于I56工字鋼縱縱梁上。。252627貝雷梁應(yīng)應(yīng)力圖：：最大壓壓應(yīng)力位位于腹桿桿處，其其值為181.5Mpa。弦桿最最大拉應(yīng)應(yīng)力為111.3Mpa，橫向聯(lián)聯(lián)系斜桿桿最大壓壓應(yīng)力為為23.8Mpa。單片壓應(yīng)應(yīng)力最大大值為181.5Mpa<f=310Mpa強度滿足足要求。。腹桿最大大應(yīng)力180.3MPa<f=310Mpa強度滿足足要求。。橫向聯(lián)系系斜桿最最大應(yīng)力力為23.9MPa<f=310Mpa強度滿足足要求。。28貝雷梁上上下弦桿應(yīng)力力圖腹桿最大大應(yīng)力在在處為180.3Mpa<f=310Mpa強度滿足足要求。。2930由圖可見見，跨中中最大撓撓度f=18.5mm<L/400=7500/400=18.75mm，剛度滿滿足要求求。31主縱梁模模型計算算結(jié)果，，I56工字鋼主主縱梁最最大應(yīng)力力值為105MpaI56工字鋼主主縱梁拉拉應(yīng)力最最大值為為105Mpa<f=205Mpa強度滿足足要求。。分配梁工工字鋼分分布橫梁梁計算32主縱梁穩(wěn)穩(wěn)定計算算主縱梁變變形分析析跨中最大大撓度f=16.6mm<L/400=7500/400=18.75mm，剛度滿滿足要求求。33鋼管立柱柱在橫橋橋向布置置為3x3.5+3+3x3.5mI40b工字鋼主主橫梁應(yīng)應(yīng)力圖34鋼管樁計計算35第一至四四聯(lián)鋼管管樁反力力圖36第一至四四聯(lián)鋼管管立柱應(yīng)應(yīng)力圖37鋼管樁位位移圖地基沉降降最小值值2.3mm，最大值值4.4mm。鋼管立立柱頂豎豎向位移移最小值值5.8mm，最大值值11.1mm。位移值值可供立立模拋高高參考用用。38承臺沖切切破壞計計算39承臺在鋼鋼管樁作作用下正正應(yīng)力40結(jié)論及建建議41422、墩式梁梁支架計計算1.工程概況況—以P4蓋梁門洞洞為例新建商丘丘至合肥肥至杭州州鐵路蕪蕪湖長江江公鐵大大橋的組組成部分分，為公公路橋接接線跨越越寧蕪、、寧安鐵鐵路段橋橋梁工程程。橋梁梁組合45+40+35+45+35m全長200m，橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)采用用先簡支支，后連連續(xù)的施施工工藝藝。其中中上跨寧寧蕪線、、寧安線線均采用用45m跨徑，橋橋梁寬度度為36m。P4蓋梁墩柱柱位于赤赤鑄山路路非機動動車道擋擋墻側(cè)邊邊，蓋梁梁北側(cè)1/2位于赤鑄鑄山路非非機動車車道與機機動車道道上空，，蓋梁南南端1/2部分與P1施工相同同，蓋梁梁北端部部分在機機動車道道設(shè)3個門洞，，機動車車道3.5m的門洞、、非機動動車道門門洞、人人行道門門洞。43P4蓋梁立面面布置圖圖（單位位：m）44P4蓋梁平面面布置圖圖（單位位：m）452.荷載計算算4647484950515253545556側(cè)模板計計算（1）混凝土側(cè)側(cè)壓力計計算57585960613.門洞計算算62636465666768圖3.7橫梁變形形圖697071727374753.1、三角形形掛籃的的設(shè)計與與計算1.工程概況況—寧安鐵路路青弋江江特大橋橋（72+136+72m）四線連連續(xù)梁76箱梁典型型截面示示意圖（（單位：：mm）7778圖1.2掛籃布置置立面圖圖79圖1.3掛籃布置置正面圖圖（單位位：cm）8081掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)及構(gòu)件件組成828384858687混凝土自自重88899091底?？v梁梁計算工況Ⅰ的主要計計算結(jié)果果92剛度驗算算：93同理：得得底板下下縱梁的的計算結(jié)結(jié)果9495橫梁計算算外側(cè)?；河嬎闼銉?nèi)側(cè)模滑梁梁計算結(jié)果從略略96三角主桁桁架計算算三角主桁桁架計算算主要包包括桁架架主梁計計算、桁桁架立柱柱計算、、桁架前前后斜拉拉帶計算算以及桁桁架支反反力計算算。9798精軋螺紋紋鋼吊帶帶計算99工況Ⅱ計算結(jié)果果及分析析從略掛籃局部部受力計計算掛籃局部部受力驗驗算主要要包括主主桁架桿桿件連接接驗算、、軌道行行走系統(tǒng)統(tǒng)局部受受力驗算算、上前前橫梁及及前斜拉拉帶與主主梁連接接局部受受力驗算算。三角主桁桁架桿件件連接驗驗算節(jié)點驗算算軌道行走走系統(tǒng)局局部驗算算上前橫梁梁、主梁梁連接局局部驗算算100101寧安鐵路路某大橋橋—（40.6+64+40.6）m三跨預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)續(xù)梁，全全長145.2m，合攏段段為2m，邊跨現(xiàn)現(xiàn)澆段長長7.6m，梁底下緣按按二次拋物線線變化。箱梁梁斷面為單箱箱單室直腹板板斷面。箱梁梁頂寬12.2m，底寬6m，翼緣板寬3.1m，根部梁高5.2m，腹板厚90cm~45cm，底板厚度為為73cm~44cm，懸澆段頂板板厚度37cm。承臺及樁基基礎(chǔ)采用C40混凝土，墩身身采用C35混凝土，支承承墊石及主梁梁采用C50混凝土。0號梁段長8m，1～2號梁段長3m，3～8號梁段長3.5m，合攏段梁段段長2.0m，邊跨現(xiàn)澆段段長7.6m，懸臂最重梁梁段為1號梁段(127t)。該橋的施工方方案為平衡懸懸臂現(xiàn)澆施工工。根據(jù)箱梁梁結(jié)構(gòu)特點及及設(shè)計要求，，采用菱形掛掛籃進行箱梁梁懸臂澆筑施施工。按照施施工過程中掛掛籃所承受的的最不利荷載載對掛籃進行行驗算。3.2菱形掛籃設(shè)計計與計算工程概況102圖3.1掛籃布置立面面圖（單位：：mm）菱形掛籃總重重為43.9t（包括模板系系統(tǒng)），由主主桁承重系統(tǒng)統(tǒng)、底籃系統(tǒng)統(tǒng)、行走及錨錨固系統(tǒng)、模模板及調(diào)整系系統(tǒng)和附屬系系統(tǒng)（操作平平臺、爬梯、、欄桿等）組組成。圖3.2掛籃布置A-A斷面圖（單位位：mm）103圖3.3掛籃布置B-B斷面圖（單位位：mm）圖3.4掛籃布置平面面圖（單位：：mm）104掛籃結(jié)構(gòu)說明明105106107108109圖3.5工況Ⅰ空間計算模型型110圖3.6工況Ⅱ空間計算模型型111工況Ⅰ計算結(jié)果及分分析底?？v梁計算算腹板下縱梁計計算腹板下縱梁最最大正應(yīng)力為為腹板下縱梁跨跨中最大相對對位移為，其最大實際位移為15.3mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。112底板下縱梁最最大正應(yīng)力為為,其強度滿足規(guī)規(guī)范要求。腹板下縱梁跨跨中最大相對對位移為，其最大實際際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。113前下橫梁最大大正應(yīng)力為,其強度滿足規(guī)規(guī)范要求。由計算結(jié)果可可得前下橫梁梁跨中最大相相對位移為:，其最大實際際位移為15.6mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。后下橫梁、前前上橫梁的計計算結(jié)果從略略。114內(nèi)外側(cè)模滑梁梁及導(dǎo)梁計算算外側(cè)?；鹤钭畲笳龖?yīng)力為為,其強度滿足規(guī)規(guī)范要求。由計算結(jié)果可可得外側(cè)?；鹤畲髮嶋H際位移為:，其最大實際際位移為9.6mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。115外側(cè)模導(dǎo)梁最最大正應(yīng)力為為,其強度滿足規(guī)規(guī)范要求。由計算結(jié)果可可得外側(cè)模導(dǎo)導(dǎo)梁最大位移移為:，其最大實際際位移為8.4mm，小于20mm，其剛度滿足足規(guī)范要求。。內(nèi)模滑梁的計計算結(jié)果從略略。116主桁架變形最最大值為，其剛度滿足足規(guī)范要求。單榀主桁架后后錨點反力分分別為174.1kN、85.2kN，前支點反力力分別為718.4kN、629.1kN。117118工況Ⅱ的計算結(jié)果從從略。119120掛籃行走時的的橫梁、內(nèi)外外滑梁及吊桿桿拉力計算從從略。反扣輪驗算從從略。1211224、0#塊、現(xiàn)澆段及及合攏段計算算123124臨時錨固布置置125126127128129130I25b工字鋼橫梁計算橫梁彎矩圖I25b工字鋼橫梁橫梁上的彎曲曲正應(yīng)力最大大值。1312I40a工字鋼縱梁縱梁上的彎曲曲正應(yīng)力最大大值，滿足要求。。鋼管立柱及混混凝土基礎(chǔ)計計算從略1321331341351361371381391401411424.2邊跨直線現(xiàn)澆澆段支架檢算算分別計算腹板板，底板及翼翼緣板的截面面面積，均取取半個箱梁的的截面，分成成四部分位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值72.837.613.0施工人員、機具、堆料等（q1）振搗混凝土(q2)傾倒混凝土沖擊荷載(q3)2.02.02.0位置腹板位置(p1)底板位置(p2)翼緣板位置(p3)荷載值96.053.724.2恒載活載荷載組合143144145146位置腹板底板翼緣板計算跨度l(m)0.30.60.9集中荷載值P(KN)11.526.424.32最大彎矩值M()0.8751.3081.523最大剪力值Q(KN)7.786.5410.8最大撓度f（mm）0.10.280.97容許撓度[f]（mm）0.751.52.25橫向方木計算算1471481491501511525、鋼棧橋的設(shè)計計與計算工程概況153154主梁聯(lián)結(jié)系結(jié)結(jié)構(gòu)圖全橋計算模型型155墩號自重（KN）二期衡載（KN）車道荷載（最大）（KN）車道荷載（最?。↘N）車輛荷載（最大）（KN）車輛荷載（最?。↘N）組合值（KN）0#40.50116.57897.71-92.41811.45-83.861054.781#左側(cè)77.00222.281756.17-812.561659.61-746.832055.45右側(cè)36.54105.091612.95-910.011486.83-804.151754.592#左側(cè)45.90132.191612.36-831.961468.10-694.361790.45右側(cè)51.94149.731614.94-816.671458.47-697.571816.613#左側(cè)47.45136.751585.07-791.501451.97-661.921769.27右側(cè)57.96167.011564.49-754.281403.82-678.031789.454#左側(cè)71.99207.441430.87-440.921289.72-306.281710.30右側(cè)-6.86-18.72763.59-468.40487.95-357.28738.01合計422.421218.412838.2-5918.811518.0-5030.314479.0支座內(nèi)力表（（半橋）156第一跨跨中處處上弦桿最大大壓應(yīng)力為159.7MPa，1#支點處的最大大拉應(yīng)力為113.9MPa。第一跨跨中處處下弦桿的最最大拉應(yīng)力為為168.2MPa，1#支點處的最大大壓應(yīng)力為-113.9MPa。157158159

第一跨第二跨第三跨第四跨靜活載豎向位移27.818.418.116.6撓跨比1/6471/9781/9951/1084主梁豎向位移移表1601611621631646、基坑的防護護與穩(wěn)定6.1深基坑的基本本概念包括穩(wěn)定性驗驗算、結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力計算和變變形計算穩(wěn)定性驗算是指分析土體體或土體與圍圍護結(jié)構(gòu)一起起保持穩(wěn)定性性的能力，包包括整體穩(wěn)定定性、重力式式擋墻的抗傾傾覆穩(wěn)定及抗抗滑移穩(wěn)定、、坑底抗隆起起穩(wěn)定和抗?jié)B滲流穩(wěn)定等，，基坑工程設(shè)設(shè)計必須同時時滿足這幾個個方面的穩(wěn)定定性。結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算算為結(jié)構(gòu)設(shè)計提提供內(nèi)力值，，包括彎矩、、剪力等，不不同體系的圍圍護結(jié)構(gòu)，其其內(nèi)力計算的的方法是不同同的；由于圍圍護結(jié)構(gòu)常常常是多次超靜靜定的，計算算內(nèi)力時需要要對具體圍護護結(jié)構(gòu)進行簡簡化，不同的的簡化方法得得到的內(nèi)力不不會相同，需需要根據(jù)工程程經(jīng)驗加以判判斷；變形計算的目的則是為為了減少對環(huán)環(huán)境的影響，，控制環(huán)境質(zhì)質(zhì)量，變形計計算內(nèi)容包括括圍護結(jié)構(gòu)的的側(cè)向位移、、坑外地面的的沉降和坑底底隆起等項目目。165整體穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性計算重力式圍護結(jié)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性性計算抗傾覆、抗水水平滑動穩(wěn)定性抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性邊坡穩(wěn)定性驗驗算：假定滑滑動面為圓弧弧，用條分法法進行計算。。不考慮土條條間的作用力力，最小安全全系數(shù)為最危危險滑動面。。重力式圍護結(jié)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)穩(wěn)定性：應(yīng)考考慮兩種破壞壞模式，一種種是滑動面通通過擋墻的底底部；另一種種考慮圓弧切切墻的整體穩(wěn)穩(wěn)定性，驗算算時需計算切切墻阻力所產(chǎn)產(chǎn)生的抗滑作作用，即墻的的抗剪強度所所產(chǎn)生的抗滑滑力矩。錨桿支護體系系的整體穩(wěn)定性性土釘墻的穩(wěn)定性分析析基本原理可分分為極限平衡衡法和有限元元法，但實用用的大多為極極限平衡法。。極限平衡法法的關(guān)鍵是如如何確定破裂裂面的形狀，，有些方法建建立在圓弧滑滑動的假定基基礎(chǔ)上考慮土土釘?shù)目沽?，，其安全系?shù)數(shù)的計算公式式和邊坡穩(wěn)定定的計算公式式類似，只是是加上土釘力力的作用。166驗算圍護結(jié)構(gòu)抗傾傾覆穩(wěn)定性的前提是需要要確知圍護結(jié)結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)點位位置，在工程程設(shè)計時為了了簡化的目的的通常假定圍圍護結(jié)構(gòu)繞其其前趾轉(zhuǎn)動，，得到相應(yīng)的的計算公式。。土釘墻的淺層層破壞抗隆起穩(wěn)定性性：如果坑底發(fā)發(fā)生過大的隆隆起，將會導(dǎo)導(dǎo)致墻后地面面下沉，影響響環(huán)境安全。。但抗隆起穩(wěn)穩(wěn)定性驗算的的方法很多，，基本假定和和思路不完全全一樣，計算算的結(jié)果也就就相差比較大大。一般常用用的方法，如如地基承載力力驗算、踢腳腳穩(wěn)定性驗算算、剪力平衡衡驗算等。地基承載力驗算踢腳穩(wěn)定性驗算：（即土土壓力平衡驗驗算）剪力平衡驗算算抗?jié)B透破壞穩(wěn)定性：主要要表現(xiàn)為管涌涌、流土（俗俗稱流砂）和和突涌。這三三種滲透破壞壞的機理是不不同的，但在在一些書籍中中，將流土的的驗算叫作管管涌驗算，混混淆了概念。。管涌是指在滲透水水流作用下，，土中細粒在在粗粒所形成成的孔隙通道道中被移動，，流失，土的的孔隙不斷擴擴大，滲流量量也隨之加大大，最終導(dǎo)致致土體內(nèi)形成成貫通的滲流流通道，土體體發(fā)生破壞的的現(xiàn)象。而流土則是指在向上上的滲流水流流作用下，表表層局部范圍圍的土體和土土顆粒同時發(fā)發(fā)生懸浮、移移動的現(xiàn)象。。167圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)力力計算：主要是為了了確定結(jié)構(gòu)截截面尺寸和配配筋。重力式圍護結(jié)構(gòu)：其其截面尺寸通通過穩(wěn)定性驗驗算確定后，，尚需對結(jié)構(gòu)構(gòu)體的強度進進行校驗。板式圍護結(jié)構(gòu)：又又稱為板墻式式或板樁式圍圍護結(jié)構(gòu)，包包括分離式排排樁、密排式式排樁、板樁樁和地下連續(xù)續(xù)墻等圍護結(jié)結(jié)構(gòu)的型式。。內(nèi)容包括懸懸臂式、撐錨錨式兩大類，，從計算方法法分可分為極極限平衡法、、有限元法兩兩種，在有限限元法中又可可分為桿件系系統(tǒng)有限元法法和連續(xù)介質(zhì)質(zhì)有限元法。?；幼冃喂浪闼銓Νh(huán)境的影響響主要是基坑坑的變形，圍圍護結(jié)構(gòu)的水水平位移和坑坑底的隆起變變形過大，會會引發(fā)墻后地地面的下陷、、相鄰建筑物物和地下管線線的變形或開開裂。因此必必須估算基坑坑的變形，將將變形控制在在允許的范圍圍內(nèi)。但圍護護結(jié)構(gòu)的變形形計算比承載載能力計算更更為復(fù)雜，通通常需要作許許多簡化假定定才能求得變變形值。重力式圍護結(jié)結(jié)構(gòu)水平位移計算：懸臂支護樁樁頂位移計算地表沉陷量計算坑底隆起變形計算1687、圍堰的設(shè)計計與施工雙壁鋼圍堰剛度大，能承承受向內(nèi)向外外的壓力，結(jié)結(jié)構(gòu)相對穩(wěn)定定，也能為頂頂部施工平臺臺提供支撐條條件，但相對對費用比較昂昂貴，回收率率不高。如某大橋橋址址處10m范圍內(nèi)全部為為淤泥質(zhì)粘土土，標高變更更后降低，這這就增加了圍圍堰高度，一一次投入資金金比較大，且且其主墩位于于主航道，航航運比較繁忙忙，鋼圍堰的的就位、安裝裝非常困難。。鋼管樁鎖口圍圍堰鋼管樁圍堰縱縱向剛度比較較大，而且施施工中也容易易使鋼管下打打到地層中，，但鎖口封水水比較難，安安全系數(shù)不大大。如本工程程承臺底標高高在淤泥下3.5m左右，鎖口在在淤泥層中，，不易封水。。工程概況—長江口某大橋橋的圍堰設(shè)計計方