鋼筋混凝土升板結構技術規(guī)范

鋼筋混凝土升板結構技術規(guī)第一章總則第1.0.1條為了在升板結構的設計與施工中貫徹執(zhí)行國家的技術經濟政策，做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量，特制訂本規(guī)。笫1.0.2條本規(guī)適用于屋面高度不超過50m和設防烈度不超過8度的工業(yè)與民用建筑的鋼筋混凝土升板結構的設計與施工。笫1.0.3條升板結構的設計與施工，應采用合理的設計與施工方案，編制施工組織設計，并嚴格執(zhí)行質量檢查與驗收制度。第1.0.4條本規(guī)按現(xiàn)行國家標準《建筑結構設計統(tǒng)一標準》、《建筑結構設計通用符號、計量單位和基本術語》、《混凝土結構設計規(guī)》、《建筑抗震設計規(guī)》、《建筑結構荷載規(guī)》，并結合升板結構的特點而編制的。在設計與施工時，尚應符合國家有關其它規(guī)的規(guī)定。笫二章設計計算與施工的基本規(guī)定第2.0.1條升板結構的整體布置應保證建筑物在施工及使用過程中的穩(wěn)定性。建筑物中的電梯井、樓梯間等可作為抗側力結構，在提升過程可利用相鄰堅固建筑物作為升板結構的臨時支撐。第2.0.2條升板結構的平面與柱網可靈活布置，有抗震設防要求時，結構布置宜均勻、對稱，其剛度中心宜與質量中心重合。第2.0.3條升板結構的承載力應采用下列公式進行設計和計算：一、非抗震設計時：0SWR(2.0.3-1)二、抗震設計時：SWR/RE(2.0.3-2)式中一一結構重要性系數，對安全等級為一級、二級、三級的結構構件，應分別取1.1、結構安全等級應按國家標準《建筑結構設計統(tǒng)一標準》的規(guī)定確定；S一一力設計值。包括軸力設計值、彎矩設計值、剪力設計值、扭矩設計值等。應根據不同的結構構件，按施工和使用兩個階段分別計算確定；R一一結構構件的承載力設計值；RE——結構構件承載力的抗震調整系數。三、承載力的抗震調整系數按表2.0.3取用。鋼筋混凝土結構構件祇載力抗震調整系效表2?0,3結構構件名稱受彎梁板和軸壓比不大干ais的住偏壓0.75施壓比大千a15的在假壓0.80典力堵保壓，偏控0-85各類構件受前d90■&,上燃55中的.鮑力塔a即為耽行國家標準《健延抗霓設讓規(guī)范》中的?抗圍墻”第2?0?4條開板結構應按提升與使用兩個階段設計。結構的截面尺寸、配筋宜由使用階段的內力控制.提升階段的提升程序及板柱節(jié)點的連接固定措施，應由施工單位與設計單位共同商定.第三章板的設計第一節(jié)一般規(guī)定第3.1.1條升板結構根據柱網尺寸、荷載大小、剛度和開洞要求及施工條件，可采用鋼筋混凝土和預應力混凝土平板、密肋板及格梁板等型式。笫3.1.2條鋼筋混凝土平板的厚度，不應小于柱網長邊尺寸的1/35；密肋板的肋高（包括面板厚度），不應小于柱網長邊尺寸的1/30；格梁板梁高（包括面板厚度），不應小于柱網長邊尺寸的1/20,第3.1.3條板在提升和使用階段的計算，應按板的縱橫兩個方向進行。提升階段板的安全等級，可降低一級，但不得低于三級。第3.1.4條密肋板的肋間距、高度、寬度及面板厚度符合構造要求時，其力可采用T形截面特征按平板計算。第3.1.5條常用矩形柱網平板、密肋板和格梁板的力可按本章規(guī)定的簡化方法計算；對柱網較特殊的板、受集中荷載及開孔的板，可應用有限元等方法作專門分析計算。第二節(jié)提升階段計算第3.2.1條提升階段板的力設計值S1,應按下式計算：St=（力川工+0cbQo￡）?甚+:CW： （3,2,D式中.—板自重作用分項系數，應為L物a—板上施工荷載與堆砂有鼓作用分項系數，應為L九I—樨升差異作用分項系數，應取L25：Gx—板自重標唯值0"——樓板上的施工荷載，宜取R5kPa,頂層板施工荷我宜取小于1.5kPfc,當采用升提或升滑施工時可取2.5kPM若有堆傳荷載則另加，具堆陡荷載值不宜大于0.RPn；Wt——板的提升差異值或擱置差異值，按本章規(guī)定取用；K——動力系數，應取1.2;。八C.、G-分別為板自重、施工荷載和提升差異的作用效應系數。第3*2*2條提升階段，板的縱橫兩個方向的彎矩，可采用等代梁法按下列規(guī)定進行計算：一、等代梁的計算跨度，應取柱子中心線之間的距離。相應的計算寬度應取垂直于計算跨度方向的兩相鄰區(qū)格板中心線之間的距離(S3?2*2),?

圖3?2?2板帶劃分及等代梁《Q平板和密助板, 格梁板1一桎上板帶,2T中板帶,Z?4一等代梁計更聘度.

&、■一等代梁計更寬度

二、短期荷載作用下等代梁的剛度可按下式計尊?B,=(I25E』b (3?2?2—1)式中“——板的混凝土彈性模量；h一等代梁的截面■慣性矩。三、等代梁截面慣性矩應按下列規(guī)定確定?.平板的等代梁截面憒性矩應按下式計算：.=蓊或嶗 <3?2?2-2)式中樂——平板的截面高度。2.密肋板的等代梁截面慣性矩，應取計算寬度范圍內所有肋按T形截面計售的慣性矩之和。格梁板的等代梁截面慣性矩，應取柱軸線兩側板中心線范圍內的T形截面主梁慣性矩與次梁慣性矩之和。密肋板肋的翼緣計算寬度和格梁板主梁及次梁的凄緣計算寬度應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》的有關規(guī)定；3.當采用適制混廉土模殼時，其混凝土強度等級不應低于C15。當預制模殼的混凝土強度等級不小于密肋板或格梁板的0.6倍時，可考慮模殼與板的共同工作。第3，2?3條當按等代梁法計算提升差異內力時，對一般提升法，提升差異內力應為分別計算僅由任一支座提升差異10mm產生的內力；對盆式提升法，提升差異內力應按設計盆曲線并考慮任一支座提升差異&mn產生的內力。提升差異內力應按本規(guī)范附錄一的有關公式計算確定.第3*2*4條平板和密肋板的等代梁彎矩設計值，可按表3*2?4的比例分配給柱上板帶和跨中板帶。平板與密肋板柱上板帶和暗中板帶彎矩分配比例表324板面位或柱上板街鴻中板帶內斷支座梅面費彎距將中正彎距73%55%25%45%潴峪第一個內支座磁面負穹距聘中正考距邊支座被面負彎距75%55H90%25%45%10%注,在總彎矩量不變的條件下.必要時允許將在上板帶負彎矩的10%分配給鴻中板帶.第3，2?5條兩個方向主次梁相互垂直，且相鄰主梁間僅布置兩根次梁的格梁板，其等代梁彎矩設計值應分別按下列公式分配給主次梁；02.5—1)(3.25—2)式中M——格梁板的等代梁彎矩設計值；———格梁板的主梁彎矩設計值；M.——格梁板的次梁彎矩設計值jK——格梁板的主梁的截面慣性矩jI.——格梁板的次梁的截面慣性矩ia——彎矩分配時次梁有效剛度系數，可按本規(guī)范附錄三

取用。其他情況的格梁板可按交叉梁結構計算。第三節(jié)使用階段計算第3,3?1條使用階段板的內力設計值S應按下列公式計一、非抗震設計時：s=必%+4W.+<"兇k+/WJW。(3?3?1-1)二、抗震設計時：S=?CWJk+ 4W?+nC^Ett式中.——風荷載作用分項系數，應取1.4；,一板就位差異作用分項系數，應取1.25;q—活荷載作用分項系數，當活荷載小于4kN/M時取1.4,否則取1.3；n—水平地震作用分項系數，應取1.3；丸——風荷載組合系數，應取Q85；0k—活荷載標準值(kPb)；W.——就位差異值。一般方法提升的就位差異值取51nln,

當采用盆式擱置的就位差異值取3mm;——風荷載標準值<kPa)jQ,——活荷載地震組合值。對按實際情況計算的活荷載取100j按等效樓面均布活荷載計算的書庫、檔案庫取80,一般民用建筑取50；——水平地震作用的標準值，按本規(guī)范第6*2*3條規(guī)定進行計算；。八C.一分別為板自重和就位差異的作用效應系數；S——活荷載作用效應系數；cn—水平地震作用效應系數；c.——風荷載作用效應系數。第條使用階段板的重力CF考慮動力系數)及就位差異所產生的內力，仍可按本章寫3?2*2條、第3*2*3條的規(guī)定進行計算。第條當垂直荷載作用下的平板和密肋板，采用經嗡系數法計算使用階段板的內力時，應符合下列要求?一、活荷載為均布荷載，且不大于恒荷載的三倍；二、在使用階段每個方向至少應有三個連續(xù)跨；三、任一區(qū)格內的長邊與短邊之比不應大于1.5；四、在同一方向上的最大跨度與最小跨度之比不應大于1.2,第條按經嗡系數法計算時，應先算出除板所受的重力外的所有垂直分布活荷載產生的板的總彎矩設計值，然后按表3?3?4確定柱上板帶和跨中板帶的彎矩設計值.對工方向板的總彎矩設計值，應按下式計算：M若)，M g-^- <3*3.4-1)對眇方向板的總彎矩設計值，應按下式計算：血&筌)’% <3?3?4-2)式中h——柱帽在彎矩方向的有效寬度與無梁樓蓋的要求相

同；當無柱帽時取零；9——垂直分布活荷載設計值(kPa).經驗系效法板帶彎矩值 表3?3?4夠面位就柱上板街聘中板喈內％支座薇面負彎距a5016(⑷0-17Ml3,)游中正彎距竭肅1aism.(/)0-IBM*(Mt)第一個內支座箱面負彎距a5cM(⑷0-17M*(Mt)鷗中正號距a就必(即0.22M.(Mt)邊支座夠面負穹蹌a33Mw?0-MM*(%)住?①在首彎矩是不變的條件下,必要時允許倩柱上板帶負彎矩的10%分配給酹中板帶.③表8? 4為無忌皆板的經檢系數，對較小懸骨板仍可采用，當懸胃竣大且其負專憑大于邊支座梅面負彎憑忖,應計尊檢胃彎憑對邊支座與內鷗的影響.第3.3。5條當不符合本規(guī)范第3?3*3條中任T的平板和密肋板以及格梁板，均可采用等代框架出安下列規(guī)定進行計圖3?3?5平極、密肋板及格梁板的等代框架1一中間樞槊,2一邊樞槊,It,小與代樞槊梁計置鷗度,

與、?一與代框巢梁計更寬度一、垂直荷載作用下等代框架的計算寬度，可取垂直于計菖跨度方向的兩個相鄰區(qū)格板中心線之間距離值3?3*5)；在側向力作用下其計算寬度按本規(guī)范第6*2*5條采用,二、平板與密肋板的等代框架梁、柱以及格梁板的等代框架柱的線剛度,應按本規(guī)范第6?2?6條和第6?2?7條規(guī)定計算.格梁板的等代框架梁一般不考慮柱帽的作用，梁剛度可按本規(guī)范第3*2*2條規(guī)定計售；三、宜考慮活荷載的不利組合。第3?3?6條由等代框架法計算的彎矩，應按以下規(guī)定進行分配.一、當平板與密肋板的任一區(qū)格長邊與矩邊之比不大于2時，仍可按表3*2?4比例分配給柱上板帶和跨中板帶。對有柱帽的等代框架，其支座負彎矩應取剛域邊緣處的值麴3*3?6),然后分配給柱上板帶和跨中板帶；二、格梁板的等代框架彎矩，可按公式(3,2,5—1)和(3?2?5-2)分配給主梁及次梁丁七「圖3?3?6有柱帽等代框架梁在垂直荷載作用下支座彎矩取值剛城區(qū)第3".7條演腳勖，由松蠅M3*3“條和第3.3?6條第一款所算得的凸板帶穹電，除邊支彝邊跨跨中外，均應乘以0.8磁。按本規(guī)范第3-3?2條篝得的支座彎矩也應乘以0.8磁。密肋極各板帶內的彎矩，可按肋的剛度大小分配。第3?3?8條由水平荷載產生的內力，應根據有關規(guī)范規(guī)定組合到柱上板帶或格梁板的主梁上.有柱帽的平板、密助板，支座負彎矩應取梁剛域邊緣處的值(S3?3?8)b圖3*3*8有柱帽等代框架梁在水平荷載作用下支座彎矩取值Mi,M?一等代樞槊梁剛城邊緣處的考矩值，必'”與代樞槊梁左，右端的夸矩及讓值，L在距第四節(jié)構造與配筋第3*47條臨時劃分的提升單元之間，板可預留寬為1/4-1/3板跨的后澆板帶，待板就位固定后再濯筑混凝土，甚連接鋼筋應適當加強并有足夠的搭接長度。第3*4*2條密肋板的肋凈距不宜大于80Mm,肋寬不宜小于80mm,肋高不宜大于助寬的3倍。密肋板的現(xiàn)澆面板厚度不宜小于40mm。第3?4,3條板內鋼筋應由提升與使用兩個階殷計算所得內力設計值的較大值決定。第3?4?4條在配置柱帽處的負彎矩鋼筋時，不考慮后澆柱帽的作用，仍采用板的有效高度計算。板內鋼筋的配置應符合下列規(guī)定：一、平板或密肋板按兩個方向的柱上板帶和跨中板帶配置。二、格梁板也應按兩個方向的主梁及次梁配筋。支承于格梁上的板按多區(qū)格連續(xù)板計售與配筋.當采用預制鋼筋混凝土模殼時，其板內的配筋應由使用階段連續(xù)板的正彎矩按板與混凝土模殼組成的迭合截面配筋，同時應滿足施工階段的需要。三、平板的鋼筋形式，可按本規(guī)附錄二附圖2.1配置。第3.4.5條密肋板在柱帽區(qū)宜做成實心板，在脅中配有負彎矩鋼筋的圍，宜配置構造用的封閉箍筋。箍筋直徑不應小于4nlm，間距不應大于肋高，且不應大于250mm。密肋板主筋的配置長度可采用平板的規(guī)定。密肋板面板應配置雙向鋼筋網，其直徑不小于4mm，間距不大于30mmo第3.4.6條平板邊緣上、下應各設置一根直徑不宜小于16mm的通長鋼筋，也可利用原有配筋拉通；密肋板的邊肋上下應至少各設二根直徑不小于16mm通長鋼筋，并配置構造用的封閉箍筋。第3.4.7條板面有集中荷載時，其配筋應由計算確定。當樓板上某區(qū)格的集中荷載設計值不大于該區(qū)格均布活荷載設計值總量的10%時，可按荷載折算總量為Ft的折算均布活荷載設計值進行計算：Ft=l.1(F+Fq)(3.4.7)式中F―某區(qū)格的集中荷載設計值；Fq一—某區(qū)格的均布活荷載設計值總量。笫3.4.8條平板和密肋板需開孔時，其配筋應由開孔板的力設計值計算確定。當滿足下列要求時，僅需在板孔周邊補足被孔洞截斷的鋼筋，而可不作專門計算：一、在兩個方向的跨中板帶公共區(qū)，孔的邊長不應大于孔洞所在區(qū)格短邊尺寸的1/2.5；二、在兩個方向的柱上板帶公共區(qū)，孔的邊長不應大于孔洞所在區(qū)格的短邊尺寸的1/20,但柱帽區(qū)不得開孔；三、在一個方向的跨中板帶和另一個方向的柱上板帶公共區(qū)，孔的邊長不應大于孔洞所在區(qū)格的短邊尺寸的1/8；四、孔洞間的凈距，不應小于孔的最大尺寸的三倍。當上述孔洞邊長大于1m時或截斷密肋板的肋時，應在孔的周邊加圈梁或型鋼，以補足被孔洞削弱的板或肋的截面剛度。第四章柱的設計第一節(jié)一般規(guī)定第4.1.1條升板結構可根據工程的場地和設備條件，選用現(xiàn)澆或預制鋼筋混凝土柱。預制柱高度與截面較小邊尺寸之比，不宜大于50。第4.1.2條升板結構的柱應按提升階段和使用階段進行計算。預制柱還應進行吊裝階段的驗算。 提升階段的柱應按實際的提升程序，對擱置狀態(tài)和正在提升的狀態(tài)進行群柱穩(wěn)定驗算。各柱尚應進行偏心受壓承載力驗算。使用階段的柱應按框架柱進行設計。第4.1.3條升板結構柱采用接柱時，接頭部位應進行承載力驗算，接頭及其附近區(qū)段截面的承載力應不小于該截面計算承載力的1.3倍。第4.1.4條升板結構抗震設計時，柱的力設計值由本章第二節(jié)及第三節(jié)疊加后應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)》進行效應組合和調整。柱的截面和配筋，應該現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)》有關規(guī)定進行設計和計算。第二節(jié)提升階段驗算第4.2.1條升板結構在提升階段應對各個提升單元進行群柱穩(wěn)定性驗算。其計算簡圖可取一等代懸臂柱，其慣性矩為這個提升單元所有單柱慣性矩的總和，并承擔單元的全部荷載。笫4.2.2條升板結構柱的群柱穩(wěn)定性應由等代懸臂柱偏心距增大系數驗算確定。偏心距增大系數為負值或大于3時，應首先改變提升工藝，必要時再加大柱截面尺寸或改進結構布置。偏心距噌大系數應按下式計算：7= \ <4?2-2）1-1婚"科式中,——折算荷載修正系數，直取1.10;It——計算長度，可按本規(guī)范第4*2*3條采用；%——提升單元內等代懸臂柱總的折算垂直荷載，可按本規(guī)范第4*2*4條計算；?——升板結構柱提升階段實際工作狀態(tài)的系數，根據偏心距與柱截面高度之比可按表4?2?2取用；4值 表4Kaosaio0.150l300.25a30d35,am0.715d澆8a6alaeatd577d555aiA-d4a5a6d7d8a9>1.0,a5380.5090-4?3a471a4580i447d440ft,①e為偏心跑，取式（4?a?5）計崽的柱底展大彎矩伯與柱底以上的板,在，褪升機與重力設計館及其它荷載發(fā)計值意和之出館,②為在梅面高度.Ei——驗算狀態(tài)下柱底的混燃土彈性模量;采用預制柱時，可根據混凝土強度等級按有關規(guī)范查用J采用升提或升滑法的柱時，可根據當時混凝土的抗壓極限強度確定；e一提升單元內所有單柱柱底混凝土截面慣性矩總和；v——變剛度等代懸臂柱的截面剛度修正系數,當采用預制柱時取1.0;當采用升提或升滑法的柱時可按本規(guī)范附錄四查用。第4?2*3條提升階段柱的計算長度應按下式計篝；It=2HLi <4?2?3—1)式中《——承重銷底距柱底的高度。喊算擱置狀態(tài)時取最高一層永久或臨時擱置板處的承重銷底距柱底的高度〈圖4?2若驗算正在提升的狀態(tài)時，則取提升機處的承重銷底距柱底的高度(圖4?2?3—2)。柱底一般取混凝土地坪面，如地坪不是現(xiàn)澆混凝土，則取柱杯口面。圖4?2?3-1擒置狀態(tài)時柱圖4?263—2正在提升狀態(tài)的計算簡圖 時柱的計宜簡圖但對下列情況應作相應修改：一、若下面一層或數層的板已就位且板柱節(jié)點已形成可凳的剛接時，柱底可取最高剛接層的層高一半處(圖43—3、圖4?2>3-4),其計算長度可按下式計算：i0=2HLi (4-2*3—2)式中心一柱底以上的懸臂柱高度.其垂直荷載、風荷載及驗算截面均以相應的柱底計算。當后澆柱帽的強度達到10施？。時，柱底位置取在該層層高的一半處；當有柱帽節(jié)點，但未澆筑柱帽前把全部柱與板進行符合無柱帽節(jié)點要求的可養(yǎng)焊接時，柱底位置取在該層層高的1/4~1/3圖4?2?3—3一層或數層節(jié)點剛接后 圖4?2?3T一層或數層節(jié)點剛撤置狀態(tài)時柱的計苴簡圖 接后正在提升狀態(tài)時柱的計篁簡圖二、當一個提升單元有對稱布置的內筒體或在兩個方向均有在施工階段可起剪力墻作用的墻體(其間距不應大于橫向尺寸的三倍)，并在提升和擱置狀態(tài)均至少有一層樓板與其可靠連接時，柱計算長度可按下式計算,4—jiHz <4*2*3—3)式中H——計算長度系數。其值與內豎筒或剪力墻的剛度及連

接位置有關，可按本規(guī)范附錄五取用“三、當采用上承式承重銷擱置板時，應每層板用搬塊楔緊以傳遞水平力，否則應按受荷最大的單柱進行穩(wěn)定性驗算。第4.2?4條峻算擱置狀態(tài)的群柱穩(wěn)定性時，折算荷載應按下列公式計算：.f9= -H?o?4-Go 〈4?2?4—1)/=g密(4?2?4—2)若驗售一層減疊層)板正在盤升而其他各層處于擱置狀態(tài)的群柱穩(wěn)定性時，折菖荷載應按下式計售］人=G&i+Zgm+Gb+G。 〈4?2?4-3)式中M——層數3Gd——永久或臨時擱置的第i層板所受的重力設計值和按實際情況采用的其他荷載設計值。屋面施工荷載標準值，對預制柱開板取0L5kPa,升提、升滑法取1.5kPa,樓面施工荷載在一般情況下可不計入；Ge——折算的柱重力總和,G0——正在提升的一層板（或餐層提升的數層板）所受的總重力及按實際情況采用的其他荷載，荷載取值與Gd相同，不乘動力系數；Go——提升單元內直接放在每個柱上的提升機等設備的重力設計值總和；fl——擱置折算系數，當柱無側向支承時按表4?2?4—1采用;A值 表4?2?4-1工作狀態(tài)0a1d20-?a4a5在無側向支承0d002aoi3a0420-0070.132在有側向支承00.063a192a3160.3870.426工作狀愈a6a70.80.9L0在無側向支承0.2970-442a613a802L00柱有側向支承d4do0.475a534a750L00注tHu為第i層板永久或?自時擱近處的高度.1 提升折算系數，可按表4/2,4—2米用；0Ol10.2a3d40-510.250a187a1520.149a182a250值表4?2"-2a6a7d8d91.01d3520.485a642aai6L000注?Hi為臉垓正在梃升狀態(tài)時被正在提升的一層板（或疊層褪升的數層板）的高度..——柱重力折菖系數，當柱無側向支承時取a315；若柱與內豎筒或翦力墻有連接時取01385；9al——提升單元內所有單柱單位長度的重力設計值總和j——柱底截面以上的柱全高。第4*2,5條升板結構柱由本規(guī)范第4,2*6條確定的風荷載以及柱豎向偏差所產生的柱底最大彎矩M可按下式計算：M=＞卬鳳+*血*+g孟於凡 〈4?2?5）式中W,——第i層板處所受的集中風荷載設計值的總和

（包括該層板上墻體、堆磚所受的風荷載力

。——提升單元內全部柱所受均布風荷載設計值，

當柱較高時尚應考慮風荷載沿高度的變化；G.Hq-分別按本規(guī)范第4.2?4條采用，當蛤其正在提升的狀態(tài)時，也相應取第4*2*4條的G電與Hzo第4?2?6條升板結構柱提升階段風荷載的標準值一般可取七級風的風荷載但_壓值為O.lfikPa）。大于上述風級時，應暫停提升并采取相應措施，確保群柱的穩(wěn)定性。當該提升單元有外墻體時，在頂層板以上應采用各柱風荷載的總和，在頂層板以下應采用墻和柱實際所受的風荷載。第4,2?7條升滑、升提施工的勁性鋼筋混凝土柱的鋼骨架，尚應按現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計規(guī)范》嗡算單柱的承載力和穩(wěn)定性（格構式偏心受壓構件彎曲平面內的整體穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性及繳材的承載力）。鋼骨架的柱高為兩（本規(guī)范附圖4?1）,計菖長度可取為3tfHz.當勁性鋼筋混凝土柱與預制鋼筋混凝土柱連接時，鍋骨架柱計其長度可取2.5AH4?&酎歸~,當計算長度大于2dHu時取2dHia.停歇孔處以外的綴材可采用鋼筋級條.第4*2?8條采用升提或升滑施工時應符合墻體穩(wěn)定性的要求，其懸臂高度不應大于表4?2?8的允許值。瑜體允許懸曾高度［27口 ^4-2-8墻厚6(moO150200250300aso400LHwJ(m>131517192123當墻面開孔時O4?2?8—1）,表4?2*8中的墻體允許懸臂高度應乘以下折算系數上:圖4?2?8—1墻的凈寬度M式中I一柱距；A——該柱距中墻的凈寬度；

b——墻面開孔率。墻體的懸臂高度，當墻體與樓板無可靠連接時，取墻體基礎頂面或混凝土地坪面至墻體頂面間的距離；當有可靠連接時，取與墻體連接的最高一層樓板與次一層樓板之間中點至墻體頂面間的距離O4?2*8-2）.圖4?2*8—2中的（6）、Q）、G）三種情況的墻體與板應有可靠的連接，其間距不應大于柱距或61nl.第4?2?9條樓板與墻體間的連接件在施工階段應按承受墻體允許懸臂高度范圍內的風荷載進行抗拉、抗壓、抗翦承載能力驗算，并應對墻體連接點處的混凝土進行局部擠壓承載力驗算，嗡售時可取七級風的風壓值為0.13kPa0第4*2?10條升提或升滑施工的墻體在施工階段還應按鋼筋混凝土受彎構件進行承載力驗篝。若所需配筋過多，宜采取改變提升程序，增加連接等措施。不開孔墻體承載力嗡算時每米寬應的彎矩m,應按下式計新m=0.6a*[H，8 （4*2*10—1）開孔墻體承載力驗售時每米寬度的彎矩，應按下式計算?m=0l6q>^<1- (4*2.10—2)式中a>一風荷載設計值。第4?2.11條升板結構在提升階段尚應對單柱進行承載力嗡小單柱的內力設計值S由下式計算確定：S=4eGk+〈 /-卬*)丸 <4*2?11)式中B——自重作用分項系數，應取1.2;°—施工活荷載作用分項系數，應取1.4；張——風荷載組合系數，應取仇——單柱所承擔的板、柱及其節(jié)點的自重標準值<kPn)jQg——單柱所承擔的施工活荷載標準值(kPn)jWt——單柱所承擔的風荷載標準值(kPa),如、。田、仁一分別為自重、施工活荷裁等作用效應系數。單柱的軸力設計值應按實際的垂直荷載計算，單柱的彎矩設計值采用式(4?2?5)并乘以偏心距增大系數，在提升單元內按各柱的剛度分配確定。第三節(jié)使用階段計算第4*37條使用階段柱的內力設計值詼應按下列公式計算.一、非抗患設計時Iso=4曲+<*兇++/wJy.(4?3-1-1)二、抗震設計時.Sc=Q&Gk+&0兇?+ (4?3?1—2)式中G*——板、柱及板柱節(jié)點自重標準值(kPa);CO一板、柱及板柱節(jié)點自重作用效應系數.第4?3?2條對非抗震設計的開板結構，按經蛉系數法計算時，板柱節(jié)點處上柱和下柱彎矩設計值之和Me可采用以下數值：中柱：Mc=0.25Mx(My)邊柱：Mc=O.40Mx(My)(4.3.2)式中Mx、My——按本規(guī)第3.3.4條計算的板總彎矩設計值。中柱或邊柱的上柱和下柱的彎矩設計可根據式(4.3.2)的值按線剛度分配。升板結構按等代框架法計算時，柱上端及下端彎矩設計值取實際計算結果。當有柱帽時，柱上端的彎矩設計值取柱剛域邊緣處的值。笫4.3.3條使用階段柱應分別對最不利荷載組合下力最大的截面和被孔洞削弱的截面應進行承載力計算。第4.3.4條勁性鋼筋混凝土柱應按專門的規(guī)進行設計計算。使用階段驗算時,若柱配筋率在5%以下時，可按鋼筋混凝土柱驗算。二、柱帽中的承重銷可按本規(guī)范第5?2*6條進行承載力嗓其荷載計菖應考慮板的重力、施工荷載以及就位差異所產生的反力，計售時可不考慮動力系數；三、后澆柱帽與柱之間的齒槽應能承受板的重力以外的全部荷載.齒槽抗煎承載力應按下式計算：匕?5f,r?$* RE 〈5?1?2—1）式中F.——齒槽承受的總剪力設計值（包括水平荷載按本規(guī)范第5?1.6條算得的附加剪力）；/.——后澆柱帽混廉土抗拉強度設計值；*——齒槽數量，一般可取—4；u.——每個齒槽外口周邊長度；品——每個齒槽高度，一般可取80-100mm；題——承載力抗震調整系數.非抗彘節(jié)點取1.0,抗震節(jié)點取1.125.四、后澆柱帽上口與柱連接處，應根據板柱間傳遞的不平衡彎矩璇算板柱連接件的大小及連接焊縫.每塊板柱連接件和焊縫所受的內力可按下式計算：N.=%量<5-1-2-2）式中*——不平衡彎矩設計值（上下柱在該節(jié)點處一個方向彎矩的代數和）；R一柱四周連接件總數；A.——連接件的焊縫至板底距離；信——考慮柱帽影響系數，無柱帽節(jié)點取1.0,61n左右柱網、1.6m柱帽寬時，可取0.S0L5；柱帽寬度較小時，《.值可適當加大.第5*1,3條對6m左右的柱網，當活荷載為10?l&Pn時，后澆柱帽可按本規(guī)范附錄六附圖6，1的構造采用；當活荷載在】OkPfc以下時，可適當減小柱帽尺寸；當活荷載在1229tPa之間時，可按本規(guī)范附錄六附圖6?1的構造要求，適當加大柱帽尺寸，噌加齒槽數量以及相應增強箍筋和插筋，并可采用折線型柱帽。第5?1?4條剪力塊節(jié)點中的承煎預埋件和剪力塊應能承受全部的荷載設計值，并應分別對承翦預埋件、剪力塊進行抗剪和局部承壓以及對各連接焊縫進行承載力驗算。其節(jié)點構造可按本規(guī)范附錄六附圖6/2采用。第5?1?5條承重銷節(jié)點中的承重銷應能承受全部荷載設計值，可按本規(guī)范第5,2,6條進行承載力驗菖，并應對承重銷擱置處的板底進行局部承壓承載力驗售；暗銷節(jié)點應對承重銷、齒槽及板柱間的連接件等作相應的承載能力驗算。其構造可按本規(guī)范附錄六附圖6/3、附圖6?4采用.第5?1?6條板柱節(jié)點在豎向荷載和水平地震作用下的總煎力設計值應按下列公式計算；v=3Fk4-Kr (5?1?6—1)八=*葉2 (5-1-6-2)式中vr-豎向荷載產生的剪力設計值；八一水平荷載產生的剪力設計值；跖1、Mx—水平荷載所產生的等代框架梁剛域邊緣處的彎矩設計值州3?3*8)。第二節(jié)提升環(huán)和承重鋪第5,2*1條型鋼提升環(huán)可采用槽鋼或I字鋼焊接成井字型或口字型，槽鋼或I字鋼型號不宜小于12號。第5?2*2條型鋼提升環(huán)的挑肢長度不宜大于2*0。板的沖切承載力應按下式計算：VYO.6加上 (S?2?2)式中廣——翦力設計值。對于有柱帽節(jié)點，按板提升階段荷我計算；對于無柱帽節(jié)點還應按板使用階段荷載

計算，當需抗震設防時，尚應考慮地震作用引起的附加剪力，按本規(guī)范第5?1?6條計算：k——沖切破壞錐體面的平均周邊長度（05?2?2）,ft——板的混凝土的抗拉強度設計值；kt——板的有效高度。圖5*2*2驗篁板的沖切承載能力截面位置1一沖切破壞儺體的底面線.Il見田第5，2?3條選擇提升環(huán)截面時，可采用將兩個方向的提升環(huán)簡化為主次梁和它所傳的荷載均勻地作用在提升壞的挑肢長度上的計算簡圖（圖5*2-3）,并按下列方法計算內力設計值駟點提升取擱置狀態(tài)，二點提升取提升狀態(tài)）.由圖5?2?3算得的總彎矩設計值，可按剛度比分配給型鋼和與其共同工作的鋼筋混避土板。鋼筋混凝土板的寬度取板孔邊至破裂線的距離，截面剛度應扣除提升孔等所削弱的剛度.由鋼筋混凝土板承受的彎矩設計值*-=EJ.+O.產*-=EJ.+O.產(5?2?3—1)圖5<2*3提升環(huán)計算簡圖1一主梁,2一次梁jA吊點或擱設點黃」鮑力發(fā)計值按本覘亳第5?2?2條采用,Zr-對

型鋼提升環(huán)取援升環(huán)長度,對無型鋼握升環(huán)取板孔邊徑筋

布或荏圍的長度,射一對型輛提升環(huán)，為板孔寬度.對無型銅崔升

環(huán)為板孔寬加一個循筋的寬度,丁提升環(huán)桃膠長度.取卷Q,f)由型鋼承受的彎矩設計值M：產 3?2?3-2)式中M——提升環(huán)總彎矩設計值；B.——型鋼的彈性模量；/.——型鋼的截面慣性矩；“——混凝土板的彈性模量；h——鋼筋混凝土板的截面慣性矩。按公式〈5*2*3—1)和(5*2,3—2)算得的彎矩值，應分別對型鋼和鋼筋混凝土板進行承載力囁算。第5?2?4條采用型鋼提升環(huán)時，應采取下列構造措施.一、板內被提升環(huán)截斷的受力鋼筋應焊接在提升環(huán)型鋼翼緣上，以加強提升環(huán)與板受力鋼筋的共同工作；二、在孔的四周宜噌加鋼筋面積，以補償被提升壞截斷的受力鋼筋；三、按本規(guī)范第5*2*3條計算所需要的孔邊鋼筋應布置在沖切破裂線范圍以內，板面鋼筋應連續(xù)跨過提升環(huán)的挑肢.第5?2?5條在后澆柱帽節(jié)點的平板中，或在密肋板、烙梁板中，可采用無型鋼提升環(huán)，無型鋼提升環(huán)宜采用下列構造措施O5*2?5)j圖5?2?5無型鋼提升環(huán)1一預埋件,2-支承鋼板,①一6@150班筋,所附加鋼筋,所板內

原有受力鋼筋1④一吊筋IZg-附加鋼筋幅固長度.”一附加鋼筋直役一、在板孔洞四周附近應設置附加鋼筋，其面積不少于被孔洞截斷的受力鋼筋面積，附加鋼筋兩端伸出孔邊的長度應滿足搭接長度的要求；二、沿附加鋼筋全長范圍內應設置6或8的封閉箍筋，其寬度不宜小于200mm,間距不宜大于150mm；三、板底擱置處應設置支承鋼板，其短邊尺寸不宜小于150mm,厚度不宜小于8mm；四、板面孔邊四周應設置預埋件，待板就位后，還應與柱上預埋件焊接。無型鋼提升環(huán)應進行下列驗售,一、受彎承載力嗡算：彎矩設計值可按第5*2*3條規(guī)定計算。嗡售時，板孔每邊承受彎矩的截面寬度取板孔寬度，在此寬度范圍內的原有受力鋼筋及附加鋼筋均可計算在內j二、局部承載能力驗算：擱置點（或吊點）支承鋼板處可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定計算吊筋和箍筋的截面面積，吊筋和箍筋的計篝范圍S可取支承鋼板的寬度加二倍鋼筋混器土板的有效高度。第5*2*6條混凝土柱帽中承重銷可按連續(xù)支承的懸臂梁計算簡圖值5?2?6）驗算其承載力,承重銷節(jié)點中銷的嗡算彎矩應按上述計算后乘1.1—1.25取值。第六章升板結構的抗側力設計第一節(jié)一般規(guī)定第6.1.1條升板結構抗震設計采用板柱結構時，單列柱數不得少于三根，當設計烈度為7度時，屋面高度不宜高于30m,8度時屋面高度不宜高于20m。其它情況宜采用板柱一一剪力墻結構或板柱 壁式框架結構。第6.1.2條剪力墻或井筒應沿建筑物的兩個主軸方向布置，宜均勻對稱地布置在由變形縫分開的建筑區(qū)段端附近及平面形狀變化處。第6.1.3條剪力墻的間距不宜超過建筑物寬度的3倍，沿豎向宜貫通建筑物全高。墻的位置應考慮樓板開洞影響，在剪力墻間樓板有較大開洞削弱時，其間距應予減小。笫6.1.4條升板結構抗震設計時，宜采用不設防震縫的方案。當遇下列情況之一時，應設防震繪一、建筑平面有較大凸出或不規(guī)則；二、建筑物有錯層或建筑高度相差較大；三、建筑物各部分結構剛度或荷載相差懸殊。建筑物的伸縮縫、沉降縫應滿足防震縫要求。建筑物防震縫的最小寬度應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)》的有關規(guī)定確定。第6.1.5條升板結構抗震等級的確定，應符合下列規(guī)定：一、本規(guī)中板柱結構對應于現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)》中的框架結構。二、板柱一一剪力墻與板柱一一壁式框架結構對應于現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)》中的框架 抗震墻結構。第6?1?6條凡本章未做規(guī)定的，應符合現(xiàn)行國家標準的《建筑抗震設計規(guī)范》和《混凝土結構設計規(guī)范》的有關規(guī)定。第二節(jié)內力和位移計算第6?2?1條升板結構在風荷載和水平地震作用下，應沿兩個主軸方向分別進行抗側力計算。第6*2,2條升板結構抗惻力結構內力和位移計算時，可采用樓板在其平面內為絕對剛性的假定，并考慮板柱結構、剪力墻(包括井筒)、壁式框架協(xié)同工作按彈性方法進行分析。第條對于高度不超過50m且高度與寬度之比不大于4,體型比較規(guī)則，質量和剛度沿高度分布比較均勻的升板結構，在水平地走作用下，可簡化為單質點體系結構采用底部其力法計理。結構總水平地震作用源部剪力標準值)及各質點的水平地震作用，應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》中的有關規(guī)定計算。其中基本周期叫按本規(guī)范第6?2*4條計算。對于高度超過50m或高度與寬度之比大于4的開板結構應另作專門計算。第6,2,4條開板結構的基本周期外可按下列簡化公式計算，也可按本規(guī)范附錄七或附錄八進行計算：一、等于或小于3跨板柱結構2*i=0i1JK 〈6*2?4—1)<B對于板柱一翦力墻或板柱一壁式框架結構9-U (6?2?4-2)二、大于3跨對于板柱結構2801r 〈6?2?4—3)a/D對于板柱一煎力墻或板柱一壁式框架結構71"9人J瓦不短而(6?2?4-4)式中&一基本周期考慮非承重墻置響的折減系數。板柱結構，一般情況下取ol7?a&恭承重墻較多時取0.5?0.6；對于板柱 效力墻或板柱 壁式框架結構取Q9；如一計算自振周期所用的建筑物總重力與板柱結構總重力之比；H、B一升板結構的總高庫和總寬度；G—計算自振周期所用的建筑物總重力；ft一板柱結構總重力；K”——總勵墻頂點的水平剛度應按本規(guī)范附錄/回用.第6，2?5條板柱結構可按等代框架計算內力和位移，在側向力作用下沿該方向等代框架梁的計算寬度，應取下列公式計算結果的較小值：&f=4&+h) <6*2?5)%=%，式中與一等代框架梁的計算寬度；乙、lr 兩個方向的跨度，即柱距；h一柱帽的有效寬度。第6?2?6條有后澆柱帽開板的等代框架梁可按左右兩端帶剛域的梁計算(本規(guī)范附圖10.1),等代框架梁的線剛度應按下式計算：式中洪、林一帶剛域梁的左端、砌線剛度修正系數，由等代怫梁左右兩端慟厥長度與梁跨度之比值應按本規(guī)范附錄九采用；“一混凝土彈性模量，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定采用；U一等代框架梁截面慣性矩；I一等代框架梁的計算跨度。等代框架梁左右端的剛域長度按下列規(guī)定取用,一、一般情況下等代框架梁左右端的剛域長度與柱帽有效半寬之比可按本規(guī)范附錄十的附表10?1取用。二、對于兩向跨度相等，板厚與跨度之比約為1/30,且柱帽有效半寬與等代框架梁跨度之比大于0.1的升板建筑，則等代框架梁左右端的剛域長度可分別取柱帽有效半寬：當柱帽I?斜面與柱軸線的交角為308時可取0.8,當交角為4弼可取0.7,當交角為6T時，可取0.55。第6?2?7條有后澀柱帽?I■板柱可按上端帶剛域的柱計算，見本規(guī)范附圖10?2.有柱帽等代框架柱的線剛度應按下式計算：誓 Q2.7)式中Xa——等代框架柱的線剛度；中t、——帶剛域柱上、下端的線剛度修正系數，由柱上下端剛域長度與柱高度比值按本規(guī)范附錄九采用；U——等代框架柱截面慣性矩jH,——第i層柱高度，從下層板中心軸算到上層板中心軸，底層柱高為基礎頂面售到一層板中心軸。等代框架柱上端的剛域長度按下列規(guī)定取用：一、一般情況下等代框架柱上端的剛域長度與柱帽計售高度之比可按本規(guī)范附錄十的附表10?2取用。二、對于柱截面的高度與柱高之比約為1/10,柱帽計算高度與柱高之比大于0.1的升板建筑，則等代框架柱上端剛域長度可分別取柱帽計算高度：當柱帽頸斜側面與柱軸線的交角為31r時可取0.7,當交角為45°時可取0L8,當交角為6僻時可取0L9。第6*2*8條板柱結構、板柱——壁式框架結構俚梁、壁柱的線剛度修正系數由附錄九查得)在側向力作用下可按附錄七的簡化計算方法或其他更精確的方法進行內力和位移計管。第6*2*9條板柱——翦力墻結構在側向力作用下，可按附錄八的茴化計算方法或其他更精確的方法進行內力和位移計算。第6*2?10條板柱——剪力墻結構按等代框架——翦力墻結構進行抗震計算，算得的總框架每層的總煎力應按下列規(guī)定取用I一、當計算的每層總煎力小于結構底部煎力標準值的0.2倍時，其總剪力應取0.2倍結構底部翦力標準值和1.5倍各層總剪力的最大值之中的較小值。二、計篝的每層總煎力等于或大于結構底部剪力標準值0.2倍時，其總翦力取計算結果。第6,2*11條地虐作用下一、二級抗震等級的升板結構，其底層柱底的彎矩設計值應乘以增大系數1.5.第6”272條柱和剪力墻端部截面的剪力設計值V應符臺下式要求?為孰 (6?2?12)HE式中V——端部截面翦力設計值，應按本規(guī)范第6?2?13條和第6?2T4條確定；——混凝土軸心抗壓強度設計值jb——柱或剪力墻截面寬度；Ao——柱或剪力墻截面有效高度。第6?2.13條柱端部截面的弱力設計值應分別按下列公式計算：一級抗震等級7=1.1"塞& <6?2?13-1)<6?2?13—2)(6?2?13—3)<6?2?13—2)(6?2?13—3)三級抗震等級緋螞式中姓、工——分別為柱上下端截面的極限彎矩；踹、M——分別為柱上下端截面的彎矩設計值；Ha 柱的凈高o第6?2?14條一、二級抗震等級剪力墻底部加強部位截面剪力應分別乘以下列增大系數.一級抗震等級小=1.1令 <6?2?14-1)二級抗震等級小=1.1 (6,2*14-2)式中乂——剪力墻底部的截面極限彎矩；Mr——翦力墻底部的截面彎矩度計值"第6?2.15條升板結構應具有足夠的側向剛度，在風荷載或地震作用下，層間彈性位移及薄弱層部位的抗震變形按現(xiàn)行國家標準《建筑抗虎設計規(guī)范》的規(guī)定進行瑜算。嗡篝時，板柱結構按框架結構、板柱臾I力墻或板柱壁式框架結構按框架一抗震墻結構考慮。對于高度不超過50mm的板柱——剪力墻或板柱——壁式框架結構，當剪力墻有合適的教量時，可不必瑜算。第三節(jié)構造要求第6?3?1條有抗震設防要求的板柱結構，宜采用后澆柱帽節(jié)點。板柱一剪力墻及板柱一壁式框架結構可使用無柱帽節(jié)點。第6*3?2條有抗震設防要求的板柱節(jié)點構造必須符合下列要求：一、板柱節(jié)點處及基礎頂面至室內地坪以上500mm柱箍筋應加密(06*3,2)。短柱和一級抗震等級的升板結構的角柱應在柱全高范圍內加密。加密區(qū)間內的箍筋直徑、間距及最少配筋圖6?3?2板柱節(jié)點抗震構造@-班夠加密后的間距.醞lOOmm率應符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》的有關規(guī)定。二、設防烈度為8度時，應采取噌加板與后澆柱帽連接的措施，如：柱帽內鋼筋上端與板底預埋件連接，下端與柱內預埋件或與柱鋼筋連接；除在柱帽區(qū)板底徹底清除隔離劑外，尚可在板底預留水平齒槽；加長灌筑孔內的插筋長度或采用板底預留鋼筋伸入柱帽。三、煎力塊節(jié)點應按本規(guī)范第5?1?6條的總剪力確定其煎力塊尺寸及焊縫長度，并保證焊接質量。四、承重銷節(jié)點的柱孔與板間應用細石混凝土埴實或鋼楔塊楔緊；板面及板底每側至少有二塊鋼板與柱預埋件焊接。第6?3?3條利用外墻或內筒體作為剪力墻時，具與升板板邊的連接，應考慮后澆混凝土開裂后由連接鋼筋或鋼板傳遞樓板與翦力墻間剪力國力墻上下層剪力的差值）。第6*3?4條有抗震設防要求的開板與柱的混凝土強度等級不宜低于C2O。柱截面較小邊長不得小于3501nm。柱的軸壓比及最小配筋率應滿足有關規(guī)范要求。在嗡直軸壓比時應按柱凈截面計算。柱箍筋間距及直徑應符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)》的規(guī)定。板柱一一剪力墻結構的構造措施應滿足現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)》的有關規(guī)定。笫6.3.5條需考慮抗震的升板結構，當采用磚、砌塊等堤道圍護結構時,應確保每層與柱有足夠的橫向連接，可利用柱上停歇孔灌筑拉梁，或采用鋼拉桿與墻中的構造柱、圈梁連接。對于層高較大、開洞較多的墻體尚應用拉通窗過梁、增設磚垛和構造柱等有效措施以確保墻體自身的穩(wěn)定性。笫6.3.6條需考慮抗震的升板結構，圍護墻與板宜采用不傳遞水平剪力的柔性連接。第6.3.7條需考慮抗震的升板結構中的隔墻室采用輕質材料，并與柱有可靠連接。第七章柱的施工

第一節(jié)一般規(guī)定第7.1.1條升板結構的預制柱、現(xiàn)澆柱和工具柱，其截面尺寸允許偏差應為±5mm,側向彎曲對柱高在20m以者不應超過12nun,20m以上者不應超過15mm。柱頂和柱底的表面要求平整，并垂直于柱的軸線。第7.1.2條柱上就位孔位置應準確，孔的軸線偏差及孔底兩端高差均不應超過5mm,孔底應平整，同一標高的孔底標高允許偏差應為T5?0mm,孔的尺寸允許偏差應為-5?+10mmo柱上停歇孔位置應根據提升程序確定，質量要求與就位孔相同。柱的上下兩孔之間的凈距不應小于300mmo柱上預留齒槽位置要正確，棱角方正。第7.1.3條柱底部中線與軸線偏移不應超過5nun。柱頂豎向偏差不應超過柱高的1/1000,且不大于20mm?第7.1.4條柱上預埋件除剪力塊節(jié)點外，不應凸出柱面，凹進柱面不宜超過3mm。第7.1.5條型鋼提升環(huán)的安裝應注意提升環(huán)的正反面及吊點方向。第二節(jié)預制柱的施工第7.2.1條預制柱的制作場地應平整堅實，并做好排水處理。當采用重疊澆筑時,柱與柱之間應做好隔離層。澆筑上層柱混凝土時，下層柱混凝土強度必須達到5MPa。第7.2.2條剪力塊節(jié)點的承剪預埋件，其中線偏移不應超過5mm，標高允許偏差應為3mm。表面應平整，不得有翹曲、變形；楔口面不得凹進，凸出柱面部分不得大于設計尺寸的2Jnmo第三節(jié)現(xiàn)澆混凝土柱的施工第7?3?1條現(xiàn)澆柱分為勁性鋼筋混凝土柱和普通鋼筋混廉土柱，可采用升滑、升提、升模及滑模施工。第7*3?2條勁性鋼筋混凝土柱施工時應滿足下列基本要求：一、勁性鋼筋混器土柱的鋼骨架可根據運輸和吊裝能力采用整體或分段制作。鋼骨架的質量應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工及嗡收規(guī)范》的有關規(guī)定；鋼骨架第一段長度宜高出會澆樓板的頂面600mm,在會澆樓板前應先澆筑這段柱的混凝土。鋼骨架就位孔、停歇孔位苴應符合本規(guī)范第整體或分段制作。鋼骨架的質量應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結構工程施工及嗡收規(guī)范》的有關規(guī)定；鋼骨架第一段長度宜高出會澆樓板的頂面600mm,在會澆樓板前應先澆筑這段柱的混凝土。鋼骨架就位孔、停歇孔位苴應符合本規(guī)范第7?】?2條的要求，其第一、二個停歇孔位置應考慮各層板的第一次圖7?3?2—1提模柱模極妲裝1一勁隹鋼甘槊,A?提升環(huán),3—頂層板,4-承更用,5■-吊板,6-貨塊,7T板,8一混凝士柱,9一嫖拴,1人消干停慰和柱模板的組裝；二、鋼骨架安裝時，可先用螺栓臨時連接，墊平校直，在拼接處四角綁焊。若采用角鋼綁焊時，陰角創(chuàng)方或陽角倒角。焊接時應防止鋼骨架變形；采用預制柱連接勁性鋼筋混源土柱的開板工程，可在地面將勁性鋼筋混廉土柱的鋼骨架與

預制柱連接后一起吊裝，也可將頂層板升到預制柱頂后再吊裝扮接鋼骨架；三、勁性鋼筋混避土柱提模模板宜放在頂層下面。模板和頂層板的連接宜采用活動較接，模板開啟方向應不影響板的提升俚7*3?2—1)；四、勁性鋼筋混瀚土柱滑模模板應放在頂層板下面。承重銷兩端及其上部的模板應做成抽拔式。提升架應沿提升孔方向位置安裝，安裝提升架的預埋件位置應準確，模板構造不應妨礙提升桿接頭通過7?3?2-2),圖7?3?2—2滑模柱模極組裝1一曲慣模板,，一預埋嫖臨帙板,&-頂層板,H貨木,5-?

松.6-褪升槊,7一支愫,8—壓板,9一支棒,10一梃升孔,

11一內角模板,1A固定模板,13—圍圈五、勁性鋼筋混凝土柱在升提或升滑施工期間，除頂層板外，其余各層板應擱置在混凝土強度不低于lOMPa的柱上。第7.3.3條普通鋼筋混凝土柱現(xiàn)澆施工時,應符合下列基本要求：一、采用滑模施工，宜按提升單元進行。除應滿足滑模工藝的有關要求外，宜連續(xù)施工，并應按柱的混凝土強度實際增長情況，控制滑模速度；當柱高度與截面較小邊長之比大于50或柱高度超過30m時，應有可靠的穩(wěn)定措施；二、采用升模施工，其澆筑位置、操作平臺、柱模及腳手架的設計，由現(xiàn)澆柱的每次施工高度確定，并不應妨礙提升機的正常運轉；三、在現(xiàn)澆的柔性鋼筋混凝土柱上進行提升作業(yè)時，其混凝土強度不應低于15MPa.第四節(jié)工具柱的施工第7.4.1條升板工具柱需專門設計,應構造合理、安全可靠、通用性強、裝拆方便。工具柱可用型鋼或鋼管制作，底部應有可靠的支承。第7.4.2條工具柱采用鋼管制作時，宜優(yōu)先采用無縫鋼管。無承重銷的鋼管工具柱必須使用配套的上、下抱箍（圖7.4.2）.第7.4.3條升板工具柱的布置應使其受力合理。提升期間應采取有效措施，提高工具柱的穩(wěn)定性。當承重結構達到設計要求后，方可拆除工具柱。第7.4.4條工具柱應有維修保養(yǎng)制度，定期檢查與維修，并妥善保管和建立技術檔案。當工具柱有變形、損傷、嚴重銹蝕缺陷時，不得使用。圖7?4?2工具柱抱箍Q）抱彼,機槊1—外套,2—?3—底蓋,4—底蓋嫖政,5—機器層'tf抱他

6一下平衡票救桂抱衽.7一樓板第八章板的制作第一節(jié)胎模施工第8.1.1條胎模的墊層（包括填土層）應分層夯實、均勻密實、防止不均勻下沉。第8.1.2條胎模面層應平整光滑，達到混凝土地面標準。提升環(huán)位置的胎模標高,其相對允許偏差應為±2麗。第8.1.3條一般以首層地坪（有地下室的可用地下室地坪或頂板）做為第一層板的胎模，應依次疊層澆筑板的混凝土。第8.1.4條胎模設伸縮縫時，伸縮縫與樓板接觸處應做好隔離處理。第二節(jié)隔離層第8.2.1條板與胎模之間及板與板之間必須做隔離層。隔離層可采用涂刷或鋪貼式材料。隔離層材料應具有防水性、耐磨性，且易于清除。第8.2.2條涂刷隔離層時，胎模和樓板的強度不應低于1.2MPa。涂層應均勻.表面干燥后方可進行下道工序。鋪貼式材料應鋪貼平整，接搓處搭接寬度不應小于50mm。第8.2.3條隔離層應注意保護，施工過程有破損的，應在混凝土澆筑前修補；修補時應避免污染鋼筋、混凝土芯模及其它填充材料。第8.2.4條冬雨季施工時，應有冬雨季施工措施。第三節(jié)提升環(huán)制作與安裝第8.3.1條型鋼提升環(huán)表面應平整，翹曲不應超過2mm，其孔尺寸允許偏差應為0?3mmo第8.3.2條型鋼提升環(huán)就位時，應以柱的實際中線為準，其中線偏差不應超過3mm。提升環(huán)應安放平整。提升環(huán)及其搭接鋼筋焊接應符合設計要求。第8.3.3條無型鋼提升環(huán)中的鋼筋位置應符合設計要求，其主筋、吊筋允許偏差應為±5mm,箍筋允許偏差應為±10mm,提升孔的位置與尺寸應準確，各層板的孔眼上下要對準。吊點預埋件應與鋼筋焊接固定，其允許偏差應為±5mm。第四節(jié)模殼和模板第8.4.1條密肋板施工，可用塑料、金屬等工具式模殼、預制混凝土芯模，或用輕質材料填充；格梁板施工，尚可采用預制鋼筋混凝土芯?；蚨ㄐ徒M合鋼模。第8.4.2條工具式模殼及芯模，應保證使用時的強度與剛度，其表面應平整、光滑，規(guī)格統(tǒng)一，邊緣整齊。第8.4.3條工具式模殼及芯模應彈線放置，并將底部墊實，防止漏漿。工具式模殼應預涂脫模劑。采用預制混凝土芯模和填充材料時，其表面宜粗糙，并要有規(guī)整的外形，澆筑混凝土前，芯模和填充材料應澆水潤濕，但不能損壞隔離層。第8.4.4條在各層板四周的外側，要支好邊模，在其下部每隔適當位置應留出排水孔，避免隔離層被水浸泡；板的各種預留孔洞應按劃線預留，并在澆筑混凝土前校正。當預留孔拆模后，采取可靠措施，以防澆筑上一層板時灌入混凝土堵塞。第五節(jié)混凝土施工第8.5.1條每個提升單元的每塊板應連續(xù)一次澆筑完成，不留施工縫。當下層板混凝土的強度達到5MPa時，方可澆筑上層板。第8.5.2條混凝土澆筑采用插入式振搗器時，應控制插入深度，防止破壞隔離層。第8.5.3條板面宜采用隨澆隨抹的方法，若做其他面層時,應采取措施保證與板混凝土有良好的結合。第九章板的提升與固定

第一節(jié)提升設備第9.1.1條提升荷載包括板所受的重力、施工荷載、提升差異引起的反力以及由動力影響所產生的附加力。第9.1.2條吊桿應具有足夠的安全度，并采用強度高、延性及可焊性好的鋼材，當殘余變形超過5%。時應予更換。吊桿的端頭應牢固，采用焊接時，應逐個檢查其質量，端頭強度不應低于母材的強度。第9.1.3條各臺升板機應同步。安裝升板機時，應使機座水平，其中線應與柱的軸線對準，提升絲桿和吊桿應鉛直并松緊一致。第9.1.4條提升設備應建立維修保養(yǎng)制度。定期檢查提升設備的承重部件的磨損程度，若超過限值應予調換。提升機應編號并建立使用、維修、保養(yǎng)檔案卡片。第二節(jié)提升單元與程序第9.2.1條板的提升單元的劃分應由施工單位和設計單位，按建筑結構平面布置,結合提升設備數量、技術狀況、施工工藝以及施工現(xiàn)場條件綜合考慮。每個提升單元不宜超過40根柱。第9.2.2條板在提升前，必須編制提升程序圖，其容包括：提升方式、步距、吊桿組配、群柱穩(wěn)定措施及施工進度等。提升程序應考慮下列要求：一、提升階段應盡可能縮小各層板的距離（有條件時可集層提升、集層停歇），使頂層板在較低標高處，將底層板在設計位置上就位固定（采用承重銷、剪力塊時應焊接牢固；采用后澆柱帽時，混凝土強度不低于lOMPa）,然后再提升上層板。二、方便操作，減少拆裝吊桿的次數，以及便于安裝承重銷或剪力塊。三、自升式升板機的位置應盡量壓低，以提高柱的穩(wěn)定性。四、在提升階段若滿足穩(wěn)定條件，可連續(xù)提升各層板，就位后宜盡快使板柱形成剛接。第三節(jié)提升準備第9.3.1條提升前施工單位必須編制提升方案，并進行技術交底。第9.3.2條準備足夠數量的承重銷、鋼墊片和硬木楔（或鋼楔），承重銷、鋼楔、鋼墊片和鋼柱套等的切口毛刺應鑿磨平整。墊片宜采用不同厚度的鋼板制作。第9.3.3條提升前應對各柱編號。各層板在提升前，應在每根柱位上做板面原始狀態(tài)的測量劃線，作為測量提升差異和擱置差異的基準，其偏差不超過2mm。提升前應測量每根柱的豎向偏差，并繪制方向偏差圖。提升前應做出板的水平位移的基準測點。第9.3.4條對板柱間空隙處的障礙物應清除，并應對柱表面的凸出物和后澆板帶伸出鋼筋等情況進行處理。第9.3.5條提升設備及其配件.必須進行全面檢查和試運轉，一切正常時方可提升。第9.3.6條板的混凝土強度應符合設計要求方可提升。第四節(jié)板的提升第9.4.1條升板作業(yè)宜組織專業(yè)隊伍進行，并應有明確的崗位責任制和質量檢查制度。第9.4.2條板的脫模順序，可按角、邊、中柱為序，或由邊柱向里逐排進行，每次提升高度不宜大于5mm，使板順利脫開。盆式提升時，應嚴格按盆式曲線控制。第9.4.3條板脫模后，應按基準線進行校核與調整（包括盆式曲線），板擱置前后應測調并做好記錄。第9.4.4條板在提升過程中應同步控制。一般提升時，板在相鄰柱間的提升差異不應超過10mm；擱置差異不應超過5mmo盆式提升時，以設計盆式曲線為準，板在相鄰柱間的提升差異不應超過5mm；擱置差異不應超過3mm;中柱處的板不得出現(xiàn)向上升差值（即反盆現(xiàn)象）。承重銷必須放平，兩端外伸長度一致。承重銷必須支承在型鋼提升環(huán)或板的支承鋼板上。第9.4.5條在提升過程中，應經常檢查機具工作情況、磨損程度、吊桿及套筒的可靠性，并觀測柱的豎向偏移和板的水平位移情況。第9.4.6條若需利用升板提送材料和設備時，應經驗算，并在允許圍堆放。第9.4.7條板不宜在提升中途懸掛停歇，若遇特殊情況必須懸掛停歇時,應采取有效支承措施。第9.4.8條板在提升過程中，升板結構不得作為其它設施的支撐點或纜索的支點。第五節(jié)群柱的穩(wěn)定措施第9.5.1條對四層以上的升板結構，在提升過程中最上兩層板至少有一層板交替與柱子楔緊，并應盡早使板與柱形成剛接。第9.5.2條采用柱頂式提升時.應利用柱頂間的臨時走道將各柱頂連接穩(wěn)固。第9.5.3條柱安裝時邊柱的停歇孔應與板邊垂直，相鄰排柱的停歇孔宜互相垂直。第9.5.4條當升板建筑設有電梯井、樓梯間等筒體時，其筒體宜先行施工。五層或20m以上的升板結構，在提升和擱置時，至少有一層板與先行施工的抗側力結構有可靠的連接。第9.5.5條在提升階段當實際風荷載大于驗算取值時，應停止提升，并采取有效措施將板臨時固定：如加柱間支撐、嵌木楔,與相鄰建筑連接等；當升板結構中的墻體、勁性鋼筋混凝土柱采用升提或升滑施工時，應暫停作業(yè)并將模板與墻或柱夾緊。第六節(jié)板的就位與固定第9.6.1條板的就位差異：一般提升不應超過5nun。盆式提升就位時，應根據設計盆式曲線就位，相鄰柱就位差異不應超過3mm。板的平面位移不應超過25mm。板就位時，板底與承重銷（或剪力塊）間應平整嚴密。第9.6.2條后澆柱帽部位的板底隔離層和柱齒槽應清理潤濕。柱帽鋼筋應焊接牢固，混凝土應振搗密實，加強養(yǎng)護。第9.6.3條承重銷或剪力塊節(jié)點的支承面應緊密、平整，焊接必須保證質量，連接件應無變形，并做好防腐處理。第十章墻體和簡體的施工第一節(jié)一般規(guī)定第10.1.1條升板結構中現(xiàn)澆混凝土墻體或筒體可采用升滑、升提及滑模施工。第10.1.2條墻體與筒體的施工，宜在樓板提升階段同時進行，也可在樓板就位后進行。筒體作為施工階段的抗側力結構時，應在提升前施工。在提升過程中，還應按設計要求和提升程序的規(guī)定，及時完成板與筒體的連接。第10.1.3條墻體和筒體模板設計與組裝應符合下列要求：一、模板應有足夠的剛度，以控制變形，施工中的提升架、圍圈、板面的變形番加值,沿模板高度不應大于4mm；二、升提、升滑施工的模板裝置，可利用頂層板懸掛，應構造簡單、使用方便、受力合理。組裝時，必須拼縫嚴密、螺栓緊固、懸掛可靠（圖10.1.3）o三、模板高度，升提施工一般為2m,也可按層高配制；升滑施工一般為1.0?1.2m,墻體外?？杀饶８?.2m；四、升滑施工模板組裝的單面傾斜度一般為2/1000?4/1000。第10.1.4條墻體結構施工階段應滿足本規(guī)中有關的墻體和群柱穩(wěn)定的設計要求。當實際風荷載大于驗算取值時應暫停升提或升滑，并采取相應措施，以保證豎向結構的整體穩(wěn)定。第10.1.5條升滑施工中，當頂層板需停歇時，為了防止模板與混凝土墻體粘結，應采取空滑措施。第10.1.6條現(xiàn)澆墻體、筒體施工中，應及時觀測其豎向偏差。升提施工應做到每提模一次觀測一次，升滑施工則應隨時圖1。?I?3模板組裝(ft)升提法,升滑法If作平臺.A松緊嫖拴,a-鋌升槊,4一晝著鋼梁,5一承更梁,6一頂層板.7—混凝土在,8-圍眼,9T板,10-對錯嫖拴,11一母慳腳手,1A金塊,1A圍棵,14—模板支模,15-檢骨腳手進行觀測.第10?1?7條升提或升滑施工，應做好施工記錄，內容包括?樓板水平狀態(tài)、豎向結構的垂直偏差、混凝土強度變化、穩(wěn)定措施執(zhí)行情況，以及機械運轉情況等。第10?1?8條升板結構的剪力墻，當群柱穩(wěn)定滿足要求時，可在樓板提升結束后施工，否則，應分階段插入施工。與柱共同工作的煎力墻，具混讖土的強度不應低于10MPa時，方可提升上層樓板.第二節(jié)升提、升滑施工第10.2.1條升提、升滑施工的模板，使用前應清理干凈，并噴、涂脫模劑。脫模劑的選用應不影響裝飾質量。第10.2.2條墻體水平鋼筋長度宜取柱距加搭接長度，垂直鋼筋長度宜取層高加搭接長度；其搭接的部位和鋼筋錯開的距離均應滿足現(xiàn)行國家標準《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)》有關的規(guī)定。鋼筋位置必須準確，彎鉤不得向外。第10.2.3條鋼筋綁扎應與樓板的提升速度相配合，水平鋼筋應在混凝土入模前綁扎完畢。當采用升滑施工時，應保持混凝土的頂層面距模板上口50?100mm,并留出一層水平鋼筋，以免漏綁。第10.2.4條升滑施工，混凝土坍落度宜在60?80mm，出模強度宜在0.1?0.3MPa。第10.2.5條升提施工的混凝土應分層循環(huán)澆筑，每層高度可在500mm，門窗洞口兩側的混凝土應同時均勻澆筑，防止產生位移。第10.2.6條混凝土脫模后，應進行外觀檢查，及時修補施工缺陷。預留孔洞、門窗位移的偏差超過規(guī)規(guī)定者，必須修復。脫模后預埋件表面應及時清理。第10.2.7條拆除模板前，應制定技術安全措施,宜采用分段整體拆除，地面拆散。拆下的各部件應隨時整理、檢查、維修、分類堆放、保管備用。第三節(jié)升層施工第10.3.1條升層施工的圍護墻宜采用輕質材料。各種材料的墻體（外掛板、條板、砌塊、磚砌體等）均應采取有效措施，保證提升階段的自身穩(wěn)定。第10.3.2條升層結構的各層墻板應在樓板脫模后安裝。墻板就位、校正后，應與樓板臨時支撐固定，并完成墻板拼縫的鑲嵌。有條件時，宜做好外裝飾。提升時要嚴格控制升差，避免墻板開裂。第10.3.3條為加強升層結構的穩(wěn)定性，應采取如下措施：一、筒體應先施工；二、樓層擱置后，板柱節(jié)點應采取臨時連接措施；三、施工中，應加強觀測柱的側向變形。變形值控制在H/1000,且應不大于20mm。一、預制鋼筋混凝土柱及勁性鋼筋混凝土柱的型號、截面尺寸、柱上預留孔洞尺寸及標高；二、柱上齒槽的規(guī)格與位置；三、柱頂頂埋件的規(guī)格與位置；四、板柱節(jié)點預埋件的規(guī)格與相對位置；五、柱的模板質量與尺寸；六、板的模板質量與尺寸以及預留孔洞的尺寸與位置；七、板上吊點，包括：提升孔、吊耳、預埋螺栓等的規(guī)格與相對位置；八、胎模表面平整度及標高；九、隔離層質量；十、提升環(huán)的加工質量及安裝位置處的標高；十一、后澆柱帽模板尺寸及質量；十二、升提、升滑施工的墻和筒體模板規(guī)格尺寸及連接構造；十三、模殼、芯模、芯模式填充物的規(guī)格與材質；十四、混凝土強度。第十一章驗收第一節(jié)質量標準與結構驗收第11?1?1條開板結構施工質量除應符合國家現(xiàn)行標準《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》和《鋼結構工程施工及猿收規(guī)范》及滑模規(guī)范的規(guī)定外，尚應按表11.1.1升板結構施工質量驗收標準的規(guī)定驗收。升板結構施工質量驗收標準 表11?1?I項 9允許伯空在基礎杯底標在件做孔，就位孔剪力塊承更的預埋件XT5高褪升環(huán)處的胎模門窗洞口在夠面±5幾在停歇孔、tt-fcfl.—5^+10何模殼、芯模或填光物尺板厚墉厚±5±5寸n窗滿口+?-5ilO傾斜度承重借孔底*J100垂柱層間<5在全高JfQ/1000,且不太于20直綱甘槊安裝W.ZISOO,且不大于15度墻層間6墻全高H./1000,且不大于30續(xù)表9, 目允許偏擔go柱停做孔，就位孔5前力塊承型的預埋件5在底（在底中心線對軸線偏移）5福升環(huán)安裝3門窗洞口5&福一般升板10（指6日間差異）異升盆式槌升（以設計盆式曲線為橫）5（相印日間差異）上就一般升板5（相印在間⑥異）異位盆式崔升（以設計盆式曲線為準）3（相印在間屋異）在高在20m以上15在高在201n以下12板的平面位移25注I①Hq 柱高.“1F 靖高.ig/ 在藏面高度J?鋌升與就位差異應另微差異記錄.第11?1*2條嗡收測量的方法應按照現(xiàn)行國家標準《建筑工程質量檢嗡評定標準》。第11?1,3條升板結構驗收時應提供下列資料：一、柱的施工和吊裝記錄；二、混盜土強度報告；三、鋼筋及預埋件焊接的試嗡報告和鋼筋出廠合格證；四、隱蔽工程驗收記錄；五、提升、擱置及就位的差異記錄：六、有關的技術文件，包括：施工方案、施工日志、提升程序圖、測量記錄、設計變更等。第二節(jié)技術復核與隱蔽工程驗收第11*27條升腕構在施工階段應進行下列項目的技術復核：第11.2.2條升板結構除應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)》、《鋼結構工程施工及驗收規(guī)》以及滑模等規(guī)進行隱蔽工程項目驗收外，尚應進行下列隱蔽項目的驗收：一、板、柱、墻的鋼筋、預埋件等的規(guī)格、數量、位置及焊接、綁扎質量；二、柱帽鋼筋的規(guī)格、數量、位置及綁扎與焊接質量；三、無柱帽節(jié)點的焊接質量。附錄一等代梁的升差內力的計算<-）五跨連續(xù)梁L11W弘=冊=0跖<-56叫+127皈-9儂+243-6qje+s)Q5s—90o)u+151生~96&)+24fljg—/)*d=^^eG4oal+24ojis-96gjc+151(ud-9g+15cjQJfE=~^^y(s—。+24生-9。3+1273—56(lf)〈56皈-+9Oq此一24ojd+&ue—(uf)fta—(一127s+344qjb—3313+144g—36cdeZlAx+6)(90a^—3313+488(1<1—3673+144皈-24of)Rd—案馬；（一24fl^+144flji!—367生+488的—331位+90qG（6gai-S6ojb+144fljc—331（1^+544^—127”）&=：3;（―s+^端—24生+9Md—127皈+56ajF）〈二）四跨連續(xù)梁砥="^^bG +34^-24生）（嘰—4+］皿—60*0+0^）“一皿勤M0-2&1&=爵曲=黠3+^-24（^+34ab■1區(qū)）Q5q^—34%+24生一&4）-皈）〈一17s+46ou—44fljc+l^gjd—3（^）〈&^—22q+3%jc—22的+6g）ftD=^^r〈—3oal+】83—44fljc+46ojo-17g）<s―6gjb+24oc—34的+15oQ(三)三跨連續(xù)梁ABCDMl=*d=OAfa—Ob'（G4一軸j+9g^—4q））（如八-9\+6g^—g>d）砒=6^^（_3a^4_&*-7o>c+2a）D）flc=-^^（2w^—7s+8（uc-3g）d）^p~^5f^'（--Soto+4wo）（四）二跨連續(xù)梁jtfA=Jfc—0Mb=~^^<加_S-Wc)以二^^(s—2dta+wc)—二普盧(2ojb—o^-<Uc)Sc=~^^3u—2q)b+生)規(guī)定位移w向上為正，反力R向上為正，彎矩M使梁下面纖維受拉為正，

附錄三格梁板的次梁有效剛度系數Z/y邊聘鷗中第一內支座邊支座內聘聘中內支座*向IS向長向連向長向逋向長向短向長向婕向L0a746d746d547a5470.250a250d367a367d4900.490L1a738d7140.610a494d290a208d做aai80.5570.438L2a8did682d€74a4410.328aiezd497a272d6210.387L3a873d6500.738a3880.366a128d560a就d685d336L4a9160.€18d802a335o.ma086d624aisod7490.286L5a858d5360.865a2820.441a042d?7a儂0.813o.2as附圖3*1主梁和次梁平面

附錄四變