國際金融廣場高支模板施工方案(附計(jì)算式)

國際金融廣場高支模板施工方案PAGE9PAGE108國際金融廣場高支模板施工方案目錄TOC\o"1-2"\h\z\u第一部分編制說明及依據(jù) 1一、編制說明 1二、編制依據(jù) 1第二部分工程概況 1第三部分施工準(zhǔn)備 1一、技術(shù)準(zhǔn)備 1二、材料準(zhǔn)備 2三、機(jī)具準(zhǔn)備 2第四部分模板安裝施工方案 2一、模板施工流程及基本要求 2二、梁板頂板模板 3三、鋼管排架 4四、梁板明細(xì) 4五、砼澆筑順序 4第五部分模板拆除施工方案 5一、模板拆除施工流程 5二、側(cè)模拆除方案 5三、梁板底模拆除方案 5第六部分模板施工質(zhì)量控制 5一、安裝技術(shù)要求 5二、模板施工質(zhì)量預(yù)控措施 6三、模板安裝允許偏差 6四、模板施工質(zhì)量控制要點(diǎn) 7第七部分模板施工安全技術(shù)要求 7一、模板安裝安全技術(shù) 7二、模板拆除安全技術(shù) 8三、其它 8第八部分模板設(shè)計(jì)計(jì)算書 9

第一部分編制說明及依據(jù)一、編制說明混凝土結(jié)構(gòu)的模板工程，是混凝土構(gòu)件的一個(gè)重要組成部分。目前，現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)約占90%，而模板工程的造價(jià)約占鋼筋混凝土工程總造價(jià)的30%，總用工量的50%，因此合理而先進(jìn)的模板技術(shù)，對(duì)于工程質(zhì)量、安全、降低成本，實(shí)現(xiàn)文明施工具有重要意義。二、編制依據(jù)①施工圖紙；②建設(shè)工程質(zhì)量管理?xiàng)l例；③砼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）；④建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001）；⑤砼結(jié)構(gòu)施工平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖(04G101-3、-4，03G101-1、-2，03G329-1)等。第二部分工程概況本工程為國際金融廣場，位于廣州市潛山路與皖河支路交口東南側(cè)。建設(shè)單位為：廣東新華房地產(chǎn)有限公司，設(shè)計(jì)單位為：上?，F(xiàn)代建筑設(shè)計(jì)有限公司，勘察單位為：廣東省建設(shè)工程勘察設(shè)計(jì)院，監(jiān)理單位為：廣東省恒信工程監(jiān)理有限責(zé)任公司，施工單位為：南通市第七建筑安裝工程有限公司。本工程地下兩層，層高為：-2層3.9米、-1層4.2米。建筑面積為：49826.3㎡；地上二十五層，層高為：1層6米、2～3層為4.8米、4層為4.5米、5～25層為3.8米。建筑面積約為：150000㎡。室內(nèi)地坪標(biāo)高±0.000相當(dāng)于吳淞高程：45.4米。因A樓A-A～A-C/3～6軸、B樓F～G/1～4軸、C樓C-D～C-F/3～6軸處在二層無結(jié)構(gòu)板，三層結(jié)構(gòu)支模高度達(dá)到10.73米，故需單獨(dú)編制本方案指導(dǎo)施工。高支模處梁截面分別為：300×800、400×700、400×800、600×800、800×800、500×1200、600×1200、700×1200；現(xiàn)澆板厚為：A、C樓板厚120mm，B樓板厚150mm。第三部分施工準(zhǔn)備一、技術(shù)準(zhǔn)備熟悉圖紙，認(rèn)真審核圖紙的細(xì)部尺寸并進(jìn)行放樣工作。編制模板工程施工方案，編制詳細(xì)的模板配板圖。進(jìn)行模板工程施工技術(shù)交底。二、材料準(zhǔn)備根據(jù)圖紙及施工方案要求，確定模板板材及數(shù)量、鋼管、扣件、木方、隔離劑等材料需用數(shù)量及各項(xiàng)材料的進(jìn)場計(jì)劃,及時(shí)按照施工進(jìn)度計(jì)劃組織進(jìn)場。模板配置表序號(hào)結(jié)構(gòu)部位模板選型序號(hào)結(jié)構(gòu)部位模板選型1獨(dú)立柱定型多層板6圓、弧型多層板2平板多層板7樓梯多層板3梁多層板84剪力墻定型多層板95電梯井筒定型多層板10三、機(jī)具準(zhǔn)備機(jī)具及工具表名稱規(guī)格功率數(shù)量錘子重量0.25\0.5KG100把梅花扳手17-19\22-24150把圓盤鋸MJ—1063KW2臺(tái)平刨M(fèi)B—5033KW2臺(tái)手電鉆10把臺(tái)鉆VV508S520W2把手提電鋸M—651A1.05KW2臺(tái)手提電刨0.45KW2臺(tái)壓刨M(fèi)B10657.5KW2臺(tái)砂輪切割機(jī)配套2臺(tái)第四部分模板安裝施工方案一、模板施工流程及基本要求模板工程是施工質(zhì)量控制的關(guān)鍵工序，所以模板工序開始前首先必須進(jìn)行模板翻樣，根據(jù)平面結(jié)構(gòu)模板各細(xì)部尺寸計(jì)算每塊模板的長度、寬度或高度，遵循先立的后拆，后立的先拆的原則進(jìn)行細(xì)部模板尺寸拼裝。模板工程施工工藝流程控制程序按施工圖制作模板→拼裝柱墻模板→搭設(shè)鋼管支撐架→測放梁、板底標(biāo)高→鋪設(shè)梁底模板→支設(shè)梁側(cè)?！佋O(shè)平板模板→矯正柱墻模板→加固柱墻模板→檢查加固梁、板模板→復(fù)核梁板標(biāo)高→下道工序模板及其支撐系統(tǒng)應(yīng)符合下列規(guī)定：①、保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。施工過程中應(yīng)隨時(shí)復(fù)核軸線位置幾何尺寸及標(biāo)高等，施工完后應(yīng)再次全面復(fù)核，對(duì)于因其它工種施工和施工荷載作用而致模板變形、移位的在澆筑混凝土前應(yīng)進(jìn)行校核。②、柱、墻采用多層板制成定型模板，多層板外側(cè)用不超過250mm間距的木龍骨加固，外側(cè)設(shè)不大于400mm鋼管豎向支撐，同時(shí)設(shè)鋼管斜支撐。③、構(gòu)造簡單，裝卸方便，并便于鋼筋的綁扎和安裝，符合混凝土的澆筑及養(yǎng)護(hù)等工藝要求。④、模板制作拼縫應(yīng)嚴(yán)密，不得漏漿。⑤、模板施工時(shí)必須注意預(yù)埋件及預(yù)留洞，預(yù)留插筋的留設(shè)，不得遺漏，且預(yù)埋件、預(yù)留洞模板必須安裝牢固，預(yù)留插筋固定穩(wěn)固，位置準(zhǔn)確。⑥、模板運(yùn)輸、安裝時(shí)應(yīng)輕拿輕放，不得碰撞已安裝成型模板，不得碰撞已綁扎成型鋼筋以至移位。⑦、建筑施工中應(yīng)特別注意外墻、柱垂直度的控制，每道工序完成后均進(jìn)行認(rèn)真細(xì)致的尺寸、垂直度復(fù)核。外側(cè)部分應(yīng)拉通長調(diào)直并與下部結(jié)構(gòu)順接不能引成進(jìn)出的止口。二、梁板頂板模板板：搭設(shè)腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模扳龍骨→模扳調(diào)整驗(yàn)收→進(jìn)行下道工序。梁：搭設(shè)和調(diào)平模扳支架（包括安裝水平拉桿和剪力撐）→按標(biāo)高鋪設(shè)梁底模→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→安裝梁兩側(cè)模扳→調(diào)整模扳。頂板采用18mm厚多層板面板，支撐采用滿堂鋼管腳手架支撐體系，鋼管立桿頂端設(shè)有水平鋼管。頂板次龍骨采用50×100mm木方，間距為300-350mm。腳手架立桿間距800mm，施工時(shí)在高度方向設(shè)置水平鋼管,第1道掃地桿距地為200mm，中間間距為1500mm,上一道在梁底板或平板底板混凝土面向下50~100mm位置。現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，當(dāng)跨度等于或大于4m時(shí)模板應(yīng)起拱，起拱高度為全跨長度的1/1000-3/1000。梁側(cè)板模板，也采用多層板模板。支撐系統(tǒng)采用滿堂鋼管排架鋪以木龍骨。主龍骨間距為500mm，次龍骨間距為400mm。梁高大于500mm的，中間另加Φ14穿墻螺桿加固。水平間距為700-800mm，垂直間距按梁高大小確定，控制在≤400mm內(nèi)。三、鋼管排架鋼管排架設(shè)掃地桿一道、距地200mm，梁板底板下50~100mm一道，中間步距為1.5m，豎管橫向和縱向間距均按梁800mm、板800mm搭設(shè)。鋼管排架必須與框架柱連接抱緊，以確保鋼管排架的整體性。且在最外圍排架縱管上向排架內(nèi)再加斜向剪刀撐加固，并設(shè)置三道水平剪刀撐。（詳見支撐架平面布置圖）四、梁板明細(xì)梁、板明細(xì)表序號(hào)結(jié)構(gòu)部位規(guī)格（mm）立桿間距（m）備注1梁300×800梁兩側(cè)0.9，梁跨度方向0.8安全計(jì)算按400×8002梁400×700梁兩側(cè)0.9，梁跨度方向0.8安全計(jì)算按400×8003梁400×800梁兩側(cè)0.9，梁跨度方向0.8安全計(jì)算見計(jì)算書4梁600×800梁兩側(cè)1.1，梁跨度方向0.8安全計(jì)算見計(jì)算書5梁800×800梁兩側(cè)1.3，梁跨度方向0.8安全計(jì)算見計(jì)算書6梁500×1200梁兩側(cè)1，梁跨度方向0.8安全計(jì)算按700×12007梁600×1200梁兩側(cè)1.1，梁跨度方向0.8安全計(jì)算按700×12008梁700×1200梁兩側(cè)1.1，梁跨度方向0.8安全計(jì)算按700×12009板120縱向、橫向均為0.8安全計(jì)算按150板10板150縱向、橫向均為0.8安全計(jì)算見計(jì)算書五、砼澆筑順序砼澆筑時(shí)應(yīng)按先澆筑豎向構(gòu)件再澆筑水平構(gòu)件、先澆筑非高支模區(qū)域再澆筑高支模區(qū)域的順序進(jìn)行澆筑。第五部分模板拆除施工方案一、模板拆除施工流程拆模時(shí)要遵循先立后拆，后立先拆的總體順序進(jìn)行。拆模時(shí)不得硬撬硬挖，以免損傷混凝土表面。拆下的模板應(yīng)及時(shí)清理修正，并鏟除澆搗時(shí)留在模板表面的殘漿，經(jīng)鏟除殘漿和整理后的模板表面必須均勻滿涂隔離劑?，F(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的模板及其支架拆除時(shí)的混凝土強(qiáng)度，應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求和施工規(guī)定，且必須經(jīng)過事先書面申請(qǐng)并得到同意拆模的指令后方可進(jìn)行，任何人不得私自隨意拆除模板。二、側(cè)模拆除方案包括柱模板、梁側(cè)模、構(gòu)造柱、圈梁側(cè)模等。在混凝土強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后且不粘模，方可拆除。結(jié)合水泥廠P.O42.5#水泥或P.O32.5#水泥的初凝和終凝時(shí)間，和現(xiàn)行施工溫度，側(cè)模在混凝土澆筑完畢24小時(shí)后確?；炷帘砻娉尚唾|(zhì)量的情況下，可安排施工人員施工。但應(yīng)注意的是：拆除側(cè)模時(shí)，不得影響和拆除任何其支撐部件，所有穿墻對(duì)拉螺桿可安排在12小時(shí)后及時(shí)抽除，但不需影響其它支撐桿件，特別是梁、板底板模板的垂直支撐。三、梁板底模拆除方案按現(xiàn)行施工驗(yàn)規(guī)范，拆除梁板底模的混凝土的拆模強(qiáng)度需達(dá)設(shè)計(jì)及施工規(guī)范要求，且必須經(jīng)過拆模申請(qǐng)，在拆模申請(qǐng)中必須附混凝土同條件養(yǎng)護(hù)拆模試塊強(qiáng)度報(bào)告。梁板底板凈跨度小于8m的，混凝土強(qiáng)度必須達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%以上，且必須經(jīng)過拆模申請(qǐng)，在拆模申請(qǐng)中必須附混凝土同條件養(yǎng)護(hù)拆模試塊強(qiáng)度報(bào)告。懸挑梁板、梁板底板凈跨度大于8m的，底板支撐拆除必須在混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%后或達(dá)28天后可拆除。第六部分模板施工質(zhì)量控制一、安裝技術(shù)要求墻：安裝墻體模板前，要對(duì)墻體接茬處鑿毛處理，用空壓機(jī)清除墻體內(nèi)的雜質(zhì)，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)爛根現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準(zhǔn)確、粘結(jié)牢固并注意穿墻桿的質(zhì)量。梁：按要求起拱并注意梁的兩側(cè)包住底模，下面龍骨包住側(cè)模。扳：宜以每個(gè)單元從四周先用陰角模扳與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設(shè)。中間起拱，四周不起拱。柱：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。二、模板施工質(zhì)量預(yù)控措施按標(biāo)高及所彈柱、墻位置線，模板應(yīng)采用1：2.5水泥砂漿找平柱、墻邊外框（50寬）。結(jié)構(gòu)平面離柱、墻角100mm左右柱主筋點(diǎn)焊“井”字型Φ10定位鋼筋。分片安裝柱、墻模，Ф48鋼管抱箍，并校核模板位置及垂直度，即在平面上分別彈出柱中心線，每片模板上下分別彈出垂直中心線，安裝模板時(shí)，中心線相互重合，混凝土澆筑完畢后，按此中心線校核。異型柱除采用柱箍、鋼管支撐處設(shè)有對(duì)拉螺栓拉結(jié)鋼筋，以增大柱模的剛度和整體性。為確保主、次梁在柱端位置的精確性和陰角順直。建筑施工中應(yīng)特別注意外墻、柱垂直度的控制，每道工序完成后均進(jìn)行認(rèn)真細(xì)致的尺寸、垂直度復(fù)核。外側(cè)部分應(yīng)拉通長調(diào)直并與下部結(jié)構(gòu)順接不能行成進(jìn)出的企口。三、模板安裝允許偏差項(xiàng)目允許偏差（mm）檢驗(yàn)方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5水準(zhǔn)儀或拉線截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5mm6經(jīng)緯儀或吊線大于5mm8經(jīng)緯儀或吊線相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺四、模板施工質(zhì)量控制要點(diǎn)模板支撐必須穩(wěn)定，確保幾何形狀和強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性，拼縫須嚴(yán)密，保證混凝土澆筑振搗時(shí)不出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象。施工過程隨時(shí)復(fù)核軸線位置，幾何尺寸及標(biāo)高等，施工完后必須再次全面復(fù)核。施工時(shí)必須注意預(yù)埋件及預(yù)留洞口不得遺漏且安裝牢固，位置準(zhǔn)確，有防止位移變形的可靠措施。安裝模板時(shí)應(yīng)輕拿輕放，不得碰壞已安裝的模板，以防模板變形?；炷林饨?、桁、梁及其它位于兩平面間之接縫處有斜角者，均須按照設(shè)計(jì)圖樣所示型式，預(yù)釘線腳于模板內(nèi)。支梁模起拱按設(shè)計(jì)和規(guī)范要求以防下?lián)?，墻柱模板支完后必須校正，以防偏位扭歪，傾斜度偏差不大于1/1000層高。澆筑混凝土前，重點(diǎn)檢查模板軸線，支撐的剛度和穩(wěn)定性，達(dá)到拼縫嚴(yán)密、平整，板縫不超過2mm，陰角模板到位準(zhǔn)確等要求。拆除模板須在確保建筑物之絕對(duì)安全后始可拆除。拆模強(qiáng)度根據(jù)同條件養(yǎng)護(hù)下試塊強(qiáng)度值來確定。任何梁板底板拆除前其混凝土成型強(qiáng)度不得低于設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%，懸挑結(jié)構(gòu)必須達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100%，并加設(shè)臨時(shí)支撐。柱、墻、梁側(cè)模拆除時(shí)其強(qiáng)度須達(dá)到1.5MPa且不損壞混凝土成型表面方可拆模。任何一個(gè)部位的模板和支撐拆除必須經(jīng)現(xiàn)場工種負(fù)責(zé)人，施工員，質(zhì)檢員驗(yàn)收同意后方可拆除。嚴(yán)禁私自拆除模板和支撐。拆模時(shí)不得硬撬，以免損壞混凝土表面，拆下的模板均應(yīng)進(jìn)行清理修整并涂刷脫模油。混凝土內(nèi)由于模板筋所留之孔隙，應(yīng)使用相等于混凝土成份之水泥砂漿加以填實(shí)，孔隙穿通墻身者，應(yīng)使用適當(dāng)之工具將水泥砂漿自內(nèi)面壓向外墻面，使用適當(dāng)板料在外墻面堵住，以求孔隙完成全填實(shí)。第七部分模板施工安全技術(shù)要求一、模板安裝安全技術(shù)模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅(jiān)實(shí)，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉結(jié)牢固。安裝模板應(yīng)按工序進(jìn)行，當(dāng)模板沒有固定前，不得進(jìn)行下一道工序作業(yè)。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。支模時(shí)，支撐、拉桿不準(zhǔn)連接在門窗、腳手架或其他不穩(wěn)固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動(dòng)等現(xiàn)象，要及時(shí)加固和修理，防止塌模傷人。安裝柱、梁模板應(yīng)設(shè)臨時(shí)工作臺(tái)，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。安裝樓面模板遇有預(yù)留洞口的地方，應(yīng)作臨時(shí)封閉，以防誤踏和墜物傷人。裝釘樓面模板，在下班時(shí)對(duì)已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板、鋼模板等，應(yīng)拿起堆放穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。在通道地段，安裝模板的斜撐及橫撐水必須伸出通道時(shí)，應(yīng)先考慮通道通過行人或車輛時(shí)所需要的高度。完工后，不得留下松動(dòng)和懸掛的模板枋料等。二、模板拆除安全技術(shù)拆除模板必須經(jīng)施工負(fù)責(zé)人同意，方可拆除。操作人員必須戴好安全帽。操作時(shí)應(yīng)按順序分段進(jìn)行，超過4m以上高度，不允許讓模板枋料自由落下。嚴(yán)禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。拆除模板前，應(yīng)將下方一切預(yù)留洞口及建筑物周圍用木板或安全網(wǎng)作防護(hù)圍蔽，防止模板機(jī)料墜落傷人。拆除模板過程中，應(yīng)設(shè)立施工作業(yè)區(qū)向外15m以上設(shè)置警戒線，并設(shè)專人及時(shí)檢查，防止施工人員或其它人員隨意接近。拆卸的模板、支撐桿件與零配件由施工人員傳接并分類堆放在場地上，若在樓層間翻用，必須用吊車垂直、水平運(yùn)輸，塔吊運(yùn)輸須經(jīng)專人指揮。三、其它本工程梁板模板安裝拆除均在2m的高空作業(yè)，作業(yè)時(shí)均應(yīng)系好安全帶，帶好安全帽，扣好安全帽帶。安裝模板、拆模時(shí)鋼管、扣件、模板、螺桿、螺母等均不得隨意亂拋亂扔，嚴(yán)防吊物傷人。安裝二層或以上的外圍柱、梁模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架或掛好安全網(wǎng)。支模、拆模、搭設(shè)排架用的扳手等小型工具，應(yīng)裝人工具袋內(nèi)，并應(yīng)系牢，防止隨意掉落傷人。采用塔吊吊模板、鋼管時(shí)，吊點(diǎn)的設(shè)置應(yīng)規(guī)范、平衡。嚴(yán)禁超載，工種負(fù)責(zé)人、安全員現(xiàn)場監(jiān)督。二人抬運(yùn)模板時(shí)，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應(yīng)用運(yùn)輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。在雷雨季節(jié)應(yīng)盡量避免搭設(shè)和拆除鋼管腳手，若安裝模板應(yīng)穿好防滑鞋，并應(yīng)有防觸電措施。第八部分模板設(shè)計(jì)計(jì)算書400×800梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L3。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.90；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度:l=(800-150)/(4-1)=216.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(800-150)/(4-1)]2=6.57×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(800-150)/(4-1)]/1000=3.280kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=6.57×104/2.70×104=2.4N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.4N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=10.709N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(800-150)/(4-1)]=216.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×10.709×[(800-150)/(4-1)]4/(100×9500×2.43×105)=0.069mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(800-150)/(4-1)]/250=0.867mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.069mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.867mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.280/0.500=6.561kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×5×10×10/6=166.67cm3；I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.164kN·m，最大支座反力R=3.609kN，最大變形ν=0.038mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.64×105/1.67×105=1N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.038mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.609kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑100mm，壁厚5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×33.762=67.52cm3；I=2×168.812=337.62cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.271kN·m，最大支座反力R=5.650kN，最大變形ν=0.005mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.71×105/6.75×104=4N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.005mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.005mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.65kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.65kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×0.80=19.872kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×24.352×2002=1.22×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×19.872×0.2+0.437×4.48×0.2=1.882kNRB=1.25ql=1.25×24.352×0.2=6.088kNσ=Mmax/W=1.22×105/4.32×104=2.8N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=2.8N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=16.560kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×19.872×2004/(100×9500×3.89×105)=0.045mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.045mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=6.088/0.8=7.61kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×7.61×0.82=0.487kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.487×106/83333.3=5.8N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值5.8N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×7.61×0.8=3.653kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×3.653×1000/(2×50×100)=1.096N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.096N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×7.61×8004/(100×9000×416.667×104)=0.563mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0.563mm小于方木的最大允許撓度[ν]=3.2mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.882kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.088kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.400)/4×0.800×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.800-0.150)×0.300=1.086kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N3=0.749kN；N2=10.526kN；最大彎矩Mmax=0.257kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.104mm；最大應(yīng)力σ=0.257×106/4490=57.1N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值57.1N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取12.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=10.526kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.749kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×10.9=1.689kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(0.80/2+(0.90-0.40)/4)×0.80×0.30+(0.80/2+(0.90-0.40)/4)×0.80×0.150×(1.50+24.00)]=2.079kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(0.900-0.400)/4]×0.800=2.352kN；N=N1+N2+N3+N4=0.749+1.689+2.079+2.352=6.869kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.2m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6868.685/(0.205×424)=79N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=79N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=10.526kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(10.9-0.8)=1.689kN；N=N1+N2=10.526+1.565=12.09kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.2m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=12090.442/(0.205×424)=139.1N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=139.1N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.021×(1.5+0.2×2)=2.264m；k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.9按照表2取值1.021；lo/i=2263.863/15.9=142；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.34；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=12090.442/(0.34×424)=83.9N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=83.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》十一、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]:除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N≤12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。600×800梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L3。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.90；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.10；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度:l=(800-150)/(4-1)=216.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(800-150)/(4-1)]2=6.57×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(800-150)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(800-150)/(4-1)]/1000=3.280kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=6.57×104/2.70×104=2.4N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.4N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=10.709N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(800-150)/(4-1)]=216.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×10.709×[(800-150)/(4-1)]4/(100×9500×2.43×105)=0.069mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(800-150)/(4-1)]/250=0.867mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.069mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.867mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.280/0.500=6.561kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×5×10×10/6=166.67cm3；I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.164kN·m，最大支座反力R=3.609kN，最大變形ν=0.038mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.64×105/1.67×105=1N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.038mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.609kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑100mm，壁厚5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=2×33.762=67.52cm3；I=2×168.812=337.62cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.271kN·m，最大支座反力R=5.650kN，最大變形ν=0.005mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.71×105/6.75×104=4N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.005mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.005mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=5.65kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.65kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.80+0.30]×0.80=19.872kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.125×24.352×3002=2.74×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×19.872×0.3+0.437×4.48×0.3=2.823kNRB=1.25ql=1.25×24.352×0.3=9.132kNσ=Mmax/W=2.74×105/4.32×104=6.3N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=6.3N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=16.560kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.521×19.872×3004/(100×9500×3.89×105)=0.227mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.227mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=9.132/0.8=11.415kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×11.415×0.82=0.731kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.731×106/83333.3=8.8N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值8.8N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×11.415×0.8=5.479kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×5.479×1000/(2×50×100)=1.644N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.644N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×11.415×8004/(100×9000×416.667×104)=0.844mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0.844mm小于方木的最大允許撓度[ν]=3.2mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.823kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=9.132kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.100-0.600)/4×0.800×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.800-0.150)×0.300=1.086kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N4=1.084kN；N2=N3=7.391kN；最大彎矩Mmax=0.294kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0.161mm；最大應(yīng)力σ=0.294×106/4490=65.5N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值65.5N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算九、扣件抗滑移的計(jì)算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取12.00kN，扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到R=7.391kN；R<12.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.084kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×10.9=1.689kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(0.80/2+(1.10-0.60)/4)×0.80×0.30+(0.80/2+(1.10-0.60)/4)×0.80×0.150×(1.50+24.00)]=2.079kN；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[0.800/2+(1.100-0.600)/4]×0.800=2.352kN；N=N1+N2+N3+N4=1.084+1.689+2.079+2.352=7.204kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.2m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=7203.608/(0.205×424)=82.9N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=82.9N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=7.391kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(10.9-0.8)=1.689kN；N=N1+N2=7.391+1.565=8.956kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；lo--計(jì)算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.2]=2.976m；k--計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.2m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=8955.712/(0.205×424)=103N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=103N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.021×(1.5+0.2×2)=2.264m；k1--計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2--計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1.9按照表2取值1.021；lo/i=2263.863/15.9=142；由長細(xì)比l