受壓構(gòu)件承載力計(jì)算課件

Chap.5CarryingCapacityCalculationsofRCCompressionMembers

揚(yáng)州科技學(xué)院土木工程系朱平華第五章鋼筋混凝土受壓構(gòu)件承載力計(jì)算.Chap.5CarryingCapacityCal0概述IntroductionRC受壓構(gòu)件縱向壓力作用線與截面形心重合否軸心受壓構(gòu)件偏心受壓構(gòu)件否是軸心受壓實(shí)例偏心受壓實(shí)例1受壓構(gòu)件工程實(shí)例2分類.0概述IntroductionRC受壓構(gòu)件縱向壓力作用線與(1)截面形式與尺寸考慮到模板制作的方便，應(yīng)盡可能采用方形或矩形截面。為了充分利用材料強(qiáng)度，使構(gòu)件的承載力不致因長細(xì)比過大而降低過多，柱截面長邊尺寸不宜小于300mm（現(xiàn)澆柱不宜小于250mm×250mm)，且長細(xì)比應(yīng)控制在lo/b≤30及l(fā)o/h≤25(b為矩形截面的短邊，h為長邊)。(2)混凝土強(qiáng)度等級(jí)受壓構(gòu)件的承載力主要取決于混凝土，因此，采用較高強(qiáng)度的混凝土是經(jīng)濟(jì)合理的，一般柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C30、C35或C40，對(duì)于高層建筑的底層柱必要時(shí)可采用更高的強(qiáng)度等級(jí)?！?.1受壓構(gòu)件的構(gòu)造要求

§5.1ConstitutionRequirementsofCompressionMembers.(1)截面形式與尺寸§5.1受壓構(gòu)件的構(gòu)造要求

§5.1(3)縱向鋼筋

縱向鋼筋一般常用Ⅱ級(jí)、Ⅲ級(jí)鋼筋，不宜采用更高強(qiáng)度鋼筋，因其強(qiáng)度不能充分利用。鋼筋直徑d不應(yīng)小于12mm，柱中宜采用根數(shù)較少，直徑較粗的縱向鋼筋，以有利于混凝土的澆筑密實(shí)，但鋼筋根數(shù)不得少于4根?？v向鋼筋的保護(hù)層厚度要求與梁相同≥25mm或d。當(dāng)柱為豎位澆注混凝土?xí)r，縱筋的凈間距不應(yīng)小于50mm；對(duì)水平位置澆注的預(yù)制柱，其凈間距要求與梁同。柱中縱向鋼筋的中距不應(yīng)大于350mm?？v向鋼筋配筋率過小時(shí)，柱的受力接近于純混凝土柱，縱筋將起不到防止脆性破壞的緩沖作用。同時(shí)為了承受可能存在的不大的彎矩，以及收縮、溫度變化引起的應(yīng)力，對(duì)受壓構(gòu)件的最小配筋率應(yīng)有所限制?！兑?guī)范》規(guī)定軸心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋率()不得小于O.6%(即)。從經(jīng)濟(jì)和施工方面來考慮，為了不使截面配筋過于擁擠，除采用型鋼配筋的柱以外，全部縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)大于5％()。.(3)縱向鋼筋.(4)箍筋箍筋一般采用I級(jí)鋼筋，其直徑不應(yīng)小于d/4，亦不小于6mm；當(dāng)采用冷拔低碳鋼絲時(shí)，不應(yīng)小于d/5或5mm。此處，d為縱向鋼筋中的最大直徑。箍筋間距不應(yīng)大于400mm及構(gòu)件的短邊尺寸，同時(shí)在綁扎骨架中不應(yīng)大于15d，在焊接骨架中不應(yīng)大于20d。此處，d為縱向鋼筋中的最小直徑。當(dāng)柱中全部縱向鋼筋的配筋率大于3％時(shí)，箍筋直徑不宜小于8mm，且應(yīng)焊成封閉式的，其間距不應(yīng)大于10d(d為縱筋的最小直徑)，且不應(yīng)大于200mm。柱中箍筋應(yīng)做成封閉式，其形狀及布置應(yīng)配合柱的截面形狀及縱筋根數(shù)。當(dāng)柱截面各邊縱筋根數(shù)超過3根時(shí)，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋，其配置要求是使縱筋每隔一根位于箍筋轉(zhuǎn)角處。當(dāng)柱的短邊邊長b≤400mm，且縱向鋼筋根數(shù)不多于4根時(shí)，可采用單個(gè)封閉箍筋。.(4)箍筋.柱箍筋構(gòu)造要求參見教材p130圖5-2與圖5-3.柱箍筋構(gòu)造要求參見教材p130圖5-2與圖5-3.(5)上下層柱縱筋的搭接

柱每側(cè)縱筋不超過3根時(shí)，可允許在同一截面搭接；多于3根時(shí)，接頭位置應(yīng)相互錯(cuò)開，同一搭接區(qū)段內(nèi)接頭面積不宜大于50%。

.(5)上下層柱縱筋的搭接柱每側(cè)縱筋不超過3根時(shí)，可允§5.2軸心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算

§5.2

CarryingCapacityCalculationsofNomalSectionsinAxialCompressionMembers軸心受壓柱按箍筋形式①縱筋+普通箍筋②縱筋+螺旋式箍筋或焊環(huán)式間接鋼筋1縱筋+普通箍筋柱縱筋的作用①協(xié)助混凝土承擔(dān)壓力，防止混凝土的脆性破壞②承受因荷載偏心引起的彎矩箍筋的作用①與縱筋構(gòu)成空間骨架②減少縱筋的計(jì)算長度，防止縱筋過早壓屈普通箍筋柱螺旋箍筋柱.§5.2軸心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算

§5.2Car試驗(yàn)結(jié)果：全截面應(yīng)變均勻分布，荷載增加應(yīng)變亦增加；混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變后，柱出現(xiàn)縱向裂縫，混凝土保護(hù)層剝落，縱向鋼筋外凸，構(gòu)件因混凝土壓碎而破壞。試驗(yàn)結(jié)果分析：（1）；（2）應(yīng)力：；（3）柱破壞時(shí)，混凝土極限壓應(yīng)變?cè)?.002以內(nèi)，鋼筋的最大應(yīng)力=400MPa。1.1試驗(yàn)研究結(jié)果短柱試驗(yàn).試驗(yàn)結(jié)果：全截面應(yīng)變均勻分布，荷載增加應(yīng)變亦增加；混凝土達(dá)到長柱試驗(yàn)結(jié)果：軸心受壓柱由于各種原因可能產(chǎn)生偏心距，隨荷載增大將引起附加彎矩和側(cè)向撓度。當(dāng)柱的長細(xì)比較小時(shí)，側(cè)向撓度對(duì)柱的承載力影響不大。而對(duì)于細(xì)長柱則不同,側(cè)向撓度f的增大使附加彎矩增大，如此相互影響，最終導(dǎo)致軸心受壓長柱在軸力和彎矩作用下的失穩(wěn)破壞。破壞時(shí)首先在凹邊出現(xiàn)縱向裂縫，隨后混凝土被壓碎，縱向鋼筋壓彎向外鼓出，凸邊混凝土開裂，柱失去平衡狀態(tài)。

穩(wěn)定系數(shù)：長柱承載力與短柱承載力的比值。長柱的極限承載力：短柱正截面承載力公式1.2承載力計(jì)算公式規(guī)范公式：.長柱試驗(yàn)結(jié)果：軸心受壓柱由于各種原因可能產(chǎn)生偏心距，隨荷載增規(guī)范公式應(yīng)用（1）穩(wěn)定性系數(shù)取法：由長細(xì)比確定。規(guī)范取法見教材P133表5-1。（2）截面面積取法：當(dāng)配筋率，A改為Ac，.規(guī)范公式應(yīng)用（1）穩(wěn)定性系數(shù)取法：由長細(xì)比確定。規(guī)（3）計(jì)算長度lo

取法：(A)一般有側(cè)移的多層房屋的鋼筋混凝土框架柱(柱與梁為剛接)：現(xiàn)澆樓蓋底層柱lo=1.0H；其余各層拄lo=1.25H；裝配式樓蓋底層柱lo=1.25H；其余各層柱lo=1.5H。(B)可按無側(cè)移考慮的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如具有非輕質(zhì)隔墻的多層房屋，當(dāng)為三跨及三跨以上或?yàn)閮煽缜曳课莸目倢挾炔恍∮诜课菘偢叨鹊膌/3時(shí)，其各層柱的計(jì)算長度：現(xiàn)澆樓蓋lo=O.7H；裝配式樓蓋lo=1.OH。（C）理想連接柱計(jì)算長度：兩端鉸支，lo=H；兩端固定，lo=0.5H；一端固定另一端鉸支，lo=0.7H；一端固定另一端自由，lo=2H。.（3）計(jì)算長度lo取法：.1.3承載力計(jì)算方法（ComputingMethod)A截面設(shè)計(jì)(DesignofSections)其二：試探法。先假設(shè)，估算出A，然后確定As，縱筋配筋率宜在0.5%~2%之間。

教材例題5-1。在設(shè)計(jì)截面時(shí)可以采用以下兩種途徑：其一，先選定材料強(qiáng)度等級(jí)，并根據(jù)軸向壓力的大小以及房屋總體剛度和建筑設(shè)計(jì)的要求確定構(gòu)件截面的形狀和尺寸，然后利用表5-1確定穩(wěn)定系數(shù)，再由上式求出所需的縱向鋼筋數(shù)量。.1.3承載力計(jì)算方法（ComputingMethod)AB截面復(fù)核(CheckofSections)已知：柱截面尺寸和配筋，柱計(jì)算長度和材料強(qiáng)度等級(jí)。計(jì)算：柱能承擔(dān)的軸向力設(shè)計(jì)值（或標(biāo)準(zhǔn)值）。方法與步驟：將有關(guān)數(shù)據(jù)代入計(jì)算公式即可求得構(gòu)件所能承擔(dān)的軸向力設(shè)計(jì)值。.B截面復(fù)核(CheckofSections)方法與步驟2縱筋+螺旋箍筋柱(SpiralColumn)2.1使用場合：當(dāng)軸心受壓構(gòu)件承受的軸向荷載設(shè)計(jì)值較大，而同時(shí)其截面尺寸由于建筑上及使用上的要求而受到限制，若按配有縱筋和普通箍筋的柱來計(jì)算，即使提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)和增加了縱筋用量仍不能滿足承受該荷載的計(jì)算要求時(shí)，可考慮采用配有螺旋式(或焊接環(huán)式)箍筋柱，以提高構(gòu)件的承載能力。但由于施工比較復(fù)雜，造價(jià)較高，用鋼量較大，一般不宜普遍采用。不過，在地震區(qū)，配置螺旋式(或焊接環(huán)式)箍筋卻不失為一種提高軸心受壓構(gòu)件延性的有力措施。柱的截面形狀一般為圓形或多邊形。.2縱筋+螺旋箍筋柱(SpiralColumn)2.1配螺旋式、焊接環(huán)式箍筋的軸心受壓柱

混凝土的縱向受壓破壞可以認(rèn)為是由于橫向變形而發(fā)生拉壞的現(xiàn)象。如果能約束其橫向變形就能間接提高其縱向抗壓強(qiáng)度。對(duì)配置螺旋式或焊接環(huán)式箍筋的柱，箍筋所包圍的核心混凝土，相當(dāng)于受到一個(gè)套箍作用，有效地限制了核心混凝土的橫向變形，使核心混凝土在三向壓應(yīng)力作用下工作，從而提高了軸心受壓構(gòu)件正截面承載力。dcorAcor2.2受力分析.配螺旋式、焊接環(huán)式箍筋的軸心受壓柱混凝土的縱向受壓破壞可以2.3應(yīng)力計(jì)算公式核芯區(qū)混凝土的截面積間接鋼筋的換算面積螺旋箍筋承受拉應(yīng)力，達(dá)到屈服強(qiáng)度后就不能再約束混凝土的橫向變形，柱即壓碎。fyAss1fyAss1柱核心混凝土抗壓強(qiáng)度箍筋屈服時(shí)柱核芯混凝土受到的徑向應(yīng)力dcor可由在箍筋間距s范圍內(nèi)的合力與箍筋拉力相平衡的條件，得：.2.3應(yīng)力計(jì)算公式核芯區(qū)混凝土的截面積間接鋼筋的換算面積螺根據(jù)縱向內(nèi)外力平衡條件，受壓縱筋破壞時(shí)達(dá)到其屈服強(qiáng)度，螺旋式(或焊接環(huán)式)箍筋所約束的核芯混凝土截面面積的強(qiáng)度達(dá)fc1，則：規(guī)范公式：2.4承載力計(jì)算α-間接鋼筋對(duì)混凝土約束的折減系數(shù)取值

當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)≤C50時(shí)，取α=1.0；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)=C80時(shí)，取α=0.85；其間按線性內(nèi)插法確定。.根據(jù)縱向內(nèi)外力平衡條件，受壓縱筋破壞時(shí)達(dá)到其屈服強(qiáng)度，螺旋式箍筋-間接鋼筋要求：間距：40mms80mm和dcor/5；直徑按普通柱箍筋的直徑規(guī)定。教材例題5-2。規(guī)范公式限制條件：

(1)算得的承載力不宜大于普通箍柱承載力的1.5倍，以免保護(hù)層過早脫落。

（2）當(dāng)l0/d>12時(shí)，不考慮箍筋的有利作用。

（3）當(dāng)按上式算得的承載力小于普通箍柱承載力時(shí)，取后者。

（4）Ass0小于As’的25%時(shí)，不考慮箍筋的有利作用。.箍筋-間接鋼筋要求：規(guī)范公式限制條件：

(1)算得的承載力不§5.3偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算

§5.3

CarryingCapacityCalculationsofNomalSectionsinCompressionMemberswithEccentricities0相關(guān)概念(concept)偏心受壓構(gòu)件承受軸心壓力與彎矩僅承受偏心壓力承受偏心壓力.§5.3偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算

§5.3Car1偏心受壓構(gòu)件的破壞特征(Failure

Characteristics)受拉破壞，習(xí)慣上常稱為“大偏心受壓破壞”。破壞特征分類受壓破壞，習(xí)慣上常稱為“小偏心受壓破壞”。1.1大偏心受壓破壞(CompressionFailurewithLargeEccentricities)形成條件：構(gòu)件截面中軸向壓力的偏心距較大，而且沒有配置過多的受拉鋼筋。試驗(yàn)與分析：彎矩M的影響較為顯著，具有與適筋受彎構(gòu)件類似的受力特點(diǎn)。在偏心距較大的軸向壓力N作用下，遠(yuǎn)離縱向偏心力一側(cè)截面受拉。當(dāng)N增大到一定程度時(shí)，受拉邊緣混凝土將達(dá)到其極限拉應(yīng)變，從而出現(xiàn)垂直于構(gòu)件軸線的裂縫。這些裂縫將隨著荷載的增大而不斷加寬并向受壓一側(cè)發(fā)展，裂縫截面中的拉力將全部轉(zhuǎn)由受拉鋼筋承擔(dān)。隨著荷載的增大，受拉鋼筋將首先達(dá)到屈服。隨著鋼筋屈服后的塑性伸長，裂縫將明顯加寬并進(jìn)一步向受壓一側(cè)延伸，從而使受壓區(qū)面積減小，受壓邊緣的壓應(yīng)變逐步增大。最后當(dāng)受壓邊混凝土達(dá)到其極限壓應(yīng)變時(shí)，受壓區(qū)混凝土被壓碎而導(dǎo)致構(gòu)件的最終破壞。這類構(gòu)件的混凝土壓碎區(qū)一般都不太長，破壞時(shí)受拉區(qū)形成一條較寬的主裂縫。.1偏心受壓構(gòu)件的破壞特征(FailureCharacte大偏心受壓破壞形態(tài)Failureshapesforcompressionmemberswithlargeeccentricities..大偏心受壓破壞形態(tài)Failureshapesforco1.2小偏心受壓破壞(CompressionFailurewithSmallEccentricities)形成條件：構(gòu)件截面中軸向壓力的偏心距較小或很小，或雖然偏心距較大，但配置過多的受拉鋼筋。試驗(yàn)與分析：當(dāng)偏心距較小，或偏心距雖然較大，但受拉鋼筋配置較多時(shí)。截面可能處于大部分受壓而少部分受拉狀態(tài)。當(dāng)荷載增加到一定程度時(shí)，受拉邊緣混凝土將達(dá)到其極限拉應(yīng)變，從而沿構(gòu)件受拉邊一定間隔將出現(xiàn)垂直于構(gòu)件軸線的裂縫。但由于構(gòu)件截面受拉區(qū)的應(yīng)變?cè)鲩L速度較受壓區(qū)為慢，因此受拉區(qū)裂縫的開展也較為緩慢。在構(gòu)件破壞時(shí)，中和軸距受拉鋼筋較近，鋼筋中的拉應(yīng)力較小，受拉鋼筋達(dá)不到屈服強(qiáng)度，因此也不可能形成明顯的主拉裂縫。構(gòu)件的破壞是由受壓區(qū)混凝土的壓碎所引起的，而且壓碎區(qū)的長度往往較大。當(dāng)柱內(nèi)配置的箍筋較少時(shí)，還可能在混凝土壓碎前在受壓區(qū)內(nèi)出現(xiàn)較長的縱向裂縫。在混凝土壓碎時(shí)，受壓一側(cè)的縱向鋼筋只要強(qiáng)度不是過高，受壓鋼筋壓應(yīng)力一般都能達(dá)到屈服強(qiáng)度。.1.2小偏心受壓破壞(CompressionFailur小偏心受壓破壞形態(tài)Failureshapesforcompressionmemberswithsmalleccentricities..小偏心受壓破壞形態(tài)Failureshapesforco1.3大小偏心受壓破壞的界限(bound)大偏心受壓破壞：大偏心受壓破壞，受拉鋼筋首先屈服，而后受壓鋼筋與混凝土相繼達(dá)到破壞，類似雙筋截面適筋梁。小偏心受壓破壞：受壓鋼筋屈服，受壓混凝土被壓壞，而離開縱向力較遠(yuǎn)一側(cè)的鋼筋，可能受壓，也可能受拉，但始終未能屈服。類似受彎構(gòu)件正截面的超筋破壞。.1.3大小偏心受壓破壞的界限(bound)大偏心受壓破壞：2附加偏心距受壓混凝土軸壓構(gòu)件c0=0.002ocfcccu0ocfc受彎構(gòu)件偏壓構(gòu)件若統(tǒng)一選用ccu0ocfc對(duì)小偏壓構(gòu)件不合適，過高地估計(jì)了混凝土的受壓能力采用附加偏心距的原因.2附加偏心距受壓混凝土軸壓構(gòu)件c0=0.002oc引入附加偏心矩ea來進(jìn)行修正當(dāng)ea>0.3h0時(shí)，ea=0《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002規(guī)定：考慮ea后ei-初始偏心距（InitializtionEccentricities)附加偏心距ea對(duì)軸心受壓及小偏心受壓承載力的影響比較大，隨荷載作用偏心距eo的增大，其影響逐漸減小，對(duì)大偏心受壓構(gòu)件其影響可忽略不計(jì)。

.引入附加偏心矩ea來進(jìn)行修正當(dāng)ea>0.3h0時(shí)，ea=03偏心距增大系數(shù)3.1相關(guān)概念鋼筋混凝土柱在偏心壓力作用下將產(chǎn)生側(cè)向撓度af，側(cè)向撓度引起附加彎矩Naf。當(dāng)柱的長細(xì)比較大時(shí)，側(cè)向撓度af顯著增大，必須考慮由于af引起的附加彎矩對(duì)構(gòu)件承載力的影響。

一階彎矩-----M=Nei

二階彎矩（附加彎矩）----M=Naf.3偏心距增大系數(shù)3.1相關(guān)概念一階彎矩-----M=N

3.2長細(xì)比對(duì)偏心受壓拄承載力的影響

按柱長細(xì)比的不同，鋼筋混凝土偏心受壓拄可分為短柱、長柱和細(xì)長柱。

(1)短柱

當(dāng)柱的長細(xì)比較小時(shí)，側(cè)向撓度af與初始偏心距ei相比所占比例很小,可略去不計(jì)，這種柱稱為短柱?！兑?guī)范》規(guī)定當(dāng)構(gòu)件長細(xì)比lo/h(或lo/d)≤8時(shí)，可不考慮撓度對(duì)偏心距的影響。短柱的極限內(nèi)力M0與N0成正比(圖中直線OB)，隨荷載增大,直線與N一M相關(guān)曲線交于B點(diǎn)，到達(dá)承載力極限狀態(tài)，屬于材料破壞。

O.3.2長細(xì)比對(duì)偏心受壓拄承載力的影響

按柱長細(xì)比的不同

(2)長柱

當(dāng)柱的長細(xì)比較大時(shí)，側(cè)向撓度af與初始偏心距ei相比已不能忽略。圖中OC為長柱的內(nèi)力增長曲線，由于af隨N1的增大增長較快，故M1=N1(ei+af1)較N1增長更快，長柱是在彎矩非線性增長的情況下發(fā)生材料破壞。柱的長細(xì)比越大，M1增長越快，長柱的承載力比短柱承載力降低的就越多。當(dāng)長細(xì)比lo/h介于8～30之間屬于長柱的范圍。O.(2)長柱

當(dāng)柱的長細(xì)比較大時(shí)，側(cè)向撓度af與初始偏心距e(3)細(xì)長柱

當(dāng)柱的長細(xì)比很大時(shí)，在內(nèi)力增長曲線OE與載面承載力N一M相關(guān)曲線相交以前，軸力已達(dá)到其最大值N2。這時(shí)混凝土及鋼筋的應(yīng)變均未達(dá)到其極限值，材料強(qiáng)度并未耗盡，但撓度af已出現(xiàn)不收斂的增長，屬于失穩(wěn)破壞。結(jié)論：在初始偏心距ei相同的情況下，隨柱長細(xì)比的增大，其承載力依次降低，N0>N1>N2。O.(3)細(xì)長柱

當(dāng)柱的長細(xì)比很大時(shí)，在內(nèi)力增長曲線OE與載面承3.3偏心距增大系數(shù)的計(jì)算(1)偏心距增大系數(shù)η的定義

考慮側(cè)向撓度后的偏心距(ei+af)與初始偏心距ei的比值，稱為偏心距增大系數(shù)η,即

η=(ei+af)/ei=1+af/ei

引入偏心距增大系數(shù)η的作用是將短柱偏心受壓承載力基本公式中的ei代換為ηei，即可用來計(jì)算長柱的承載力。

(2)偏心距增大系數(shù)η的計(jì)算公式

理論和試驗(yàn)分析表明，側(cè)向撓度f與柱撓曲變形的曲率有關(guān)，而影響曲率的主要因素是初始偏心距ei及長細(xì)比lo/h。引入系數(shù)ζ1、ζ2分別考慮偏心距及長細(xì)比對(duì)曲率的影響，并考慮到在長期荷載作用下，混凝土徐變變形的發(fā)展使曲率的增大因素，《規(guī)范》給出偏心距增大系數(shù)η的計(jì)算公式為：.3.3偏心距增大系數(shù)的計(jì)算(1)偏心距增大系數(shù)η的定義

考偏心受壓構(gòu)件的截面曲率正系數(shù)，若1>1.0，取1=1.0構(gòu)件長細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)，若l0/h<15（即2>1.0)，取2=1.0.偏心受壓構(gòu)件的截面曲率正系數(shù)，若1>1.0，取1=1.4、矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算大偏壓構(gòu)件類似于雙筋適筋梁（As過多時(shí)也例外）小偏壓構(gòu)件類似于雙筋超筋梁類似梁的方法進(jìn)行分析基本假定(1)截面應(yīng)變保持平面；(2)不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度；(3)混凝土的極限壓應(yīng)變?chǔ)與u=0.0033；(4)受壓區(qū)混凝土采用等效矩形應(yīng)力圖，其強(qiáng)度等于。矩形應(yīng)力圖的高度。計(jì)算原理.4、矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算大偏壓構(gòu)件類似于雙筋4.1大偏心受壓構(gòu)件的承載力適用條件.4.1大偏心受壓構(gòu)件的承載力適用條件.若類似超筋破壞，不能屈服取.若類似超筋破壞，不能屈服取.大小偏心的界限承載力大小偏心判別小偏心：大偏心：.大小偏心的界限承載力大小偏心判別小偏心：大偏心：.最小界限偏心距大小偏心判別小偏心：大偏心：取取取最小界限偏心距見教材表6.2。設(shè)計(jì)中常用簡便算法：.最小界限偏心距大小偏心判別小偏心：大偏心：取取取最小界限偏心限制條件4.2小偏心受壓構(gòu)件的承載力破壞特點(diǎn)：.限制條件4.2小偏心受壓構(gòu)件的承載力破壞特點(diǎn)：...4.3垂直于彎矩作用平面的承載力驗(yàn)算N較大而彎矩平面內(nèi)ei較小，垂直于彎矩平面的長細(xì)比較大，則有可能縱向壓力起控制作用。《規(guī)范》規(guī)定：除了計(jì)算彎矩平面內(nèi)的受壓承載力外，尚應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的承載力。.4.3垂直于彎矩作用平面的承載力驗(yàn)算N較大而彎矩平面內(nèi)ei4.4對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算第一類問題：截面設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)步驟（1）判別大小偏心受壓判別方法（2）大偏壓設(shè)計(jì)A若B若.4.4對(duì)稱配筋矩形截面的計(jì)算第一類問題：截面設(shè)計(jì)判別方法（（3）小偏心受壓設(shè)計(jì)得到.（3）小偏心受壓設(shè)計(jì)得到.（4）配筋校核A若，表明截面尺寸過小，宜加大。B若為負(fù)值，表明截面尺寸偏大，取。教材例題6.10-6.11。I截面對(duì)稱配筋包含兩個(gè)含義：構(gòu)件截面對(duì)稱，即；鋼筋對(duì)稱設(shè)置，即4.5對(duì)稱配筋I(lǐng)截面的計(jì)算設(shè)計(jì)步驟（1）判別大小偏心受壓將I形截面假想為寬度為的矩形截面。因則.（4）配筋校核A若（2）大偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算①當(dāng)時(shí)，受壓區(qū)為T形截面此時(shí)必須驗(yàn)算，若，則為小偏心受壓！.（2）大偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算①當(dāng)時(shí)，受壓區(qū)為T②當(dāng)，則按寬度為的矩形截面計(jì)算：.②當(dāng)，則按寬度為的③當(dāng)時(shí)，取同時(shí)，按不考慮受壓鋼筋即令=0計(jì)算，并與上式比較，取用小值配筋。具體配筋時(shí)，仍然取。.③當(dāng)時(shí)，取同時(shí)，按不考慮受壓鋼（3）小偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算①當(dāng)時(shí)，.（3）小偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算①當(dāng)②當(dāng)時(shí)，③當(dāng)時(shí)，實(shí)際情況并不存在，取按情況②計(jì)算。.②當(dāng)時(shí)，③當(dāng)對(duì)稱配筋受壓構(gòu)件截面N-M相關(guān)曲線5截面承載能力N-M相關(guān)曲線.對(duì)稱配筋受壓構(gòu)件截面N-M相關(guān)曲線5截面承載能力N-MN-M相關(guān)曲線分析MuNu軸壓破壞彎曲破壞界限破壞小偏壓破壞大偏壓破壞ABC