Midas-Civil新規(guī)范橋梁抗震詳解117

新規(guī)范橋梁抗震設(shè)計(jì)詳解北京邁達(dá)斯技術(shù)有限公司橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-2008該橋位于某7度區(qū)二級(jí)公路上，水平向基本地震加速度值

0.15g。按《中國(guó)地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期區(qū)劃圖》查的場(chǎng)地特征周期為：0.45s。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)勘察測(cè)得場(chǎng)地土質(zhì)和剪切波速如下：一、橋梁場(chǎng)地和地基橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-20081、橋梁場(chǎng)地概況：2、場(chǎng)地類別確定：土層平均剪切波速為：209.8m/s橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-2008a、確定土層平均剪切波速：一、橋梁場(chǎng)地和地基按此條規(guī)范確認(rèn)為：11.5m。橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-20082、場(chǎng)地類別確定：b、確定工程場(chǎng)地覆蓋層厚度：一、橋梁場(chǎng)地和地基查得場(chǎng)地類別為Ⅱ類場(chǎng)地橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-20082、場(chǎng)地類別確定：一、橋梁場(chǎng)地和地基橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、地基抗震驗(yàn)算：一、橋梁場(chǎng)地和地基根據(jù)土質(zhì)判斷是否需要抗液化措施：判別地基不液化，不需進(jìn)行抗液化措施。橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-20084、液化判別：一、橋梁場(chǎng)地和地基二、橋梁構(gòu)造、材料概況橋梁形式：三跨混凝土懸臂梁橋梁長(zhǎng)度：L=30+50+30=110.0m，其中中跨為掛孔結(jié)構(gòu)，掛孔梁為普通鋼筋混凝土梁，梁長(zhǎng)16m，墩為鋼筋混凝土雙柱橋墩，墩高9m預(yù)應(yīng)力布置形式：T構(gòu)部分配置頂板預(yù)應(yīng)力，邊跨配置底板預(yù)應(yīng)力跨中箱梁截面墩頂箱梁截面橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-2008二、橋梁構(gòu)造、材料概況橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-2008材料混凝土主梁采用JTG04（RC）規(guī)范的C50混凝土橋墩采用JTG04（RC）規(guī)范的C40混凝土鋼材采用JTG04（S）規(guī)范，在數(shù)據(jù)庫(kù)中選Strand1860荷載恒荷載自重，在程序中按自重輸入，由程序自動(dòng)計(jì)算二、橋梁構(gòu)造、材料概況橋梁抗震培訓(xùn)JTG/TB02-01-2008預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼束束(φφ15.2mm××31)截面面面面積積:Au=4340mm2孔道道直直徑徑:130mm鋼筋筋松松弛弛系系數(shù)數(shù)(開),選擇擇JTG04和0.3(低松松弛弛)超張張拉拉(開)預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼筋筋抗抗拉拉強(qiáng)強(qiáng)度度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值值(fpk):1860N/mm^2預(yù)應(yīng)應(yīng)力力鋼鋼筋筋與與管管道道壁壁的的摩摩擦擦系系數(shù)數(shù):0.25管道道每每米米局局部部偏偏差差對(duì)對(duì)摩摩擦擦的的影影響響系系數(shù)數(shù):1.5e-006(1/mm)錨具具變變形形、、鋼鋼筋筋回回縮縮和和接接縫縫壓壓縮縮值值:開始始點(diǎn)點(diǎn):6mm結(jié)束束點(diǎn)點(diǎn):6mm張拉力:抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值值的75%，張拉控控制應(yīng)力力1395MPa二、橋梁梁構(gòu)造、、材料概概況橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008三、基本本參數(shù)確確定1、確定橋橋梁抗震震設(shè)防類類別：二級(jí)公路路大橋，，故該橋橋?yàn)锽類橋梁。橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20082、確定抗抗震設(shè)防防等級(jí)：：在7度區(qū)，按按8度構(gòu)造措施設(shè)防防三、基本本參數(shù)確確定橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008抗震設(shè)計(jì)計(jì)總流程程E1地震作用用下抗震震分析步步驟橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20081、確定橋橋梁類型型：確定為規(guī)規(guī)則橋梁梁橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20082、確定分分析方法法：采用MM法。橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、E1地震反應(yīng)應(yīng)譜的確確定：a、確定重重要性系系數(shù)：得該橋在在E1地震作用用下重要要性系數(shù)數(shù)為，在E2地震作用用下重要要性系數(shù)數(shù)為橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、E1地震反應(yīng)應(yīng)譜的確確定：b、確定場(chǎng)場(chǎng)地系數(shù)數(shù)橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、E1地震反應(yīng)應(yīng)譜的確確定：c、確定設(shè)設(shè)計(jì)基本本地震動(dòng)動(dòng)加速度度峰值A(chǔ)：在設(shè)防烈烈度7度區(qū)，A值為0.15g橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、E1地震反應(yīng)應(yīng)譜的確確定：d、調(diào)整設(shè)設(shè)計(jì)加速速度反應(yīng)應(yīng)譜特征征周期調(diào)整后為為：橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、E1地震反應(yīng)應(yīng)譜的確確定：e、對(duì)阻尼尼比為0.05的標(biāo)準(zhǔn)反反應(yīng)譜進(jìn)進(jìn)行修正正阻尼比為為：0.05，計(jì)算阻阻尼調(diào)整整系數(shù)得得橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、E1地震反應(yīng)應(yīng)譜的確確定：f、生成反反應(yīng)譜橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、E1地震反應(yīng)應(yīng)譜的確確定：與靜力分分析模型型的區(qū)別別：不在在精細(xì)地地模擬，，而重點(diǎn)點(diǎn)是要真真實(shí)、準(zhǔn)準(zhǔn)確地反反映結(jié)構(gòu)構(gòu)質(zhì)量、、結(jié)構(gòu)及及構(gòu)件剛剛度、結(jié)結(jié)構(gòu)阻尼尼及邊界界條件。。----參見規(guī)范范6.3模型質(zhì)量剛度阻尼邊界條件件橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084、空間動(dòng)力力分析模模型的建建立：質(zhì)量：將建立的模模型進(jìn)行行質(zhì)量轉(zhuǎn)換。集集中質(zhì)量量法：一一般梁橋橋選擇，，計(jì)算省省時(shí)，不不能考慮慮扭轉(zhuǎn)振振型。一一致質(zhì)量法：：通用，，耗時(shí)，，可以考考慮扭轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)振型。。路燈質(zhì)量量轉(zhuǎn)換將二期等反反映鋪裝裝的荷載載轉(zhuǎn)換成成質(zhì)量。。對(duì)于沒用荷載載表示的的附屬構(gòu)構(gòu)件，如如路燈等等，可在在節(jié)點(diǎn)上上施加相相應(yīng)的質(zhì)質(zhì)量塊。。橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008----參見規(guī)范范6.34、空間動(dòng)力力分析模模型的建建立：剛度：構(gòu)件剛度度在地震震往復(fù)作作用下一一般會(huì)降降低，理理論上應(yīng)應(yīng)使用各各個(gè)構(gòu)件件的相對(duì)對(duì)動(dòng)剛度度，但選選擇靜剛剛度滿足足工程要要求。阻尼：一般使用用阻尼比比來(lái)反應(yīng)整整個(gè)橋梁梁的全部部阻尼。。1、鋼筋混混凝土、、預(yù)應(yīng)力力鋼筋混混凝土梁梁橋阻尼尼比一般般選擇2、鋼橋阻阻尼比一一般選擇擇3、鋼混結(jié)結(jié)合梁橋橋分別定定義鋼構(gòu)構(gòu)件組組組阻尼比比、混凝土土構(gòu)件組組組阻尼尼比，程序計(jì)計(jì)算各階階振型阻阻尼比：：4、鋼混疊疊合梁橋橋可使用用介于0.02-0.05之間的阻阻尼比如如：橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008----參見規(guī)范范6.34、空間動(dòng)力力分析模模型的建建立：邊界條件件：各個(gè)連接接構(gòu)件（（支座、、伸縮縫縫）及地地基剛度度的正確確模擬。。連接構(gòu)件件：普通板式式橡膠支支座：彈彈性連接接輸入剛剛度。固定盆式式支座：：主從約約束或彈彈性連接接?；顒?dòng)盆式式支座：：理想彈彈塑性連連接單元元。摩擦擺隔隔震支座座、鋼阻阻尼器、、液體阻尼器：程序?qū)ｉT的模模擬單元元。預(yù)應(yīng)力拉拉索：一一般連接接－鉤單單元。伸縮縫和和橡膠擋擋塊：一一般連接接－間隙單元。橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008----參見規(guī)范范6.34、空間動(dòng)力力分析模模型的建建立：地基剛度度的模擬擬：在墩低加加上彈簧簧支承，，算出各各個(gè)方向向上的彈彈簧剛度度。真實(shí)模模擬樁樁基礎(chǔ)礎(chǔ)，利利用土土彈簧簧準(zhǔn)確確模擬擬土對(duì)對(duì)樁的的水平平側(cè)向向力、、豎向向摩阻阻力。。一般般可用用表征征土介介質(zhì)彈彈性的的“M”法。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008----參見規(guī)規(guī)范6.34、空間動(dòng)動(dòng)力分分析模模型的的建立立：橋梁參參與組組合計(jì)計(jì)算的的振型型階數(shù)數(shù)的確確定兩種方方法確確定結(jié)結(jié)構(gòu)自自振特特性：：特征征值求求解和和利茲茲向量量求解解。為了快快速滿滿足規(guī)規(guī)范6.4.3，經(jīng)常常會(huì)用用利茲茲向量量法來(lái)來(lái)計(jì)算算參與與組合合計(jì)算算的振振型。。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008a、自振特特性分分析：SRSS法和CQC法：根據(jù)規(guī)規(guī)范6.4.3，有SRSS法和CQC法以供供選擇擇。當(dāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)振型型分布布密集集，互互有耦耦聯(lián)時(shí)時(shí)，推推薦用用CQC。b、振型型組合方方法的的確定定橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008根據(jù)規(guī)規(guī)范5.1.1，該直直線橋橋只需需考慮慮順橋橋向X和橫橋橋向Y的地震震作用用。c、地震震作用用分量量組合合的確確定橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008橋臺(tái)高4，臺(tái)背寬寬10，側(cè)寬寬3，土的容重重為，土的內(nèi)內(nèi)摩擦擦角為為：根據(jù)規(guī)范5.5.2，土壓壓力分分布力力，本例例轉(zhuǎn)化化成集中力力臺(tái)背背為：：412。側(cè)向向?yàn)椋海?24d、地震震主動(dòng)動(dòng)土壓壓力橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008一般沖沖刷線線算起起的水水深為為：5m。水的容容重為為：，根據(jù)規(guī)規(guī)范5.5.3，地震震動(dòng)水水壓力力為0.92kNe、地震震動(dòng)水壓壓力橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008按現(xiàn)行行的公公路橋橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范相相應(yīng)的的規(guī)范范驗(yàn)算算橋墩墩強(qiáng)度度。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085、強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：E2地震作作用下下抗震震分析析步驟驟MM橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20081、確定定分析析方法法：采用MM法或NTH法。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20082、E2反應(yīng)譜譜的確確定步驟與與E1反應(yīng)譜譜的確確定相相同，，但需需注意意重要性性系數(shù)數(shù)的取值不不同，，其他他參數(shù)數(shù)相同同，得得E2地震作作用下下反應(yīng)應(yīng)譜如如下。。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008一、選用實(shí)實(shí)錄地地震波波并進(jìn)進(jìn)行適適當(dāng)調(diào)整a.midasCivil中提供供了近近40種實(shí)錄錄地震震波b.用戶定定義c.導(dǎo)入二、人工地地震波a、相關(guān)關(guān)部門門提供供的人人工地地震波波；b、clan和Sacks在1974年提出出的用用三角級(jí)級(jí)數(shù)疊加來(lái)來(lái)模擬擬地震震動(dòng)加加速度度；地震波波的來(lái)來(lái)源本例中中主要要選擇擇實(shí)錄錄地震震波。。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加加速度度時(shí)程程的確確定（（選用用實(shí)錄錄波））地震波波的三三要素素地震動(dòng)動(dòng)三要要素：：頻譜特特性、、有效效峰值值和持持續(xù)時(shí)時(shí)間。。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加加速度度時(shí)程程的確確定（（選用用實(shí)錄錄波））按反應(yīng)應(yīng)譜面面積控控制先計(jì)算算EPA、EPV，據(jù)此計(jì)算算并并比較較調(diào)取實(shí)錄地震波持時(shí)判斷峰值判斷是否否是是是否與設(shè)計(jì)反應(yīng)應(yīng)譜分析結(jié)果果比較,雙指標(biāo)控制選用是橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-2008否3、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））一般用加速速度幅值調(diào)調(diào)整地震動(dòng)幅值值包括加速速度、速度度和位移的的峰值、最最大值或者者某種意義義上的有效效值。加速速度峰值PGA、速度峰值值PGV和位移峰值值PGD是地面運(yùn)動(dòng)動(dòng)強(qiáng)烈程度度最直觀的的描述參數(shù)數(shù)。加速度峰值是最早早提出來(lái)的的、也是最最直觀的地地震動(dòng)幅值值定義。幅值的種類類橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083.1、幅值的調(diào)整整3、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））因?yàn)榉逯祬?shù)并非描描述地震動(dòng)動(dòng)的最理想想?yún)?shù)，由由高頻成分分所確定的的個(gè)別尖銳銳峰值對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)的影響響并不十分分顯著，所所以美國(guó)ATC-30樣本規(guī)范所所采用的是是有效峰值值加速度EPA，對(duì)有效峰峰值加速度度EPA的求法參見見《midas/Civil2006橋梁抗震設(shè)設(shè)計(jì)功能說(shuō)說(shuō)明》，而我國(guó)《08細(xì)則》采用峰值加加速度PGA。美國(guó)采用有有效加速度度峰值EPA，而我國(guó)采用用的是加速速度峰值PGA3.1、幅值的調(diào)整整有效加速度度峰值橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））以設(shè)計(jì)加速速度反應(yīng)譜譜最大值Smax除以放大系系數(shù)（約2.25）得到。設(shè)計(jì)加速度度峰值PGA的求法E1地震時(shí)程分分析所用地地震加速度度時(shí)程曲線線的最大值值：E2地震時(shí)程分分析所用地地震加速度度時(shí)程曲線線的最大值值：對(duì)于本例：：橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083.1、幅值的調(diào)整整3、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））調(diào)整加速度度曲線式中：、分別是調(diào)整整后的加速速度曲線和和峰值；、分別是原記記錄的加速速度曲線和和峰值；橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083.1、幅值的調(diào)整整3、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））本例選擇程程序自帶實(shí)實(shí)錄地震波波：1940,ElCentroSite,270Deg進(jìn)行調(diào)整橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083.1、幅值的調(diào)整整3、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））打開工具－－地震波數(shù)數(shù)據(jù)生成器器－Generate－EarthquakeResponseSpectra選擇程序自自帶實(shí)錄地地震波：1940,ElCentroSite,270Deg加速度峰值值PGA調(diào)整系數(shù)橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083.1、幅值的調(diào)整整3、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））因?yàn)閿M相對(duì)對(duì)速度反應(yīng)應(yīng)譜PSV和擬絕對(duì)加加速度的反反應(yīng)譜PSA之間有近似似關(guān)系：則可得到特特征周期：其中：為為有效峰值加加速度為有效峰值值速度。對(duì)選定的實(shí)實(shí)錄地震波波，首先求求EPV、EPA橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083.2、確定實(shí)錄錄波的特征征周期3、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））在midas程序中提供將地地震波轉(zhuǎn)換換為各種長(zhǎng)長(zhǎng)周期譜的的功能（工工具－地震震波數(shù)據(jù)生生成器，生生成后保存存為SGS文件），用用戶可以利利用保存的的SGS文件（文本本格式文件件）根據(jù)上上面所述方方法計(jì)算EPV、EPAa、1978年美國(guó)ATC-3規(guī)范中的定定義求EPA、EPV（頻段固定定）；b、1990年《中國(guó)地震烈烈度區(qū)劃圖圖》求EPA、EPV（頻段不固固定）；詳細(xì)過程參參見資料《midas/Civil2006橋梁抗震設(shè)設(shè)計(jì)功能說(shuō)說(shuō)明》3.2、確定實(shí)錄錄波的特征征周期1、確定EPV、EPA橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程的確確定（選用用實(shí)錄波））1、幅值調(diào)整整為0.54642、阻尼比輸輸入0.053、輸入長(zhǎng)周周期到10秒4、勾選X坐標(biāo)對(duì)數(shù)化3.2、確定實(shí)錄波波的特征周周期2、求EPA3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）1、幅值調(diào)整為為0.54642、阻尼比輸入入0.053、輸入長(zhǎng)周期期到10秒4、勾選X坐標(biāo)對(duì)數(shù)化3.2、確定實(shí)錄波的的特征周期3、求EPV橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）采用1978年美國(guó)ATC-3規(guī)范中的定義義求EPA、EPV（頻段固定））；3.2、確定實(shí)錄波波的特征周期期3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）該橋址場(chǎng)地特特征周期為0.45s，與實(shí)錄波特特征周期0.519比較接近，故故實(shí)錄波的特特征周期符合合要求。3.3、比較實(shí)錄波波的特征周期期與橋址特征征周期橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）雙指標(biāo)選波采采用兩個(gè)頻段段控制：一、、對(duì)地震記錄錄加速度反應(yīng)應(yīng)譜值在平臺(tái)段的均值值進(jìn)行控制，，要求所選地地震記錄加速速度譜在該段段的均值與設(shè)設(shè)計(jì)反應(yīng)譜相相差不超過10％-20%；二、對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)基本周期T1附近段加速度反應(yīng)應(yīng)譜均值進(jìn)行行控制（可近近似對(duì)結(jié)構(gòu)基基本周期T1處加速度反應(yīng)應(yīng)譜值進(jìn)行控控制），要要求與設(shè)計(jì)反反應(yīng)譜相差不不超過10％-20%。3.4、雙指標(biāo)控制制橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）經(jīng)比較：用0.5464系數(shù)調(diào)整了峰峰值的1940,ElCentroSite,270Deg實(shí)錄波生成的的長(zhǎng)周期加速速度反應(yīng)譜符符合E2設(shè)計(jì)加速度反反應(yīng)譜的雙指指標(biāo)控制。3.4、雙指標(biāo)控制制橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.5、雙指標(biāo)控制制3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.5、持時(shí)持續(xù)時(shí)間的概概念不是指地地震波數(shù)據(jù)中中總的時(shí)間長(zhǎng)長(zhǎng)度。持時(shí)Td的定義可分為為兩大類，一一類是以地震震動(dòng)幅值的絕絕對(duì)值來(lái)定義義的絕對(duì)持時(shí)時(shí)，即指地震震地面加速度度值大于某值值的時(shí)間總和和，即絕對(duì)值的時(shí)間間總和，，k常取為0.05；另一類為以以相對(duì)值定義義的相對(duì)持時(shí)時(shí)，即最先與與最后一個(gè)之之間的時(shí)段長(zhǎng)度，，k一般取0.3～0.5。不論實(shí)際的的強(qiáng)震記錄還還是人工模擬擬波形，一般般持續(xù)時(shí)間取取結(jié)構(gòu)基本周周期的5～10倍。橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.6、與設(shè)計(jì)反應(yīng)應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果果比較《公路橋梁抗震震設(shè)計(jì)細(xì)則》：《建筑抗震設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范GB50011_2001條文說(shuō)明》：對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)，，也可采用基基底剪力結(jié)果果比較橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.6、與設(shè)計(jì)反應(yīng)應(yīng)譜基底剪力力比較設(shè)計(jì)反應(yīng)譜基基底剪力：橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.6、與設(shè)計(jì)反應(yīng)應(yīng)譜基底剪力力比較某墩柱時(shí)程基基底剪力：橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.7、最終確定所所選波是否符符合條件根據(jù)以上各方方面的控制比比較，說(shuō)明程程序提供的1940,ElCentroSite,270Deg實(shí)錄波經(jīng)用0.5464系數(shù)調(diào)整了峰峰值后適合作作為本橋E2地震作用下的的設(shè)計(jì)加速度度時(shí)程。橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.8、用戶導(dǎo)入其其它地震波或或自定義地震震波fn.thd.*UNIT,M,kN*TYPE,ACCEL*DATA0.0000,-0.00470.0200,-0.00570.0400,-0.00700.0600,-0.00840.0800,-0.00610.1000,-0.00630.1200,-0.0090*SGSw*TITLE,EarthquakeRecord*TITLE,*X-AXIS,Time(sec)*Y-AXIS,GroundAccel.(g)*UNIT&TYPE,GRAV,ACCEL*FLAGS,0,0*DATA0.0000,-0.00470.0200,-0.00570.0400,-0.00700.0600,-0.00840.0800,-0.00610.1000,-0.00630.1200,-0.0090*ENDDATA橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)加速度時(shí)時(shí)程的確定（（選用實(shí)錄波波）3.9、按以上原則則繼續(xù)選波最終選擇出符符合條件的多多條實(shí)錄地震震波橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20083、設(shè)計(jì)計(jì)加加速速度度時(shí)時(shí)程程的的確確定定（（選選用用實(shí)實(shí)錄錄波波））4、時(shí)時(shí)程程分分析析中中恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)的的考考慮慮4.1、時(shí)時(shí)程程分分析析中中考考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)的的必必須須性性根據(jù)據(jù)在在橋橋梁梁動(dòng)動(dòng)力力分分析析時(shí)時(shí)，，一一般般取取成成橋橋階階段段分分析析，，此此時(shí)時(shí)自自重重恒恒載載已已經(jīng)經(jīng)對(duì)對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)變變形形，，內(nèi)內(nèi)力力產(chǎn)產(chǎn)生生了了影影響響。。在在動(dòng)動(dòng)力力分分析析時(shí)時(shí)，，必必須須考考慮慮自自重重恒恒載載的的初初始始效效應(yīng)應(yīng)。。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084、時(shí)時(shí)程程分分析析中中恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)的的考考慮慮4.2、Civil時(shí)程程分分析析中中考考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)在程程序序中中，做做時(shí)時(shí)程程分分析析時(shí)時(shí)通通過過““時(shí)時(shí)程程荷荷載載工工況況－－加加載載順順序序””對(duì)對(duì)話話框框考考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)，，當(dāng)當(dāng)前前時(shí)時(shí)程程荷荷載載工工況況可可在在前前次次荷荷載載工工況況（（可可以以是是時(shí)時(shí)程程荷荷載載、、靜靜力力荷荷載載、、最最后后一一個(gè)個(gè)施施工工階階段段荷荷載載、、初初始始內(nèi)內(nèi)力力狀狀態(tài)態(tài)））作作用用下下的的位位移移、、速速度度、、加加速速度度、、內(nèi)內(nèi)力力狀狀態(tài)態(tài)下下繼繼續(xù)續(xù)分分析析。橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084.2、Civil時(shí)程程分分析析中中考考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)非線線性性振振型型疊疊加加法法：：接接續(xù)續(xù)非非線線性性振振型型疊疊加加法法靜力力法法非線線性性直直接接積積分分法法對(duì)于于線線性性時(shí)時(shí)程程分分析析，，其其時(shí)時(shí)程程結(jié)結(jié)果果和和靜靜力力結(jié)結(jié)果果是是可可以以進(jìn)進(jìn)行行疊疊加加的的，，本本例例主主要要討討論論非非線線性性時(shí)時(shí)程程分分析析情情況況。。在在Civil時(shí)程程分分析析中中，，做做接接續(xù)續(xù)分分析析時(shí)時(shí)，，只只能能接接續(xù)續(xù)相相同同類類型型的的分分析析工工況況4、時(shí)時(shí)程程分析析中中恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)的的考考慮慮非線線性性直直接接積積分分法法橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084.2、Civil時(shí)程程分分析析中中考考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)非線線性性振振型型疊疊加加法法：（1）定定義義一一個(gè)個(gè)斜斜坡坡類類型型的的無(wú)無(wú)量量綱綱加加速速度度時(shí)時(shí)程程函函數(shù)數(shù)““RAMP”如如圖圖，，在在相相對(duì)對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)第第一一周周期期較較長(zhǎng)長(zhǎng)（（如如10倍））的的時(shí)時(shí)間間段段上上，，從從0到1線性性增增加加，，且且在在相相等等的的時(shí)時(shí)間間段段上上保保持持恒恒定定。。（2）定定義義一一個(gè)個(gè)非非線線性性振振型型疊疊加加法法分分析析工工況況如下下圖圖，分分析析時(shí)時(shí)間間為為““RAMP”函函數(shù)數(shù)持持續(xù)續(xù)時(shí)時(shí)間間，，振振型型阻阻尼尼輸輸入入高高阻阻尼尼比比：：0.999，其其它它默默認(rèn)認(rèn)。（3）接接續(xù)續(xù)動(dòng)動(dòng)力力非非線線性性振振型型疊疊加加法法分分析析工工況況。。4、時(shí)時(shí)程程分析析中中恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)的的考考慮慮橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084.2、Civil時(shí)程程分分析析中中考考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)4、時(shí)時(shí)程程分析析中中恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)的的考考慮慮1、避開開結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)基本本周周期期的的長(zhǎng)長(zhǎng)時(shí)時(shí)間間加加載載2、高高阻阻尼尼使使結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)后后續(xù)續(xù)振振動(dòng)動(dòng)迅迅速速衰衰減減3、無(wú)無(wú)量量綱綱加加速速度度橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084.2、Civil時(shí)程程分分析析中中考考慮慮恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)4、時(shí)時(shí)程程分析析中中恒恒載載效效應(yīng)應(yīng)的的考考慮慮直接積積分法法：（a）與振振型疊疊加法法一樣樣定義義函數(shù)數(shù)，接接續(xù)直直接積積分法法分析析；（b）使用用靜力力法。（1）定義義一個(gè)個(gè)斜坡坡類型型的無(wú)無(wú)量綱綱函數(shù)數(shù)。（2）定義義非線線性靜靜力法法分析析工況況，分分析時(shí)時(shí)間為1S，其它它默認(rèn)認(rèn)。（3）接續(xù)續(xù)動(dòng)力力非線線性直直接積積分法法分析析工況況。（（靜力法法具體體內(nèi)容容參見見用戶手手冊(cè)））橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084.2、Civil時(shí)程分分析中中考慮慮恒載載效應(yīng)應(yīng)4、時(shí)程程分析中中恒載載效應(yīng)應(yīng)的考考慮1、函數(shù)數(shù)為無(wú)無(wú)量綱綱2、靜力力荷載載工況況都定定義橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20084.2、Civil時(shí)程分析中中考慮恒載載效應(yīng)4、時(shí)程分析中恒載載效應(yīng)的考考慮綜述：（a）使用重力力加速度g作為時(shí)程函函數(shù)時(shí)，只只能考慮能能轉(zhuǎn)換為質(zhì)質(zhì)量的荷載載效應(yīng)，包包括：模型型自重、能能轉(zhuǎn)換為質(zhì)質(zhì)量的荷載載、節(jié)點(diǎn)質(zhì)質(zhì)量。對(duì)于于預(yù)應(yīng)力荷荷載是不能能考慮的；（b）使用靜力力法?？梢砸钥紤]所有有靜力荷載載工況，所所以在使用用直接積分分法時(shí)，優(yōu)優(yōu)先選擇靜靜力法來(lái)考考慮恒載效效應(yīng)。橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20084.3、空間模型型建立及荷荷載施加空間動(dòng)力分分析模型的的建立，延延性構(gòu)件抗抗彎剛度反反應(yīng)譜分析析中需做相相應(yīng)折減，，時(shí)程分析析中需對(duì)可可能進(jìn)入塑塑性的構(gòu)件件運(yùn)用彈塑塑性梁?jiǎn)卧ǚ植笺q鉸或纖維模模型）或用用彎曲彈簧簧模型（集集中鉸）。。自振特性分分析振型組合方方法的確定定地震作用分分量組合的的確定橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20084、時(shí)程分析中恒載載效應(yīng)的考考慮5、截面屬性性求解按現(xiàn)行的公公路橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范相相應(yīng)的規(guī)范范驗(yàn)算橋墩墩的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度，但與與E1的強(qiáng)度驗(yàn)算算不完全相相同,延性構(gòu)件的的有效截面面抗彎剛度度需折減橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20085、截面屬性性求解求延性構(gòu)件件的有效截截面抗彎剛剛度利用規(guī)范公公式6.1.6計(jì)算理論方法求求解CIVIL程序計(jì)算通過軸壓比比、縱筋配配筋率得橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.1、理論方法法求解、、5、截面屬性性求解1、確定曲線纖維模型（（條帶法、、將材料的的應(yīng)力－應(yīng)應(yīng)變關(guān)系曲曲線轉(zhuǎn)換成成截面內(nèi)力力－變形關(guān)關(guān)系曲線））基本假定：（1）平截面假假定；（2）剪切應(yīng)變變的影響忽忽略不計(jì)；（3）鋼筋與混混凝土之間間無(wú)滑移現(xiàn)現(xiàn)象一般采用逐逐級(jí)加變形形的方法求求曲線。2、根據(jù)曲線確定屈服彎彎矩、屈服曲率率一般采用幾幾何作圖法法（包括等等能量法、、通用屈服服彎矩法等等）將確定定的曲線近似簡(jiǎn)簡(jiǎn)化為雙折線型型或三折線線型恢復(fù)力力模型，規(guī)規(guī)范7.4.4推薦的是幾幾何作圖法法中的等能能量法將曲線轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換為雙折折線理想彈彈塑性恢復(fù)復(fù)力模型。。橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2、Civil程序計(jì)算、、5、截面屬性性求解

對(duì)截面進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)后，將程序中美國(guó)聯(lián)邦緊急管理廳出版的《房屋抗震加固指南》FEMA定義的基本鉸屬性，分配給定義好的單元，自動(dòng)計(jì)算屈服面特性值，得到截面屈服彎矩

。橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20081、用動(dòng)力彈塑性模塊中的纖維模型來(lái)求解屈服彎矩

、。2、用動(dòng)力彈塑性模塊中的骨架模型來(lái)求解屈服彎矩、。3、用靜力彈塑性模塊中的鉸屬性來(lái)得到屈服彎矩

、。

5.2.1、Civil程序（纖維維模型)計(jì)算、、1、纖維截面面的劃分原原則。（1）根據(jù)橫向向和縱向鋼鋼筋布置，，將截面初初步分為鋼鋼筋區(qū)域和和混凝土區(qū)區(qū)域，混凝凝土又分為為受約束和和不受約束束兩類。（2）根據(jù)截面面受力特點(diǎn)點(diǎn)，對(duì)非線線性變化很很劇烈的部部分要有一一定的細(xì)化化，但是具具體的細(xì)化化程度要有有效把握，，不可過大大或過小。（3）可在纖維單元元中添加用用以模擬鋼鋼筋與混凝凝土之間粘粘結(jié)滑移效效應(yīng)的拉拔拔纖維以及及模擬裂縫縫面的“裂裂面效應(yīng)””的隙縫纖纖維以彌補(bǔ)補(bǔ)普通纖維維模型對(duì)充充分粘結(jié)假假定的局限限性。采用先粗后后細(xì)原則——第一步粗劃分：考慮箍筋對(duì)混凝土的的約束作用，一般般可將保護(hù)層層范圍內(nèi)的的混凝土劃劃分為非約束混凝土土區(qū)域，剩下的就就是約束混混凝土區(qū)域；第二步細(xì)劃分：：對(duì)某些區(qū)域域進(jìn)行細(xì)化化。荷載后期期，伴隨著著鋼筋滑移移、混凝土土開裂和大大的塑性變變形以及外外圍混凝土土的脫落，，非約束混混凝土在后后期所起的的作用是不不大的，邊邊緣纖維有有向中間纖纖維逐步卸卸載的趨勢(shì)勢(shì)。于是，對(duì)非非約束混凝凝土可以選選用較大的的纖維面積積，而對(duì)約約束混凝土土區(qū)域的外外緣要細(xì)化化，再逐步步過渡到中中部適當(dāng)放放大。橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、Civil程序（纖維維模型）計(jì)計(jì)算、、1、纖維截面面的劃分原原則。橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、Civil程序（纖維維模型）計(jì)計(jì)算、、2、纖維的本本構(gòu)模型。。約束與非約約束混凝土土纖維一般般使用程序序提供的修修正的Kent&Park模型。一定定要正確理理解該本構(gòu)構(gòu)模型，參參數(shù)輸入要要準(zhǔn)確，否否則將導(dǎo)致致最終結(jié)果果完全錯(cuò)誤誤。為了方方便用戶輸輸入，專門門提供Kent&Park模型本構(gòu)構(gòu)計(jì)算器器。Kent&Park模型本構(gòu)構(gòu)計(jì)算器器橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、Civil程序（纖纖維模型型）計(jì)算算、、2、纖維的的本構(gòu)模模型。鋼筋纖維維可使用用近似的的理想彈彈塑性骨骨架曲線線、考慮慮了Bauschinger”效應(yīng)和和硬化階階段的““Menegotto-Pinto”模型或或考慮了了流動(dòng)階階段和硬硬化階段段的三折折線骨架架曲線。。理想彈彈塑性模模型適用用于結(jié)構(gòu)構(gòu)破壞時(shí)時(shí)鋼筋應(yīng)應(yīng)變未進(jìn)進(jìn)入強(qiáng)化化段，““Menegotto-Pinto”模型的的優(yōu)點(diǎn)在在于可考考慮鋼筋筋的“Bauschinger”效應(yīng)，，而三折折線骨架架曲線則則可較準(zhǔn)準(zhǔn)確地描描述鋼筋筋的大變變形性能能。本橋橋計(jì)算采采用Menegotto-Pinto”模型。。橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、Civil程序（纖纖維模型型）計(jì)算算、、3、截面的的纖維劃劃分。對(duì)于墩柱柱不同的的箍筋配配筋處應(yīng)應(yīng)進(jìn)行不不同的纖纖維截面面分割，，本橋墩墩頂及墩墩底2米處箍筋筋間距為為10cm，墩身中中部箍筋筋間距為為20cm，所以建建立2個(gè)纖維截截面。截截面纖維維劃分參參考前述述纖維劃劃分原則則。截面的纖纖維劃分分橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、Civil程序（纖纖維模型型）計(jì)算算、、4、施加單單調(diào)遞增增彎矩及及定軸力力。節(jié)點(diǎn)動(dòng)力力荷載施施加單調(diào)調(diào)遞增彎彎矩時(shí)變靜力力荷載施施加定軸軸力橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、纖維模模型計(jì)算算曲曲線5、“時(shí)程程分析結(jié)結(jié)果”－－“纖維維截面分分析結(jié)果果”查看看墩根部部繞Y軸曲線曲線橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、纖維模模型計(jì)算算順橋向向、、6、根據(jù)保保護(hù)層混混凝土初初始開裂裂時(shí)對(duì)應(yīng)應(yīng)彎矩查查看墩根根部順橋橋向開裂裂彎矩橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008墩根部單單元開裂裂彎矩1176kNm，屈服曲曲率為0.0004174rad/m。截面開裂裂狀態(tài)圖圖5.2.1、纖維模模型計(jì)算算順橋向向、、7、根據(jù)最最外層受受拉鋼筋筋屈服時(shí)時(shí)對(duì)應(yīng)彎彎矩查看看墩根部部順橋向向截面屈屈服彎矩矩截面屈服服狀態(tài)圖圖墩根部單單元屈服服彎矩3274kNm，屈服曲曲率為0.003162rad/m。橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、纖維模模型計(jì)算算8、根據(jù)受受拉縱筋筋應(yīng)變達(dá)達(dá)到極限限拉應(yīng)變變找到順順橋向截截面極限限曲率截面極限限曲率狀狀態(tài)圖墩根部單單元極限限曲率為為0.01595rad/m。對(duì)應(yīng)彎彎矩為3470kNm橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20085.2.1、由“等等能量法法計(jì)算、、9、根據(jù)曲曲線線利用““等能量量法”求求等效屈屈服彎矩矩，等效效屈服曲曲率。等效屈服服彎矩、、等效效屈服曲曲率橋梁抗抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20086、順橋向向激勵(lì)（（纖維梁梁?jiǎn)卧﹦?dòng)力模模型橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20086.1、全橋橋纖維維彈塑塑性梁梁?jiǎn)卧Ｐ托蜆蛄毫嚎箍拐鹫鹋嗯嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008順橋向向地震震激勵(lì)勵(lì)時(shí)，，因墩墩柱反反彎點(diǎn)點(diǎn)出現(xiàn)現(xiàn)在墩墩頂處處，塑塑性鉸鉸由墩墩底截截面向向上發(fā)發(fā)展，，所以墩墩底處處構(gòu)件件應(yīng)細(xì)細(xì)化，，為了了在后后面方方便建建立等等效Giberson彎曲彈彈簧模模型，，也為了方方便提提取纖纖維彈彈塑性性梁?jiǎn)螁卧?jié)節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角結(jié)結(jié)果，，每個(gè)個(gè)纖維維單元元積分分點(diǎn)選選1，但此時(shí)要要注意意單元元一定定要細(xì)細(xì)分。。墩底局局部NTH法（纖纖維彈彈塑性性梁?jiǎn)螁卧?.2、順橋橋向地地震作作用下下墩底底彎矩矩曲率率曲線線NTH法（纖纖維彈彈塑性性梁?jiǎn)螁卧蛄毫嚎箍拐鹫鹋嗯嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008在順橋橋向地地震激激勵(lì)下下，墩墩底截截面的的最大大彎矩矩可達(dá)達(dá)3735kNm，大于于在恒載載作用用下的的截面等等效屈屈服彎彎矩3689kNm，小于于截面面極限限彎矩矩3799kNm。滿足足大震震不倒倒但不不滿足大震可可修。。在時(shí)程中首次屈屈服彎矩為為3297kNm，與單調(diào)屈屈服彎彎矩3273kNm基本相當(dāng)。墩底彎彎矩曲曲率曲曲線某時(shí)刻刻墩底底截面首首次屈屈服6.3、順橋橋向地地震作作用下下墩底底塑性性鉸發(fā)發(fā)展位位置橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008查看在在順橋橋向地地震激激勵(lì)下下，墩墩底纖纖維梁梁?jiǎn)卧獜澗鼐刈畲蟠笾蹬信袛嗨芩苄糟q鉸在時(shí)時(shí)程中中的發(fā)展展位置置。下圖圖為最最后屈屈服的的截面面滯回回曲線線?？煽芍斩盏子捎上轮林辽纤乃膫€(gè)單單元進(jìn)進(jìn)入屈服服狀態(tài)態(tài)。由由圖可可看出出，屈屈服后后截面面滯回回曲線線明顯顯比屈屈服前前開裂裂后飽飽滿，，開裂后屈屈服前前也基基本呈呈非線線性彈彈性。。塑性鉸等效效長(zhǎng)度為：：NTH法（纖維彈彈塑性梁?jiǎn)螁卧?.4、順橋向地地震作用下下墩頂位移移曲線NTH法（纖維彈彈塑性梁?jiǎn)螁卧蛄嚎箍拐鹋嗯嘤?xùn)JTG/TB02-01-2008在順橋向地地震激勵(lì)下下，墩頂在在5.61s處達(dá)到最大大位移9.114cm。6.5、順橋向地地震作用下下橋墩塑性性鉸轉(zhuǎn)角NTH法（纖維彈彈塑性梁?jiǎn)螁卧蛄嚎箍拐鹋嗯嘤?xùn)JTG/TB02-01-2008由“結(jié)果””——“分析結(jié)果果表格”——“非彈性鉸鉸”——“變形”查看該墩底底四個(gè)進(jìn)入入塑性的纖纖維梁?jiǎn)卧跁r(shí)程中在5.61秒處達(dá)到的的曲率。根據(jù)共軛梁梁法可求得得整個(gè)橋墩墩構(gòu)件的塑塑性轉(zhuǎn)角為為：此即為《08抗震細(xì)則》中的7、順橋向激激勵(lì)（Giberson）動(dòng)力模型型橋梁抗抗震培培訓(xùn)JTG/TB02-01-20087.1、Giberson集中鉸彈塑塑性梁?jiǎn)卧順蛄嚎箍拐鹋嗯嘤?xùn)JTG/TB02-01-2008計(jì)算原理：把整個(gè)單元作作為彈性材材料，在外外力作用下下曲率逞直直線分布，，單元只發(fā)生彈性變形；單元元的塑性變變形全部集集中于構(gòu)件件的兩端，，用2個(gè)零長(zhǎng)度、、配置在單單元節(jié)點(diǎn)處的彎曲塑性性彈簧來(lái)表表示。集中鉸定義義對(duì)話框NTH法（Giberson集中鉸彈塑塑性梁?jiǎn)卧?.2、Giberson集中鉸彈塑塑性梁?jiǎn)卧獪啬Ｐ托蜆蛄嚎箍拐鹋嗯嘤?xùn)JTG/TB02-01-2008鋼筋混凝土土構(gòu)件滯回回模型一般般選擇經(jīng)典典的Clough雙折線、Takeda三折線。本橋選擇Takeda三折線滯回模型。滯回模型定定義NTH法（Giberson集中鉸彈塑塑性梁?jiǎn)卧?.3、Giberson集中鉸彈塑塑性梁?jiǎn)卧羌芮€線橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008鋼筋筋混混凝凝土土構(gòu)構(gòu)件件骨骨架架曲曲線線一一般般為為2折線線或或3折線線，，本本橋橋選擇擇Takeda三折折線線滯滯回模模型型，相相應(yīng)應(yīng)選擇擇開開裂裂強(qiáng)強(qiáng)度度、、屈屈服服強(qiáng)強(qiáng)度度為雙雙折折線線定義義強(qiáng)強(qiáng)度度，，相相應(yīng)應(yīng)的剛剛度度折折減減率率可可按如如下下求求解解：：當(dāng)墩墩底底單單元元細(xì)細(xì)分分后后，，可可近近似似認(rèn)認(rèn)為為單單元元節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)間間無(wú)無(wú)外外荷荷載載且且單單元元兩兩節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)處處彎彎矩矩正正對(duì)對(duì)稱稱，此此時(shí)時(shí)端截截面面處處彎彎矩矩—曲率率曲曲線線與與端端截截面面處處彎彎矩矩—轉(zhuǎn)角角曲曲線線成成比比例例。。所所以以根根據(jù)據(jù)纖纖維維截面面分析析結(jié)結(jié)果果自自定定義義骨骨架架曲曲線線關(guān)關(guān)鍵鍵點(diǎn)點(diǎn)：：骨架架曲曲線線定定義義NTH法（（Giberson集中中鉸鉸彈彈塑塑性性梁梁?jiǎn)螁卧?.4、順順橋橋向向位位移移曲曲線線橋梁梁抗抗震震培培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008NTH法（（Giberson集中中鉸鉸彈彈塑塑性性梁梁?jiǎn)螁卧┰陧橅槝驑蛳蛳虻氐卣鹫鸺ぜ?lì)勵(lì)下下，，墩墩頂頂在在5.64s處達(dá)達(dá)到到最最大大位位移移9.463cm。7.5、順順橋橋向向地地震震作作用用下下橋橋墩墩塑塑性性鉸鉸轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角角NTH法（Giberson集中鉸彈塑性性梁?jiǎn)卧蛄嚎拐鹫鹋嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008由“結(jié)果”——“分析結(jié)果表表格”——“非彈性鉸””——“變形”查看看該墩底四個(gè)進(jìn)進(jìn)入塑性的纖纖維梁?jiǎn)卧谠跁r(shí)程中的最最大轉(zhuǎn)角（在在5.63秒處達(dá)到）?？汕蟮谜麄€(gè)橋橋墩構(gòu)件的塑塑性轉(zhuǎn)角為：：此即為《08抗震細(xì)則》中的7.6、順橋向地震震作用下兩結(jié)結(jié)果比較NTH法（Giberson集中鉸彈塑性性梁?jiǎn)卧蛄嚎拐鹫鹋嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008最不利時(shí)刻墩頂最大位移（cm）墩柱最大轉(zhuǎn)角（rad）纖維模型5.61s9.1140.001845集中鉸模型5.63s9.4630.001978、橫橋向激勵(lì)勵(lì)（纖維梁?jiǎn)螁卧﹦?dòng)力模模型橋梁抗震震培訓(xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-20088.1、全橋纖維彈彈塑性梁?jiǎn)卧Ｐ蜆蛄嚎拐鹫鹋嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008與順橋向分析析模型不一致致，墩頂墩底底均需要布置置塑性鉸。墩底局部NTH法（纖維彈塑塑性梁?jiǎn)卧┱w模型8.2、橫橋向地震震作用下墩底底彎矩曲率曲曲線NTH法（纖維彈塑塑性梁?jiǎn)卧蛄嚎拐鹫鹋嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008在橫橋向地震震激勵(lì)下，墩墩底截面受到到劇烈變化的的軸力影響，，時(shí)程中首次次屈服時(shí)對(duì)應(yīng)彎矩為3801kNm，遠(yuǎn)大于在恒恒載下的屈服服彎矩2691kNm。與定軸力彎彎矩曲率曲線比較發(fā)現(xiàn)變軸力使使得結(jié)構(gòu)剛度度退化明顯。。橫橋向變軸力力墩底彎矩曲曲率曲線順橋向定軸力力墩底彎矩曲曲率曲線8.3、橫橋向地震震作用下墩頂頂軸力時(shí)程圖圖NTH法（纖維彈塑塑性梁?jiǎn)卧蛄嚎拐鹫鹋嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008在橫橋向地震震激勵(lì)下，墩墩柱所承受的的軸力與恒載載時(shí)相比急劇劇變化，最大大達(dá)到8947kN，最小達(dá)到3012kN。墩柱軸壓比由初始的0.31變?yōu)?.16—0.48。8.4、順橋向地震震作用下墩頂頂軸力時(shí)程圖圖NTH法（纖維彈塑塑性梁?jiǎn)卧蛄嚎拐鹫鹋嘤?xùn)訓(xùn)JTG/TB02-01-2008而在順橋橋向地震震激勵(lì)下下，墩柱柱所承受受的軸力力與恒載載時(shí)相比比基本無(wú)無(wú)變化，，最大為5799kN，最小為5703kN。8.5、橫橋向向地震作作用下墩墩頂橫橋橋向位