設(shè)計(jì)-前期材料

經(jīng)常會自動。磨礪了五天的夜班，感覺自己得到了非常大的提升，沒上夜班之重要的就是方式去做，只有親身體會了才知體會遇到什么樣的挫折，以及戰(zhàn)勝這些給自己帶來的滿足感，那是沒有經(jīng)歷過的人所沒法體會到的。算機(jī)培訓(xùn)。培訓(xùn)主要針對的是office的幾款。因?yàn)楝F(xiàn)在學(xué)的就是將來工作要用的所以學(xué)的十分用心，老師的每一個(gè)指令都認(rèn)真的學(xué)親手操作一遍。不端正。這也可能是現(xiàn)代大學(xué)生的一個(gè)通病，在大學(xué)校園里很自己，專那些壞。畢業(yè)設(shè)計(jì)（）開題報(bào) 寫2000字左右的文獻(xiàn)綜述： 清掃車的行駛安全有著重要影響。 清掃車運(yùn)動的一個(gè)關(guān)鍵裝置，是電動 清掃車將被應(yīng)用，必須為電動 電動清掃車在清理過程中要頻繁進(jìn)行制動操作，由于制動性能的好壞直接關(guān)系到制動性能始終是電動清掃車設(shè)計(jì)制造和使用部門的重要任務(wù)。 器優(yōu)良，可以大大改善電動清掃車高速制動時(shí)的方向穩(wěn)定性。用在電動清掃車前輪型車的前輪?，F(xiàn)在這種配備型式幾乎成了轎車的制動系統(tǒng)的式，有些高性能的轎車為了保持其制動力分配系數(shù)的穩(wěn)定，前后輪均采用盤式制動器，所以電動清掃車配備盤目前，電動清掃車所用的制動器幾乎都是摩擦式的，可分為鼓式和盤式兩大類。高。電動清掃車制動過程實(shí)際上是一個(gè)能量轉(zhuǎn)換過程，它把汽車行駛時(shí)產(chǎn)生的動能轉(zhuǎn)換為熱能。電動清掃車如果頻繁使用制動器，制動器因摩擦?xí)a(chǎn)生大量的熱量，使制動器溫度急劇升高，如果不的為制動器散熱，它的效率就會大大降低，影響制動性能，出現(xiàn)所謂的制動效能熱現(xiàn)象。 現(xiàn)代制動器的發(fā)展于原始的機(jī)械控制裝置，最原始的制動控制只是駕駛員一構(gòu)形式，如磁粉制動器、濕式多盤制動器、電力制動臂型盤式制動器、濕式盤式彈簧 AutoCAD應(yīng)用 [2].手冊編委會.電動 .電動 清掃車?yán)碚揫M].機(jī)械工業(yè) [4].劉惟信.電動 .2004[5].方泳龍.電動 [6].劉惟信.電動 克林恩喬克.電動 .電動 [9].肖永清,楊忠敏.電動 [10].周明衡.離合器、制動器選用手冊[M].化學(xué)工業(yè) [11].楊培元 系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡明手冊[M].機(jī)械工 .1993 清掃車設(shè)計(jì)(第3版)[M].機(jī)械工業(yè) ，2000[14]. ，2001[15].龔溎義主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)圖冊(第三版)[M].高等教 唐振聲等譯.BOSCH電 理工大 [17].成大先主編.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(第三卷)(第三版)[M].化學(xué)工 畢業(yè)設(shè)計(jì)（）開題報(bào)2、本課題要研究或解決的問題和擬采用的研 （途徑 電動清掃車制動性能的可靠與否，直接影響到電動清掃車行使的安全和其他使用性能的發(fā)揮。因此，電動清掃車的制動性很重要。電動清掃車的制動性主要由面來評價(jià)：1）制動效能，即制動距離與度。指在良好路面上，電動垃圾清掃車以一定初速制動到停車的制動距離或制動時(shí)電動清掃車的度。它是制動性能最基本的評價(jià)指標(biāo)；2）制動效能的恒定性，即抗熱性能。制動過程實(shí)際是把電動清掃車行駛的動能通過制動器吸收轉(zhuǎn)換為熱能，因此，制動器溫度升高后能水行使后，制動器還存在水問題；3）制動時(shí)電動清掃車的方向穩(wěn)定性，即制動時(shí)電動清掃車不發(fā)生跑騙、側(cè)滑以及失去轉(zhuǎn)向能力的性能。制動時(shí)的方向穩(wěn)定性常用制動時(shí)電動清掃車按給定路徑行使能力來評價(jià)。若制動時(shí)發(fā)生跑偏、側(cè)滑或失設(shè)計(jì)說明書不少于1萬字，工程圖紙一張A0號圖紙，若干張零件圖，折算后工作總量2A0CATIA將設(shè)計(jì)的零件虛擬組裝起來，做成動態(tài)效果；將主要工作做成PPT。（7）2.5（4）畢業(yè)設(shè)計(jì)（）開題報(bào)指導(dǎo)教師意見的： 所在專業(yè)意見： 機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)（）外文資料翻 部 車輛與農(nóng)業(yè)裝備 業(yè) 車輛工： 陳淼 號 外文出處： Technology159(2005)303–310 件 原文及譯文各一年月日成形的效率主要取決于過程控制參數(shù)（如內(nèi)壓力和軸向進(jìn)給這些參數(shù)決定起皺和開可項(xiàng)于T了：管件成形流程優(yōu)化自適應(yīng)仿真方，剛出現(xiàn)的時(shí)候沒有立刻被應(yīng)用。今天，成形技術(shù)仍然被認(rèn)為是一種非常有前景的成形技術(shù)。與常規(guī)方法相比，成形技術(shù)可以應(yīng)用在許多領(lǐng)域。然而，現(xiàn)在根據(jù)成形過程特定的邊界條件和材料的性能，有效的使用成形技術(shù)已經(jīng)變分即代表成形區(qū)域。預(yù)計(jì)由于起皺或斷裂，通過此區(qū)域的成形過程無法生產(chǎn)合如果軸向力是非常高的，而壓力過低時(shí)，可能會發(fā)生屈曲與起皺。如果是不過這是在假定兩邊都是性的條件下的。，為了制造合格的工件，對于許多成形過程來說，要求出現(xiàn)盡可能少的非線性加載變化。因此，成形作為一個(gè)1脹管工藝常規(guī)的成形設(shè)計(jì)過程先是確定最基本的部件，如磨具，管件形狀以及管件發(fā)一個(gè)新的成形過程中往往涉及大量的實(shí)驗(yàn)努力和相關(guān)費(fèi)用。有時(shí)，通過實(shí)驗(yàn)2工藝窗口，允許不同的加載路工藝參數(shù)。有一些可用的解決，但僅適用于一些比較簡單的幾何形狀。但是，自適法：過程參數(shù)曲線確定為一個(gè)單一的模擬結(jié)果與幫助一個(gè)控制策到目前為止，優(yōu)化法和自適法似乎是管件成形工藝設(shè)計(jì)中，最有發(fā)展前景的例如]，在本文中自適應(yīng)系統(tǒng)取得足夠的成形工藝參數(shù)，與皺紋指標(biāo)一縮示和模的基控（FKBC自適模擬一種新方法成形工藝，其中重點(diǎn)就在于所用的方法，而不是在“準(zhǔn)備使用”大綱驗(yàn)了應(yīng)的工。該法應(yīng)于的工藝T[6-8]。給出了該方法的一個(gè)簡化方案圖4。由于使用有限元法的應(yīng)用增量過程中，在過率增量的壓力（α）和速率增量軸向力（β。最終的目標(biāo)是選擇一個(gè)可行的模擬隱含或明確的整合方案已經(jīng)成為成形過程，涉及一個(gè)重要的工具來模擬一任何物理原點(diǎn)的數(shù)值誤差。有幾個(gè)商業(yè)包，廣泛用于，以及在工業(yè)，AUTOFORM[10]，PAMSTAMP[11]等，是專門分析金屬成形過程。通常情況下，這些包不是，在子程序修改VDLOAD負(fù)載。4自適應(yīng)仿真程序方案在設(shè)計(jì)一個(gè)自適應(yīng)系統(tǒng)管件成形的流程中，可以在整個(gè)過程中的兩個(gè)重要方認(rèn)：個(gè)的紋的指頸斷概。所方在這項(xiàng)研究中，重新調(diào)整工藝參數(shù)依據(jù)參數(shù)的一些標(biāo)準(zhǔn)的上面的端部的每個(gè)增量的解決方案，在為了避免皺紋的生長延遲可能爆裂?？傮w所方法是最大限度地軸向進(jìn)給，并盡量減少的壓力，同時(shí)防止發(fā)展為不可逆皺紋和爆裂。這確保了盡可能高的在產(chǎn)品的壁厚。我們的目標(biāo)是通過使用圖中給出的策略實(shí)現(xiàn)。5。這種策略包括皺的方法，以及作為法檢測到的管件料的頸縮的可能性。該變形FVUMATIminα和β個(gè)給定的過程，廣義的起皺，可以有效地使用各種標(biāo)準(zhǔn)過程并沒有尚未被提出并接受[13是為具體的產(chǎn)品和它們不能被直接使用任意的幾何形狀。最常用的金屬起皺式給出諾德隆德[15]的本地值工作。如果材料點(diǎn)壓縮條件下，如果另外的變形主要是由旋轉(zhuǎn)，然后最此，這種皺紋指標(biāo)失敗，如果一個(gè)純粹的全球剛體轉(zhuǎn)動發(fā)生在這個(gè)過程中，幾乎不能預(yù)期在實(shí)際的過程中，或者，如果大規(guī)模的皺紋開始演變[8,16]。該相關(guān)指標(biāo)數(shù)界的，因?yàn)槠渲翟?1和+1的時(shí)間間隔，皺紋的分類是相對比較容易其他皺紋指標(biāo)。因此，皺指標(biāo)由諾德隆德定義在本研究中使用的自適應(yīng)框架。需要注意的是其他起皺標(biāo)準(zhǔn)可作為良好，不影響方法進(jìn)一步。次是后續(xù)成形過程。因此，如果頸縮可以檢測到的爆裂可能會。對于縮頸檢測也可以使用幾種方法[17,18]。其中最流行的的實(shí)際應(yīng)變狀態(tài)的基礎(chǔ)上，成形極限曲線（FLC）FLCS應(yīng)變的路徑。由于成形性強(qiáng)烈依賴變形歷史上，實(shí)驗(yàn)測定的FLCS是昂貴的。因此，研究，以確定解析表達(dá)式FLCS[19]，或從有限元模擬[20]在實(shí)踐中往往被認(rèn)為。在這材料的FLCP6。導(dǎo)的，即使對于簡單的幾何形狀，很多假設(shè)都需要達(dá)到一個(gè)分析近。此外，還有可能有許多未納入的過程的物理特性分析模型來設(shè)計(jì)控制器，由于過程的復(fù)雜性，或缺乏理解物理過程。另一方面，經(jīng)驗(yàn)豐富的工藝運(yùn)營商通常啟發(fā)式設(shè)計(jì)規(guī)則允許具有許多以令人滿意的方式來控制一個(gè)程序。如這是非常的開發(fā)技術(shù)投一種啟發(fā)式的調(diào)控政策進(jìn)入解析表達(dá)式，其他控制技術(shù)，規(guī)避使用分析型號。一個(gè)特別的控制技術(shù)采用被稱為啟發(fā)式知識提供所謂模糊知識為基礎(chǔ)的控制器。沒有進(jìn)上FKBC息[21,22]在為FKBC序VUMAT皺指燈伊明和縮頸指標(biāo)值d的壓力增量α和軸向增量力β插在它的基礎(chǔ)上的專業(yè)知識。當(dāng)被調(diào)用序VDLOADα和β。在下面的，設(shè)計(jì)的FKBC進(jìn)程將被勾勒出來，控制器準(zhǔn)備以修改，在下一個(gè)遞增負(fù)荷輸出。檢查皺紋的變形狀態(tài)，以及縮頸。在該示例中進(jìn)一步提出，知識用的堿主要是確定性的，因?yàn)樗擞嘘P(guān)的規(guī)則的變形狀態(tài)的輸出。但是，從實(shí)踐的啟發(fā)式規(guī)則可以被添加到它沒有任何。壓力品脫的內(nèi)表面上被施加到管。對于的壓力更新公式使用下述：?α是零（Zα低（L?α是高形，LL必要的信息可以幾乎在任何寫在模糊集的書中找到，例如在[21]就造型而言，軸向進(jìn)給獲得通過FEND施加一軸向力的剛性的工具在管的兩端，RAMF是有限的，以防止泄漏流體。在這里，β被認(rèn)為是作為一個(gè)模糊數(shù)。?β為負(fù)?β是零（Z

皺紋非常關(guān)鍵（veryCR，皺紋是至關(guān)重要的（notCR（veryCL在[19]中給出的方法取得的成形極限管狀成形的基礎(chǔ)上塑料不穩(wěn)定。在IM-7。規(guī)則庫中的α/βFLC，D得到的使用[19]中的定義。的材料特性成形管，將在接下來的章節(jié)中給出。第一個(gè)步驟開始。此步驟有助于提供一個(gè)初始原型版本的知識。隨之而來的調(diào)7元格可以表述為：如果皺紋是非常關(guān)鍵（控制）和變形是非?？拷i縮（d所控制則α是零（Z）和β為負(fù)（N）'。因此α和β的九條規(guī)則可以區(qū)分的一組規(guī)則是完整增加的壓力。只要一個(gè)關(guān)鍵抗皺被檢測到的壓力增加了一定的價(jià)值。皺紋/Explicit中使用的版本用戶并沒有直接到必要的壓力信息來評價(jià)皺紋指標(biāo)。，才能獲取所需的信息為應(yīng)用用戶子程序VUMAT的。一旦VUMAT調(diào)用，應(yīng)力可以通過計(jì)算構(gòu)法。因此，盡管在任意的材料行為是標(biāo)準(zhǔn)的，它似乎有必要實(shí)施里面的子程序VUMAT。

圖8一個(gè)過程中所涉及的零件組裝作為一個(gè)著名的案例研究，成形的T形組件，它是研究得最多的部分之間[4][24]簡單，它包含管件成形的基本特征兩個(gè)獨(dú)立的負(fù)載參數(shù)。最終的目標(biāo)是制造中42.2和1.4毫米，分別為。實(shí)際上是進(jìn)行了分析。該管是模擬三維線性元素。在管厚度方向的兩層的元素可以使用。的工具，即模具的公樣，一套合適的離散剛體有限元素為藍(lán)本。在管件變行為會有所不同從原平板片材的響應(yīng)。雖然重要的是要使用現(xiàn)實(shí)的物質(zhì)描述模擬。對這個(gè)問題的進(jìn)一步發(fā)現(xiàn)，例如，在[25-27]。本發(fā)明目的，已被評估的材料數(shù)據(jù)準(zhǔn)備從幾個(gè)試樣（條）管坯，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)拉伸性能實(shí)驗(yàn)。測得的的材料特性管件料（St34）楊氏模量E200GPA泊松比ν=0.3K603MPa強(qiáng)度預(yù)應(yīng)變00.0076硬化指n=0.226圖9。獲得工藝方案。實(shí)際的流動應(yīng)力定義為：ΣF=K（0+ˉ）N（3）ˉFLC計(jì)算得出的過程計(jì)劃圖9。這一過程開始于一個(gè)小的軸向進(jìn)給。然后幾乎是線性的路徑之后，直到約16MPa的不能夠填充的材料進(jìn)入模腔，只壓力增加。此后，將軸向進(jìn)給開始增加，并且結(jié)合的壓力后再次幾乎是線性的路徑。的增加壓力導(dǎo)致的應(yīng)變狀態(tài)變成。FLC時(shí)刻，該控制器檢測到的壓力或軸向供給模擬，停止成形極限曲線通?？捎脕頇z過程是否過材的成能。對于擬過程，形極圖。10。三角標(biāo)記的線是FLC10FLC11，T在這項(xiàng)研究中，一種自適應(yīng)的方法設(shè)計(jì)用于管成形。起皺判據(jù)以及一個(gè)標(biāo)一個(gè)模糊的知識為基礎(chǔ)的控制器。該控制器的設(shè)計(jì)一個(gè)可行的成形中的適用性嘗試它可能是難以到達(dá)，在一個(gè)可接受的解決方案。因此，一些介紹性的模擬需出的方法已經(jīng)闡述一個(gè)簡單的案例研究。顯然驗(yàn)證的方法執(zhí)行平行實(shí)驗(yàn)仍然需要F.Dohmann,C.h.Hartl,Tubehydroforming-researchandpracticalapplication,J.Mater.Process.Technol.71(1997)174–186.L.Gao,S.Motsch,M.Strano,ClassificationandysisoftubehydroformingprocesseswithrespecttoadaptiveFEMsimulations,J.Mater.Process.Technol.129(2002)W.H.Sillekens,P.P.H.Veltmans,M.A.Guiterrez,J.I.Fernandez,Factorialexperimentationandsimulationofhydroformingprocessesfortubularparts,in:ProceedingsoftheNinthInternationalConferenceonSheetMetal,2001,pp.605–612.T.Altan,S.Jirathearanat,M.Strano,S.G.Shr,AdaptiveFEMprocesssimulationforhydroformingtubes,in:K.Siegert(Ed.),HydroformingofTubes,ExtrusionsandSheetMetals,vol.2,2001,pp.363–384.M.Strano,S.Jirathearanat,S.-G.Shr,T.Altan,Virtualprocessdevelopmentintubehydroforming,J.Mater.Process.Technol.146(2004)130–136.E.Doege,R.Kosters,C.Ropers,DeterminationofoptimisedcontrolparametersforinternalhighpressureformingprocesseswiththeFEM,in:ProceedingsoftheSixthInternationalConferenceonSheetMetal,vol.2,1998,pp.119–128.W.H.Sillekens,R.J.Werkhoven,Hydroformingprocessesfortubularparts:optimisationbymeansofadaptiveanditerativeFEMsimulation,Int.J.FormingProcess.4(2001)377–393.M.Strano,S.Jirathearanat,T.Altan,AdaptiveFEMsimulationfortubehydroforming:ageometry-basedapproachforwrinkledetection,Ann.CIRP50/1(2001)185–190.J.Kim,Y.-H.Kang,H.-H.Choi,S.-M.Hwang,B.-S.Kang,Comparisonofimplicitandexplicitfinite-elementmethodsforthehydroformingprocessofanautomobilelowerarm,Int.J.Adv.Manuf.Technol.20(2002)407–413.10]W.Kubli,J.Reissner,Optimizationofsheet-metalformingprocessesusingthespecial-purposeprogramAUTOFORM,J.Mater.Process.Technol.50(1995)292–305.F.Heislitz,H.Livatyali,M.A.Ahmetoglu,G.L.Kinzel,T.Altan,Simulationofrollformingprocesswiththe3-DFEMcodePAM-STAMP,J.Mater.Process.Technol.59(1996)59–67.ABAQUSInc.,ABAQUS/ExplicitUser’sManual,Version6.3,J.B.Kim,J.W.Yoon,D.Y.Yang,F.Barlat,Investigationintowrinklingbehaviourintheellipticalcupdrawingprocessbyfiniteelementysisusingbifurcationtheory,J.Mater.Process.Technol.111(2001)170–174.R.Hill,Ageneraltheoryofuniquenessandstabilityinelastic–plasticsolids,J.Mech.Phys.Solids6(1958)236–249.P.Nordlund,AdaptivityandWrinkleIndicationinNon-LinearSysis,DoctoralDissertation,DepartmentofSolidMechanics,RoyalInstituteofTechnology,Stockholm,Sweden,1997.A.Aydemir,ANumerical-ExperimentalysisofTubeHydroforming,MTDThesis,EindhovenUniversityofTechnology,ISBN90-444-0279-X,2003.D.Banabic(Ed.),FormabilityofMetallicMaterials:PlasticAnisotropy,FormabilityTesting,FormingLimits(EngineeringMaterials),Springer-Verlag,2000.M.Dutilly,J.C.Gelin,Designofsheetmetalformingprocessesbasedonqualityfunctions,in:ProceedingsoftheSecondInternationalESAFORMConferenceonMaterialForming,1999,pp.469–472.H.L.Xing,A.Makinouchi,Numericalysisanddesignfortubularhydroforming,Int.J.Mech.Sci.43(2001)1009–1026.E.M.Viatkina,W.A.M.Brekelmans,L.P.Evers,M.G.D.Geers,Forminglimitdiagramsforsheetdeformationprocesses:acrystalplasticityapproach,in:ProceedingsoftheFourthInternationalESAFORMConferenceonMaterialForming,20