熱負(fù)荷及散熱量計(jì)算

熱負(fù)荷及散熱量計(jì)算所謂熱負(fù)荷是指維持室內(nèi)一定熱濕環(huán)境所需要的在單位時(shí)間向室內(nèi)補(bǔ)充的熱量。所謂得熱量是指進(jìn)入建筑物的總量，它們以導(dǎo)熱、對(duì)流、輻射、空氣間熱交換等方式進(jìn)入建筑。系統(tǒng)熱負(fù)荷應(yīng)根據(jù)房間得、失熱量的平衡進(jìn)行計(jì)算，即房間熱負(fù)荷=房間失熱量總和-房間得熱量總和房間的失熱量包括：1）圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱量Q1；2）加熱油門(mén)、窗縫隙滲入室內(nèi)的冷空氣的耗熱量Q2；3）加熱油門(mén)、孔洞和其他相鄰房間侵入的冷空氣的耗熱量Q3；4）加熱由外部運(yùn)入的冷物料和運(yùn)輸工具的耗熱量Q4；5）水分蒸發(fā)的耗熱量Q5；6）加熱由于通風(fēng)進(jìn)入室內(nèi)冷空氣的耗熱量Q6；7）通過(guò)其他途徑散失的熱量Q7；房間的得熱量包括：1）太陽(yáng)輻射進(jìn)入房間的熱量Q8；2）非供暖系統(tǒng)的管道和其他熱表面的散熱量Q9；3）熱物料的散熱量Q10；4）生產(chǎn)車間最小負(fù)荷班的工藝設(shè)備散熱量Q11；5）通過(guò)其他途徑獲得的散熱量Q12；1.1圍護(hù)結(jié)構(gòu)的基本耗熱量q'=KF（t-t.）a式中q一圍護(hù)結(jié)構(gòu)的基本耗熱量，W;K一圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù)，w/（砰.°C）；F一圍護(hù)結(jié)構(gòu)的面積，砰；tw一供暖室外計(jì)算溫度，C；tn一冬季室內(nèi)計(jì)算溫度，C；a一圍護(hù)結(jié)構(gòu)的溫差修正系數(shù)。整個(gè)建筑物的基本耗熱量等于各個(gè)部分圍護(hù)結(jié)構(gòu)的基本耗熱量的總和：Q1'=Zq■=EKF（t-1'）1.2圍護(hù)結(jié)構(gòu)的附加耗熱量在實(shí)際中，氣象條件和建筑物的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)都會(huì)影響基本耗熱量使其發(fā)生變化，此時(shí)需要對(duì)基本耗熱量加以修正，這些修正耗熱量稱為圍護(hù)結(jié)構(gòu)附加耗熱量。附加耗熱量主要有朝向修正，風(fēng)力附加和高度附加耗熱量。1.2.1朝向修正耗熱量朝向修正耗熱量是太陽(yáng)輻射對(duì)建筑圍護(hù)耗熱量的修正。表1-1朝向修正率朝向修正率朝向修正率北0西-5%東-5%南20%1.2.2風(fēng)力附加耗熱量《暖通規(guī)范》規(guī)定：在一般情況下不必考慮風(fēng)力附加。1.2.3高度附加耗熱量《暖通規(guī)范》規(guī)定：民用建筑和工業(yè)輔助建筑(除樓梯間外)的高度附加率，當(dāng)房高超過(guò)四米時(shí)，每增加一米，為附加圍護(hù)基本耗熱量和其他修正量總和的2%，但總附加率不超過(guò)總附加率的15%。所以，建筑物的總耗熱量等于圍護(hù)結(jié)構(gòu)基本耗熱量和朝向修正，風(fēng)力附加和高度附加耗熱量的總和，則Q'=(1+x)ZaKF(t-1')(1+x+x)1gnwchf式中Xch—朝向修正率，%；Xf—風(fēng)力附加率，%；xg—高度附加率，%；1.3冷風(fēng)滲透耗熱量在室內(nèi)外風(fēng)壓和熱壓壓差作用下，室外的冷空氣通過(guò)門(mén)窗的縫隙滲入室內(nèi)，被加熱后又溢出室外。把冷空氣加熱到室內(nèi)溫度所消耗的熱量稱為冷風(fēng)滲透耗熱量。本設(shè)計(jì)采用百分?jǐn)?shù)法計(jì)算冷風(fēng)滲透耗熱量。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)滲透熱量占圍護(hù)結(jié)構(gòu)的總耗熱量的30%。1.4冷風(fēng)侵入耗熱量冬季在風(fēng)壓和熱壓的共同作用下，當(dāng)外門(mén)開(kāi)啟時(shí)，會(huì)有大量的冷空氣進(jìn)入室內(nèi)，把將這部分冷空氣加熱到室溫時(shí)所消耗的熱量稱為冷風(fēng)侵入耗熱量。采用外門(mén)附加的方法計(jì)算，冷風(fēng)侵入耗熱量=外門(mén)基本耗熱量x外門(mén)附加率公共建筑工業(yè)產(chǎn)房中，其外門(mén)附加率為500%。1.5工作工況下圍護(hù)結(jié)構(gòu)耗熱量及其修正以電爐變壓室為例圍護(hù)結(jié)構(gòu)基本耗熱量計(jì)算取定tn=12r，耗熱量包括基本耗熱量和附加耗熱量，計(jì)算全部列于附表1-1中，所得電爐變壓室、電氣間圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱耗熱量Qi'=3209.30(W)冷風(fēng)滲透耗熱量按百分?jǐn)?shù)法計(jì)算，根據(jù)建筑物特點(diǎn)，查得百分率為30%。Q2'=30%xQi=962.79(W)冷風(fēng)侵入耗熱量按短時(shí)間開(kāi)啟的外門(mén)計(jì)算，取外門(mén)基本耗熱量的60%。冷風(fēng)侵入耗熱量=1150.50x0.6=690.30(W)1.6工藝設(shè)備耗熱量1)熔煉工段工頻感應(yīng)電爐的散熱量Q=860N(1一叩)cos甲e式中Ne—感應(yīng)電爐額定功率，KW;n一感應(yīng)電爐的總效率，％，根據(jù)工藝資料采取；cose一補(bǔ)償后的功率因數(shù)，一般為0.9-0.95。當(dāng)工頻感應(yīng)電爐裝有排煙罩時(shí)，散入室內(nèi)的熱量為其總散熱量的30%根據(jù)公式Q=860x125x(1-80%)x0.9x0.3=6449.2(KW)2)澆注工段的散熱量澆注金屬與落砂在同一房間進(jìn)行時(shí)，金屬至澆注溫度至冷卻至室溫的全部熱量，一部分熱量由水分蒸發(fā)時(shí)吸收，其余全部散落車間內(nèi)，每澆注一噸金屬的散熱量為：Q=(Q1-Q2)-[605g(d1-d2)—0.175g(t-1)]x1000式中Q1一澆注金屬在熔化時(shí)的含熱量，KW/噸；Q2一鑄件落砂在離開(kāi)本工段時(shí)的含熱量，KW/噸；g一每澆注一噸金屬所需的型砂重量，公斤；d1一澆筑前型砂的含濕量，公斤/公斤；d2一落砂后型砂含濕量，公斤/公斤；t-落砂時(shí)型砂溫度，°c；tn—室內(nèi)溫度，C；根據(jù)公式得，Q=(263200-187600)-[605x4.5(0.055-0.02)-0.175x4.5(43-12)]x1000=4725(KW)電動(dòng)設(shè)備散熱量清理工段，砂處理的工段有拋丸機(jī)，破碎機(jī)，所有的工藝設(shè)備都在室內(nèi)，電動(dòng)設(shè)備散熱量公式為：_一…NQ=1000q門(mén)門(mén)一式中。一電動(dòng)設(shè)備發(fā)熱量，W；N?電動(dòng)設(shè)備安裝功率(額定功率)，KW；門(mén)一電動(dòng)機(jī)效率一]一電機(jī)容量利用系數(shù)，是電動(dòng)機(jī)最大實(shí)效功率原裝功率之比，一般取0.7-0.9；一2—電動(dòng)機(jī)負(fù)荷系數(shù)，電動(dòng)機(jī)每小時(shí)平均時(shí)耗功率與機(jī)器設(shè)計(jì)時(shí)最大時(shí)耗功率之比一般取0.5-0.8；門(mén)3一同時(shí)使用系數(shù)，電動(dòng)機(jī)同時(shí)使用的安裝功率與總安裝功率之比，一般取0.5-1.0；以清理工段的橡膠履帶拋丸清理機(jī)為例計(jì)算電動(dòng)設(shè)備散熱量由設(shè)備參數(shù)知，橡膠履帶拋丸清理機(jī)電動(dòng)設(shè)備安裝功率N=，電動(dòng)機(jī)效率n=，n1=0.7,n2=0.6,n3=0.8則每臺(tái)橡膠履帶拋丸清理機(jī)電動(dòng)設(shè)備散熱量為：_一…NQ=1000門(mén)門(mén)門(mén)-123門(mén)=1000X0.7x0.6x0.8x24.3+0.8=10206(W)照明設(shè)備耗熱量Q=n1n2n3N式中Q一散熱量，W；N一燈具安裝功率，KW;n1—同時(shí)使用系數(shù)；n2一整流器散熱系數(shù)，裝在室內(nèi)取1.2，裝在棚頂取1.0;n3—安裝系數(shù)，明裝時(shí)取1.0,暗裝燈罩上部穿有小孔時(shí)，取0.5-0.6，燈罩上無(wú)孔時(shí)取0.6-0.8;則根據(jù)公式得，Q=1000x1.0x1.2x1.0x100=120(KW)人員散熱量Q=enq式中Q一人體散熱量，KJ/h;e—考慮不同的工作場(chǎng)所性質(zhì)，取e=1.0；n一人數(shù)，個(gè)；q一每個(gè)人的平均散熱量，KJ/h，取q=1348KJ/h；則根據(jù)公式得，Q=1.0x16x1348=21568(KJ/h)數(shù)據(jù)匯總：表1-3車間電動(dòng)設(shè)備的散熱量匯總設(shè)備名稱臺(tái)數(shù)散熱量(W/臺(tái))總散熱量W橡膠履帶拋丸清理機(jī)機(jī)31020630618金屬履帶拋丸機(jī)131503150顎式破碎機(jī)2630012600混砂機(jī)11260012600射芯機(jī)125833.3369999.96造型機(jī)1275690722局部排風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)2.1排風(fēng)量確定此車間為鑄造車間，在型砂配制、制型、落砂、清砂等過(guò)程，都可使粉塵飛揚(yáng)，特別是用噴砂工藝修整鑄件時(shí)，粉塵濃度很高，所用的石英危害較大。在機(jī)械加工過(guò)程中，對(duì)金屬零件的磨光與拋光過(guò)程可產(chǎn)生金屬和礦物性粉塵。所以各工部采用局部排風(fēng)，在需要排風(fēng)部位加局部排風(fēng)罩即可。局部排風(fēng)罩的一般形式有：密閉罩，柜式排風(fēng)罩，外部吸氣罩，接受式排風(fēng)罩，吹吸式排風(fēng)罩。局部排風(fēng)罩的設(shè)計(jì)原則：（1）局部排風(fēng)罩應(yīng)盡可能包圍或靠近有害物，使有害物源局限于較小的局部空間。應(yīng)盡可能減小吸氣范圍，便于捕集與控制。（2）排風(fēng)罩的吸氣氣流方向應(yīng)盡可能與污染氣流運(yùn)動(dòng)方向一致。（3）已被污染的吸入氣流不允許進(jìn)入人的呼吸區(qū)。（4）排風(fēng)罩力求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，便于安裝和維護(hù)。（5）局部排風(fēng)罩的配置應(yīng)與生產(chǎn)工藝協(xié)調(diào)一致，力求不影響工藝操作。（6）要盡可能避免干擾氣流和過(guò)堂風(fēng)，送風(fēng)氣流等對(duì)吸氣氣流的影響。熔煉工段主要產(chǎn)生大量的煙塵和熱，在爐口熱源上部設(shè)置接受式排風(fēng)罩。清理工段主要產(chǎn)生揚(yáng)塵，橡膠履帶拋丸機(jī)和履帶拋丸清理機(jī)采用傘型排風(fēng)罩；破碎機(jī)采用局部密閉罩；混砂機(jī)采用整體密閉罩。澆注工段主要產(chǎn)生大量的熱，采用移動(dòng)式排風(fēng)罩。熱源上部接受式排風(fēng)罩排風(fēng)量的計(jì)算接受罩罩口尺寸按下式計(jì)算：低懸圓形罩D=d+0.5H低懸矩形罩A=a+0.5HB=b+0.5H式中D一罩口直徑（m）;A,B一罩口的長(zhǎng)和寬（m）;d一熱源水平投影直徑（m）;a,b一熱源水平投影長(zhǎng)和寬（m）;高懸罩低懸罩排風(fēng)量按下式計(jì)算式中qv0—熱源上部熱射流起始流量（m3/s）；V'一罩口擴(kuò)大面積上空氣的氣流速度（m/s），通常取0.5-0.75m/s;F一罩口擴(kuò)大面積，即罩口面積減去熱射流的斷面面積（砰）；高懸罩排風(fēng)量按下式計(jì)算q=q+v'F'式中qv,z罩口所在斷面上的熱射流流量（m3/s）；熱源上部熱射流起始流量，計(jì)算式為1q0=0.381（QM2）3式中qv0—熱射流流量m3/S；Q一對(duì)流散熱量（KJ/s）;h一熱源定性尺寸（m），對(duì)垂直熱表面是指高度，對(duì)水平則是指該投影的短邊尺寸；Ap一在熱源頂部熱射流的橫斷面積（砰）；熱射流流量qv,z（m3/s）1q=7.26x10-3zi.47Q3,z式中Q一熱源對(duì)流散熱量（KJ/s）;z-假想點(diǎn)熱源距離計(jì)算斷面的有效距離（m）,由下式計(jì)算Z=H+2B式中H-熱源距計(jì)算面的距離（m）;B-熱源水平投影直徑或長(zhǎng)邊尺寸（m）;對(duì)流散熱量QQ=aFAt式中F-熱源的對(duì)流換熱面積（砰）；At-熱源表面與周圍空氣的溫度差（°C）；。-表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)（KJ/砰.s.C）;表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。1d=AAt3式中A系數(shù)，對(duì)于水平散熱面，A=1.7X1QA（-3）；對(duì)于垂直散熱面，A=1.13x1QA（-3）。根據(jù)接受罩安裝的H的不同可以分為兩類，H-1.5tAp為低懸罩，H>1-^;Ap為高懸罩。密閉罩排風(fēng)量計(jì)算，本設(shè)計(jì)采用截面風(fēng)速法q=3600Av式中qv-所需排風(fēng)量（m3/s）；A-密閉罩截面積（砰）；v-垂直于密閉罩的平均風(fēng)速（m/s）。排風(fēng)罩排風(fēng)量計(jì)算，控制風(fēng)速法qv=v0F式中qv-吸氣口排風(fēng)量（m3/s）；F-吸氣口面積（而;V0-罩口平均風(fēng)速(m/s)。2.1.1熔煉工部排風(fēng)量計(jì)算本工段的主要任務(wù)是提供澆鑄用的鐵水，熔煉過(guò)程中產(chǎn)生大量的煙塵和熱，工頻感應(yīng)電爐主要產(chǎn)生的危害物油蒸汽，金屬氧化物，粉塵及蒸汽。所以給其爐口設(shè)置接受式排風(fēng)罩，選用圓形排風(fēng)罩。在爐上方0.5米處安裝接受罩，YL二YL,□八，、上CLC1?5\,'A=[1?5x(〒x0.42)2]m=0.53m因安裝高度H-1.5vAp，該接受罩屬低懸罩。確定熱源的對(duì)流換熱量4Q=aFAt=1.7x10-3At3F4=[1.7x10-3x(1200-12)3xnx0.42]=10.75(KJ/s)熱源頂部的熱射流起始流量1q°=0.381x(QA2h)3n1=0.381x[10.75x(—x0.42)2x0.4]34=0.16(m3/s)確定罩口直徑D=d+0.5H=0.4+0.5x0.5=0.65m取v'=0.75m/s排風(fēng)罩排風(fēng)量Q=q+v'F"={0.32+0.75x[n(0.65)2—n(0.4)2]44=1.79(m3/s)此處共有3臺(tái)工頻感應(yīng)電爐，則總通風(fēng)量為19332(m3/h)2.1.2清理工段排風(fēng)量計(jì)算查得Q3210A橡膠履帶拋丸清理機(jī)的除塵風(fēng)量為3500m3/h，清理工段共有3臺(tái)Q3210A橡膠履帶拋丸清理機(jī)，則總排風(fēng)量為10500m3/h。2.1.3砂處理工段排量計(jì)算Q326金屬履帶拋丸清理機(jī)的除塵風(fēng)量為2200m3/h。PEF-250X400型號(hào)的顎式破碎機(jī)，根據(jù)工藝資料，破碎機(jī)的加料方式為滑槽給料。此時(shí)加料口的粉塵較大，設(shè)置局部密封排風(fēng)罩。顎式破碎機(jī)下部排料至受料設(shè)備的卸料點(diǎn)也會(huì)產(chǎn)生粉塵，而排料至輸送帶的物料落差＜1m,直接給料。這時(shí)，顎式破碎機(jī)的加料口產(chǎn)生的粉塵不大，可只做密閉罩，不設(shè)排風(fēng)裝置。查《鑄造車間通風(fēng)除塵技術(shù)》可得顎式破碎機(jī)下部排風(fēng)量為1200m3/ho混砂機(jī)在受料時(shí)，產(chǎn)生粉塵很多，同時(shí)一般的混砂工藝是加料后先干混數(shù)分鐘，再加水濕混。在干混過(guò)程中，由于輾輪的輾混，攪拌也會(huì)產(chǎn)生大量的粉塵，所以給混砂機(jī)設(shè)置整體密閉罩加排風(fēng)。根據(jù)公式得，混砂機(jī)所需的排風(fēng)量=3600X0.25X3.26=2934(m3/h)2.1.4制芯、澆注和造型工段排風(fēng)量計(jì)算制芯采用普通的射芯機(jī)，芯砂中含有一定的水分，所以產(chǎn)生粉塵不多，產(chǎn)生有害氣體也不多，故不設(shè)置排風(fēng)。鑄件澆注和冷卻過(guò)程有CO產(chǎn)生和大量的熱產(chǎn)生，在澆注生產(chǎn)線的澆注段設(shè)置移動(dòng)式排風(fēng)罩。根據(jù)公式得，nx0322q=(10x2+F)V=(10x1.062+―-—)x0.5=0.69(m3/s)=2500(m3/h)表2-1各工部局部機(jī)械排風(fēng)量匯總表工段名稱設(shè)備名稱個(gè)數(shù)每個(gè)設(shè)備排風(fēng)量(m3/h)排風(fēng)罩個(gè)數(shù)排風(fēng)罩形式熔煉工段工頻感應(yīng)電爐368404接受式排風(fēng)罩清理工段橡膠履帶拋丸清理機(jī)335004傘型排風(fēng)罩金屬履帶拋丸機(jī)122001傘型排風(fēng)罩砂處理工段顎式破碎機(jī)312006局部密閉罩混砂機(jī)129341整體密閉罩澆注工段澆注輸送器250014移動(dòng)式排風(fēng)罩2.2排風(fēng)系統(tǒng)的劃分在本設(shè)計(jì)中，熔煉工段產(chǎn)生大量的煙塵，熱量，所以單獨(dú)設(shè)置除塵系統(tǒng)。清理工段和砂處理工段的設(shè)備產(chǎn)生的大多是粉塵，所以合并為一個(gè)除塵系統(tǒng)。電爐變壓器室，電氣間主要產(chǎn)生的是余熱，劃分為一個(gè)排風(fēng)系統(tǒng)。澆注工段產(chǎn)生CO和大量的熱，單獨(dú)設(shè)置排風(fēng)系統(tǒng)。則總共劃分為四個(gè)排風(fēng)系統(tǒng)。2.3除塵器選擇及計(jì)算除塵器的選擇依據(jù)：處理的氣體量。（2）氣體的性質(zhì)：包括氣體的成分、溫度、濕度、密度、黏度、露點(diǎn)、毒性、腐蝕性、爆炸性、氣體量和其波動(dòng)范圍等物理化學(xué)性質(zhì)。（3）粉塵的性質(zhì)：含有成分、密度、濃度、粒徑分布、比電阻、腐蝕性、濕潤(rùn)性、爆炸性、黏附性、纖維性、吸水性等物理、化學(xué)性質(zhì)。（4）凈化要求：凈化效率，壓力損失，廢氣排放標(biāo)準(zhǔn)和環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)等。（5）裝置的經(jīng)濟(jì)性：設(shè)備占用空間，投資和運(yùn)行費(fèi)用，維護(hù)操作方便和回收綜合利用的情況等。在工程中，通常以凈化效率為主選擇裝置。門(mén)=（1_C0N）x100%iN式中C0N-凈化裝置出口的含塵濃度，（g/m3）Cn-凈^化裝置進(jìn)口的含塵濃度，（g/m3）以熔煉工段為例：C=200mg/m3,C=25mg/m3凈化效率：°"C200-25門(mén)=（1-z）x100%=一x100%=87.5%C200iN本設(shè)計(jì)選用LMF-系列脈沖袋式除塵器，它占地面積小，處理風(fēng)量大，并能有效的進(jìn)行組合。表2-2除塵設(shè)備規(guī)格表型號(hào)過(guò)濾面積袋數(shù)處理風(fēng)量（m3/h）耗氣量（m3/h）設(shè)備阻力（mmHg）LMF-4A-320140140<300000.75-1.5100-200LMF-3A-240230230<220000.75-1.5100-200圖2-1C-1系統(tǒng)圖繪制系統(tǒng)軸測(cè)圖，對(duì)各管段編號(hào)。選定最不利環(huán)路，本系統(tǒng)選擇1-2-3-4-5-6-7-除塵器-風(fēng)機(jī)為最不利環(huán)路。根據(jù)各管段的風(fēng)量及選定的流速，確定各管段的斷面尺寸和單位長(zhǎng)度摩擦阻力。當(dāng)輸送含有金屬粉塵的氣體時(shí)，風(fēng)管內(nèi)最小風(fēng)速為：垂直風(fēng)管13m/s，水平風(fēng)管15m/s。管段1-2根據(jù)q,1一2=3400m3/'，「15m/s，求出管徑。D_iq,._i34001-23600x—xv3600x—x1544=283mm管徑取整，令d1-2=280mm，所以單位摩擦阻力為Rm,1-2=11P^,m計(jì)算各管段的摩擦阻力和局部阻力。1)管段1-2：AP八=R亡x〈2=11x10=110Pa局部阻力圓形傘罩。=30°,￡=0.0490°彎頭(R/D=1)兩個(gè)，￡=0.25x2=0.5直流三通(1-2)當(dāng)a=30°,F2=F2=?(0.39)2m2=0.119m2TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"F=—(0.56)2m2=0.246m22-34根據(jù)F+F機(jī)F,以=30。F0.119-*l3200心\o"CurrentDocument"-8-2=總0.5,-8^==0.5F0.246l6400查得8=0.53,￡=0.14乙=0.04+0.5+0.53=1.13管內(nèi)動(dòng)壓Pd12=yv21-2峙x152=137.25(Pa)AP12=^8P]2=1.13x137.25=155.09(Pa)管段1-2,的阻力，AP=AP+AP=110+155.09=265.09('Pa)，其他管段與管段1-2計(jì)算方法一致，將計(jì)算結(jié)果匯總在表格內(nèi)，具體見(jiàn)附表2。校核節(jié)點(diǎn)各處各支管的阻力平衡1）節(jié)點(diǎn)2:AP=217.47Pa,AP=102.28Pa就"=217"102.28=53%>10%217.47AP1-2217.47為使管段1-2,8-2達(dá)到阻力平衡，要修改原設(shè)計(jì)管徑，重新計(jì)算管段阻力。根據(jù)公式，改變管段1-2的管徑D'1-2(竺D'1-2(竺AP)0.225=280X(空)0.225102.28=331mm根據(jù)通風(fēng)管道統(tǒng)一規(guī)則，取D1-2=320mm。根據(jù)風(fēng)量和直徑查找的實(shí)際流速V1'2=12m/s，管內(nèi)動(dòng)壓P；］2=86.35Pa查表，R'=5.6Pa摩擦阻力AP'=Rxl=5.6x13=72.8Pam,1-2m,1-21-2局部阻力直流三通(1-2)當(dāng)a=30°,F=—(0.45)2=0.158m2,F1-2'F8-24=—4(0.39)2=0.119m2=—(0.56)2=0.246m22-34根據(jù)F+F牝F,a=30。，F(xiàn)2=g0.5L=西=0.5F0.246L12800查得，s=0.53,￡=0.