典型工藝案例分析深冷深加工裝置

1#直輸機二段軸承溫度高 小冷箱壓差波動致使P-30泵出口C5含量 系統(tǒng)大量注甲醇致使T-1300頂溫居高不 KX-600（膨脹機）膨脹端出口旁通管線凍分析人：1月21日18:30KX-600A壓力達到340Psig。原因因KX-600B用水后沒有排凈，啟機后，因此處溫度極低造成積水處理用水后盡量將殘余水分處理干凈儀表風(fēng)除油器臟堵,導(dǎo)致空壓機2段跳分析人：案例2003年3月15日1:45分，DCS中突然傳出“儀表風(fēng)壓低限”息。經(jīng)現(xiàn)場檢查，空壓機運轉(zhuǎn)正常，空壓機2段安全閥啟跳，1#緩沖原因儀表風(fēng)除油器臟堵物太多致使儀表風(fēng)從緩沖罐出去的路徑被堵死，1#緩沖罐超壓安全閥啟跳。處理KX-600A（膨脹機）滑油罐中發(fā)現(xiàn)輕分析人：案例從膨脹機滑油罐中放出的潤滑油中輕烴，造成潤滑油，質(zhì)量嚴(yán)重受到損害。原因空管線竄到滑油罐所致。處理離器。經(jīng)驗分析人：案例2003年7月11日，膨脹機其余各點參數(shù)正常，但是振動一直偏高。原因以下三點：1、潤滑油自身粘度系數(shù)偏低2、由于環(huán)境溫度的影響，至軸承的潤滑油溫度提高，而潤滑油溫度的提高會降低它的粘度，使得振動增加；3、由于密封氣較臟，而且其中富含較高碳?xì)浠衔铮ㄈ绫?、丁烷或更高的，因密封氣的吸收使?jié)櫥拖♂?，從而使?jié)櫥驼扯冉档?。處理更換新的標(biāo)號更高的潤滑油（換為美孚VG-68#潤滑油。1#螺桿空壓機排氣溫度高，手動停分析人：、15日上午9:30，1#螺桿空壓機排氣溫度高于值，手動停車。經(jīng)檢查1#螺桿空壓機發(fā)現(xiàn)其板翅換熱器的翅片上以及空氣過濾器的濾芯都布滿灰塵。原因致主機排氣溫度高。處理經(jīng)驗教訓(xùn)：器。F-800上下層排污堵塞,導(dǎo)致F-800壓分析時間：2003-7-分析人：、、楊學(xué)剛17日夜班反映F-800除油器液位高，而F-800壓差也較高，而通過原因F-800濾芯堵塞，造成F-800污泥的沉積，從而導(dǎo)致F-800液位處理，維修打開F-800人孔，從F-800人工清出兩桶污泥干凈F-800更換濾芯，一切恢復(fù)正常。，經(jīng)驗定期對排污設(shè)備進 T-1750根部輕烴管線出現(xiàn)沙眼漏分析時間：2003-7-分析人：、、楊學(xué)剛7月17日，T-1750混合器堵塞，使得管線壓力升高，沖擊管線，造成泄漏（經(jīng)拆）原因天然氣中的酸性氣體（CO2、H2S）等腐蝕性物質(zhì)對管線造成腐蝕，使得管線出現(xiàn)沙眼，造成泄漏。處理加強崗位巡檢，及時發(fā)現(xiàn)和處理問分析人：、17日凌晨0:30，氣量降至81萬方，調(diào)節(jié)噴嘴開度由22%降至19%，轉(zhuǎn)速無下降趨勢；17日上午9:00停膨脹機，氣體倒外輸，輕油系統(tǒng)停車，經(jīng)電儀車間派人檢修控制噴嘴開度的調(diào)節(jié)閥后，下午17:00啟膨脹機，情況好轉(zhuǎn)；18日下午15:30，膨脹機轉(zhuǎn)速又，調(diào)節(jié)噴嘴開度由60%降至20%，轉(zhuǎn)速仍不見下降，反而上升，15:45好手動原因開度已達100%。處理組織管焊將連桿取下加焊了一節(jié)，重新安裝好。分析人：、25日19:50較大，造成膨脹機轉(zhuǎn)速最低降至12000RPM，為了不使膨脹機受到損傷被迫手動停機。原因處理措施：1#直輸機二段軸承溫度分析時間：2003-7-分析人：、、楊學(xué)剛29日下午，發(fā)現(xiàn)1#直輸機二段軸承溫度高（74℃，超過值）報警，經(jīng)調(diào)度和之后進行倒機，停掉該直輸機。原因定期對設(shè)備進行檢查1#直輸機因二段排氣溫度高自動分析人：案例303:20，1#直輸機因二段排氣溫度高自動停機；19:001#直輸機空運，又因二段排氣溫度高于20:50手動停機，判斷1#直輸機有氣閥漏氣。更換一組氣閥后試運，二段排氣溫度最高達113℃原因分析有臟東西堵住了進氣或者排氣閥經(jīng)維修檢修發(fā)現(xiàn)1#直輸機二段一進氣閥有黑色軟泥樣固狀物，影響了處理經(jīng)驗教訓(xùn)：發(fā)生時間：2003-8-7、2003-8-分析人：案例7日凌晨5:40，深加工硅油爐自動停爐；啟爐正常后，于6:00現(xiàn)電機有問題，即手動停爐斷電檢修，于8日下午18:00啟爐正常10日又發(fā)現(xiàn)硅油爐風(fēng)機有問題，于10:30手動停爐，風(fēng)機修好加強對設(shè)備的維修、2#直輸機因二段分離器高液位手動停發(fā)生時間：200412分析時間：200412分析人：崔長虹、、王錦安、1月2日下午17:40，中控室微機中顯示2#直輸機二段分離器高液位DCS于是上報調(diào)度和，手動停機以防缸體發(fā)生液擊損壞。原因經(jīng)維修檢查發(fā)現(xiàn)2#直輸機二段分離器底部排污管線堵塞自動2#手動停機。處理經(jīng)驗教訓(xùn)：定期檢查和清理排污管道KX-600A因軸向推力差高自動停分析人：案例520:30，進KX-600A軸向推力差高自動停機；8月12日和8月13日，KX-600A軸向推力差高多次。原因KX-600A平衡器調(diào)節(jié)閥失靈，導(dǎo)致軸向推力不平衡，指向膨脹機端。更換KX-600A衡器調(diào)節(jié)閥后膨脹機恢復(fù)正常工作。發(fā)生時間：2003-7-10～2003-8-分析時間：2003-8-分析人：、、楊學(xué)剛就在這種不穩(wěn)定的甲醇循環(huán)狀態(tài)下一次又一次的不斷凍堵又不斷調(diào)上分析，T-1700塔更換填料后，塔的汽提效果比較好，塔頂?shù)奈锪?0%會存在問題。原因T-1700液位經(jīng)常不是一個平穩(wěn)的狀態(tài)，它隨V-160的進料量變化而V-16080V-160V-160V-160V-160V-160甲醇回收裝置V-300的濃度不穩(wěn)定，變化比較大，不能有效供給T-1700相對高濃度的甲醇，參與裝置的防凍循從生產(chǎn)數(shù)據(jù)來看，T-1750底部濃度和P-801出口濃度非常接近都在35%T-1800V-300T-1700塔進料。由以上分析加上長時間的摸索，可以初步判斷問題出在甲醇回收裝置E-802貧富換熱器內(nèi)漏,.貧富換熱器E-802管和殼互漏（經(jīng)過試漏，有五根列管內(nèi)漏。處理92日中午13:00停甲醇回收，對甲醇回收貧富換E-802進行試試漏方案為將甲醇回收T-1750進料關(guān)死之后將T-1800放空后，再把T-1750進甲醇回收閥門稍開一些，然后將P-801泵進口管線閥門打開，發(fā)現(xiàn)P-801泵進口泄漏嚴(yán)重（P-801泵進口為較貧938:00停甲醇回收，對其貧富換熱器E-802管進行堵漏，18:00行正常。經(jīng)驗K-610B機因三段排氣壓力高自動停發(fā)生時間：2003-9-1～2003-9-5（多次分析時間：2003-9-6分析人：、、楊學(xué)剛1下午17:20、3晚上22:10、54:15，膨脹機KX-600A增壓端軸向推力高數(shù)次自動機停機后J-T閥開度為100%，但是很快就造成了K-610B段排氣壓力高而連鎖停機。原因膨脹機停機后，因瞬時流量過高，雖然J-T開度為100%時，但是J/T閥自動打開的速度相對緩慢，壓縮機K-610B機三段出口壓力迅處理打開越站外輸閥門，重新啟動壓縮機；緩慢引氣進裝置走J/T閥正常經(jīng)驗當(dāng)膨脹機突然停機時，應(yīng)迅速手動加大J-T閥的開度，還應(yīng)到現(xiàn)場打J-T旁通，防止壓縮機因憋壓停機。分析時間：2003-9-分析人：、、楊學(xué)剛97中午13:00膨脹端軸向推力高自動停機，13:50機，又14:00停機（原因相同，17:30KX-600A。18:00動停KX-600A儀表工將KX-600A膨脹端的壓力變送器互換后，于19:00KX-600A19:05KX-600A增壓端軸向推力高自動停機。KX-600A兩個端點的壓力變送器存在故障,它向膨脹機控制盤傳送了處理儀表工把KX-600A增壓端和膨脹端的壓力變送器全部換新重裝。操作工應(yīng)加強對KX-600A的巡回檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理并匯報發(fā)生時間：2003-9-18-分析時間：2003-9-分析人：、、楊學(xué)剛18日上午9:20，1#直輸機突然彈出信息：因潤滑油壓力低和循131號直輸機潤滑油和循環(huán)水的實際壓力并不低。原因儀表故障產(chǎn)生的假信號給了1號直輸機停機指令；1號直輸機停機后因分輸站低壓壓力控制緩慢，直輸機倒機又需要一個過從而低壓氣壓力上漲，使3輸機一級排氣壓力過高而連鎖停車。處理倒備用壓縮機；檢修儀表1直輸機恢復(fù)正常。定期對儀表進行校驗；壓縮機應(yīng)急倒機動作要迅速甲醇回收P-802泵壓力發(fā)生時2003-10-分析時間：2003-10-分析人：、、楊學(xué)剛1024甲醇回收P-802泵壓力一直未提高至正常（3MPa左右）而且T-1700的汽提效果也不好。經(jīng)清理P-802泵濾網(wǎng)以及更換壓力表后，P-802壓力仍然起不來。原因經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)由于閥門不嚴(yán)甲醇竄至工藝流分支低壓處導(dǎo)致甲醇回收P-802泵壓力低，影響了T-1700明顯增加。處理操作應(yīng)熟悉裝置工藝流，認(rèn)真查找事故原因；操作要T-1700底部排污管線焊口分析時間：2003-10-分析人：、、楊學(xué)剛10月29日早晨7:00，0-8班發(fā)現(xiàn)T-1700底部排污管線焊口泄漏大量甲醇水溶液，于7:30手動停膨脹機KX-600A，氣體倒外輸，關(guān)閉T-1700前后截止閥，打開T-1700安全閥旁通對T-1700進行卸原因由于T-1700中的甲醇水溶液易于H2S的造成H2S腐蝕管線加劇，導(dǎo)致T-1700排污管線遭到嚴(yán)重腐蝕以致泄漏。處理T-1700底部排污管線焊口重新焊接；定期檢查T-1700底部排污管線是否腐蝕，以及裝置中易受腐蝕的管KX-600A增壓端過濾網(wǎng)堵，手動停KX-分析時間：2003-10-分析人：、、楊學(xué)剛20031031發(fā)現(xiàn)進口膨脹機KX-600A端過濾網(wǎng)壓差增（達0.03以上，導(dǎo)致V-265壓力升高（高于2.83MPa，增壓效果下降（降0.88MPa。為保障裝置的安全平穩(wěn)運行，被迫手動停原因質(zhì)系天然氣中的酸性氣體（CO2、H2S）對管線造成腐蝕后的產(chǎn)物。經(jīng)處理手動停KX-600A，拆檢并增壓端過濾網(wǎng)。提高脫硫塔的工作效率；盡量避免氣量的大幅度波動對設(shè)備壓縮機倒機操作不當(dāng)致使K/X-600A停發(fā)生時間：2003-11-18-分析時間：2003-11-分析人：、、楊學(xué)剛1118壓縮工應(yīng)調(diào)度運行的K-610A倒為K-610B運行。壓縮工首先啟動K-610B機，啟動后一切參數(shù)運行正常。然后壓縮工卸載了K-610A，卸載之后開K-610B結(jié)果K-610B機尚未加載完畢就出現(xiàn)了K/X-600A自動停機現(xiàn)象。經(jīng)現(xiàn)場確認(rèn)K/X-600A動停機原因為“膨脹端止推力高原因在倒機操作時，加載和卸載過應(yīng)當(dāng)盡可能的同步，否則進入后序的推力高而連鎖停機的事件。上述案例中首先將K/X-600A卸載，卸載完了之后才加載K-610B機,這種操作必然導(dǎo)致氣量的大幅度波動。首先在DCS中手動加大J/T閥的開度，防止憋壓頂停壓縮機；打開越J/T，正常后重新啟動K/X-600A。經(jīng)驗操作工應(yīng)熟練掌握K-610A/B機和直輸機的倒機操作E-495硅油芯子漏致使硅油爐頻繁停發(fā)生時間：20031129日～123分析時間：2003125分析人：崔長虹、、王錦安、溫設(shè)定100底部排污處發(fā)現(xiàn)有大量水。原因裝置中用硅油的地方有泄漏，經(jīng)排查確認(rèn)是T-1300塔重沸器E-123T-1300重沸器E-495硅油芯子進行了補漏，更換硅經(jīng)驗高壓氣凍堵致使高壓力斷流發(fā)生時間：200416案例1月6日上午11:20，高壓氣流量瞬間歸零，高壓氣壓力上升較快進入裝置的氣量由85萬方降至76萬方機末級排氣壓力略有下原因經(jīng)檢查高壓氣流 發(fā)現(xiàn)高壓氣調(diào)節(jié)閥不動作判斷高壓氣調(diào)節(jié)閥堵，造成高壓氣流量瞬間歸零。處理經(jīng)驗教訓(xùn)：應(yīng)當(dāng)對高壓氣加上保溫1#直輸機因1#風(fēng)機高振動自動停發(fā)生時間：2004119日凌晨分析時間：2004119分析人：崔長虹、、王錦安、19日凌晨3:40，1#直輸機因1#風(fēng)機高振動自動停機。經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)1#直輸機1#風(fēng)機電機皮帶掉落，導(dǎo)致1#風(fēng)機高振動。3#直輸機運行，對1#直輸機1#風(fēng)機電機皮帶進行重新安裝各運轉(zhuǎn)設(shè)備必須做好巡檢和定期檢查工作3#3#直輸機排污管線凍堵被迫手動發(fā)生時間：2004120分析時間：2004120分析人：崔長虹、、王錦安、20日晚上20:20，當(dāng)班巡檢時發(fā)現(xiàn)3#直輸機一段分離器液位高，打開旁通也排不掉，上報調(diào)度和之后手動停機進行檢查。原因處理措施：冬季要然后做好設(shè)備的保溫工作，防止凍堵氣提溫度低導(dǎo)致T-1700塔甲醇濃度發(fā)生時間：2004121分析時間：2004121分析人：崔長虹、、王錦安、121日，T-1700提效果不好，以致T-1700塔甲醇濃度較高。因為21日當(dāng)天外界環(huán)境溫度較低（最低－12℃，使得T-1700塔氣提溫度大幅度降低（45℃左右導(dǎo)致T-1700塔氣提效果不好，以致T-1700醇濃度較高。處理將壓縮機和直輸機熱旁路全部打開，以提高T-1700塔的氣提溫度。根據(jù)晝夜和季節(jié)變化適時調(diào)節(jié)熱旁KX-600B潤滑油標(biāo)號低致使其振發(fā)生時間：200424分析時間：200424分析人：崔長虹、、王錦安、最近幾日KX-600B屢屢偏高觀察其余各點參數(shù)均正常氣量KX-600B降低。原因KX-600B滑油粘度減低，造成KX-600B的軸潤滑不好，從而使軸處理24日下午14:20手動停KX-500BKX-600A并向KX-600B滑油罐添加新潤滑油，經(jīng)化驗室化驗，KX-600B油粘度合格。做好各運轉(zhuǎn)設(shè)備潤滑油的定期檢驗和更換工作脫硫塔出口及外輸氣的H2S發(fā)生時間：200425分析時間：2004-2-分析人：崔長虹、、王錦安、22近幾日，高壓氣中的HS含量增加（70mg/m3，經(jīng)化驗室化驗，脫硫塔出口及HS量有所增加，由原來的0mg/m31022原因脫硫塔單塔運行已經(jīng)不滿足脫除原料氣中H2S至最低值的要求2為將原料氣中的H2S5日上午9:40驗，脫硫塔出口及外輸氣的HS含量已降至5mg/m3。2經(jīng)驗KX-600A密封氣壓力高被迫手動發(fā)生時間：200424分析時間：200426分析人：崔長虹、、王錦安、24KX-600B軸振KX-600A運行啟機后發(fā)現(xiàn)KX-600A密封氣壓力高達520PSIG（導(dǎo)致密封氣壓差高達260PSIG，于21:00手動停KX-600A，倒KX-600B原因2月5日下午，儀表工對密封氣進KX-600A的減壓閥進行了檢查，無故障；2月6日上午，維修班對KX-600A膨脹端密封氣旁通及增壓端密封氣單流閥進行了檢發(fā)現(xiàn)KX-600A膨脹端密封氣旁通閥有。致使部分密封氣通過旁通閥，而沒有經(jīng)過減壓就直接進入KX-600A導(dǎo)致KX-600A高。處理2月6日上午。維修對KX-600A膨脹端密封氣旁通閥進行了修理經(jīng)驗雜質(zhì)進入導(dǎo)致大冷箱熱邊壓差增發(fā)生時間：200442分析時間：200442分析人：崔長虹、、王錦安、42日上午KX-600A/B常倒機，KX-600B9:17機后，大冷箱壓差迅速上升，最高達1.24MPa，而溫差上升幅度不大。于9:30手動停KX-600B，AC-715網(wǎng)，發(fā)現(xiàn)濾網(wǎng)已破。原因天然氣中硫化物對管線造成腐蝕所產(chǎn)生的堵塞物沒有經(jīng)過濾網(wǎng)而直接進入大冷箱，造成大冷箱熱邊流道堵塞。處理9:30動停KX-600B，將氣體直接外輸，硅油爐打冷循環(huán)、輕油系統(tǒng)停車并放空然后反向大冷箱熱邊流（13:50開始，15:40完（大冷箱共了9次期間對小冷箱熱邊流道了4次。于17:15氣進裝置，17:35KX-600B，17:40油爐，同時輕油系統(tǒng)運行正常后冷箱溫壓差正（溫差在0.8裝置啟車引氣的時候速度一定要慢；定期檢查大冷箱進口濾K-610B機三段分離器高液位手動發(fā)生時間：200459分析時間：2004-5分析人：崔長虹、、王錦安、5月9日，因K-610A機水泵電機有雜音，準(zhǔn)備啟K-610B機。18:00啟K-610B機空運，這是發(fā)現(xiàn)K-610B機三段分離器高液位，經(jīng)調(diào)度和之后，K-610B手動停機。原因經(jīng)查K-610B機上次（4月22日）停機之后，沒有將K-610B機三段分離器排污閥門關(guān)閉，導(dǎo)致K-610A機三段分離器內(nèi)的油水在排放時竄入到了K-610B機三段分離使得K-610B機還未加載就已經(jīng)出處理經(jīng)驗機各段分離器液位進行檢查，杜絕上述現(xiàn)象。T-1700塔填料堵塞、大冷箱凍分析時間：200458分析人：崔長虹、、王錦安、5月1日上午8:00V-300T-1700為輕烴。之后連續(xù)幾天（2~7日，T-1700塔液位建立不起來，造成V-265（最高25%（最高左右，只能采取啟外加泵向大冷箱注甲醇的方式給大冷箱化凍，耗甲醇量很高。原因判斷T-1700塔填料堵塞，使得填料水滿，帶水到后續(xù)工藝流造處理59下午6:00，輕油系統(tǒng)停車，氣體倒外輸，裝置放空卸壓后對T-1700行蒸汽處理，10日上午6:00T-1700塔填料進行更換；10日下午18:00完畢后，輕油裝置啟車后，大冷箱溫壓差較低，經(jīng)驗好的工作狀態(tài)。儀表風(fēng)壓低導(dǎo)致全廠ESD關(guān)發(fā)生時間：2004510分析時間：2004510分析人：崔長虹、、王錦安、5月10日上午10:30K-610A機水泵電機有雜音10:45啟K-610B機空運，在沒加載K-610B機、卸載K-610A機時，突然K-610A/B兩機無故停機。此時DCS中報告“儀表風(fēng)壓低全廠連鎖前空原因空壓機向油品球罐輸送空氣致風(fēng)壓下降低于0.65MPa以后又未能在20之內(nèi)恢復(fù)，造成全廠ESD斷。處理恢復(fù)儀表風(fēng)壓之后對全廠ESD進行復(fù)位，然后重新啟機。和好這些參數(shù)，以防萬一。LPG回收裝置制冷深度低、C3收率低（70%左右分析時間：2004625分析人：崔長虹、、進入4LPGT-1000有-60~-70℃，V-280常?？展蓿琕-160溫度最低也不過-20℃左右，C3收率的提高，原因1、進入4份以后氣溫開始回升，原料氣溫度上2、壓縮機后空冷器的冷卻效果不好，導(dǎo)致壓縮機排氣溫3、AC-715AC-695/725器的冷卻效果不好，AC-715卻效果差直接影響大冷箱的溫度導(dǎo)致V-160的制冷深度低，只能達到-20℃左右，影響了C3率4、AC-695效果差，導(dǎo)致夏季V-280易空，損失產(chǎn)5、AC-725效果差，致使輕烴的飽和蒸汽壓高，導(dǎo)致深加工裝6、KX-600B冷卻器效果差，造成夏季KX-600B油溫度高，導(dǎo)致其軸承溫度高，經(jīng)常大于70℃（參數(shù)值）,制約了KX-600B的提高，如果氣量大，無法吃進全部氣量。處理對各空冷器進行或者更換完全關(guān)閉壓縮機熱旁路并徹底打開風(fēng)冷器扇葉；有水冷的盡量投用水冷；加大水冷循環(huán)水流量。經(jīng)驗定期或更換風(fēng)冷器板翅根據(jù)晝夜和季節(jié)變化適時調(diào)整各風(fēng)冷器扇葉的開度。分析時間：2004628分析人：崔長虹、、621～27裝置共84（以甲醇中間罐液位計主要是因為有兩個一是因為T-1750底部排污閥未關(guān)造成T-1750無液微機中顯示T-1750液位很高，這就造成T-1750向甲醇回收進料少，導(dǎo)致甲醇回收V-300甲醇濃度較低，也就是向T-1700注甲醇量相應(yīng)的減少，最二是因為甲醇回收E-800重沸器溫度波動，最高達105℃，導(dǎo)致甲醇回收T-1800塔的頂溫較高，最高達到85℃左右，使得T-1800塔的水隨著甲醇一塊被蒸上去，直接造成V-300甲醇濃度減小，最終影響了T-1700的氣提效果。其結(jié)果都是造成大冷箱溫壓差上升只能采取處理1、將T-1750排污閥關(guān)閉，并由儀表工對T-1750液位計進行維修，T-1750行正常。2、控制E-800重沸器的溫度在101℃左T-1800頂溫80℃。穩(wěn)定。發(fā)生時間：20047～8分析人：崔長虹、、王錦安、自7月份以來，火炬放空頻繁冒黑煙。關(guān)閉深冷裝置區(qū)的放空總閥，原因從火炬冒黑煙這一現(xiàn)象進行分析只有凈化的原料氣或者放空線我們使用排除法鎖定了是深加工裝置的問題。的系統(tǒng)壓力。處理經(jīng)驗水冷設(shè)備的流量和循環(huán)水自身的冷卻效果也是一個值得關(guān)注的重要地方。大冷箱溫度高造成全廠ESD連鎖關(guān)發(fā)生時間：2004919月上午分析時間：2004921分析人：崔長虹、、049月19日上午開始引天然ESD均關(guān)斷，正在運行的K-610A/B雙雙停機。DCS中上報停車原因為“大冷箱熱邊進口TIAH-400溫度（高于65度。原因分析：的硫以后生成FeS，F(xiàn)eS與O2發(fā)生反應(yīng)生成Fe3O4，該反應(yīng)為強放熱（70℃，（>65℃，對全廠ESD進行復(fù)位；打開越站外輸，重新啟動壓縮機然后緩慢引氣進裝置，盡量減慢放熱反應(yīng)的速度；同時提前打開AC-715風(fēng)扇對大冷箱進口氣體進行冷卻，防止TIAH-400此造成連鎖。經(jīng)驗過中要密切關(guān)注大冷箱進口溫度值。J-T閥沒有及時打開導(dǎo)致K-610B機停發(fā)生時間：20041120日下午分析時間：20041122分析人：、王錦安、20041119日上午9:00，KX-600B手動停機更換17:20KX-600A。1120日下午16:30，KX-600B轉(zhuǎn)子更換完畢，準(zhǔn)備啟KX-600B機。在手動停KX-600A的時候，K-610B機因為三機排氣壓力原因手動停KX-600A的時候，V-265的壓力會上升，達到2.83MPa時J-TDCS操作工沒有及時手動開打J/T使壓縮機出口憋壓而連鎖停機。處理打開越站外輸，重新啟動壓縮機后緩慢引氣進裝置走J/T閥平穩(wěn)以后，按操作規(guī)啟動KX-600B。經(jīng)驗加強對員工操作技能的培訓(xùn)，教導(dǎo)他們精心掌握重點閥門的操作技巧，確保工藝設(shè)備的平安。小冷箱壓差波動致使P-30泵出口C5發(fā)生時間：2005525分析時間：2005525分析人：、路玉平、525日上午8:00以后驗日常取樣分析結(jié)果回饋至中控室P-30泵出口測得的LPG產(chǎn)品中的C5的摩爾百分比含量達到了8%以上，嚴(yán)重超出的3%以下。此時T-1300塔溫度波動厲害，底溫最高達161℃；頂溫最高達65℃，而膨脹機以及膨脹機前序工作正常，只有小冷箱熱邊壓差波動較大，P-15繁不上量。原因1塔壓力偏高，致使P-15泵不上量，P-15泵不上量導(dǎo)致T-1100的液位波動，從而導(dǎo)致T-1300的液位波動，而硅油調(diào)節(jié)閥的調(diào)節(jié)靈敏性不足以對付這種嚴(yán)重的波動，致使T-1300的工藝參數(shù)遭到破壞，頂溫升高，LPG中重組分含量。處理向小冷箱熱邊適量注入甲醇，使小冷箱壓差恢復(fù)正常；對P-15泵進經(jīng)驗嚴(yán)密關(guān)注冷箱的壓差科學(xué)合理的設(shè)置各塔的參數(shù)平穩(wěn)進出料K-610B機三段出口單向閥失靈導(dǎo)致全場停發(fā)生時間：20061126分析時間：20061126分析人：、、王錦安20061126日上午9降低需要對壓縮機進行倒機，運行某班壓縮工接調(diào)度指令后，準(zhǔn)備啟3＃直輸機，停掉正在運行的K-610B（當(dāng)時K-610A也在運行中。9103＃直輸正式啟動，一切正常?？僧?dāng)9153＃直輸機同時卸載K-610B機的時候，奇怪的事情發(fā)生了：3＃直輸在加10秒后顯示一級吸入壓力嚴(yán)重超出儀表測量量二段分離器安全閥迅速起跳，四段排氣壓力只有1MPa：與此同時，K-610A/B機瞬時雙雙連鎖停機，K-610A/B機現(xiàn)場顯示的低壓壓力最高達至0.2MPK-610A/B機東側(cè)的污油池地蓋不斷有氣流沖擊致使翻動的聲音，即便關(guān)閉了AB機低壓氣閥也無濟于事。與此同時DCS中上報：深冷裝置的壓力迅速下降，瞬時氣量幾分鐘之內(nèi)從79萬方降至0，國產(chǎn)膨脹機被迫停機，全廠主要設(shè)備幾乎全部原因分析氣的壓力水平因而說肯定有較高壓力的氣體竄到了低壓或者一段分離器。我們關(guān)閉了進口壓縮機閥門，無用，說明不是低壓的問題，那就應(yīng)該是在一段分離器處發(fā)生了流竄。考慮到氣體的流竄，我們想到了廠區(qū)內(nèi)高壓能夠竄到低壓的地方，如高補補低、越站就被關(guān)閉了閥門所以高補中和中補低原則上不能形成續(xù)的流對壓縮的一回一和末回一閥而言，他們在卸載之后應(yīng)該是打開的狀關(guān)，但是還有一道單向閥呢，除非是單向閥出了問題。處理為了檢驗單向閥是否有問題，我們嘗試關(guān)閉了大機子三段出口閥閘降也緩慢下來。裝置，啟膨脹機后一切正常。經(jīng)驗（高壓竄低壓養(yǎng)重點閥門。發(fā)生時間：20072分析時間：20072分析人：、2月15V-160要將已經(jīng)處于打開狀態(tài)的壓縮機K-610B機的熱旁路關(guān)閉，以降低壓旁路一下兩下……突然壓縮機連鎖停機了提示“三機原因壓縮機熱旁路打開時，三段排出的氣體同時從三段出口和熱旁路通若熱旁路關(guān)閉過快或者三段出口的風(fēng)冷器流道不暢（比如說堵塞，4.025MPa以上，從而連鎖停車。處理現(xiàn)將熱旁路完畢關(guān)閉，然后重新啟動K-610B壓差，觀察是否有堵塞現(xiàn)象。DCS系統(tǒng)復(fù)原致使致使大冷箱頻頻凍分析時間：20072分析人：崔長虹、、黃焜2007年2月某日，?？怂构緫?yīng)邀對我站DCS系統(tǒng)進行和升級但是由于在維修中插錯了系統(tǒng)恢復(fù)盤致使DCS系統(tǒng)深冷工藝系統(tǒng)依然持續(xù)不安具體表現(xiàn)是V-265不斷分2原因FIC-1700這個長久不用的原T-1700的旁通閥門被我們遺忘了。這個閥門受流量控制（即進T-1700的氣量高于設(shè)定值72萬方/天時自動打開，而當(dāng)時的氣量達到了78萬方/天，致使該閥自動打開大量氣體過分子篩脫水就進入到了后序裝置使得大冷箱持V-265損壞膨脹機或者造成連鎖停車仔細(xì)排查工藝流尤其是分子篩工藝流當(dāng)查出時是FIC-1700打開時，立即在DCS中將其關(guān)閉，現(xiàn)場關(guān)閉其前后手動截止閥。之后一個小時，工藝參數(shù)恢復(fù)正常。經(jīng)驗亂視聽。分析時間：20078分析人：、黃焜采用了生產(chǎn)工藝比較先進的UOP公司的產(chǎn)品設(shè)計使用是三年自05年12月投用以來脫水效果一直不錯值大部分情況下都在-40℃以下。（TE-900的情況下，分子篩脫水后的值呈現(xiàn)出了一漲的趨勢，數(shù)度直接近0℃。到了07年4月份，值更是達到了史前未有的正值，最高的時候達+18℃（具體情況見下表。圖3.2. 07年3-5月份值變化趨0--------倒塔前最倒塔前最 倒塔后最 倒塔后平原因分子篩晶體天生害怕油污和游離水分——油污使分子篩有效吸附面雖然在其前序?qū)ｉT設(shè)了除油器F-800F-800大打折扣，值飛速上升，分子篩失效。處理F-800經(jīng)驗教訓(xùn)：由于是首次使用分子篩脫水單元在分子篩的操作和方面較為欠缺，尚需在以后的使用的過中繼續(xù)積累經(jīng)驗，揚長避短。系統(tǒng)大量注甲醇致使T-1300頂溫居高不分析時間：20076分析人：崔長虹、、黃焜0747月份，脫丁烷塔T-1300塔頂溫居高不下，由正常情況下的58-62℃上升至80℃以上而無法降下來使塔頂產(chǎn)品——LPG的質(zhì)量無法控制，LPG產(chǎn)品中的C5含量嚴(yán)重（C5的摩爾百分比達到了20%以上而此時T-1300的底溫并不（幾乎和設(shè)定值150℃持平，T-1100塔至T-1300進料亦非常平穩(wěn)。另外，LPG球罐底部原因V-160處得到了分V-160（少量通過膨脹機進入T-1000后進入T-1100