機(jī)械設(shè)選擇題

機(jī)械設(shè)計(jì)復(fù)習(xí)題選擇題一、總論部分1.零件受靜載荷作用時(shí)，則在其內(nèi)部B。（A）只會(huì)產(chǎn)生靜應(yīng)力（B）可能產(chǎn)生靜應(yīng)力，也可能產(chǎn)生變應(yīng)力（C）只會(huì)產(chǎn)生變應(yīng)力2.零件的工作安全系數(shù)為A。（A）零件的極限載荷比零件的實(shí)質(zhì)工作載荷（B）零件的計(jì)算載荷比許用安全系數(shù)（C）零件的實(shí)質(zhì)工作載荷比極限載荷（D）零件的許用安全系數(shù)比零件的實(shí)質(zhì)工作載荷3.在圖示零件的極限應(yīng)力線圖中，如零件的工作應(yīng)力位于M點(diǎn)，在零件加載過(guò)程中，若均勻應(yīng)力m常數(shù)。則零件應(yīng)第一發(fā)生C。（A）塑性變形（B）靜強(qiáng)度破壞（C）疲憊破壞4.機(jī)械設(shè)計(jì)這一門學(xué)科，主要研究B的工作原理、構(gòu)造和設(shè)計(jì)計(jì)算方法。（A）各種機(jī)械零件和零件（B）通用機(jī)械零件和零件（C）專用機(jī)械零件和零件（D）標(biāo)準(zhǔn)化的機(jī)械零件和零件5.影響零件疲憊強(qiáng)度的綜合影響系數(shù)KD與C等要素相關(guān)。（A）零件的應(yīng)力集中、過(guò)載、高溫（B）零件的應(yīng)力循環(huán)特征、應(yīng)力集中、加載狀態(tài)（C）零件的表面狀態(tài)、絕對(duì)尺寸、應(yīng)力集中（D）零件的資料、熱辦理方法、絕對(duì)尺寸6.零件受彎、扭復(fù)合變應(yīng)力時(shí)，其工作安全系數(shù)為B。（A）SSS（B）1（C）SS2S2S2S2SSS1)2(1)2(SS7.一等截面直桿，其直徑d15mm，受靜拉力F40KN，桿資料為35號(hào)鋼，s520N/mm2，取許用安全系數(shù)[S]1.6，則該桿的工作安全系數(shù)S為E。（A）1.44（B）2.9（C）3.4（D）3.9（E）2.38.一個(gè)由40Cr鋼制成的軸類零件，已知1350N/mm2，S550N/mm2，0.3，零件的最大工作拉力max180N/mm2，最小工作拉力min85N/mm2，疲憊強(qiáng)度的綜合影響系數(shù)KD1.41，r常數(shù)，則零件按應(yīng)力幅計(jì)算的工作安全系數(shù)為D。（A）4.2（B）2.9（C）2.64（D）1.74設(shè)計(jì)一臺(tái)機(jī)器，包括以下幾項(xiàng)工作：a．零件設(shè)計(jì)；b．整體設(shè)計(jì)；c．技術(shù)設(shè)計(jì)，它們進(jìn)行的次序大體上是C。（A）a—c—b（B）b—a—c（C）b—c—a（D）c—b—a10.一等截面直桿，其直徑d20mm，受靜拉力F30N，桿資料為45號(hào)鋼，S300N/mm2，許用安全系數(shù)[S]1.7。則該零件的極限載荷為BKN。（A）176.5（B）55.44（C）162.4（D）5111.零件受對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力時(shí)，關(guān)于脆性資料應(yīng)取C作為資料的極限應(yīng)力。（A）資料的強(qiáng)度極限（B）資料的折服極限（C）資料的疲憊極限12.由試驗(yàn)知，有效應(yīng)力集中、絕對(duì)尺寸和表面狀態(tài)只對(duì)A有影響。（A）應(yīng)力幅（B）均勻應(yīng)力（C）應(yīng)力幅和均勻應(yīng)力13.關(guān)于受循環(huán)變應(yīng)力作用的零件，影響疲憊破壞的主要要素是C。（A）最大應(yīng)力（B）均勻應(yīng)力（C）應(yīng)力幅14．某四個(gè)構(gòu)造及性能相同的零件甲、乙、丙、丁，若承受最大應(yīng)力min的值相等，而應(yīng)力循環(huán)特色r分別為+1、0、-0.5、-1.，則此中最易發(fā)生無(wú)效的零件是D。（A）甲（B）乙（C）丙（D）丁二、聯(lián)接部分1．鍵的長(zhǎng)度主假如依據(jù)D來(lái)選擇。（A）傳達(dá)扭矩的大小（B）傳達(dá)功率的大?。–）輪轂的長(zhǎng)度2．螺紋的公稱直徑（除管螺紋外）是指它的C。（A）內(nèi)徑d1（B）中徑d2（C）外徑d

（D）軸的直徑3．壓力容器蓋的緊螺栓聯(lián)接，

外載荷

F

為變載荷

(0~F)

，若螺栓的最大總拉力

F0和剩余預(yù)緊力

F

不變，只將螺栓由實(shí)心的改為空心的，則螺栓的應(yīng)力幅

a與預(yù)緊力

F

的變化為

C

。（A）

a增大，預(yù)緊力

F

適合減小

（B）

a增大，預(yù)緊力

F

適合增大（C）

a減小，預(yù)緊力

F

適合增大

（D）

a減小，預(yù)緊力

F

適合減小4.如下圖的夾緊聯(lián)接柄承受載荷Q600N，螺栓的個(gè)數(shù)Z2，聯(lián)接柄長(zhǎng)度L300mm，軸直徑d60mm，夾緊接合面摩擦系數(shù)f0.15，防滑安全系數(shù)Kf1.2，則螺栓的預(yù)緊力為AN。（A）12000（B）6000（C）10000（D）180005.鍵的剖面尺寸往常是依據(jù)D，按標(biāo)準(zhǔn)選擇。（A）傳達(dá)扭矩的大?。˙）傳達(dá)功率的大?。–）輪轂的長(zhǎng)度（D）軸的直徑6.鍵聯(lián)接的主要用途是使軸與輪轂之間C。（A）沿軸向固定，并傳達(dá)軸向力（B）沿軸向可作相對(duì)滑動(dòng)，并擁有導(dǎo)向作用（C）沿周向固定，并傳達(dá)扭矩（D）安裝與拆卸方便7.外載荷是軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接，預(yù)緊力為F，外載荷為F，則螺栓受的總拉力F0B。（A）FF（B）FF（C）FF8.圖示三塊鋼板，用兩只一般螺栓聯(lián)接。已知板所受的橫向力為F，接合面之間的摩擦系數(shù)f0.15，為使聯(lián)接靠譜，取摩擦力大于外載荷的20%，則每個(gè)螺栓需要的預(yù)緊力為C。（A）0.5F（B）F（C）2FD）4F9.為了提升受變載荷螺栓的疲憊強(qiáng)度，應(yīng)A。（A）增添被聯(lián)接件剛度（B）增添螺栓剛度（C）降低被聯(lián)接件剛度10.平鍵聯(lián)接如不可以知足強(qiáng)度條件，可在軸上安裝一對(duì)平鍵，使它們沿圓周間隔D。（A）900（B）1200（C）1350（D）180011.一般平鍵的工作面是C。（A）頂面（B）底面（C）側(cè)面（D）端面12.在受軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接中，已知預(yù)緊力F8000N，軸向外載荷為：Fmin0，F(xiàn)max4000N，假設(shè)螺栓和被聯(lián)接件的剛度C1C21。則在最大工作載荷下，被聯(lián)接件的殘余預(yù)緊力F為CN。（A）2000（B）4000（C）6000（D）800013.用于聯(lián)接的螺紋牙形為三角形，這是因?yàn)槠銬。（A）螺紋強(qiáng)度高（B）傳動(dòng)效率高（C）防振性能好（D）螺紋副的摩擦屬于楔面摩擦，摩擦力大，自鎖性能好14.軸上的鍵槽往常由D加工獲得。（A）插削（B）拉削（C）鉆及鉸（D）銑削軸上裝有一對(duì)平鍵時(shí)，若傳達(dá)扭矩T150Nm，則驗(yàn)算強(qiáng)度時(shí)，仍可按一個(gè)平鍵來(lái)計(jì)算，只需把傳達(dá)扭矩改為BNm。（A）120（B）100（C）75（D）5016.螺母的螺紋圈數(shù)不宜大于10圈，其主要原由是C。（A）制造困難（B）防止螺母太厚，增添機(jī)器的重量（C）采納圈數(shù)過(guò)多的加厚螺母不可以提升聯(lián)接的強(qiáng)度（D）防備螺母回松17.在受軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接中，已知其預(yù)緊力F8000N，假設(shè)螺栓和被聯(lián)接件的剛度C1C21，則被聯(lián)接件接合面之間將出現(xiàn)空隙的條件是最大外載荷為DN。（A）1000（B）4000（C）8000（D）1600018.雙線螺紋直徑為：外徑d20mm，，內(nèi)徑d117.294mm，中徑d218.37mm，螺距t2.5mm，則螺紋升角為B。（A）4.55（B）4.95（C）5.26（D）2.4819.螺紋聯(lián)接是一種A。（A）可拆聯(lián)接（B）不行拆聯(lián)接（C）擁有防松裝置的為不行拆聯(lián)接（D）擁有自鎖能力的為不行拆聯(lián)接，不然為可拆聯(lián)接20.平鍵聯(lián)接能傳達(dá)的最大扭矩為T，現(xiàn)要傳達(dá)的扭矩為1.5T，則應(yīng)D。（A）把鍵長(zhǎng)增大到本來(lái)的1.5倍（B）把鍵寬增大到本來(lái)的1.5倍（C）把鍵高增大到本來(lái)的1.5倍（D）安裝一對(duì)平鍵壓力容器蓋的緊螺栓聯(lián)接中，若螺栓預(yù)緊力和容器內(nèi)的壓力不變，但將凸緣間的軟銅墊片換成橡膠墊片，則A。A）螺栓的總拉力F0增大，螺栓的密切性也加強(qiáng)（B）螺栓的總拉力F0與螺栓的密切性同時(shí)降低C）螺栓的總拉力F0增大，螺栓的密切性降低（D）螺栓的總拉力F0降低，螺栓的密切性加強(qiáng)22.用鉸制孔螺栓來(lái)聯(lián)接的凸緣聯(lián)軸器，在傳達(dá)扭矩時(shí)，C。（A）螺栓的橫剖面受剪力（B）螺栓與螺栓孔接觸面受擠壓（C）螺栓同時(shí)受剪切與擠壓（D）螺栓受拉伸與扭轉(zhuǎn)23.用一般螺栓來(lái)聯(lián)接的凸緣聯(lián)軸器，在傳達(dá)扭矩時(shí)，D。（A）螺栓的橫剖面受剪切（B）螺栓與螺栓孔接觸面受擠壓（C）螺栓同時(shí)受剪切與擠壓（D）螺栓受拉伸與扭轉(zhuǎn)24.受軸向變載荷(0~F)的緊螺栓聯(lián)接，螺栓承受的應(yīng)力幅a為B。cF（B）acF(1c)F(1c)F（A）a（C）a（D）aA2AA2A式中c為相對(duì)剛度，c1cc2c125.螺紋副在摩擦系數(shù)一準(zhǔn)時(shí)，螺紋的牙形角越大，則C。（A）當(dāng)量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越好（B）當(dāng)量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越差（C）當(dāng)量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越好（D）當(dāng)量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越差26.緊聯(lián)接螺栓按拉伸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，考慮到拉伸和扭轉(zhuǎn)的復(fù)合作用，應(yīng)將拉伸載荷增大到本來(lái)的B倍。（A）1.1（B）1.3（C）1.5（D）1.727.相同公稱尺寸的三角形細(xì)牙螺紋和粗牙螺紋對(duì)比，因細(xì)牙螺紋的螺距小，內(nèi)徑大，故細(xì)牙螺紋B。（A）自鎖性好，強(qiáng)度低（B）自鎖性好，強(qiáng)度高（C）自鎖性差，強(qiáng)度高（D）自鎖性差，強(qiáng)度低應(yīng)用螺紋聯(lián)接時(shí)，若被聯(lián)接件總厚度不大，且資料很硬，強(qiáng)度很高，需要常常裝拆的狀況下，一般宜采納A。（A）螺栓聯(lián)接

（B）雙頭螺柱聯(lián)接

（C）螺釘聯(lián)接29.關(guān)于重要的聯(lián)接，應(yīng)盡可能不采納直徑小于

M12~M16

的螺栓，其原由是

A

。（A）易過(guò)載扭斷

（B）在沖擊振動(dòng)或變載荷作用下易松脫

（C）剩余預(yù)緊力太小30.一般平鍵的規(guī)格（B×H）由D決定。（A）擠壓強(qiáng)度（B）剪切強(qiáng)度（C）軸上扭矩（D）軸的直徑31.為防備螺栓的疲憊破壞，應(yīng)A。（A）減小螺栓剛度，增大被聯(lián)接件剛度（B）減小螺栓剛度，減小被聯(lián)接件剛度（C）增大螺栓剛度，增大被聯(lián)接件剛度（D）增大螺栓剛度，減小被聯(lián)接件剛度32.被聯(lián)接件受橫向外力作用，如采納鉸制孔螺栓聯(lián)接，則螺栓的無(wú)效形式為C。（A）螺紋處拉斷（B）螺桿拉扭斷裂（C）螺桿剪切或擠壓破壞（D）螺紋根部曲折斷裂33.調(diào)理機(jī)構(gòu)中，若采納雙線螺紋，螺距為2mm，為使螺桿沿軸向挪動(dòng)18mm（螺母只好轉(zhuǎn)動(dòng)），則螺母應(yīng)轉(zhuǎn)C轉(zhuǎn)。（A）9（B）5（C）4.5（D）434.在螺栓聯(lián)接中，常常在一個(gè)螺栓上采納雙螺母，其目的是C。（A）提升強(qiáng)度（B）提升剛度，降低螺栓受的拉力（C）防松35.被聯(lián)接件受橫向外力時(shí)，如采納一般螺栓聯(lián)接，則螺栓可能的無(wú)效形式為C。（A）剪切或擠壓破壞（B）拉斷（C）拉、扭斷裂36.有一氣缸蓋螺栓連結(jié)，若氣缸內(nèi)氣體壓力在0~2MPa之間循環(huán)變化，則螺栓中的應(yīng)力變化規(guī)律為B。（A）對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力（B）非對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力（C）脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力（D）非穩(wěn)固循環(huán)變應(yīng)力37.一般平鍵連結(jié)的主要用途是使軸間B。（A）沿軸向固定并傳達(dá)軸向力（B）沿周向固定并傳達(dá)轉(zhuǎn)矩（C）安裝與拆卸方便38.受軸向載荷的緊螺栓連結(jié)，為保證被連結(jié)不出現(xiàn)空隙，要求B。（A）剩余預(yù)緊力F應(yīng)小于零（B）剩余預(yù)緊力F應(yīng)大于零（C）剩余預(yù)緊力F應(yīng)等于零（D）預(yù)緊力F應(yīng)大于零39．用于靜連結(jié)的平鍵連結(jié)，其主假如無(wú)效形式是B。（A）鍵拉斷（B）鍵工作面壓潰（C）工作面磨損（D）工作面歪曲40.一般采納B加工B型一般平鍵的鍵槽。（A）指狀銑刀（B）盤形銑刀（C）插刀41.受軸向變載荷作用的緊螺栓連結(jié)中，為提升螺栓的疲憊強(qiáng)度，可采納的舉措是B。（注：C1為螺栓剛度，C2為被連結(jié)件剛度。）（A）增大C1、減小C2（B）減小C1、增大C2（C）增大C1和C2（D）減小C1和C2三、傳動(dòng)部分1.兩帶輪直徑已定后，為了增大小帶輪上的包角，可C。（A）縮短中心距（B）采納內(nèi)側(cè)張緊輪（C）采納外側(cè)張緊輪2.帶傳動(dòng)的主動(dòng)輪直徑D1180mm，轉(zhuǎn)速n1940r/min，從動(dòng)輪直徑D2710mm，若滑動(dòng)率為1%，則從動(dòng)輪轉(zhuǎn)速n2是Ar/min。（A）236（B）238（C）240（D）2423.在蝸桿傳動(dòng)中引進(jìn)蝸桿特征系數(shù)q的目的，是為了C。（A）便于蝸桿尺寸參數(shù)的計(jì)算（B）簡(jiǎn)單實(shí)現(xiàn)蝸桿傳動(dòng)中心距的標(biāo)準(zhǔn)化（C）減少蝸桿滾刀的型號(hào)，有益于刀具標(biāo)準(zhǔn)化4.直齒圓錐齒輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是指A。（A）大端模數(shù)（B）小端模數(shù)（C）均勻模數(shù)5.為了限制鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷，在節(jié)距p和小鏈輪的齒數(shù)Z1一準(zhǔn)時(shí)，應(yīng)當(dāng)限制A。（A）小鏈輪的轉(zhuǎn)速n1（B）傳達(dá)的功率P（C）鏈條的速度v（D）傳達(dá)的圓周力Ft6.如大鏈輪的齒數(shù)超出極限值(Zmax120)，則B。（A）鏈條的磨損快（B）鏈條磨損后，易發(fā)生“脫鏈”現(xiàn)象（C）鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷大與沖擊作用大（D）鏈傳動(dòng)的噪音大7.硬齒面閉式傳動(dòng)中，當(dāng)直徑一準(zhǔn)時(shí)，應(yīng)取較少齒數(shù)，使模數(shù)增大，以A。A）提升齒輪的曲折強(qiáng)度（B）在加工時(shí)減少分度時(shí)間，提升生產(chǎn)率C）提升嚙合效率，減少輪齒發(fā)生膠合的可能性8.在其余條件相同的狀況下，三角帶傳動(dòng)與平形帶傳動(dòng)對(duì)比，能夠傳達(dá)更大的功率，這是因?yàn)镈。（A）帶和帶輪的資料組合擁有較高的摩擦系數(shù)（B）帶的撓性優(yōu)秀，并與帶輪密切貼合（C）帶的質(zhì)量輕，離心力?。―）帶與輪槽工作面之間的摩擦是楔面摩擦9.帶傳動(dòng)若開(kāi)始產(chǎn)生打滑現(xiàn)象，是A。（A）沿小帶輪先發(fā)生（B）沿大帶輪先發(fā)生（C）沿兩帶輪上同時(shí)發(fā)生10.平形帶的帶輪，表面稍呈隆起，這是為了C。（A）減少帶的磨損（B）安裝帶較方便（C）防備帶從輪上零落11.帶傳動(dòng)主假如依賴B來(lái)傳達(dá)運(yùn)動(dòng)和功率的。（A）帶和兩輪接觸面之間的正壓力（B）帶和兩輪接觸面之間的摩擦力（C）帶的緊邊拉力（D）帶的初拉力12.齒面硬度HBS>350鋼齒輪的制造工藝過(guò)程為A。（A）加工齒坯——滾齒——淬火——磨齒（B）加工齒坯——滾齒——磨齒——淬火（C）加工齒坯——淬火——滾齒——磨齒（D）加工齒坯——淬火——磨齒——滾齒13.減速蝸桿傳動(dòng)中，用D來(lái)計(jì)算傳動(dòng)比是錯(cuò)誤的。（A）i

1（B）iZ2n1d2Z1（C）i（D）i2n2d114.鏈傳動(dòng)在小鏈輪上的包角過(guò)小的弊端是C。（A）鏈條易從鏈輪上滑落（B）鏈條易被拉斷，承載能力低（C）同時(shí)嚙合的齒數(shù)少，鏈條和輪齒的磨損快（D）傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)不均勻，沖擊作用大15.鏈條的基本參數(shù)是D。（A）銷軸直徑（B）銷軸長(zhǎng)度（C）鏈板厚度（D）節(jié)距P16.已知A對(duì)齒輪Z140，Z260，m2mm，b60mm；B對(duì)齒輪Z120，Z230，4mm，b60mm，當(dāng)A、B兩對(duì)齒輪的工作條件、資料、許用應(yīng)力均相同時(shí)，則兩對(duì)齒輪的C。（A）接觸強(qiáng)度和曲折強(qiáng)度均相同（B）接觸強(qiáng)度和曲折強(qiáng)度均不相同（C）接觸強(qiáng)度相同，曲折強(qiáng)度不相同（D）接觸強(qiáng)度不相同，曲折強(qiáng)度相同17.鏈傳動(dòng)的傳動(dòng)特色是D。（A）剎時(shí)傳動(dòng)比和均勻傳動(dòng)比都是常數(shù)（B）剎時(shí)傳動(dòng)比和均勻傳動(dòng)比都不是常數(shù)（C）剎時(shí)傳動(dòng)比是常數(shù)，均勻傳動(dòng)比不是常數(shù)（D）剎時(shí)傳動(dòng)比不是常數(shù)，均勻傳動(dòng)比是常數(shù)18.設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)的基來(lái)源則是：保證帶在必定工作限期內(nèi)E。（A）不發(fā)生磨損（B）不發(fā)生打滑（C）不發(fā)生拉伸疲憊斷裂（D）既不發(fā)生磨損，又不發(fā)生打滑（E）既不發(fā)生打滑，又不發(fā)生拉伸疲憊斷裂（F）既不發(fā)生磨損，又不發(fā)生拉伸疲憊斷裂19.三角帶輪輪槽楔角小于三角帶雙側(cè)面夾角，是考慮C。（A）使三角帶在輪槽內(nèi)楔緊（B）帶工作后的磨損（C）帶沿帶輪曲折變形后，雙側(cè)面間的夾角減小20.設(shè)計(jì)三角帶傳動(dòng)時(shí)，帶輪直徑不可以太小，是為了限制D。（A）帶的長(zhǎng)度（B）傳動(dòng)的中心距（C）帶的離心力（D）帶的曲折應(yīng)力21.某廠運(yùn)輸帶由轉(zhuǎn)速1440r/min的電動(dòng)機(jī)經(jīng)過(guò)三套減速裝置來(lái)驅(qū)動(dòng)，此中a.．雙級(jí)直齒圓柱齒輪減速器；b．套筒滾子鏈傳動(dòng)；c．三角帶傳動(dòng)。這三套減速裝置的擺列序次宜采納C。（A）電動(dòng)機(jī)a—b—c運(yùn)輸帶（B）電動(dòng)機(jī)b—a—c運(yùn)輸帶（C）電動(dòng)機(jī)c—a—b運(yùn)輸帶（D）電動(dòng)機(jī)b—c—a運(yùn)輸帶22.帶和帶輪資料組合的摩擦系數(shù)與初拉力一準(zhǔn)時(shí)，B，則帶傳動(dòng)不打滑時(shí)的最大有效拉力也越大。（A）帶輪越寬（B）小帶輪上的包角越大（C）大帶輪上的包角越大（D）帶速越低23.帶傳動(dòng)理論傳動(dòng)比為4.5，若滑動(dòng)率2%，則實(shí)質(zhì)傳動(dòng)比i應(yīng)是C。（A）4.55（B）4.57（C）4.59（D）4.6124.齒輪曲折強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)YFa與A沒(méi)關(guān)。（A）模數(shù)m（B）齒數(shù)Z（C）壓力角（D）原始齒廓變位系數(shù)25.對(duì)閉式蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱均衡計(jì)算，其主要目的是為了B。（A）防備潤(rùn)滑油受熱后膨脹外溢，造成環(huán)境污染（B）防備潤(rùn)滑油溫度過(guò)高后使?jié)櫥瑮l件惡化（C）防備蝸輪資料在高溫下機(jī)械性能降落（D）防備蝸桿蝸輪發(fā)生熱變形后，破壞正確嚙合26.在必定轉(zhuǎn)速下，要減少鏈傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)不均勻性和動(dòng)載荷，應(yīng)D。（A）增大鏈條節(jié)距p和鏈輪齒數(shù)Z（B）增大鏈條節(jié)距p，減小鏈輪齒數(shù)Z（C）減小鏈條節(jié)距p和鏈輪齒數(shù)Z（D）減小鏈條節(jié)距p，增大鏈輪齒數(shù)Z27.鏈傳動(dòng)算出的實(shí)質(zhì)中心距a，與初步假設(shè)的中心距a0其實(shí)不一致，這是因?yàn)镈。（A）鏈輪直徑尺寸有加工偏差（B）鏈條制造的長(zhǎng)度有偏差（C）把中心距縮短，以使安裝方便（D）算出的鏈節(jié)數(shù)經(jīng)過(guò)圓整28.齒輪傳動(dòng)中，輪齒的齒面點(diǎn)蝕破壞，往常第一發(fā)生在D。（A）湊近齒頂處（B）湊近齒根處（C）湊近節(jié)線的齒頂部分（D）湊近節(jié)線的齒根部分29.帶在工作時(shí)產(chǎn)生彈性滑動(dòng)，是因?yàn)镈。（A）帶不是絕對(duì)撓性體（B）帶與帶輪間的摩擦系數(shù)偏低（C）帶繞過(guò)帶輪時(shí)產(chǎn)生離心力（D）帶的松邊拉力與緊邊拉力不等30.齒輪傳動(dòng)的載荷系數(shù)中，動(dòng)載荷系數(shù)Kv，除決定于齒輪的圓周速度v之外，還與B相關(guān)。（A）齒面粗拙度（B）齒輪制造精度（C）輪齒寬度（D）端面重合度31.提升齒輪的抗點(diǎn)蝕能力，能夠采納D的方法。（A）采納閉式傳動(dòng)（B）減小傳動(dòng)的中心距（C）減小齒輪的齒數(shù)，增大齒輪的模數(shù)（D）提升齒面硬度32.在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其余條件相同時(shí)，增大蝸桿頭數(shù)，則傳動(dòng)效率B。（A）降低（B）提升（C）不變（D）可能提升，也可能降低33.鏈傳動(dòng)的剎時(shí)傳動(dòng)比為常數(shù)的充要條件是C。（A）大鏈輪齒數(shù)Z2是小鏈輪齒數(shù)Z1的整倍數(shù)（B）大鏈輪齒數(shù)Z2小鏈輪齒數(shù)Z1（C）大鏈輪齒數(shù)Z2小鏈輪齒數(shù)Z1，且緊邊長(zhǎng)度是節(jié)距p的整倍數(shù)（D）Z23Z1，a40p34.一對(duì)齒輪傳動(dòng)，已知Z1Z2，則一對(duì)齒相嚙合時(shí)，齒面接觸應(yīng)力B。（A）H1H2（）H1H2（）H1H2BC35.套筒滾子鏈傳動(dòng)中，若鏈輪速度增高，則動(dòng)載荷A。（A）增大（B）減?。–）不變（D）可能增大，也可能減小36.斜齒圓柱齒輪，螺旋角越大，則傳動(dòng)的安穩(wěn)性B。（A）越低（B）越高（C）沒(méi)有影響在單向運(yùn)行的齒輪上，因?yàn)辇X輪的曲折疲憊強(qiáng)度不夠所產(chǎn)生的疲憊裂紋，一般簡(jiǎn)單在輪齒的的C第一出現(xiàn)和擴(kuò)展。（A）受壓側(cè)的節(jié)線部分（B）受壓側(cè)的齒根部分（C）受拉側(cè)的齒根部分（D）受拉側(cè)的節(jié)線部分38.開(kāi)式齒輪傳動(dòng)的主要無(wú)效形式是C。（A）輪齒疲憊折斷（B）齒面點(diǎn)蝕（C）齒面磨損（D）齒面膠合39.關(guān)于軟—硬齒面組合的齒輪傳動(dòng)，為了獲得較緊湊的構(gòu)造，一般常采納B。（A）小齒輪調(diào)質(zhì)，大齒輪表面淬火（B）小齒輪表面淬火，大齒輪調(diào)質(zhì)（C）小齒輪正火，大齒輪表面淬火（D）輪表面淬火，大齒輪正火40.介紹鏈輪最大齒數(shù)Zmax120，其目的是C。（A）保證鏈輪強(qiáng)度（B）保證傳動(dòng)安穩(wěn)性（C）當(dāng)磨損量達(dá)到2~3%時(shí)仍可使鏈條持續(xù)工作41.在一般三角帶傳動(dòng)中，跟著所傳達(dá)的載荷的增大，滑動(dòng)率將B。（A）減?。˙）增大（C）變化不定（D）不變42.在計(jì)算齒輪的曲折強(qiáng)度時(shí)，把輪齒看作一懸臂梁，并假設(shè)所有載荷作用于輪齒的C，以這時(shí)的齒根曲折應(yīng)力作為計(jì)算強(qiáng)度的依照。（A）齒根處（B）節(jié)圓處（C）齒頂處43.帶傳動(dòng)在正常工作時(shí)，帶與帶輪之間所產(chǎn)生的摩擦力Ff等于C。（A）F1F2（B）2T2d2（C）F1F2（D）2F0e1e144.關(guān)于軟齒面HBS≤350的一對(duì)齒輪傳動(dòng)，當(dāng)采納相同的鋼材來(lái)制造時(shí)，正確的熱辦理方法是C。（A）小齒輪淬火，大齒輪調(diào)質(zhì)（B）小齒輪淬火，大齒輪正火（C）小齒輪調(diào)質(zhì)，大齒輪正火（D）小齒輪正火，大齒輪調(diào)質(zhì)45.閉式軟齒面圓柱齒輪傳動(dòng)中，最易出現(xiàn)的無(wú)效形式是B。（A）輪齒彎波折斷（B）齒面疲憊點(diǎn)蝕（C）齒面膠合（D）齒面磨損46.當(dāng)設(shè)計(jì)一對(duì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比i不變及齒數(shù)和ZZ1Z2不變，而增大模數(shù)m，則齒輪的A。（A）曲折強(qiáng)度提升，接觸強(qiáng)度提升（B）曲折強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度提升（C）曲折強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度不變（D）曲折強(qiáng)度提升，接觸強(qiáng)度不變47.三角膠帶中彈性滑動(dòng)C。（A）在張緊力足夠時(shí)能夠防止（B）在傳達(dá)功率較小時(shí)能夠防止（C）是不可以夠防止的（D）在小帶輪包角足夠大時(shí)能夠防止48.在尺寸大概相同時(shí)，V帶比平型帶的傳達(dá)能力大，這是因?yàn)锽。（A）V帶比平型帶厚，不易拉斷（B）V帶與帶輪是楔面摩擦，摩擦力大（C）V帶與帶輪工作面上的壓力大，摩擦力大49.帶傳動(dòng)的彈性滑動(dòng)是因?yàn)镃。（A）帶與帶輪之間摩擦系數(shù)?。˙）外載荷過(guò)大（C）帶的彈性變形50.依據(jù)鏈傳動(dòng)傳動(dòng)不均勻的特征，在傳動(dòng)裝置整體部署時(shí)宜部署在B。（A）高速級(jí)（B）低速級(jí)（C）隨意傳動(dòng)部位51.直齒圓錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，是以C為計(jì)算依照的。（A）大端當(dāng)量直齒圓柱齒輪（B）均勻分度圓柱齒輪（C）均勻分度圓處的當(dāng)量圓柱齒輪52.在一帶傳動(dòng)裝置中，已知主動(dòng)輪直徑D1100mm，從動(dòng)輪直徑D2500mm，又測(cè)得主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速n11450r/min，從動(dòng)軸轉(zhuǎn)速n2275.5r/min，則帶傳動(dòng)的滑動(dòng)率等于D。（A）0.005（B）0.01（C）0.016（D）0.0553.關(guān)于蝸桿傳動(dòng)的受力剖析，下邊公式中有錯(cuò)誤的選項(xiàng)是A。（A）Ft1Ft2（B）Fr1Fr2（C）Ft1Fa254.采納多列鏈可提升鏈傳動(dòng)的承載能力，但弊端是A。（A）因制造偏差造成各列受力不均，承載能力不可以按列數(shù)成倍增大（B）比單列鏈的重量大（C）鏈傳動(dòng)的沖擊作用加強(qiáng)（D）要求采納較寬的鏈輪55.帶傳動(dòng)正常工作時(shí)，小帶輪上的滑動(dòng)角B小帶輪的包角。（A）大于（B）小于（C）大于或等于（D）小于或等于56.帶傳動(dòng)在工作時(shí)，設(shè)小帶輪為主動(dòng)，大帶輪為從動(dòng)，則帶內(nèi)拉應(yīng)力的最大值是發(fā)生在帶C。（A）進(jìn)入大帶輪處（B）走開(kāi)大帶輪處（C）進(jìn)入小帶輪處（D）走開(kāi)小帶輪處57.蝸桿傳動(dòng)較為理想的資料組合B。（A）鋼和鑄鐵（B）鋼和青銅（C）鋼和鋁合金（D）鋼和鋼58.蝸桿特征系數(shù)q的表達(dá)式為C。（A）qd1m（B）qad1（C）qd1m（D）qam59.為改良或減小齒輪的動(dòng)載荷系數(shù)Kv，可C。（A）將輪齒加工成鼓形齒（B）將兩齒輪做成變位齒輪（C）將一個(gè)齒輪的輪齒齒頂及齒根都進(jìn)行修緣60.一級(jí)齒輪傳動(dòng)，其傳動(dòng)比i1，傳動(dòng)效率為。已知從動(dòng)輪輸出轉(zhuǎn)矩為T2，則主動(dòng)輪上的轉(zhuǎn)矩T1的計(jì)算式是B。iT2（B）T1T2（C）T1T2（A）T1ii61．采納張緊輪張緊V帶傳動(dòng)時(shí)往常應(yīng)安裝在C。（A）緊邊內(nèi)側(cè)湊近小輪（B）松邊內(nèi)側(cè)湊近小輪（C）松邊內(nèi)側(cè)湊近大輪62．滾子鏈傳動(dòng)中鏈條宜盡量防止使用過(guò)渡鏈節(jié)，這是因?yàn)镃。（A）制造困難（B）裝置困難（C）過(guò)渡鏈節(jié)的鏈板要承受附帶彎矩作用63．鏈傳動(dòng)中，鏈節(jié)數(shù)和鏈輪齒數(shù)常分別取

B

。（A）偶數(shù)與偶數(shù)

（B）偶數(shù)與奇數(shù)

（C）奇數(shù)與偶數(shù)64．帶傳動(dòng)中，選擇

V帶的型號(hào)是依據(jù)

C

。（A）傳達(dá)功率

（B）轉(zhuǎn)速（C）計(jì)算功率和小帶輪轉(zhuǎn)速65．鏈傳動(dòng)中，限制大鏈輪齒數(shù)不超出（A）膠合（B）疲憊破壞

（D）小帶輪直徑120是為了防備（C）磨損

D發(fā)生。（D）跳齒或脫鏈四、軸系零件及其余1.按許用曲折應(yīng)力來(lái)計(jì)算軸時(shí)，采納應(yīng)力校準(zhǔn)系數(shù)是考慮到B。（A）曲折應(yīng)力可能不是對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力（B）扭轉(zhuǎn)應(yīng)力可能不是對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力（C）軸上有應(yīng)力集中（D）所采納的強(qiáng)度理論與試驗(yàn)結(jié)果有偏差2.自行車的前軸是C。（A）轉(zhuǎn)軸（B）轉(zhuǎn)動(dòng)心軸（C）固安心軸（D）傳動(dòng)軸3.一閥門螺旋彈簧，其簧絲直徑為d2.2mm，彈簧指數(shù)（即旋繞比）C5.5，則它的外徑D為Cmm。（A）9.9（B）12.1（C）14.3（D）16.54.在正常條件下，轉(zhuǎn)動(dòng)軸承的主要無(wú)效形式是A。（A）轉(zhuǎn)動(dòng)體與滾道的工作表面上產(chǎn)生疲憊點(diǎn)蝕（B）轉(zhuǎn)動(dòng)體碎裂（C）滾道磨損（D）轉(zhuǎn)動(dòng)體與保持架之間發(fā)生膠合5.聯(lián)軸器與離合器的根本差異在于C。A）聯(lián)軸器只好用來(lái)聯(lián)接兩根軸；離合器還可用來(lái)聯(lián)接軸上的其余展轉(zhuǎn)零件B）聯(lián)軸器只好用來(lái)傳達(dá)扭矩；離合器除傳達(dá)扭矩外，還可用作安全、定向或起動(dòng)裝置C）要把被聯(lián)軸器聯(lián)接的兩軸分別，需要使機(jī)器泊車進(jìn)行拆卸；離合器可在機(jī)器工作過(guò)程中隨時(shí)使兩軸聯(lián)合或分別D）聯(lián)軸器能夠采納彈性元件來(lái)緩沖吸振；離合器則沒(méi)有這類特征6.轉(zhuǎn)動(dòng)軸承的額定壽命是指同一批軸承中C的軸承所能達(dá)到的壽命（A）99%（B）95%（C）90%（D）50%7.彈簧的工作圈數(shù)n是按彈簧的B要求，經(jīng)過(guò)計(jì)算來(lái)確立的。（A）強(qiáng)度（B）剛度（C）穩(wěn)固性（D）安裝和構(gòu)造8.在載荷不安穩(wěn)，且擁有較大的沖擊和振動(dòng)的場(chǎng)合下，一般宜采納C聯(lián)軸器。（A）剛性固定式（B）剛性賠償式（C）彈性（D）安全9.向心滑動(dòng)軸承在相同的公稱尺寸和資料下，C。（A）隨值（軸承相對(duì)空隙）減小，承載能力加大，在工藝條件同意的狀況下，應(yīng)盡量選用小的值（B）隨值減小，承載能力降低，且簡(jiǎn)單發(fā)熱咬死，故在運(yùn)行精度同意狀況下應(yīng)盡量選用大的值（C）隨值減小，承載能力加大，但發(fā)熱量也增添，使?jié)櫥驼扯冉德?，故擁有一個(gè)最正確值（D）隨值減小，承載能力降低，但潤(rùn)滑油溫升也降低，促進(jìn)粘度增大，反過(guò)來(lái)又致使承載能力上漲，故擁有一個(gè)最正確值10.在軸的初步估量中，軸的直徑一般是按B來(lái)初步確立的。（A）曲折強(qiáng)度（B）扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度（C）軸段的長(zhǎng)度（D）軸段上零件的孔徑11.當(dāng)簧絲直徑一準(zhǔn)時(shí)，彈簧指數(shù)C選得過(guò)大所帶來(lái)的弊端是A。（A）彈簧的剛度太小，易發(fā)生抖動(dòng)，影響正常工作（B）彈簧卷制很困難（C）彈簧受載時(shí)，內(nèi)側(cè)應(yīng)力較大（D）彈簧易產(chǎn)生失穩(wěn)現(xiàn)象12.相同兩輛汽車，一輛用作長(zhǎng)途汽車，一輛用作市內(nèi)公共汽車，每日相同工作

16小時(shí)，一年后，兩發(fā)動(dòng)機(jī)主軸承磨損量應(yīng)當(dāng)是

C

。（A）沒(méi)有顯然差異（C）后者大于前者13.向心滑動(dòng)軸承的相對(duì)空隙

（B）前者大于后者（D）沒(méi)有必定的規(guī)律，往常是依據(jù)D

來(lái)進(jìn)行選擇。（A）軸承載荷

F

和軸頸直徑

d

（B）潤(rùn)滑油的粘度（C）軸承比壓

p和潤(rùn)滑油的粘度

（D）軸承比壓

p和軸頸圓周速度

v14.一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)軸承的額定動(dòng)載荷是指

D

。A）該軸承使用壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)，所能承受的載荷B）該軸承使用壽命為106小不時(shí)，所能承受的載荷C）該型號(hào)軸承均勻壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)，所能承受的載荷D）該型號(hào)軸承額定壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)，所能承受的載荷設(shè)計(jì)一根齒輪軸，資料采納45號(hào)鋼，兩支點(diǎn)用向心球軸承來(lái)支承，驗(yàn)算時(shí)發(fā)現(xiàn)軸的剛度不夠，這時(shí)應(yīng)D。（A）把球軸承更換為滾子軸承（B）把轉(zhuǎn)動(dòng)軸承更換為滑動(dòng)軸承（C）換用合金鋼來(lái)制造軸（D）適合增大軸的直徑16.相同兩臺(tái)柴油機(jī)，一臺(tái)用于工程機(jī)械（如起重機(jī)、發(fā)掘機(jī)），一臺(tái)用于發(fā)電機(jī)組，其曲軸主軸承使用壽命，B。（A）前者往常比后者長(zhǎng)（B）后者往常比前者長(zhǎng)（C）只需相同養(yǎng)護(hù)適合，一般沒(méi)有顯然差異（D）雖有差異，但不存在必定的規(guī)律17.轉(zhuǎn)動(dòng)軸承的額定壽命是指D。A）在額定動(dòng)載荷作用下，軸承所能達(dá)到的壽命B）在額定工況與額定動(dòng)載荷作用下，軸承所能達(dá)到的壽命C）在額定工況與額定動(dòng)載荷作用下，90%軸承所能達(dá)到的壽命D）同一批軸承進(jìn)行壽命試驗(yàn)中，90%軸承所能達(dá)到的壽命設(shè)計(jì)動(dòng)壓式向心滑動(dòng)軸承時(shí)，若經(jīng)過(guò)熱均衡計(jì)算，發(fā)現(xiàn)軸承溫升過(guò)高，在以下改良設(shè)計(jì)的舉措中，有效的是

C

。（A）增大軸承寬徑比

Bd

（B）減少供油量（C）增大相對(duì)空隙

（D）換用粘度較高的潤(rùn)滑油19.聯(lián)軸器與離合器的主要作用是（A）和緩沖擊和振動(dòng)（C）傳達(dá)扭矩

C。（B）賠償兩軸的不一樣心度或熱膨脹（D）防備機(jī)器發(fā)生過(guò)載20.槍閂彈簧的作用是

C

。（A）和緩沖擊，汲取振動(dòng)（B）控制運(yùn)動(dòng)（C）儲(chǔ)藏能量（D）丈量載荷21.一臺(tái)離心式水泵，由電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)。傳達(dá)功率P5KW，軸的轉(zhuǎn)速n960r/min，軸的資料為45號(hào)鋼，隨許用應(yīng)力變化的系數(shù)C100，則初步估量軸的最小直徑dmin應(yīng)是Bcm。（A）1.62（B）1.73（C）1.85（D）1.9622.一個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)軸承的額定動(dòng)載荷C是指C。A）該軸承的使用壽命為106轉(zhuǎn)時(shí)，所能承受的載荷B）該軸承的額定壽命為106小不時(shí)，所能承受的載荷C）該軸承的使用壽命為106轉(zhuǎn)，而損壞概率為10%時(shí)所能承受的載荷D）該軸承靠譜度為95%時(shí)，所能承受的載荷23.轉(zhuǎn)動(dòng)軸承內(nèi)圈與軸的配合及外圈與座孔的配合D。A）所有采納基軸制B）所有采納基孔制C）內(nèi)圈與軸采納基軸制，外圈與座孔采納基孔制D）內(nèi)圈與軸采納基孔制，外圈與座孔采納基軸制24.當(dāng)簧絲直徑一準(zhǔn)時(shí)，彈簧指數(shù)（旋繞比）C選得過(guò)小時(shí)所產(chǎn)生的弊端是C。（A）彈簧的尺寸大，構(gòu)造不緊湊（B）簧絲的長(zhǎng)度和重量較大（C）彈簧卷制很困難，且工作時(shí)內(nèi)側(cè)應(yīng)力大（D）彈簧的剛度很小25.圓柱形螺旋彈簧的彈簧指數(shù)C是指B之比值。（A）外徑D與簧絲直徑d（B）中徑D2與簧絲直徑d（C）內(nèi)徑D1與簧絲直徑d（D）自由高度H0與簧絲直徑d26.作用在軸承上的徑向力在軸承轉(zhuǎn)動(dòng)體之間的散布為D。（A）在所有轉(zhuǎn)動(dòng)體上受力相等（B）在一半轉(zhuǎn)動(dòng)體上受力相等（C）在某一確立數(shù)量的轉(zhuǎn)動(dòng)體上受力相等（D）受力不相等，而且總有一個(gè)受