某大橋跨某公路膺架驗(yàn)算書

..第一章計(jì)算說明1、工程簡介本合同段主橋部分位于黃島側(cè)紅石崖鎮(zhèn),起點(diǎn)為K33+200,終點(diǎn)為K34+120,全長920m,跨徑布置設(shè)計(jì)為50m+2×65m+50m+5×48m+5×50m+4×50m,設(shè)計(jì)為鉆孔樁基礎(chǔ),花瓶形墩身,上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆混凝土連續(xù)箱梁,采用滿堂支架法現(xiàn)澆。箱梁各結(jié)構(gòu)均采用C50高性能混凝土,縱橫雙向預(yù)應(yīng)力體系,腹板采用15-22鋼束,頂、底板采用15-16鋼束,橫向預(yù)應(yīng)力采用15-3鋼束。支座采用符合GB/T17955-2000標(biāo)準(zhǔn)的球形鋼支座。直徑大于或等于25mm的鋼筋采用機(jī)械連接方式接長。XX大橋在426#～427#〔K33+315～K33+380墩跨越膠黃公路,此跨梁體設(shè)計(jì)為變截面現(xiàn)澆箱梁,梁體跨度65m,單幅橋面寬度17m,中間隔離帶1.0m,分左右幅設(shè)置。設(shè)計(jì)于膠黃公路正交,橋上設(shè)計(jì)縱坡為2.0％,橫橋向以橋梁中心標(biāo)高為基點(diǎn)向左右幅設(shè)置2.0%的橫坡。既有膠黃公路設(shè)計(jì)為雙向六車道,兩側(cè)非機(jī)動(dòng)車道,機(jī)動(dòng)車道與非機(jī)動(dòng)車道用花壇隔離,其中機(jī)動(dòng)車道為寬24m,非機(jī)動(dòng)車道寬6m,隔離花壇寬2.5m,非機(jī)動(dòng)車道兩側(cè)為綠化帶,寬約5m。2、地形特點(diǎn)及工程地質(zhì)情況橋址所屬地貌為山前沖積平原,地面標(biāo)高5.0～22.5m,地勢起伏不大。根據(jù)地質(zhì)勘探揭示,426#墩橋址下表層土為沖填土,厚度在1.5m左右,下層為角礫巖層,承載力在200Kpa～400Kpa之間；427#墩位于老河床內(nèi),橋址下表層土沖填土,厚度在3m左右,下層為角礫巖層,承載力在200Kpa～400Kpa之間。3、箱梁支架設(shè)計(jì)根據(jù)XX大橋上跨既有膠黃公路設(shè)計(jì)圖紙和現(xiàn)場實(shí)際情況的調(diào)查勘測以及通過對膠黃公路車流量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,為滿足現(xiàn)澆箱梁施工和膠黃公路行車需要,并考慮到施工安全,跨越膠黃公路65m現(xiàn)澆梁采用膺架法進(jìn)行施工。支架總體布置見圖附圖-1、附圖-2所示。車行道預(yù)留兩個(gè)門洞,采用φ720×9mm螺旋鋼管支墩、橫向I40b工字鋼分配粱、縱向貝雷梁片承重粱搭設(shè)兩跨連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu),鋼管支墩基礎(chǔ)為1.2m×1.2m×1.2m鋼筋混凝土方形基礎(chǔ),單個(gè)門洞凈寬6.0m,凈高度6.0m,以滿足車輛雙向行車和安全需要。φ720×9mm鋼管支墩橫橋向采用7根對稱箱梁中心線布置,間距為3.5m+2m+3m+3m+2m+3.5m。橫向I40b工字鋼承重梁布置3根,并排焊接固定于螺旋鋼管頂鋼板上。貝雷梁橫橋向?qū)ΨQ箱梁中心線布置12組雙排單層不加強(qiáng)型貝雷粱片,單片貝雷梁長15m,間距布置為1m+1.2m+0.6m+0.9m+3×1.2m+0.9m+0.6m+1.2m+1m。人行道在左右兩側(cè)非機(jī)動(dòng)車道預(yù)留兩個(gè)門洞,采用φ720×9mm螺旋鋼管支墩、橫向I40b工字鋼分配粱、縱向貝雷梁片承重粱在膠黃公路人行道兩側(cè)搭設(shè),鋼管支墩基礎(chǔ)為18m×1m×0.8m鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)。φ720×9mm螺旋鋼管支墩橫橋向采用10根對稱箱梁中心線布置,間距為3.1m+1.2m+1.4m+1.8m+2m+1.8m+1.4m+1.2m+3.1m。橫向I40b工字鋼承重梁布置3根,并排焊接固定于螺旋鋼管頂鋼板上。貝雷梁橫橋向?qū)ΨQ箱梁中心線布置15組雙排單層加強(qiáng)型貝雷粱片,單組貝雷梁片長15m,間距為2×0.9m+0.6m+0.3m+0.6m×6+0.3m+0.6m+0.9m。人行門洞與車行門洞之間和426#、427#外側(cè)均采用滿堂支架搭設(shè),縱向方木分配粱采用12cm×15cm的紅松木,橫向方木分配粱采用10cm×10cm的紅松木。第二章貝雷承重梁計(jì)算根據(jù)第一聯(lián)連續(xù)箱梁第三跨一般構(gòu)造設(shè)計(jì)圖〔見圖2-1和跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁膺架布置圖〔見圖2-2,兩側(cè)人行門洞均位于箱梁變截面部分,計(jì)算以最大截面E-E截面進(jìn)行〔E-E截面為端橫隔板截面,②、③、④門洞位于箱梁等截面部分,計(jì)算以較大截面G-G截面進(jìn)行。圖2-1第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖圖2-2跨膠黃公路門式膺架設(shè)計(jì)圖根據(jù)《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》查得：雙排單層加強(qiáng)貝雷粱的幾何特性：W0＝15398.3cm3,I0＝1154868.8cm41、兩側(cè)人行門洞〔變截面兩側(cè)人行門洞簡化為簡支結(jié)構(gòu),以梁體E-E截面進(jìn)行計(jì)算,由于箱梁橫斷面的不均勻性,計(jì)算分底板、腹板、翼板3個(gè)部分進(jìn)行。荷載計(jì)算按模板及木楞自重荷載、新澆鋼筋混凝土自重、貝雷梁片及分配梁荷載、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成,其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,貝雷梁片及分配梁荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。〔1箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖2-3所示。圖2-3E-E截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底?！矀?cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量。〔4貝雷梁片及分配梁荷載：q4=1.5<貝雷梁>+0.85<分配梁>=2.35KN/m2?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分Ⅰ.荷載組合①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝86.596KN/m2×1.2＝103.92KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m2×1.2＝2.82KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ.強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為6.518寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔103.92+4.8+2.8+2.82+2.8×6.518＝763.52KN/m貝雷梁跨度15m,故l＝15mMmax＝q×l2/8＝763.52×152/8＝21474KN·mσmax＝Mmax/nW＝21474KN·m/6×15398.3cm3＝232.4MPa＜〔σ〕＝273MPa故底板部分布置6組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求?！?剛度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為6.518m寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔103.92+4.8+2.8+2.82+2.8×6.518＝763.52KN/m貝雷梁跨度15m,故l＝15mfmax＝5ql4/384EI＝5×763.52×154/6×384×2.1×1154868.8＝34.6fmax/l＝34.6/15000＝1/433.5＜1/400故6組雙排單層貝雷梁剛度滿足要求。綜上,在底板處需要6組雙排單層貝雷梁。b、腹板部分Ⅰ.荷載組合①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝44.234KN/m2×1.2＝53.1KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m2×1.2＝2.82KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ.強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為1.7753寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔53.1+4.8+2.8+2.82+2.8×1.7753＝117.74KN/m貝雷梁跨度15m,故l＝15mMmax＝q×l2/8＝117.71×152/8＝3310.6KN·mσmax＝Mmax/nW＝3310.6KN·m/2×15398.3cm3＝107.5MPa＜〔σ〕＝273MPa故腹板部分布置2組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求?！?剛度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為1.7753寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔53.1+4.8+2.8+2.82+2.8×1.7753＝117.74KN/m貝雷梁跨度15m,故l＝15mfmax＝5ql4/384EI＝5×117.74×154/3×384×2.1×1154868.8＝10.7fmax/l＝10.7/15000＝1/1402＜1/400故2組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。綜上,在腹板處需要2組雙排單層貝雷梁。c、翼板部分Ⅰ.荷載組合①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝8.52KN/m2×1.2＝10.224KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m2×1.2＝2.82KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ.強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為3.4657寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔10.224+4.8+2.8+2.82+2.8×3.4657＝81.25KN/m貝雷梁跨度15m,故l＝15mMmax＝q×l2/8＝81.25×152/8＝2285.2KN·mσmax＝Mmax/nW＝2285.2KN·m/2×15398.3cm3＝74.2MPa＜〔σ〕＝273MPa故翼板部分布置2組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求?！?剛度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為3.4657寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔10.224+4.8+2.8+2.82+2.8×3.4657＝81.25KN/m貝雷梁跨度15m,故l＝15mfmax＝5ql4/384EI＝5×81.25×154/2×384×2.1×1154868.8＝11fmax/l＝11/15000＝1/1364＜1/400故2組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。綜上,在翼板處需要2組雙排單層貝雷梁。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果,考慮到箱梁橫向的不均勻性和腹板、翼緣板部分荷載的集中性及采用貝雷梁片雙排單層標(biāo)準(zhǔn)件操作的簡易性和穩(wěn)定性,貝雷梁片橫橋向布置如圖2-4所示：圖2-4人行門洞貝雷梁片布置圖如圖2-4所示,雙排單層貝雷梁片在橫橋向布置15組,布置間距為0.9m×2+0.6m+0.3m+0.6m×6+0.3m+0.6m+0.9m×2。2、中間車行門洞〔車行門洞車行門洞為兩跨連續(xù)梁結(jié)構(gòu),單跨跨度7.2m,簡化為簡支結(jié)構(gòu)以梁體G-G截面進(jìn)行計(jì)算,由于箱梁橫斷面的不均勻性,計(jì)算分底板、腹板、翼板3個(gè)部分進(jìn)行。根據(jù)《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》查得：雙排單層不加強(qiáng)貝雷粱的幾何特性：W0＝7157.1cm3,I0＝500994.4cm4,〔σ〕＝273MPa荷載計(jì)算按模板及木楞自重荷載、新澆鋼筋混凝土自重、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、貝雷梁片及分配梁荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成,其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,貝雷梁片及分配梁荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4?！?箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對G-G截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖2-5所示。圖2-5G-G截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底?！矀?cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量?！?貝雷梁片及分配梁荷載：q4=1.5<貝雷梁>+0.85<分配梁>=2.35KN/m2?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分Ⅰ.荷載組合①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝19.994KN/m2×1.2＝23.993KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m2×1.2＝2.82KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ.強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為6.5554寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔23.993+4.8+2.8+2.82+2.8×6.5554＝243.95KN/m貝雷梁跨度7.2m,故l＝7.2mMmax＝q×l2/8＝243.95×7.22/8＝1580.8KN·mσmax＝Mmax/nW＝1580.8KN·m/2×7157.1cm3＝110.4MPa＜〔σ〕＝273MPa故底板部分布置2組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。〔3剛度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為6.5554m寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔23.993+4.8+2.8+2.82+2.8×6.5554＝243.95KN/m貝雷梁跨度7.2m,故l＝7.2mfmax＝5ql4/384EI＝5×243.93×7.24/2×384×2.1×500994.4＝4.1fmax/l＝4.1/7200＝1/1756.1＜1/400故布置2組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。綜上,在底板處需要布置2組雙排單層貝雷梁片。b、腹板部分Ⅰ.荷載組合①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝37.71KN/m2×1.2＝45.252KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m2×1.2＝2.82KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ.強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為1.7566寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔45.252+4.8+2.8+2.82+2.8×1.7566＝102.71KN/m貝雷梁跨度7.2m,故l＝7.2mMmax＝q×l2/8＝102.71×7.22/8＝665.6KN·mσmax＝Mmax/nW＝665.6KN·m/2×7157.1cm3＝46.5MPa＜〔σ〕＝273MPa故腹板部分布置2組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求?！?剛度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為1.7566寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔45.252+4.8+2.8+2.82+2.8×1.7566＝102.71KN/m貝雷梁跨度7.2m,故l＝7.2mfmax＝5ql4/384EI＝5×102.71×7.24/2×384×2.1×500994.4＝1.71fmax/l＝1.71/7200＝1/4211＜1/400故2組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。綜上,在腹板處需要布置2組雙排單層貝雷梁片。c、翼板部分Ⅰ.荷載組合①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝9.19KN/m2×1.2＝11.03KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片及分配梁荷載：q4=2.35KN/m2×1.2＝2.82KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ.強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為3.4657寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔11.03+4.8+2.8+2.82+2.8×3.4657＝84.04KN/m貝雷梁跨度7.2m,故l＝7.2mMmax＝q×l2/8＝84.04×7.22/8＝544.6KN·mσmax＝Mmax/nW＝544.6KN·m/2×7157.1cm3＝38.1MPa＜〔σ〕＝273MPa故翼板部分布置2組雙排單層貝雷梁片即可滿足要求。〔3剛度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,轉(zhuǎn)化為3.4657寬度的縱向線荷載,所以荷載組合最大值為：qmax＝〔11.03+4.8+2.8+2.82+2.8×3.4657＝84.04KN/m貝雷梁跨度7.2m,故l＝7.2mfmax＝5ql4/384EI＝5×84.04×7.24/2×384×2.1×500994.4＝1.4fmax/l＝1.4/7200＝1/5143＜1/400故2組雙排單層貝雷梁片剛度滿足要求。綜上,在翼板處需要布置2組雙排單層貝雷梁片。根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果,考慮到箱梁橫向的不均勻性和腹板、翼緣板部分荷載的集中性及采用貝雷梁片雙排單層標(biāo)準(zhǔn)件操作的簡易性和穩(wěn)定性,貝雷梁片橫橋向布置如圖2-6所示：圖2-6車行門洞貝雷梁片布置圖如圖2-4所示,雙排單層貝雷梁片在橫橋向布置12組,布置間距為1m+1.2m+0.6m+0.9m+1.2m×3+0.9m+0.6m+1.2m+1m。第三章工字鋼承重粱計(jì)算人行門洞和車行門洞螺旋鋼管支墩上部均采用3根I40b工字鋼作為橫向承重梁,用于將貝雷梁傳遞下來的上部箱梁荷載傳遞給螺旋鋼管支墩。如圖3-1所示：圖3-1跨膠黃公路門式膺架設(shè)計(jì)圖根據(jù)第一聯(lián)第三跨箱梁立面設(shè)計(jì)圖〔圖3-2,車行門洞工字鋼承重梁計(jì)算以G-G截面進(jìn)行,人行門洞工字鋼承重梁以E-E截面進(jìn)行。圖3-2第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖I40b工字鋼設(shè)計(jì)受力參數(shù)為：W＝1139cm3,I＝22781cm4,b＝12.5mm,S＝671.2cm31、人行門洞工字鋼橫向承重梁計(jì)算人行門洞橫向承重梁設(shè)計(jì)采用I40b工字鋼橫向并排焊接固結(jié)于螺旋鋼管支墩頂部鋼板上,用于承受上部貝雷梁傳遞下來的箱梁荷載。鋼管支墩間距為3.1m+1.2m+1.4m+1.8m+2m+1.8m+1.4m+1.2m+3.1m,即底部部分鋼管支墩間距最大為2.0m,腹板部分鋼管支墩最大間距為1.4m,翼板部分鋼管支墩間距為3.1m。荷載計(jì)算按模板及木楞自重荷載、新澆鋼筋混凝土自重、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、工字鋼,貝雷梁片及分配梁荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成,其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,工字鋼、貝雷梁片及分配梁荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4?！?箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖3-3所示。圖3-3E-E截面橫橋向荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)模〔包括支撐架：取q2－1=1.6KN/m2；b、底模：取q2－2=1.2KN/m2；c、底模背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量。〔4貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=1.5〔工字鋼+1.5<貝雷梁>+0.85<分配梁>=3.85KN/m2?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝86.596KN/m2×1.2＝103.92KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=3.85KN/m2×1.2＝4.62KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,故：q＝103.92+4.8+2.8+4.62+2.8＝118.94KN/m2轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向14m間距的線荷載：l1=14Q＝ql1＝118.94KN/㎡×14m＝1784.1螺旋鋼管支墩底板部分工字鋼橫向最大間距為2.0m,故l2＝2.0m,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：Mmax＝Ql22/8=1784.1×22/8=892.1KN·mσmax＝Mmax/nW＝892.1KN·m/6×1139cm3＝130.1Mpa＜〔σ〕＝145Mpa滿足要求。Qmax＝0.5Ql2＝0.5×1784.1×2＝1784.1KNτ＝QmaxS/Ixb＝1784.1×671.2/6×22781×1.25＝70.1Mpa＜〔τ〕＝85MpaⅢ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝1784.1KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：fmax＝5Ql24/384EI＝5×1784.1×24/6×384×2.1×22781＝1.3mmfmax/l2＝1.3/2000＝1/1538＜1/400滿足要求。b、腹板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝44.234KN/m2×1.2＝53.081KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=3.85KN/m2×1.2＝4.62KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,故：q＝53.081+4.8+2.8+4.62+2.8＝68.101KN/m2轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向14m間距的線荷載：l1=14Q＝ql1＝68.101KN/㎡×14m＝953.4螺旋鋼管支墩腹板部分橫向間距為1.4m,故l2＝1.4m,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：Mmax＝Ql22/8=953.4×1.42/8=233.6KN·mσmax＝Mmax/nW＝233.6KN·m/3×1139cm3＝68.3Mpa＜〔σ〕＝145Mpa滿足要求。Qmax＝0.5Ql2＝0.5×953.4×1.4＝667.4KNτ＝QmaxS/Ixb＝667.4×671.2/3×22781×1.25＝52.4Mpa＜〔τ〕＝85MpaⅢ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝953.4KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：f＝5Ql24/384EI＝5×953.4×1.44/3×384×2.1×22781＝0.33mmfmax/l2＝0.33/1400＝1/4242＜1/400滿足要求。c、翼板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝8.52KN/m2×1.2＝10.224KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=3.85KN/m2×1.2＝4.62KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,故：q＝10.224+4.8+2.8+4.62+2.8＝25.244KN/m2轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向14m間距的線荷載：l1=14Q＝ql1＝25.244KN/㎡×14m＝353.42螺旋鋼管支墩翼板部分橫向間距為3.1m,故l2＝3.1m,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：Mmax＝Ql22/8=353.42×3.12/8=424.54KN·mσmax＝Mmax/nW＝424.54KN·m/3×1139cm3＝124.2Mpa＜〔σ〕＝145Mpa滿足要求。Qmax＝0.5Ql2＝0.5×353.42×3.1＝547.8KNτ＝QmaxS/Ixb＝547.8×671.2/3×22781×1.25＝43.04Mpa＜〔τ〕＝85MpaⅢ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝353.42KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：f＝5Ql24/384EI＝5×353.42×3.14/3×384×2.1×22781＝2.96mmfmax/l2＝2.96/3100＝1/1047＜1/400滿足要求。2、車行門洞工字鋼橫向承重梁計(jì)算車行門洞橫向承重梁設(shè)計(jì)采用I40b工字鋼橫向并排焊接固結(jié)于螺旋鋼管支墩頂部鋼板上,用于承受上部貝雷梁傳遞下來的箱梁荷載。鋼管支墩橫橋向布置間距設(shè)計(jì)為3.5m+2m+3m+3m+2m+3.5m,即底部部分鋼管支墩間距為3.0m,腹板部分鋼管支墩間距為2m,翼板部分鋼管支墩間距為3.5m。荷載計(jì)算按模板及木楞自重荷載、新澆鋼筋混凝土自重、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成,其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4?！?箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對G-G截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖3-4所示。圖3-4G-G截面橫橋向荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底模：取q2－2=1.2KN/m2；c、底模背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量?！?貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=1.5〔工字鋼+1.5<貝雷梁>+0.85<分配梁>=3.85KN/m2?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝19.994KN/m2×1.2＝23.993KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=3.85KN/m2×1.2＝4.62KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,故：q＝23.993+4.8+2.8+4.62+2.8＝39.013KN/m2轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向7.2m間距的線荷載：l1=7.2Q＝ql1＝29.013KN/㎡×7.2m＝208.9螺旋鋼管支墩底板部分橫向間距為3.0m,故l2＝3.0m,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：Mmax＝Ql22/8=208.9×3.02/8=235.01KN·mσmax＝Mmax/nW＝235.01KN·m/2×1139cm3＝103.2Mpa＜〔σ〕＝145Mpa滿足要求。Qmax＝0.5Ql2＝0.5×208.9×3.0＝313.35KNτ＝QmaxS/Ixb＝313.35×671.2/2×22781×1.25＝36.9Mpa＜〔τ〕＝85MpaⅢ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝208.9KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：f＝5Ql24/384EI＝5×208.9×34/2×384×2.1×22781＝2.3mmfmax/l2＝2.3/3000＝1/1304＜1/400滿足要求。b、腹板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝37.71KN/m2×1.2＝45.252KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=3.85KN/m2×1.2＝4.62KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,故：q＝45.252+4.8+2.8+4.62+2.8＝60.272KN/m2轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向7.2m間距的線荷載：l1=7.2Q＝ql1＝60.272KN/㎡×7.2m＝433.96螺旋鋼管支墩腹板部分橫向間距為2m,故l2＝2m,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：Mmax＝Ql22/8=433.96×22/8=216.98KN·mσmax＝Mmax/nW＝216.98KN·m/2×1139cm3＝95.3Mpa＜〔σ〕＝145Mpa滿足要求。Qmax＝0.5Ql2＝0.5×433.96×2＝433.96KNτ＝QmaxS/Ixb＝433.96×671.2/2×22781×1.25＝51.1Mpa＜〔τ〕＝85MpaⅢ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝433.96KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：f＝5Ql24/384EI＝5×433.96×24/2×384×2.1×22781＝0.95mmfmax/l2＝0.95/2000＝1/2105＜1/400滿足要求。c、翼板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝9.19KN/m2×1.2＝11.028KN/m2②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4KN/m2×1.2＝4.8KN/m2③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2④、貝雷梁片、工字鋼及分配梁荷載：q4=3.85KN/m2×1.2＝4.62KN/m2⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0KN/m2×1.4＝2.8KN/m2Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④+⑤,故：q＝11.028+4.8+2.8+4.62+2.8＝23.248KN/m2轉(zhuǎn)化為沿橋梁縱向7.2m間距的線荷載：l1=7.2Q＝ql1＝23.248KN/㎡×7.2m＝167.4螺旋鋼管支墩翼板部分橫向間距為3.5m,故l2＝3.5m,根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：Mmax＝Ql22/8=167.4×3.52/8=256.33KN·mσmax＝Mmax/nW＝256.33KN·m/2×1139cm3＝112.5Mpa＜〔σ〕＝145Mpa滿足要求。Qmax＝0.5Ql2＝0.5×167.4×3.5＝292.95KNτ＝QmaxS/Ixb＝292.95×671.2/2×22781×1.25＝34.5Mpa＜〔τ〕＝85MpaⅢ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝167.4KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》：f＝5Ql24/384EI＝5×167.4×3.54/2×384×2.1×22781＝3.42mmfmax/l2＝3.42/3500＝1/1023.4＜1/400滿足要求。第四章滿堂支架計(jì)算根據(jù)第一聯(lián)連續(xù)箱梁第三跨一般構(gòu)造設(shè)計(jì)圖〔見圖4-1和跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁門式膺架設(shè)計(jì)圖,滿堂支架計(jì)算分為3個(gè)部分進(jìn)行〔見圖4-2,即①⑦部分、②⑥部分、③⑤部分。圖4-1第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖圖4-2跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁膺架布置圖荷載計(jì)算按模板及木楞自重、滿堂支架及分配梁荷載、新澆鋼筋混凝土自重、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等5部分組成,其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,滿堂支架及分配梁荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。1、②⑥部分〔人行門洞滿堂支架計(jì)算根據(jù)人行門洞貝雷粱設(shè)計(jì)圖和箱梁實(shí)體荷載計(jì)算,車行門洞上側(cè)鋼管支架布置圖如圖4-3所示。圖4-3人行門洞上側(cè)滿堂支架平面布置圖由圖4-3,在底板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)最大為60cm×60cm,步距設(shè)計(jì)為60cm；在翼板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)最大為60cm×60cm,步距設(shè)計(jì)為60cm；在腹板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)最大為90cm×〔1箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖4-4所示。圖4-4E-E截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)模〔包括支撐架：取q2－1=1.6KN/m2；b、底?！矀?cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量。〔4滿堂支架及分配梁荷載：q4=1.5〔滿堂支架+0.85<分配梁>=2.35KN/m2。〔5水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝86.596×1.2×0.6×0.6＝37409.5N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.6×0.6＝1728N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.6×0.6＝1015.2N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N荷載組合最大值P＝37409.5N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=42168.7NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為60cm,故L＝600mm長細(xì)比λ＝L÷i＝600mm÷15.8mm＝38查附表得：ψ＝0.893〔N〕＝ψ×A×f＝0.893×489mm×205N/mm2＝89518.8N＞42168.7NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝36439.2NA=489mmψ＝0.893故：σ＝42168.7÷489÷0.893＝96.57N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝96.57N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在底板部分立桿縱橫間距60cm×60cm,步距60cm布置滿足要求。b、腹板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝44.234×1.2×0.6×0.6＝19109.1N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.6×0.6＝1728N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.6×0.6＝1015.2N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N荷載組合最大值P＝19109.1N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=23868.3NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為60cm,故L＝600mm長細(xì)比λ＝L÷i＝600mm÷15.8mm＝38查附表得：ψ＝0.893〔N〕＝ψ×A×f＝0.893×489mm×205N/mm2＝89518.8N＞23868.3NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝36439.2NA=489mmψ＝0.893故：σ＝23868.3÷489÷0.893＝54.66N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝54.66N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在腹板部分立桿縱橫間距60cm×60cm,步距60cm布置滿足要求。c、翼板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝8.52×1.2×0.9×0.6＝5521N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.9×0.6＝2592N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.9×0.6＝1512N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.9×0.6＝1522.8N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.9×0.6＝1512N荷載組合最大值P＝5521N+2592N+1512N+1522.8N+1512N=12659.8NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為60cm,故L＝600mm長細(xì)比λ＝L÷i＝600mm÷15.8mm＝38查附表得：ψ＝0.893〔N〕＝ψ×A×f＝0.893×489mm×205N/mm2＝89518.8N＞12659.8NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝36439.2NA=489mmψ＝0.893故：σ＝12659.8÷489÷0.893＝28.99N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝28.99N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在翼板部分立桿縱橫間距90cm×60cm,步距60cm布置滿足要求。2、③⑤部分滿堂支架計(jì)算③⑤部分均位于人行門洞與車行門洞之間,滿堂支架布置如圖4-5所示。圖4-5③⑤部分滿堂支架平面布置圖由圖4-5,在底板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)為90cm×90cm,步距設(shè)計(jì)為120cm；在翼板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)最大為90cm×90cm,步距設(shè)計(jì)為120cm；在腹板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)最大為〔1箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對G-G截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖4-6所示。圖4-6G-G截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底模〔側(cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量?！?滿堂支架及分配梁荷載：q4=1.5〔滿堂支架+0.85<分配梁>=2.35KN/m2?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝17.7×1.2×0.9×0.9＝17204.4N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.9×0.9＝3888N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.9×0.9＝2268N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.9×0.9＝2284.2N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.9×0.9＝2268N荷載組合最大值P＝17204.4N+3888N+2268N+2284.2N+2268N=27912.6NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為120cm,故L＝1200mm長細(xì)比λ＝L÷i＝1200mm÷15.8mm＝75.95查附表得：ψ＝0.744〔N〕＝ψ×A×f＝0.744×489mm×205N/mm2＝74582.28N＞27912.6NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝27912.6NA=489mmψ＝0.744故：σ＝27912.6÷489÷0.744＝76.72N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝76.72N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在底板部分立桿縱橫間距90cm×90cm,步距120cm布置滿足要求。b、腹板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝37.96×1.2×0.9×0.6＝24598.1N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.9×0.6＝2592N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.9×0.6＝1512N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.9×0.6＝1522.8N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.9×0.6＝1512N荷載組合最大值P＝24598.1N+2592N+1512N+1522.8N+1512N=31736.9NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為120cm,故L＝1200mm長細(xì)比λ＝L÷i＝1200mm÷15.8mm＝75.95查附表得：ψ＝0.744〔N〕＝ψ×A×f＝0.744×489mm×205N/mm2＝74582.28N＞31736.9NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝31736.9NA=489mmψ＝0.744故：σ＝31736.9÷489÷0.744＝87.23N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝87.23N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在腹板部分立桿縱橫間距90cm×60cm,步距120cm布置滿足要求。c、翼板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝9.19×1.2×0.9×0.9＝8932.7N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.9×0.9＝3888N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.9×0.9＝2268N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.9×0.9＝2284.2N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.9×0.9＝2268N荷載組合最大值P＝8932.7N+3888N+2268N+2284.2N+2268N=19640.9NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為120cm,故L＝1200mm長細(xì)比λ＝L÷i＝1200mm÷15.8mm＝75.95查附表得：ψ＝0.744〔N〕＝ψ×A×f＝0.744×489mm×205N/mm2＝74582.28N＞19640.9NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝19640.9NA=489mm2ψ＝0.744故：σ＝19640.9÷489÷0.744＝53.99N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝53.99N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在翼板部分立桿縱橫間距90cm×90cm,步距120cm布置滿足要求。3、①⑦部分滿堂支架計(jì)算①⑦部分均位于兩側(cè)粱端,滿堂支架布置如圖4-7所示。圖4-7①⑦部分滿堂支架平面布置圖由圖4-7,在底板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)為60cm×60cm,步距設(shè)計(jì)為120cm；在翼板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)最大為90cm×60cm,步距設(shè)計(jì)為120cm；在腹板部分滿堂支架立桿橫縱向間距設(shè)計(jì)最大為60cm×60cm〔1箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖4-8所示。圖4-8E-E截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底模〔側(cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量?！?滿堂支架及分配梁荷載：q4=1.5〔滿堂支架+0.85<分配梁>=2.35KN/m2?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝86.596×1.2×0.6×0.6＝37409N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.6×0.6＝1728N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.6×0.6＝1015.2N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N荷載組合最大值P＝37409N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=42168.2NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為120cm,故L＝1200mm長細(xì)比λ＝L÷i＝1200mm÷15.8mm＝75.95查附表得：ψ＝0.744〔N〕＝ψ×A×f＝0.744×489mm×205N/mm2＝74582.28N＞42168.2NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝42168.2NA=489mmψ＝0.744故：σ＝42168.2÷489÷0.744＝115.91N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝115.91N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在底板部分立桿縱橫間距60cm×60cm,步距120cm布置滿足要求。b、腹板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝44.234×1.2×0.6×0.6＝19109N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.6×0.6＝1728N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.6×0.6＝1015.2N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.6×0.6＝1008N荷載組合最大值P＝19109N+1728N+1008N+1015.2N+1008N=23868.2NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為120cm,故L＝1200mm長細(xì)比λ＝L÷i＝1200mm÷15.8mm＝75.95查附表得：ψ＝0.744〔N〕＝ψ×A×f＝0.744×489mm×205N/mm2＝74582.28N＞23868.2NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝23868.2NA=489mmψ＝0.744故：σ＝23868.2÷489÷0.744＝65.61N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝65.61N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在腹板部分立桿縱橫間距60cm×60cm,步距120cm布置滿足要求。c、翼板部分Ⅰ、荷載組合：①、新澆鋼筋混凝土自重：q1＝9.19×1.2×0.9×0.6＝5955N②、模板及木楞自重：q2＝q2－1+q2－2+q2－3＝4×1.2×0.9×0.6＝2592N③、施工荷載及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q3=2.0×1.4×0.9×0.6＝1512N④、滿堂支架和分配梁荷載：q4=2.35×1.2×0.9×0.6＝1522.8N⑤、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：q5=2.0×1.4×0.9×0.6＝1512N荷載組合最大值P＝5955N+2592N+1512N+1522.8N+1512N=13093.8NⅡ、φ4.8×3.5mm鋼管容許荷載〔N〕計(jì)算φ4.8×3.5mm鋼管：A＝489mm2i＝15.8mm因支架步距為120cm,故L＝1200mm長細(xì)比λ＝L÷i＝1200mm÷15.8mm＝75.95查附表得：ψ＝0.744〔N〕＝ψ×A×f＝0.744×489mm×205N/mm2＝74582.28N＞13093.8NⅢ、立桿受壓應(yīng)力計(jì)算鋼管立桿的受壓應(yīng)力：σ＝N÷A÷ψ由上述計(jì)算：N＝13093.8NA=489mmψ＝0.744故：σ＝13093.8÷489÷0.744＝35.99N/mm2鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝205N/mm2σ＝35.99N/mm2＜f＝205N/mm2故鋼管支架在翼板部分立桿縱橫間距90cm×60cm,步距120cm布置滿足要求。第五章縱向方木分配梁計(jì)算箱梁縱向方木分配梁放置于滿堂支架上,用于將箱梁荷載均勻傳遞給下部支架體系。方木采用紅松木,尺寸為400cm×12cm×15cm,即單根長度400cm,寬12cm,厚15cm。由于箱梁縱向截面的不同和支架體系在箱梁縱向設(shè)計(jì)的不同性,所以計(jì)算時(shí)縱向分為①⑦部分、②⑥部分、③⑤部分,如圖5-1所示。箱梁橫向的不均勻性、滿堂支架立桿橫向間距的不等性,橫向分為底板、腹板和翼板3個(gè)區(qū)域分別計(jì)算。④部分貝雷粱上直接鋪設(shè)橫向方木分配粱,單獨(dú)列出進(jìn)行計(jì)算。圖5-1跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁膺架設(shè)計(jì)圖根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得,木材的力學(xué)指標(biāo)取下值〔按照紅松順紋計(jì)算：〔σ〕＝12Mpa、〔τ〕＝1.3Mpa、E＝9×103Mpa小方木選用12cm×15cm的紅松,截面幾何特性計(jì)算結(jié)果如下：W＝bh2/6＝12×152/6＝450cm3I＝bh3/12＝12×153/12＝3375cm4荷載計(jì)算按模板及木楞自重、新澆鋼筋混凝土自重、施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值、振搗混凝土產(chǎn)生的荷載等4部分組成,其中模板荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,新澆筑鋼筋混凝土自重荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2,施工人員和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項(xiàng)系數(shù)取1.4,振搗混凝土產(chǎn)生的荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.4。1、②、⑥門洞〔人行門洞上側(cè)縱向方木分配梁計(jì)算由②、⑥門洞上側(cè)滿堂支架布置圖,如圖5-2所示：圖5-2②、⑥門洞上側(cè)滿堂支架平面布置圖〔1箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖5-3所示。圖5-3E-E截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底?！矀?cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分由圖5-2,底板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)橫向間距最大采用60cm布置,縱向間距設(shè)計(jì)為60cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：86.596KN/㎡×1.2＝103.92KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝103.92+4.8+2.8+2.8＝114.32KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.6m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝114.32KN/㎡×0.6m＝底板部分縱向方木縱向間距最大為60cm,故l1＝0.6根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×68.592×0.62＝3.09KN·mσmax＝Mmax/W＝3.09KN·m/450cm3＝6.86Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝68.592KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×68.592KN/m×〔0.6m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.38mmfmax＝l1/400＝0.6/400＝1.5×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求。b、腹板部分由圖5-2,腹板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)橫向間距最大采用60cm布置,縱向間距設(shè)計(jì)為60cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：44.234KN/㎡×1.2＝53.081KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝53.081+4.8+2.8+2.8＝63.481KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.6m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝63.481KN/㎡×0.6m＝38.089KN/m腹板部分縱向方木縱向間距最大為60cm,故l1＝0.6根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×38.089×0.62＝1.714KN·mσmax＝Mmax/W＝1.714KN·m/450cm3＝3.81Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝38.089KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×38.089KN/m×〔0.6m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.2mmfmax＝l1/400＝0.6/400＝1.5×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求。c、翼板部分由圖5-2,翼板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)橫向間距最大采用90cm布置,縱向間距設(shè)計(jì)為60cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：8.52KN/㎡×1.2＝10.224KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝10.224+4.8+2.8+2.8＝20.624KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.9m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝20.624KN/㎡×0.9m＝18.56翼板部分縱向方木縱向間距最大為60cm,故l1＝0.6根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×18.56×0.62＝0.84KN·mσmax＝Mmax/W＝0.84KN·m/450cm3＝1.86Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝18.56KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×18.56KN/m×〔0.6m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.1mmfmax＝l1/400＝0.6/400＝1.5×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求。2、③、⑤區(qū)域縱向方木分配梁計(jì)算由③、⑤門洞上側(cè)滿堂支架布置圖,如圖5-4所示：圖5-4③、⑤區(qū)域滿堂支架平面布置圖〔1箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對G-G截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖5-5所示。圖5-5G-G截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底?！矀?cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量?！?水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分由圖5-6,底板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)最大橫向間距采用90cm間距布置,縱向間距為90cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：17.7KN/㎡×1.2＝21.24KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝21.24+4.8+2.8+2.8＝31.64KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.9m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝31.64KN/㎡×0.9m＝28.48底板部分縱向方木橫向間距最大為0.9cm,故l1＝0.9m。根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×28.48×0.92＝2.88KN·mσmax＝Mmax/W＝2.88KN·m/450cm3＝6.41Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝28.48KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×28.48KN/m×〔0.9m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.8fmax＝l1/400＝0.9/400＝2.25×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求。b、腹板部分由圖5-6,腹板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)最大橫向間距采用60cm間距布置,縱向間距為90cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：37.96KN/㎡×1.2＝21.24KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝37.96+4.8+2.8+2.8＝48.36KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.6m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝48.36KN/㎡×0.6m＝29.02腹板部分縱向方木橫向間距最大為0.9cm,故l1＝0.9m。根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×29.02×0.92＝2.94KN·mσmax＝Mmax/W＝2.94KN·m/450cm3＝6.53Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝29.02KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×29.02KN/m×〔0.9m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.82fmax＝l1/400＝0.9/400＝2.25×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求。c、翼板部分由圖5-6,翼板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)最大橫向間距采用90cm間距布置,縱向間距為90cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：9.19KN/㎡×1.2＝11.03KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝11.03+4.8+2.8+2.8＝21.43KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.9m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝21.43KN/㎡×0.9m＝19.29底板部分縱向方木橫向間距最大為0.9cm,故l1＝0.9m。根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×19.29×0.92＝1.95KN·mσmax＝Mmax/W＝1.95KN·m/450cm3＝4.34Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝19.29KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×19.29KN/m×〔0.9m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.54fmax＝l1/400＝0.9/400＝2.25×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求3、①、⑦區(qū)域縱向方木分配梁計(jì)算由①、⑦門洞上側(cè)滿堂支架布置圖,如圖5-6所示：圖5-6①、⑦區(qū)域滿堂支架平面布置圖〔1箱梁實(shí)體荷載經(jīng)過對E-E截面進(jìn)行實(shí)體荷載受力分析,截面受力如圖5-7所示。圖5-7E-E截面荷載分布圖〔2模板和木楞荷載q2：a、內(nèi)?！舶ㄖ渭埽喝2－1=1.6KN/m2；b、底?！矀?cè)模：取q2－2=1.2KN/m2；c、模板背木：取q2－3=1.2KN/m2；〔3施工荷載和堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：因施工時(shí)面積分布廣,需要人員及機(jī)械設(shè)備不多,取q3=2.0KN/m2〔施工中要嚴(yán)格控制其荷載量。〔4水平模板的砼振搗荷載,取q5=2.0KN/m2。a、底板部分由圖5-8,底板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)最大橫向間距采用60cm間距布置,縱向間距為60cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：86.596KN/㎡×1.2＝103.92KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝103.92+4.8+2.8+2.8＝114.32KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.6m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝114.32KN/㎡×0.6m＝底板部分縱向方木橫向間距最大為0.6cm,故l1＝根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×68.592×0.62＝3.09KN·mσmax＝Mmax/W＝3.09KN·m/450cm3＝6.86Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝68.592KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×68.592KN/m×〔0.6m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.38fmax＝l1/400＝0.6/400＝1.5×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求。b、腹板部分由圖5-6,腹板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)最大橫向間距采用60cm間距布置,縱向間距為60cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：44.234KN/㎡×1.2＝53.08KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝53.08+4.8+2.8+2.8＝63.48KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.6m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝63.48KN/㎡×0.6m＝38.09KN/m腹板部分縱向方木橫向間距最大為0.6cm,故l1＝根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×38.09×0.62＝1.71KN·mσmax＝Mmax/W＝1.71KN·m/450cm3＝3.81Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝38.09KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×38.09KN/m×〔0.6m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.2fmax＝l1/400＝0.6/400＝1.5×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求。c、翼板部分由圖5-6,翼板部分12cm×15cm縱向方木分配梁設(shè)計(jì)最大橫向間距采用90cm間距布置,縱向間距為60cm。Ⅰ、荷載組合：①新澆鋼筋混凝土自重：9.19KN/㎡×1.2＝11.03KN/㎡②模板及木楞自重4KN/㎡×1.2＝4.8KN/㎡③施工人員及堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡④振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KN/㎡×1.4＝2.8KN/㎡Ⅱ、強(qiáng)度計(jì)算荷載組合采用①+②+③+④,故：q＝11.03+4.8+2.8+2.8＝21.43KN/㎡轉(zhuǎn)化為沿橋梁橫向0.9m間距縱梁的線荷載：Q＝ql2＝21.43KN/㎡×0.9m＝19.29KN/m底板部分縱向方木橫向間距最大為0.6cm,故l1＝根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：Mmax＝0.125Ql12＝0.125×19.29×0.62＝0.87KN·mσmax＝Mmax/W＝0.87KN·m/450cm3＝1.93Mpa＜〔σ〕＝12Mpa滿足要求。Ⅲ、剛度計(jì)算由上計(jì)算可知：Q＝19.29KN/m根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得：f＝5Ql14/384EI＝5×19.29KN/m×〔0.6m4/384×9×103Mpa×3375cm4＝0.11fmax＝l1/400＝0.6/400＝1.5×10-3m＝故f＜fmax,滿足要求第六章底模背木計(jì)算底模背木采用10cm×10cm紅松木,垂直布置于縱向方木分配梁上與底模下部,用于承受模板傳遞下來的上部箱梁荷載和將上部箱梁結(jié)構(gòu)分配給縱向方木分配梁,并保證模板的強(qiáng)度、剛度和撓度。根據(jù)縱向方木分配梁的計(jì)算結(jié)果,縱向方木分配梁在箱梁各部分橫向間距布置如表6-1所示：表6-1縱向方木分配梁布置表膺架部位箱梁部位布置間距備注②、⑥部分底板60cm人行門洞范圍內(nèi)腹板60cm翼板90cm③、⑤部分底板90人行門洞與車行門洞之間腹板60翼板90①、⑦部分底板60cm箱梁兩側(cè)10m范圍內(nèi)腹板60cm翼板90結(jié)合跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁膺架布置圖〔圖6-1和第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖〔圖6-2,如下：圖6-1第一聯(lián)第三跨箱梁立面圖圖6-2跨膠黃公路現(xiàn)澆箱梁膺架布置圖由圖6-1、圖6-2可知：〔1②⑥部分和①⑦部分均位于箱梁變截面部分,橫向方木分配粱布置方式相同,以E-E截面荷載計(jì)算?！?③⑤部分位于箱梁等截面部分,以G-G截面荷載計(jì)算。又箱梁模板僅底模部分為竹膠合板,側(cè)模為組合鋼模板,故僅計(jì)算底模橫向分配粱即可。根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》查得,木材的力學(xué)指標(biāo)取下值〔按照紅松順紋計(jì)算：〔σ〕＝12Mpa、〔τ〕＝1