內腳手架施工方案

榕江站腳手架施工方案

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1、參數信息

模板支架立桿荷載設計值(軸力)....................................

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（GB/T700）（GB50205-2001）

DK142+220，站房

（3）對于頂板施工的滿堂腳手架，待底板施工完成2

（1）架體采用樓層層高標準腳手架鋼管Φ48mm×2.8mm

500mm。

200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節(jié)點問題

1/3；

1m，應等距離設置

橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):9.9；采用的鋼管(mm):Φ48×2.8

；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；):0.400；混凝土與鋼筋自重(kN/m面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；):6000；面板抗彎強度設計值(N/mm):1.600；木方的間隔距離(mm):200.000；):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；樓板的計算厚度(mm):120.00；

模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：

25×0.15×0.8+0.4×0.8

(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：

kN/m；其中：q=1.2×3.32+1.4×2.4=

M=0.1×7.344×200

,滿足要求!/(100EI)≤[ν]=l/250

/(100×6000×18.293×10

[ν]=200/

mm,滿足要求!

方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：

25×0.2×0.15+0.4×0.2

(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：

kN/m；

1.2×0.83+1.4×0.6

kN/m；

kN·m； σ=

,滿足要求!

0.6×1.836×0.8

kN；

×40×80)

[τ]

，滿足要求!/(100EI)≤[ν]=l/250

kN/m；

0.677×0.83×800

/(100×9000×1706666.667)=

mm；

mm；

mm,滿足要求!

集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝2.419kN;支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)

kN·m

,滿足要求!

800/150與10

mm,滿足要求。

按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為

kN；

kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!。

模板支架立桿荷載設計值(軸力)

kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

=1.92

kN；

kN；

立桿的軸心壓力設計值(kN)

kN；

軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比

計算立桿的截面回轉半徑(cm)

：i

cm；

立桿凈截面面積(cm2)：A

cm2；

立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.46

cm3；

(N/mm2)；

N/mm2；

有兩個計算公式L

的大值，即L

=max[1.155×1.7×1.6，1.6+2×0.1]=3.142；

計算長度附加系數，取1.155；

考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，取1.7；

立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a

m；

=3.142；

的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數φ=

鋼管立桿受壓應力計算值；σ=8680/(0.184×446)

σ=

B(m):0.350；梁截面高度

D(m):1.450；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.8；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.20；梁支撐架搭設高度H(m)：9.9；梁兩側立桿間距(m):0.8；梁底增加承重立桿根數:3；采用的鋼管類型為Φ48×2.8；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；模板自重(kN/m2):0.4；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：5；面板厚度(mm)：18.0；

，主楞豎向根數：4；主楞間距為：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×2.8；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；

混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

5.714h；

混凝土的入模溫度，取20.000℃；

混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；

混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.45m；

外加劑影響修正系數，取1.200；

混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；

kN/m2、34.8

kN/m2，取較小值34.8

面板計算簡圖(單位：mm)跨中彎矩計算公式如下:

面板的凈截面抵抗矩，W

80×1.8×1.8/6=43.2cm3；

面板的彎曲應力計算值(N/mm2)

面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；

作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:

q1=1.2×1.45×18×0.9=28.188kN/m；

1.4×1.45×2×0.9=3.654kN/m；

kN/m；

200mm；

0.1×31.842×200

1.25×10

1.25×10

=2.893N/mm2；面板的抗彎強度設計值:

=2.893N/mm2

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:

q=31.842N/mm；l--計算跨度(內楞間距):

E--面板材質的彈性模量:

9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:

80×1.8×1.8×1.8/12=38.88cm4；

5×31.842×2004/(384×9500×3.888×105)

0.179mm；

ν=0.179mm

[ν]=0.8mm，滿足要求！本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

256cm4； 強度驗算計算公式如下:

內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；

內楞的強度設計值(N/mm2)。

內楞計算跨度(外楞間距):

M=0.10×21.96×2002=

8.78×104N·mm；最大支座力:R=1.1×21.96×0.2=4.831

8.78×104/0.64×105

=1.372

內楞的抗彎強度設計值:

l--計算跨度(外楞間距)：l

q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=31.842

N/mm；

內楞的截面慣性矩：I

/(100×10000×2.56×106)

=200/250=0.8mm；

[ν]=0.8mm，滿足要求！2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×2.8；

5.078cm3；

=12.18cm4；

外楞受彎應力計算值(N/mm2)

--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續(xù)梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=2.3

其中，F=1/4×q×h=11.542，h為梁高為1.45m，a為次楞間距為200mm；

=2.3×10

N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:

205N/mm2；

（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力標準值：F=11.542kN；l--計算跨度：l=500mm；I-外楞的截面慣性矩：I=243800mm4；外楞的最大撓度計算值:/(100×206000.000×243800.000)=0.462mm；根據連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.462

穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170

N/mm2；

mm；穿梁螺栓有效直徑:

穿梁螺栓有效面積:

穿梁螺栓所受的最大拉力:

的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

mm4；

梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；

l—計算跨度(梁底支撐間距):

=200.00mm；

作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；.2×（24.00+1.50）×0.8×1.45×0.90=31.94kN/m；q2:1.2×0.35×0.8×0.90=0.30kN/m；

1.4×2.00×0.8×0.90=2.02kN/m；

q3=31.94+0.30+2.02=34.26kN/m；跨中彎矩計算公式如下:

0.10×34.26×0.22=0.137kN·m；

最大撓度計算公式如下:其中，q—作用在模板上的壓力線荷載:

=（(24.0+1.50)×1.450+0.35）×0.65=

24.26KN/m；l—計算跨度(梁底支撐間距):

=200.00mm；E—面板的彈性模量:

0.677×24.26×2004/(100×9500×3.16×105)=0.082mm；

0.8mm，滿足要求！(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：

(24+1.5)×1.45×0.35=12.94

(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

0.35×0.2×(2×1.45+0.35)/

kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：

1.2×12.94+1.2×0.65=16.3

kN/m；

本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

416.67

最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:

12.94+0.65=13.59kN/m；

0.574

0.574×10

N/mm2；

N/mm2；

滿足要求!截面抗剪強度必須滿足:

0.5×13.59×0.65

kN；

3×4410/(2×50×100)

1.323

滿足要求!最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:

12.94+0.65=13.59kN/m；

0.521×13.59×650

0.3

(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：

(24.000+1.500)×1.45×0.35=12.93

kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：

(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：

kN/m2；

kN/m2；

中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N

kN，中間支座最大反力Rmax=9.356；

kN.m；

mm；

N/mm2；

要求!（八）、扣件抗滑移的計算:設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):

扣件抗滑承載力設計值,取12.80

kN；

kN；

kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（九）、立桿的穩(wěn)定性計算:

1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:

1.2×0.129×9.9=1