貝雷梁檢算標(biāo)準(zhǔn)范本

---鋼模板圖1貝雷梁立面圖 單位(cm)圖2貝雷梁側(cè)面圖.箱梁自重荷載分布的簡化邊跨現(xiàn)澆段混凝土箱梁自重：G1=726.58t,其中翼緣板部分梁重：G2=130.43t側(cè)模和支架：G2=73.2t,底模：G3=24.5t內(nèi)模及支架：G4=35t根據(jù)《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》查得：立柱與型鋼：Q235鋼容許應(yīng)力：軸向應(yīng)力[(r]=135MPa,彎曲應(yīng)力[w]=140MPa,剪應(yīng)力[i=80MPa;.貝雷梁上部型鋼橫梁檢算(1)計算荷載布置貝雷梁上部型鋼直接承受箱以及模板自重，上部總重量為 8592.8kN,平均由25根橫梁來承擔(dān)，則每根橫梁上承擔(dān)的自重為 343.7kN。將箱梁對應(yīng)的翼緣板，腹板、底板處分別劃分為三種均布荷載，然后來承擔(dān)上部傳下來的荷載。經(jīng)計算三種均布荷載的大小;q1=11.23kN/m；q2=78.5kN/m；q3=21.68kN/m⑵計算模型如圖;5 5 5 5 5 .8 8 8 8 87 7 7 7 75 5 5 5 5 .8 8 8 8 87 7 7 7 75 5 5 5 5. 8 8 8 8 87 7 7 7 7圖3上橫梁計算簡圖單位(kN/m)(3)計算結(jié)果根據(jù)GB706-2008規(guī)范查表得,120a型工字鋼的參數(shù)為：A=35.578cm2,W=237cm3圖4上橫梁彎矩圖 (kNm)彎矩：Mmax8.57kNm每根工字鋼最大正應(yīng)力： 燈=M-=a"一但丁=54.24MPa<?】=140MPaW15810故正應(yīng)力滿足要求。最太44.82619圖5上橫梁剪力圖圖 （kN）剪力：Qmax=44.83kN每根工字鋼最大剪應(yīng)力：.=3Q= 344.83410'=19MPau]=80MPa2A235.57810一故剪應(yīng)力滿足要求。圖6上橫梁位移圖 （m）每根工字鋼的撓度fmax=1.12mm門400=8.3mm故撓度滿足要求。由以上檢算可知，上橫梁的正應(yīng)力、剪應(yīng)力以及撓度均滿足要求。5.貝雷梁力學(xué)特性幾何特性結(jié)構(gòu)構(gòu)造 3Wx(cm)Ix(cm4)EI(kN.m2)單排單層不加強(qiáng)3578.5250497.2526044.12加強(qiáng)7699.1577434.41212612.24雙排單層不加強(qiáng)7157.1500994.41052088.24加強(qiáng)15398.31154868.82425224.48三排單層不加強(qiáng)10735.6751491.61578132.36加強(qiáng)23097.41732303.23637836.72幾何特性Z:0.0004.48：3.662.85：2.031.22：0.00-4.071-1.22：-2.03-2.85：-3.66-4.48：MIDAS/CivilPOST-PROCESSORDEFORMEDSHAPE分析結(jié)果X-DIR=).000E+000NODE=Y-DIR=).000E+000NODE=Z-DIR=1.173E-003NODE=COMB.1.173E-003NODE=系數(shù)5.199E+002ST:zizhorST:zizhongMAX:25MIN:27文件無桁單位kN日期12/1表X：0.000Y：-1.000Z：0.000MAX:1MIN:3文件無標(biāo)題單iSm日期12/19/2010表無方向X:0.000Y:-1.000雙排雙層不加強(qiáng)14817.92148588.84512036.48加強(qiáng)30641.74596255.29652135.92三排雙層不加強(qiáng)22226.83222883.26768054.72加強(qiáng)45962.6689439014478219表2 桁架容許內(nèi)力表一'，..、橋型容許笳不加強(qiáng)橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9橋型容許日方加強(qiáng)橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9.翼緣板下部貝雷梁檢算（1）支架結(jié)構(gòu)特性三排單層不加強(qiáng)型貝雷梁慣性矩I=751491.6cm4,截面抵抗彎矩W=10735.6cm3,最大容許彎矩[M]=2246.4kNm,最大容許剪力[T]=698.9kN。（2）荷載計算①模板及支架自重，G=36.6t=366kN②上部橫梁自重G=25X0.00356X13.6X77>0.225=20.97kN③新澆混凝土重量，G=65.22t=652.2kN④每米荷載重量：q恒=（366+652.2+20.97）/18.9=54.98kN/m⑤施工材料具運輸、堆放荷載取均布荷載0.5KN/m2:q3=0.5>2.75=1.375kN/m傾倒混時產(chǎn)生的沖擊荷載取2KN/m2:q4=2>2.75=5.5kN/m振搗碎產(chǎn)生的荷載取2KN/m2:q5=2>2.75=5.5kN/m

取最不利組合計：包載取1.2倍安全系數(shù)，活載取1.4倍安全系數(shù)，考慮最不利情況為混凝土全部澆筑完畢的情況：q=54.98X1.2+1.375X1.2=67.63kN/m3）支架受力圖示貝雷梁計算圖如下：圖7翼緣貝雷梁受力圖（kN/m）計算結(jié)果均乘以1.2的安全系數(shù)圖8翼緣貝雷梁彎矩圖（kNm）彎矩：” 圖8翼緣貝雷梁彎矩圖（kNm）彎矩：” =408.5父1.2=490.2KNm< ]=2246.4KNmmax max故彎矩滿足要求MIDAS/CiviPOST-PROCEBEAMDIAGF剪力2.80146e+02.25849e+01.71552e+01.17254e+06.29571e+00.00000e+0-4.56373e+0-9.99345e+0-1.54232e+0-2.08529e+0-2.62826e+0-3.17123e+0ST：上部壓力MAX:21MIN:22ST：上部壓力MAX:21MIN:22文儕ANGJIAYA單俅N日期2/19/2010圖10翼緣貝雷梁位移圖(圖10翼緣貝雷梁位移圖(m)1 587 76分析結(jié)果X-DIR=0.000E+000NODE=1Y-DIR=0.000E+000NODE=1Z-DIR=-1.075E-003NODE=30COMB.=1.075E-003NODE=30系數(shù)8.369E+002剪力：T=317.1>d.2=380.5KN<〒]=698.9KN

max max故剪力滿足要求。撓度：f=1.2mm撓度：f=1.2mm<

maxf-h480.1-17mmmaxST:上部壓力MAX:30MIN:7文件HANGJIAYAN單位m日期12/17/2010表不方向X：0.000Y：-1.000Z：0.000故撓度滿足要求。由以上檢算，貝雷梁彎矩，剪力、撓度均滿足要求。⑸貝雷梁對支點壓力N=Tmax=597KN.腹板、底板下貝雷梁檢算(1)模型結(jié)構(gòu)特性腹板，底板下采用10排單層不加強(qiáng)型貝雷梁。慣性矩I=2504972cm4,截面抵抗矩W=35785cm3,最大彎矩M=7882kNm,最大容許剪力T=2452kN。(2)荷載計算①底模板、內(nèi)模及支架自重：G=59.5t②上部橫梁自重G=25X0.00356X13.6X77>0.55=51.26KN③新澆混凝土重量：G=726.58-130.43=596.15t④每米荷載重量：q=(59.5+596.15+5.126)/18.9X10=349.6kN/m⑤施工材料具運輸、堆放荷載取均布荷載0.5KN/m2:q3=0.5>6.7=3.35KN/m傾倒混時產(chǎn)生的沖擊荷載取2KN/m2:q4=2>6.7=13.4KN/m

振搗碎產(chǎn)生的荷載取2KN/m2:q5=2￡7=13.4KN/m取最不利組合計：包載取1.2倍安全系數(shù)，活載取1.4倍安全系數(shù)，考慮最不利情況為混凝土全部澆筑完畢的情況：q=349.6X1.2+3.35X1.2=423.5KN/m(3)支架受力圖示貝雷梁計算圖示如下：5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-55324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-5324-353822第一圖11腹板、底板下貝雷梁受力圖⑷計算結(jié)果計算結(jié)果均乘以1.2的安全系數(shù)最欠2505.42741_,「T k-一 一疝 \ 圖12底板、腹板貝雷梁彎矩圖(kNm)彎矩：M_=2505.5^1.2=3006kNm<Mmax]=7882kNm故彎矩滿足要求。最大-1945.02043圖13底板、腹板貝雷梁剪力圖(kN)剪力：T =1945父1.2=2334kN＜斤一=2452kNmax max故剪力滿足要求。2 957 76圖14底板、腹板貝雷梁位移圖(m)撓度：f=2mm父f]=H/480]=17mmmmax _mmax_故撓度滿足要求。由上檢算可知，彎矩、剪力及撓度均滿足要求。⑸貝雷梁對支點壓力N=Tmax=3664KN.貝雷梁下部型鋼橫梁驗算⑴荷載計算①翼板下部貝雷梁支點反力P1=P2=P3=P12=P13=P14=100kN②腹板和底板下部貝雷梁支點反力P4=P5=P6=P7=P8=P9=P10=P11=366.4kN⑵力學(xué)圖示型鋼橫梁是由3150a工字鋼組成，現(xiàn)取一根計算，因此取上部荷載的1/3來計算,MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR可看作是4跨連續(xù)梁。力學(xué)和計算結(jié)果如下圖示:BEAMDIAGRAM剪力1.79855e+0024 4. .3 33 36.5514.421.46215e+0022.2212 2. .2 22 21 16.5511.12575e+002II II IIf J.a 0*2.2212 2. .2 22 21 14 4. .3 33 37.89348e+0014.52945e+0010.00000e+000-2.19859e+001-5.56261e+001-8.92663e+001圖15下橫梁的計算簡圖-1.22907e+002-1.56547e+002根據(jù)GB706-2008規(guī)范查表得，I50a型工字鋼的參數(shù)為：A=119.304cm2,W=1860cm-1.90187e+002剪力：Qmax最大剪應(yīng)力:r4最大190.18701最大190.18701MIDAS/CiPOST-PROCBEAMDIAC彎短-191kN3Q2A故剪應(yīng)力滿足要求。圖16下橫梁的剪力圖(kN)31912119.30410”10'=24MPa：[]=80MPa9.70583e-7.62140e-5.53698e-ST:zizhong3.45256e-1.36814e-MAX:8 0.00000e-MIN:4 -2.80070e—文修改-4.88512eT單俅N日期2/19/201°6.96955eT表帶向-9.05397eTX:0.000 -1.11384eTY：-1.000 -1.32228eTZ:0.000圖17下橫梁的彎矩圖(kNm)彎矩：Mmax=T32.23kNmST:zizhongMAX:9MIN:7文件修改單位kN*m日期2/19/201分析結(jié)球X-DIRR.000E+0(NODE=1Y-DIRR.000E+0(NODE=1每根工字鋼最大正應(yīng)力：二-一 3M123.2310一6=66.25MPa:」二11140MPaW186010"6Z-DIR=1.202E-00NODE=15故正應(yīng)力滿足要求。COMB.=.202E-0(NODE=15系數(shù)5.659E+0(撓度：fmax=1.2mm<l/400=12mm故撓度滿足要求。由以上檢算可知，下橫梁彎矩，剪力、撓度均滿足要求。9.鋼管立柱受力檢算ST:zizhongMAX:15MIN:4故撓度滿足要求。由以上檢算可知，下橫梁彎矩，剪力、撓度均滿足要求。9.鋼管立柱受力檢算ST:zizhongMAX:15MIN:4文件修命單位m日期12/19/2010表示方向X:0.000根據(jù)下橫梁計算結(jié)果知，橫向中間的那根鋼管受力最大，其軸力最大值Y:-1.000Z:0.000R=1812.6KN,由于鋼管立柱之間有斜撐桿和橫向聯(lián)系桿件，所以立柱的最大高度取5m,按兩端錢接計算。(1)強(qiáng)度驗算單根鋼管支墩①630mmMmm,其承受的允許壓力[N]=ttD可同=3.14>0.63X0.008X135000=2136.45KN>R=1812.6KN故滿足強(qiáng)度要求。(2)穩(wěn)定性驗算鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為正正=0.22m式中：D一鋼管外徑，d一鋼管內(nèi)徑

長細(xì)比ul

i1.050.22長細(xì)比ul

i1.050.22=22.72式中：u桿件長度系數(shù)，取u=1.0l 桿件幾何長度，取l=500cm查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003表C-2,4=0.976計算壓桿的應(yīng)力（忽略鋼管的自重）1812.61000二1812