土木工程畢業(yè)建筑設(shè)計

PAGE134建筑設(shè)計建筑設(shè)計是在總體規(guī)劃的前提下，根據(jù)任務(wù)書的要求綜合考慮基地環(huán)境，使用功能，結(jié)構(gòu)施工，材料設(shè)備，建筑經(jīng)濟(jì)及建筑藝術(shù)等問題。著重解決建筑物內(nèi)部各種使用功能和使用空間的合理安排，建筑與周圍環(huán)境，與各種外部條件的協(xié)調(diào)配合，內(nèi)部和外表的藝術(shù)效果。各個細(xì)部的構(gòu)造方式等。創(chuàng)造出既符合科學(xué)性又具有藝術(shù)的生產(chǎn)和生活環(huán)境。建筑設(shè)計在整個工程設(shè)計中起著主導(dǎo)和先行的作用，除考慮上述各種要求以外，還應(yīng)考慮建筑與結(jié)構(gòu)，建筑與各種設(shè)備等相關(guān)技術(shù)的綜合協(xié)調(diào)，以及如何以更少的材料，勞動力，投資和時間來實現(xiàn)各種要求，使建筑物做到適用，經(jīng)濟(jì)，堅固，美觀，這要求建筑師認(rèn)真學(xué)習(xí)和貫徹建筑方針政策，正確學(xué)習(xí)掌握建筑標(biāo)準(zhǔn)，同時要具有廣泛的科學(xué)技術(shù)知識。建筑設(shè)計包括總體設(shè)計和個體設(shè)計兩部分。1．設(shè)計任務(wù)本設(shè)計的主要內(nèi)容是，設(shè)計上航國際酒店客房部分，客房屬于居住類建筑。作為一個居住空間設(shè)計，要在平面規(guī)劃中自始至終遵循實用、功能需求和人性化管理充分結(jié)合的原則。在設(shè)計中，既結(jié)合客房需求和酒店管理流程，科學(xué)合理的劃分職能區(qū)域，。材料運用簡潔,大方,耐磨,環(huán)保的現(xiàn)代材料,在照明采光上使用全局照明,能滿足酒店客房功能的需要.經(jīng)過精心設(shè)計,在滿足各種客房需要的同時,又簡潔,大方,美觀,能充分體現(xiàn)出企業(yè)的形象與現(xiàn)代感.2設(shè)計要求建筑法規(guī)、規(guī)范和一些相應(yīng)的建筑標(biāo)準(zhǔn)是對該行業(yè)行為和經(jīng)驗的不斷總結(jié)，具有指導(dǎo)意義，尤其是一些強(qiáng)制性規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)，具有法定意義。建筑設(shè)計除了應(yīng)滿足相關(guān)的建筑標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范等要求之外，原則上還應(yīng)符合以下要求：（1）滿足建筑功能要求：（2）符合所在地規(guī)劃發(fā)展的要求并具有良好的視覺效果；（3）采用合理的技術(shù)措施；（4）提供在投資計劃所允許的經(jīng)濟(jì)范疇內(nèi)運作的可行性。3氣象條件建設(shè)地區(qū)的溫度、濕度、日照、雨雪、風(fēng)向、風(fēng)速等是建筑設(shè)計的重要依據(jù)，例如：炎熱地區(qū)的建筑應(yīng)考慮隔熱、通風(fēng)、遮陽、建筑處理較為開敞；在確定建筑物間距及朝向時，應(yīng)考慮當(dāng)?shù)厝照涨闆r及主要風(fēng)向等因素。4地形、地質(zhì)及地震烈度基地的地形，地質(zhì)及地震烈度直接影響到房屋的平面組織結(jié)構(gòu)選型、建筑構(gòu)造處理及建筑體型設(shè)計等。地震烈度，表示當(dāng)發(fā)生地震時，地面及建筑物遭受破壞的程度。烈度在6度以下時，地震對建筑物影響較小，一般可不做抗震計算，9度以上地區(qū)，地震破壞力很大，一般應(yīng)尺量避免在該地區(qū)建筑房屋，建筑物抗震設(shè)防的重點時7、8、9度地震烈度的地區(qū)。5水文水文條件是指地下水位的高低及地下水的性質(zhì)，直接影響到建筑物基礎(chǔ)及地下室。一般應(yīng)根據(jù)地下水位的高低及底下水位性質(zhì)確定是否在該地區(qū)建筑房屋或采用相應(yīng)的防水和防腐措施。6建筑設(shè)計文件的內(nèi)容及要求建筑初步設(shè)計內(nèi)容：繪制“3平2立1剖”：“3平”即1個底層平面圖，1個樓層平面圖，加1個屋頂平面圖；“2立”指1個南側(cè)或北側(cè)立面圖，加1個東側(cè)或西側(cè)立面圖；“1剖”必須剖到樓梯。建筑設(shè)計文件要求：以上圖紙均需達(dá)到施工圖深度，弄清建筑平面、立面和剖面之間的關(guān)系，熟悉建筑施工圖的表達(dá)方式及深度要求，掌握常用的建筑構(gòu)造措施等。建議用2號圖繪制，繪圖比例、布局和張數(shù)自定，以表達(dá)清楚且符合制圖習(xí)慣為原則。結(jié)構(gòu)設(shè)計第一章基本設(shè)計資料1．1設(shè)計資料工程名稱：上杭客家緣國際酒店客房A1區(qū)設(shè)計建設(shè)地點：福建上杭市工程概況：共4層，底層高6.05m，其余層高4.4m。室內(nèi)外高差為0.45mm，底層室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高±0.000?；撅L(fēng)壓：0.13kN/m2基本雪壓：0.45kN/m2抗震設(shè)防：按7度抗震設(shè)防烈度進(jìn)行抗震設(shè)計，第一設(shè)計分組，地震加速度0.1g。1．2結(jié)構(gòu)設(shè)計的一般原則1．2．1結(jié)構(gòu)設(shè)計目的工程設(shè)計是工程建設(shè)的首要環(huán)節(jié)，是整個工程的靈魂。先進(jìn)合理的設(shè)計對于改建、擴(kuò)建、新建項目縮短工期、節(jié)約投資、提高經(jīng)濟(jì)效益起著關(guān)鍵作用，使項目達(dá)到安全、適用、經(jīng)濟(jì)、美觀的要求。因而建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本目的就是要在一定經(jīng)濟(jì)條件下賦予結(jié)構(gòu)以適當(dāng)?shù)目煽慷?，使結(jié)構(gòu)在預(yù)定的基準(zhǔn)期內(nèi)能滿足設(shè)計所預(yù)期的各種功能要求。1．2．2結(jié)構(gòu)設(shè)計的一般原則為了達(dá)到建筑設(shè)計的基本目的，結(jié)構(gòu)設(shè)計中應(yīng)符合以下一般原則：符合設(shè)計規(guī)范；選擇合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計方案；減輕結(jié)構(gòu)自重；采用先進(jìn)技術(shù)。1．3結(jié)構(gòu)選型1．3．1結(jié)構(gòu)體系選型對于一般多層民用建筑，根據(jù)使用和工藝要求、材料供應(yīng)情況和施工技術(shù)條件，常選用的結(jié)構(gòu)形式有混合結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)和框架剪力墻結(jié)構(gòu)等結(jié)構(gòu)體系。由于混合結(jié)構(gòu)整體性差，難于滿足大空間的使用要求，而框架剪力墻結(jié)構(gòu)多用于10—25層的高層建筑。而框架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高、結(jié)構(gòu)自重輕，可以承受較大樓面荷載，在水平作用下具有較大的延性。此外框架結(jié)構(gòu)平面布置靈活，能設(shè)置大空間，易于滿足建筑功能要求。故該五層辦公樓選用框架結(jié)構(gòu)。1．3．2框架施工方法鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)按施工方法不同，有現(xiàn)澆式、裝配式和整體裝配式三種?，F(xiàn)澆式框架的全部構(gòu)件都在現(xiàn)場整體澆筑，其整體性和抗震性能好，能較好的滿足使用要求。故框架采用現(xiàn)澆施工方法。1．3．3其他結(jié)構(gòu)選型1.屋面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，屋面板厚120mm。2.樓面結(jié)構(gòu)：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，露面板厚120mm。3.樓梯結(jié)構(gòu)：采用鋼筋混凝土板式樓梯。4.過梁：門窗過梁均采用鋼筋混凝土梁。5.墻基礎(chǔ)：因持力層不太深，承載力高，采用自乘墻基大放腳。6.基礎(chǔ)：因基礎(chǔ)持力層不太深，地基承載力高，采用鋼筋混凝土柱下獨立基礎(chǔ)。結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖2．1簡化假定建筑物是復(fù)雜的空間結(jié)構(gòu)體系，要精確地按照三維空間結(jié)構(gòu)來進(jìn)行內(nèi)力和位移分析十分困難。為簡化計算，對結(jié)構(gòu)體系引入以下基本假定：（1）．在正常設(shè)計、正常施工和正常使用的條件下，結(jié)構(gòu)物在設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)處于彈性工作階段，其內(nèi)力和位移均按彈性方法計算；（2）．樓面（或屋面）在自身平面內(nèi)的剛度無限大，在平面外的剛度很小，可忽略不計。2．2計算單元多層框架結(jié)構(gòu)是由縱、橫向框架結(jié)構(gòu)組成的空間結(jié)構(gòu)體系，在豎向荷載作用下，各個框架之間的受力影響較小。本設(shè)計中取KJ—2作為計算單元，如圖2—1所示：2．3計算簡圖現(xiàn)澆多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算模型是以梁、柱截面幾何軸線來確定，并認(rèn)為框架柱在基礎(chǔ)頂面為固接，框架各節(jié)點縱、橫向均為剛接。一般情況下，取框架梁、柱截面幾何軸線之間的距離作為框架的跨度和柱高度。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差定為0.45m，二層樓面標(biāo)高為4.4m，故底層柱高為7m。其余各層柱高為樓層高4.4m。由此可繪出框架計算簡圖，如圖2—2所示：圖2—2框架結(jié)構(gòu)計算簡圖2．4梁柱截面尺寸及慣性矩多層框架結(jié)構(gòu)是超靜定結(jié)構(gòu)，在計算內(nèi)力前必須先確定桿件的截面形狀、尺寸和慣性矩。1．初估構(gòu)件截面尺寸及線剛度（1）梁截面尺寸AB梁l=9000mm,取h=800mm取b=300mm則取AB梁截面尺寸為:hb=300mm800mmBC梁l=2100mm,考慮剛度因素，取為方便施工，取則取BC梁截面尺寸為:hb=300mm500mmCD梁l=5000mm,取h=600mm取b=300mm則取CD梁截面尺寸為:hb=300mm600mm橫向次梁l=9000mm取h=700mm取b=30mm則取橫向次梁截面尺寸為：hb=300mm700mm（2）.柱截面尺寸底層柱尺寸按軸壓比要求計算，由公式：式中：——軸壓比取0.9；——軸壓比增大系數(shù)，本設(shè)計取=1.2；F——柱的荷載面積；——單位建筑面積上重力荷載值，近似取12-15kN/m2；n——驗算截面以上樓層層數(shù)。對于頂層中柱：如取柱截面為正方形，則其邊長為510.69。根據(jù)以上計算結(jié)果，并考慮其他因素，本設(shè)計中所有柱子截面尺寸都取600mm600mm。非計算單元的內(nèi)梁截面尺寸初估方法如上，計算從略。2.框架梁、柱線剛度計算由于現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移?？紤]這一有利因素，邊框架梁取，對中框架梁取。（為梁矩形截面慣性矩）AB梁：BC梁：CD梁：柱：底層中間層相對線剛度：取則其余各桿件相對線剛度為:梁：AB梁BC梁CD梁底層柱框架梁、柱的相對線剛度如圖2—3所示，將作為計算節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。圖2—3梁柱相對線剛度圖第三章重力荷載代表值的計算3．1恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.屋面防水層（剛性）：30mm厚C20細(xì)石混凝土防水1.00kN/m2防水層（柔性）：三氈四油鋪小石子0.40kN/m2找平層：15mm厚水泥砂漿0.01520kN/m3=0.30kN/m2找坡層：平均40mm厚水泥焦渣找坡0.04014kN/m3=0.56kN/m2保溫層：60mm厚1:10水泥膨脹珍珠巖0.06012kN/m3=0.72kN/m2結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12025kN/m3=3.00kN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿0.01017kN/m3=0.17kN/m2合計6.15kN/m22.各層樓面（含走廊）水磨石地面（10mm厚面層，20mm厚水泥砂漿打底）0.65kN/m2結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12025kN/m3=3.00kN/m2抹灰層：10mm厚混合砂漿0.01017kN/m3=0.17kN/m2合計3.82kN/m23.各梁自重AB梁hb=300mm800mm梁自重：0.3(0.8-0.12）25kN/m3=5.1kN/m抹灰層：10mm厚混合砂漿0.01(0.8-0.12+0.3/2)217kN/m3=0.28kN/m合計4.60kN/m橫向次梁hb=300mm700mm梁自重：0.3（0.7-0.12）25kN/m3=4.35kN/m抹灰層：10mm厚混合砂漿0.01(0.7-0.12+0.25/2)217kN/m3=0.25kN/m合計4.60kN/mBC梁hb=300mm500mm梁自重：0.3（0.5-0.12）25kN/m3=2.85kN/m抹灰層：10mm厚混合砂漿0.01(0.5-0.12+0.3/2)217kN/m3=0.18kN/m合計3.03kN/mCD梁hb=300mm600mm梁自重：0.3（0.6-0.12）25kN/m3=3.0kN/m抹灰層：10mmm厚混合砂漿0.011(0.6-00.12+00.3/2))217kN//m3=0.211kN/m合計3.221kN/mm4.柱自重hb=600mm6600mm柱自重：0.600.625kN//m3=9kN/mm抹灰層：10mmm厚混合砂漿0.001(0.6+00.6)217kN//m3=0.411kN/m合計9.441kN/mm5.外縱墻自重重標(biāo)準(zhǔn)層縱墻：[（44.4-0..8）(9-0.55)-32..12]0.2448kN==33.866kN鋁合金窗（32..1）：32.1120.35kN=4..41kN貼瓷磚外墻面：[44.4(9-0.66)-32..12]0.5kN=122.18kNN水泥粉刷內(nèi)墻面：：[[4.4(9-0.66)-32..12]0.366kN=88.77kNN合計599.85kNN底層縱墻：[（6.005-0.88）(9-0.66)-32..12]0.2448kN==60.488kN鋁合金窗（1.551.5）：332.120.35kN=4..41kN貼瓷磚外墻面：[[6.05((9-0.66)-32..12]0.5kN=199.11kNN水泥粉刷內(nèi)墻面：：[6.055(9-0.66)-32..12]0.366kN=113.76kkN合計84..00kN6.內(nèi)縱墻自重重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)層縱墻：[（44.4-0..8）(9-0.66)-0.992.12]0.2448kN==.49.77kN門（hb=0.92.11）：0..92.120.15kN=0..65kN粉刷墻面：[（44.4-0..8）(9-0.66)-0.992.12]0.3662kN==18.633kN合計68.999kN/m底層縱墻：[（6.005-0...8）(9-0.66)-0.992.12]0.2448kN==77.411kN門（hb=0.92.11）：0.922.120.15kN=0..65kN粉刷墻面：[（6.05--0.8）(9-0.55)-0.992.12]0.3662kN==27.177kN合合計105..23kN//m7.內(nèi)隔墻自重重AB跨標(biāo)準(zhǔn)層墻重：（4.4--0.7）(9-0.66)0.28kkN=50..32kN粉刷墻面：（4.4-00.7）(9-0.66)0.3662kN==22.6kkN合合計72.992kN底層墻重：（7-0.7）（9-0.66)0.28kkN=72..76kN粉刷墻面：（6.05--0.7）(9-0.66)0.3662kN==32.744kN合合計105..50kNCD跨標(biāo)準(zhǔn)層墻重：（4.4--0.6）(5-0.66)0.28kkN=26..75kN粉刷墻面：（4.4-00.7）(9-0.66)0.3662kN==12.044kN合合計38.779kN底層墻重：（7-0.--0.6）（5-0.66)0.28kkN=45..06kN粉刷墻面：（6.05--0.6）(5-0.66)0.3662kN==17.277kN合合計62.333kN3.2活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計算1.屋面和樓面面活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值上人屋面：2.00kN/m22樓面：辦公室：22.0kN//m2；走廊：2.0kNN/m22.雪荷載：基本雪壓：0.445kN/mm2雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：屋面活荷載和雪荷荷載不同時考考慮，二者中中取大值。3．3豎向荷載下框架受受荷總圖板傳至梁上的三角角形或梯形荷荷載為均布荷荷載，荷載的的傳遞示意圖圖，如圖3—1所示：圖3--1荷載傳傳遞示意圖屋面板傳荷載：1.A-B軸間間框架梁恒載：活載：樓面板傳荷載：荷載傳遞示意圖如如圖2——4所示恒載：活載：梁自重：55.38kkN/mAB軸間框架梁均布荷荷載為：屋面梁：恒載=梁梁自重+板傳荷載==5.388+23.77=29.004kN/mm活載=板傳荷載==7.7kNN/m樓面梁：恒載=梁梁自重+板傳荷載==5.38++14.722=20.11活載=板傳荷載==7.7kNN/m2.BC軸間框框架梁均布荷荷載為：梁自重:3.03kkN/m屋面梁：恒載=梁梁自重==3.03kkN/m活載=0樓面梁：恒載=梁梁自重==3.03kkN/m活載=0CD軸間框架梁均布荷荷載為：屋面板傳荷載恒載：活載：樓面板傳荷載：恒載：活載：梁自重：3.221kN/mmCD軸間框架梁均布荷荷載為：屋面梁：恒載=梁梁自重+板傳荷載==3.211+19.22=22.441kN/mm活載=板傳荷載==6.25kkN/m樓面梁：恒載=梁梁自重+板傳荷載==3.21++11.9==15.111kN/m活載=板傳荷載==6.25kkN/m4.A軸柱縱向集集中荷載的計計算頂層柱：女兒墻自重（做法法：墻高1100mmm，混凝土壓壓頂100mm）頂層柱恒載=女兒兒墻+縱梁自重+板傳荷載頂層柱活載=板傳傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=外外縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻頂層柱活載=板傳傳荷載5.B軸柱縱向向集中荷載的的計算頂層柱恒載=縱梁梁自重+板傳荷載頂層柱活載=板傳傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=內(nèi)內(nèi)縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板板傳荷載6、C軸柱縱向集中荷載載的計算頂層柱恒載=縱梁梁自重+板傳荷載頂層柱活載=板傳傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=內(nèi)內(nèi)縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板板傳荷載D軸柱縱向集中荷載載計算頂層柱恒載=女兒兒墻自重+外縱梁自重+板傳荷載頂層柱活載=板傳傳荷載標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=外外縱墻自重+縱梁自重+板傳荷載+橫隔墻標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板板傳荷載由上可作出框架在在豎向荷載作作用下的受荷荷總圖，如圖圖3——2所示：圖3——2豎向荷載載作用下受荷荷總圖第四章風(fēng)荷載計算算4.1荷載計算作用在屋面梁和摟摟面梁節(jié)點處處的集中風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值：：為了簡化計算，通通常將計算單單元范圍內(nèi)外外墻面的分布布荷載化為等等量的作用于于樓面的集中中風(fēng)荷載。式中：基本風(fēng)壓——風(fēng)壓高度變化系數(shù)數(shù)。因建設(shè)地地點處于大城城市郊區(qū)，地地面粗糙程度度為B類；——風(fēng)荷載體型系數(shù)，查查表取=1..3；——風(fēng)振系數(shù)。由于結(jié)結(jié)構(gòu)高度小于于30m，且高寬比比19.255/32.22=0.599<1.5，則則取=1.0；——下層柱高；——上層柱高，頂層取取女兒墻高度度的兩倍；B———計算單元迎迎風(fēng)面寬度（B=9m）計算過程見表3———1表4——1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值計算層數(shù)離地高度419.251.01.30.8250.134.42.44.27314.851.01.30.740..134.44.44.95210.451.01.30.740.134.44.44.9516.051.01.30.740.136.054.45.88荷載作用如圖4--1所示圖4--1風(fēng)荷載作用用示意圖4.2風(fēng)荷載側(cè)側(cè)驗算4.2.1.側(cè)側(cè)移剛度見表3——2和表3——3表4——2橫向2—44層D值的計算構(gòu)件名稱A軸柱0.36716724B軸柱0.54224725C軸柱0.51123311D軸柱0.30613960表4——3橫向底層層D值的計算構(gòu)件名稱A軸柱0.6099244B軸柱0.74011232C軸柱0.71810899D軸柱0.55984854.2.2風(fēng)荷荷載下框架位位移計算水平荷載作用下框框架的層間側(cè)側(cè)移可按下式式計算：式中：——第j層的剪力；——第j層所有柱的抗側(cè)剛剛度之和；——第j層的層間位移。第一層的層間位移移值求出以后后，就可以計計算各樓板標(biāo)標(biāo)高處的側(cè)移移值的頂點側(cè)側(cè)移值，各層層樓板標(biāo)高處處的側(cè)移值應(yīng)應(yīng)該是該層以以下各層層間間側(cè)移之和，頂頂點側(cè)移是所所有各層層間間側(cè)移之和。j層側(cè)移頂點側(cè)移框架在風(fēng)荷載下側(cè)側(cè)移的計算見見表2——4，如下：表2——4框架在在風(fēng)荷載下側(cè)側(cè)移計算層號44.274.27787200.00005770.000013334.959.22787200.00012330.0000277924.9514.17787200.00018990.0000422915.8820.05398600.00050110.00008228=0.00087側(cè)移驗算：層間最大側(cè)移值為為：00.00000828<11/550，滿滿足要求頂點側(cè)移=0.00087mm且u//H=1/77832<1//650，滿滿足要求第五章地震震荷載計算5.1各樓層重力力荷載代表值值根據(jù)《抗震震規(guī)范》（GB500011—2001）第5.1.3條：頂層的的荷載代表值值包括：屋面面荷載、50%的屋面雪荷荷載、頂層縱縱墻框架自重重、頂層半層層墻柱自重。其它層重力力荷載代表值值包括：樓面面恒載、50%樓面均布荷荷載、該層縱縱墻框架橫梁梁自重、該層層上下各半層層柱及墻體自自重。各樓層重力荷載代代表值Gi確定如下：：首層：梁:G=9×55.38+33.21×5+3.886×9+3.003×2.1+55.38×9×4=2999.25kNN柱：G=9.411×(0.5×4.4+00.5×6.05))×4=49..17kN墻：G=59.85×00.5×4++84×0..5×4+1105.5××0.5×22+77.992×0.55×2+388.79×00.5+555.64×00.5=5118.34kkN板：G=16.1×99×3.82==553.552kN門：G=0.9×2..1×0.15×3=0.997kN活載：G=16..1×9×2×50%=1144.9kkN合計：15883.76kkN標(biāo)準(zhǔn)層：梁：G=9×5..38+3..21×5+3.886×9+3.003×2.1+55.38×9×4=2999.25kNN柱：G=9.41×44.4=411.4kN墻：G=59.85××4+77..92×2+38..79=4334.03kkN板：G=16.11×9×3.82==553.552kN門：G=0.9×2..1×0.15×3=0.997kN窗：G=4.41×44=17.661kN活載：G=16..1×9×2×50%=1144.9合計：14911.68kNN頂層：梁：G=9×5..38+3..21×5+3.886×9+3.003×2.1+55.38×9×4=2999.25kNN柱：G=9.411×4.4×0.5×4=82..81kN墻：G=59.85××0.5×4+77..92×0.5×2+38..79×0.5+66.67×9×2=3377.03kNN板：G=16.11×9×6.15==891.114kN門：G=0.97×00.5=0..485kNN窗：G=17.61××0.5=88.81kNN活載：G=16..1×9×2×50%=1144.雪荷載：G=166.1×9×0.45×50%=332.6kNN總計：17797.033kN5.2水平地震作作用下框架內(nèi)內(nèi)力合側(cè)移計計算5.2.1.質(zhì)點點重力荷載見見圖4-1：圖4－1結(jié)構(gòu)質(zhì)點重力荷載載（單位：KN）5.2.1.水平平地震力作用用下框架的側(cè)側(cè)移驗算按頂點位移法計算算框架的自振振周期頂點位移法是求結(jié)結(jié)構(gòu)基本頻率率的一種近似似方法。將結(jié)結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分分布情況簡化化為無限質(zhì)點點的懸臂直桿桿，導(dǎo)出以直直桿頂點位移移表示的基頻頻公式。這樣樣，只要求出出結(jié)構(gòu)的頂點點水平位移，就就可以按下式式求得結(jié)構(gòu)的的基本周期：：結(jié)構(gòu)頂點假假想位移可以以由下列公式式計算，計算算過程，如表5-4：（4-1）（4-2）（4-3）（4-4）式中： ：基本周期調(diào)整系系數(shù)?？紤]填填充墻對框架架自振周期影影響的折減系系數(shù)，框架結(jié)結(jié)構(gòu)取0.6—0.7，該框架取0.7。：框架結(jié)構(gòu)的頂點點假想位移。在在未求出框架架的周期前，無無法求出框架架的地震力及及位移，是將將框架的重力力荷載視為水水平作用力，求求得的假想框框架頂點位移移。然后由求求出，再用求出框框架結(jié)構(gòu)的底底部剪力。進(jìn)進(jìn)而求出框架架各層剪力和和結(jié)構(gòu)真正的的位移。：第i層第j跟柱的抗側(cè)移剛度度；表5－1結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)側(cè)移計算層次(KN)H41828.3419.25787200.020.1031522.9914.85787200.020.0821522.9910.45787200.020.0611615.076.05398600.040.04按公式（5－4）計計算基本周期期T,其中Ut量綱為m，取5.3樓層間位移移驗算根據(jù)《建筑設(shè)計抗抗震規(guī)范》（GB500011—2001）第5.1.2條規(guī)定，對對于高度不超超過40米，以剪切切變形為主，且且質(zhì)量和剛度度沿著高度方方向分布比較較均勻的結(jié)構(gòu)構(gòu)，以及近似似于單質(zhì)點體體系的結(jié)構(gòu)，可可以采用底部部剪力法等簡簡化方法計算算抗震作用。因因此本框架采采用底部剪力力法計算抗震震作用。在Ⅱ類場地，8度設(shè)防防區(qū)，設(shè)計地地震分組為第第二組情況下下，由《建筑筑設(shè)計抗震規(guī)規(guī)范》（GB500011—2001）表5.1.4—1和表5.1.4—2可查得：結(jié)構(gòu)的特征周期和和水平地震影影響系數(shù)最大大值（7度，多遇地地震作用）為為：=0.35s=0..08(1).結(jié)構(gòu)總水水平地震作用用標(biāo)準(zhǔn)計算：：(55-5)((5-6)(5-77)式中：：結(jié)構(gòu)基本自振周期期的水平地震震影響系數(shù)值值；：結(jié)構(gòu)等效總重力力荷載，多質(zhì)質(zhì)點可取總重重力荷載代表表值的85％；：頂部附加水平地地震作用；：頂部附加地震作用用系數(shù)；：結(jié)構(gòu)總水平地震震作用標(biāo)準(zhǔn)值值；：分別為質(zhì)點i,,j的計算高度度；對于多質(zhì)點體系，結(jié)結(jié)構(gòu)底部縱向向水平地震作作用標(biāo)準(zhǔn)值:各質(zhì)點的水平地震震作用按公式式（5－6）計算：將，，代入式：各樓層地震剪力按按:計算：各質(zhì)點橫向水平地地震作用，各各樓層地震剪剪力及樓層間間位移計算表表表5－2各質(zhì)點橫向水平地地震作用，各各樓層地震剪剪力及樓層間間位移計算表表層次()(KN)(m)41797.0320.236300.01186455.455120.38120.38787200.001531491.6815.823568.55486455.45578.16198.54787200.002521491.6811.417005.15586455.45556.39254.93787200.003211583.766.059581.7586455.45531.77286.70398600.0072最大位移發(fā)生在第第一層，其樓樓層最大位移移與樓層高之之比：，小于于《建筑設(shè)計計抗震規(guī)范》（GB50011—2001）第5.5.1條規(guī)定的位移極限值[]=1/550滿足位移要求第六章框架內(nèi)力力計算為簡化計算，考慮慮如下幾種單單獨受荷情況況：恒載滿布情況；活載滿布情況風(fēng)荷載作用（分左左風(fēng)和右風(fēng)）地震作用（分左地地震和右地震震）對于第（1）、（2）種情況，采采用分層法計計算；第（3）、（4）種情況，采采用D值法計算。6.1恒載作用用下的內(nèi)力計計算在豎向荷載作用下下框架內(nèi)力采采用分層法進(jìn)進(jìn)行簡化計算算，此時每層層框架梁同上上、下層柱組組成基本計算算單元。豎向向荷載產(chǎn)生的的梁端彎矩只只在本層內(nèi)進(jìn)進(jìn)行彎矩分配配，單位之間間不再進(jìn)行傳傳遞。計算步驟如下：根據(jù)各桿件的線剛剛度計算各節(jié)節(jié)點桿端彎矩矩分配；計算豎向荷載作用用下各跨梁的的固端彎矩，并并將各節(jié)點不不平衡彎矩進(jìn)進(jìn)行第一次分分配；將所有桿端的分配配彎矩向遠(yuǎn)端端傳遞；將個節(jié)點因傳遞彎彎矩而產(chǎn)生的的不平衡彎矩矩進(jìn)行第二次次分配，使得得各節(jié)點處于于平衡狀態(tài)；；將各桿件的固端彎彎矩，分配彎彎矩和傳遞彎彎矩相加即可可得各桿端彎彎矩。1.計算分配系系數(shù)說明：計算時除底底層柱以外，其其它各層柱的的線剛度先乘乘以，取傳遞遞系數(shù)為１／／３（梁和底底層柱的傳遞遞系數(shù)為１／／２）。分配系數(shù)按以下式式計算：式中：為為節(jié)點ｋ第ｉｉ根桿件的相相對轉(zhuǎn)動剛度度；為節(jié)點ｋ各桿件相相對轉(zhuǎn)動剛度度之和。由于本榀框架結(jié)構(gòu)構(gòu)、受力對稱稱，在分層法法計算時可取取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行行計算。2.梁的固端彎彎矩均布恒載和柱頂集集中活載偏心心引起的固端端彎矩構(gòu)成節(jié)節(jié)點不平衡彎彎矩，利用以以下公式計算算：可求得各梁端彎矩矩，如表5——1和表5——2表5——1恒載作用下固端端彎矩AB跨BC跨CD跨恒載均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M頂層29.04kN//m196.02kNN·m3.03N/m1.11kN·mm22.4N/m52.34kN··m1-3層20.10kN//m135.68kNN·m3.03N/m1.11kN·mm15.11N/mm52.34kN··m恒載作用下的彎矩矩圖，如圖5-1所示。圖5——１恒載作用下下彎矩圖根據(jù)彎矩和剪力的的關(guān)系，可采采用取隔離體體的方法計算算剪力：式中：，——簡支梁支座左端和和右端剪力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值（剪力力取繞隔離體體順時針轉(zhuǎn)動動為正）；，——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（以以繞桿順時針針轉(zhuǎn)為正，逆逆時針轉(zhuǎn)動為為負(fù)）。由此計算得出各桿桿件剪力如圖圖6——2所示：圖5——2恒載作用下剪剪力圖橫梁作用于柱子軸軸力值即為梁梁端剪力值，再再加上縱梁傳傳來的軸力值值及柱自重?？煽傻贸鲋S力力圖，如圖6——3所示：圖6——3恒載作用下軸軸力圖6．2活載作用下的內(nèi)力力計算均布荷載按滿跨布布置，計算方方法同恒載?；詈奢d作用下的固固端彎矩計算算表6——2活荷載作用下下固端彎矩AB跨BC跨CD跨恒載均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M均布荷載Q固端彎矩M頂層7.7kN/m51.98kN··m0N/m0kN·m6.25N/m18.75kN··m1-3層7.7kN/m51.98kN··m0N/m0kN·m6.25N/m18.75kN··m作活載作用下彎矩矩圖，如圖6-4圖6-4活載作用下下彎矩圖由M圖可做出框架在活活載作用下的的剪力圖,如圖6-5圖6--5活載作用下下剪力圖活荷載作用下柱的的軸力圖，如如圖6--6所示。圖6--6活載作用下下柱軸力圖6．3風(fēng)荷載作用下的內(nèi)內(nèi)力計算6.3.1.計計算方法用D值法（改進(jìn)的反彎彎點法）進(jìn)行行計算，其步步驟為：求各柱反彎點處的的剪力；求各柱反彎點高度度；求各柱桿端彎矩和和梁端彎矩；；求各柱軸力和梁剪剪力。6.3.2.第第i層和第m柱所分配的的剪力為：其中，見表2———1。6.3.3反彎彎點位置計算算框架柱反彎點位置置：式中：——反彎點高度，即反反彎點到柱下下端的距離；；——反彎點高度比，即即反彎點高度度與柱高的比比值；——計算層柱高；——標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度；；——上下梁線剛度變化化時反彎點高高度比修正值值；、——上、下層柱高變化化時反彎點高高度比修正值值。計算結(jié)果如表2———7所示：表6——3（a）A軸框架柱反反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m44.41.160.370.000.000.000.371.6134.41.160.450.000.000.000.451.9824.41.160.470.000.000.050.522.2717.01.840.550.000.000.000.553.85表6——4（b）B軸框架柱反反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m44.42.370.420.000.000.000.421.8334.42.370.470.000.000.000.472.0524.42.370.500.000.000.000.502.2017.03.760.550.000.000.000.553.85表6——5C）C軸框架柱反反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m44.42.090.400.000.000.000.401.7634.42.090.450.000.000.000.451.9824.42.090.500.000.000.000.502.217.03.320.550.000.000.000.553.85表6——6（b）D軸框架柱反反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m44.40.880.350.000.000.000.351.5434.40.880.350.000.000.000.351.5424.40.880.350.000.00-0.020.331.4517.01.40.470.00-0.040.000.433.016.3.4.左左風(fēng)作用下內(nèi)內(nèi)力框架柱的桿端彎矩矩和梁端彎矩矩按以下公式式計算：邊柱節(jié)點：中柱節(jié)點：則左風(fēng)作用下框架架內(nèi)力計算如如表6——7表6——7風(fēng)荷載下下A軸框架柱剪剪力和梁柱端端彎矩計算層號44.2778720167240.210.9071.612.531.462.5339.2278720167240.211.9591.984.743.886.20214.1778720167240.213.0102.276.416.8310.29120.053986092440.234.6503.8514.6517.9021.48表6——8風(fēng)荷載下下B軸框架柱剪剪力和梁柱端端彎矩計算層號44.2778720247250.311.341.833.452.453.451.731.7639.2278720247250.312.902.056.815.949.264.534.73214.1778720247250.314.452.209.979.7915.737.698.04120.0539860108990.275.483.8517.2721.1127.0623.3224.37表6——9風(fēng)荷載下下C軸框架柱與與梁端剪力層號44.2778720233110.211.341.833.452.453.451.731.7639.2278720233110.212.902.056.815.949.264.534.73214.1778720233110.214.452.209.979.7915.737.698.04120.0539860108990.275.483.8517.2721.1127.0623.3224.37表6—10風(fēng)荷載下DD軸框架柱剪剪力和梁柱端端彎矩計算層號44.2778720139600.180.761.542.171.172.1739.2278720139600.181.641.544.682.525.84214.1778720139600.182.511.457.413.649.93120.053986084850.214.273.0117.0312.8520.67表6——11風(fēng)荷載下下框架柱和梁梁端剪層號梁端剪力/KN柱軸力/KNBC跨VCD跨VDE跨VB軸NbC軸D軸E軸NeVbc-VcdNcVcd-VdeNd40.471.761.70-0.47-1.28-1.280.0625.461.7031.194.694.55-1.66-3.49-4.770.1325.596.2522.007.877.66-3.66-5.87-10.640.2025.8013.9114.9818.9115.16-8.64-13.93-24.573.7529.5529.07注：軸力壓壓力為+，拉力為-。6.4地震作用用下內(nèi)力計算算計算方法同風(fēng)荷載載內(nèi)力計算，用D值法，反彎點位置已由上面計算得知。6.4.1框架各各柱的桿端，梁梁端彎距計算算表6——12地震荷荷載下A軸框架柱剪剪力和梁柱端端彎矩計算層號4120.3878720167240.2125.571.6171.3541.1871.353198.5478720167240.2142.181.98102.0783.52143.252254.9378720167240.2154.162.27115.36122.94198.881286.703986092440.2366.493.85209.44255.98332.38表6——13地震荷荷載下B軸框架柱剪剪力和梁柱端端彎矩計算層號4120.3878720247250.3137.811.8397.1769.1997.1747.5249.653198.5478720247250.3162.362.05146.54127.84215.74105.49110.242254.9378720247250.3180.072.20176.15176.15303.99148.65155.341286.7039860108990.2778.393.85246.94301.81423.09206.89216.20表6——13地震荷荷載下C軸框架柱與與梁端剪力層號4120.3878720233110.2135.651.8394.1162.7494.1154.4939.623198.5478720233110.2158.792.05142.28116.41205.02118.7186.312254.9378720233110.2175.492.20166.08166.08282.49163.56118.931286.7039860108990.2778.393.85246.94301.81413.02239.14173.88表6——14地震荷載載下D軸框架柱剪剪力和梁柱端端彎矩計算層號4120.3878720139600.1821.351.5461.0532.8861.053198.5478720139600.1835.211.54100.7054.22133.572254.9378720139600.1845.211.45133.3765.55187.591286.703986084850.2161.033.01243.51183.70309.06表6——15地震荷載載下框架柱和和梁端剪力層號梁端剪力/KN柱軸力/KNBC跨VCD跨VDE跨VB軸NbC軸D軸E軸NeVbc-VcdNcVcd-VdeNd413.2145.5920.13-13.21-32.38-40.0325.4625.4620.13327.64109.0243.59-40.85-81.38-121.4165.4390.8963.72238.61151.8661.3-79.46-113.25-234.6690.56181.45125.02175.96216.8396.59-155.42-140.87-375.53120.24301.69221.61注：軸力壓力為++，拉力為-。第七章框架內(nèi)力力組合7.1內(nèi)力調(diào)整各種荷載情況下的的框架內(nèi)力求求得后，根據(jù)據(jù)最不利又是是最可能的原原則進(jìn)行內(nèi)力力組合。當(dāng)考考慮結(jié)構(gòu)塑性性內(nèi)力重分布布的有利影響響時，應(yīng)在內(nèi)內(nèi)力組合之前前對豎向荷載載作用下的內(nèi)內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅幅。在豎向荷荷載作用下，考考慮框架梁端端的塑性內(nèi)力力重分布，取取彎矩調(diào)幅系系數(shù)為0.85，進(jìn)行彎矩矩調(diào)幅。由于于構(gòu)件控制截截面的內(nèi)力值值應(yīng)取自支座座邊緣處，為為此，進(jìn)行組組合前，應(yīng)先先計算各控制制截面的內(nèi)力力值：--支座邊緣截面的彎彎矩標(biāo)準(zhǔn)值--支座邊緣截面的剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值M--梁柱中線交交點處的彎矩矩標(biāo)準(zhǔn)值；V--與M相應(yīng)的的梁柱中線的的交點處的剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值q--梁單位長度度的均布荷載載值b--梁端支座寬寬度柱上端控制制截面在上層層的梁底，柱柱下端控制截截面在下層的的梁頂。按軸軸線計算簡圖圖得到的柱端端內(nèi)力值，宜宜換成柱控制制的值。為了了簡化計算，可可采用軸線處處的內(nèi)力值。7.1.1恒載載內(nèi)力調(diào)整見見表7.1表7--1恒載內(nèi)力調(diào)調(diào)整后的值構(gòu)件層號A右跨中B左M（kN?m)V(kN)M（kN?m)M（kN?m)V(kN)AB梁486.44126.37188.17125.27134.99388.3689.36110.2398.2191.54284.3689.07112.9696.7591.83178.6488.39115.5997.2092.51BC梁454.4922.74-32.2913.42-16.37324.774.54-21.6721.921.83226.1514.19-12.923.03-7.83130.6015.67-15.824.38-9.31CD梁427.9654.0637.1937.6657.94321.9234.9318.1836.1640.62221.3835.1519.2834.5040.40120.5835.5721.1231.6239.987.1.2恒載內(nèi)內(nèi)力調(diào)整見表表7.2表7--2活載載內(nèi)力調(diào)整后后的值構(gòu)件層號A右跨中B左M（kN?m)V(kN)M（kN?m)M（kN?m)V(kN)AB梁426.1433.3645.9937.8035.94336.1134.1239.4840.8735.18235.5034.0839.8840.6735.22131.8933.8342.3939.2535.47BC梁418.377.42-10.572.78-7.42311.865.40-6.190.52-5.40212.065.46-6.340.61-5.46114.326.16-7.851.37-6.16CD梁412.4116.018.0810.4915.24314.0315.665.5913.8615.59213.9715.695.7413.6215.56113.3615.806.6112.4915.457.2框架梁的的內(nèi)力組合框架梁內(nèi)力組合包包括框架梁彎彎矩設(shè)計值組組合及框架梁梁剪力值設(shè)計計組合，詳見見表。表7--3用于承承載力計算的的框架梁由可可變荷載效應(yīng)應(yīng)控制的基本本組合表-梁AB層號恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值4左M-86.44-26.142.53-2.531.2①+1.44②+1.4××0.6⑥-142.451.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-142.45V126.3733.36-0.470.47198.74198.74中M188.1745.9937.80-35.941.2①+1.44②+1.4××0.6⑤321.94V右M-125.27-37.801.730.471.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-201.791.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-201.79V-134.90-35.940.47-0.47-211.80-211.801左M-78.64-31.8921.48-21.481.2①+1.44②+1.4××0.6⑥-120.971.2①+1.44②+1.4××0.6⑥-144.30V88.3933.83-4.984.98149.25125.21中M115.5942.390.92-0.921.2①+1.44②+1.4××0.6⑤198.83V右M-97.20-39.25-23.3223.321.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-191.181.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-191.18V-92.51-35.47-4.984.98-164.85-164.85表7——4用于承載載力計算的框框架梁由永久久荷載效應(yīng)控控制的基本組組合表-梁AB層號恒載活載Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M組合項目值組合項目值組合項目值4左M-86.44-26.141.35①+1..4②-153.291.35①+1..4②-153.29V126.3733.36217.30217.30中M188.1745.991.35①+1..4②318.42V右M-125.27-37.801.35①+1..4②-222.031.35①+1..4②-163.07V-134.90-35.94-232.43-170.841左M-78.64-31.891.35①+1..4②-150.811.35①+1..4②-150.81V88.3933.83166.69166.69中M115.5942.391.35①+1..4②215.39V右M-97.20-39.251.35①+1..4②-186.171.35①+1..4②-186.17V-92.51-35.47-127.98-127.98表7--5用于承載載力計算的框框架梁由可變變荷載效應(yīng)控控制的基本組組合表-梁BC層恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值4左M-54.49-18.371.76-1.761.2①+1.44×0.7②+1.4⑥-85.851.2①+1.44×0.7②+1.4⑥-85.85V22.747.42-1.751.7537.0137.01中M32.2910.57-0.080.081.2①+1.44②+1.4××0.6⑤53.61V右M-13.42-2.78-1.931.931.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-21.621.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-21.53V-16.37-7.42-1.751.75-31.50-29.371左M-30.60-14.6724.37-24.371.2①+1.44×0.7②+1.4⑥-85.211.2①+1.44×0.7②+1.4⑥-85.21V15.676.16-18.9118.9151.3151.31中M15.827.85-4.524.521.2①+1.44②+1.4××0.6⑥33.77V右M-4.38-1.37-15.3415.341.2①+1.44×0.7②+1.4⑤-28.071.2①+1.44×0.7②+1.4⑤-28.07V-9.31-6.1618.91-18.919.279.27表77--6用于承載力力計算的框架架梁由永久荷荷載效應(yīng)控制制的基本組合合表-梁BC層號恒載活載Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M組合項目值組合項目值組合項目值4左M-54.49-18.371.35①+1..4②-99.281.35①+1..4②-99.28V22.747.4241.0941.09中M32.2910.571.35①+1..4②58.39V右M-13.42-2.781.35①+1..4②-22.011.35①+1..4②-22.01V-16.37-7.42-32.49-32.491左M-30.60-14.671.35①+1..4②-61.851.35①+1..4②-61.85V15.676.1629.7829.78中M15.827.851.35①+1..4②32.35V右M-4.38-1.371.35①+1..4②-7.831.35①+1..4②-7.83V-9.31-6.16-21.19-21.19表7--7用于承載力力計算的框架架梁由可變荷荷載效應(yīng)控制制的基本組合合表-梁CD層號恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值4左M-27.93-12.411.40-1.401.2①+1.44②+1.4××0.6⑥-52.071.2①+1.44②+1.4××0.6⑥-52.07V54.0616.01-1.701.7088.3188.31中M37.198.080.39-0.391.2①+1.44②+1.4××0.6⑤58.130.00V0.00右M-37.66-10.49-2.172.171.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-61.701.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-61.70V-57.94-15.24-1.701.70-92.29-92.291左M-20.58-13.3611.16-11.161.2①+1.44②+1.4××0.6⑥-52.771.2①+1.44②+1.4××0.6⑥-52.77V35.5715.80-15.1615.1677.5477.54中M21.126.614.76-4.761.2①+1.44②+1.4××0.6⑤39.650.00V0.00右M-21.62-12.49-20.6720.671.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-55.831.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-55.83V-39.98-15.45-15.1615.16-82.34-82.34表7--8用于承載力力計算的框架架梁由永久荷荷載效應(yīng)控制制的基本組合合表-梁CD層號恒載活載Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M組合項目值組合項目值組合項目值4左M-27.93-12.411.35①+1..4②-55.081.35①+1..4②-55.08V54.0616.0195.4095.40中M37.198.081.35①+1..4②61.52V右M-37.66-10.491.35①+1..4②-65.531.35①+1..4②-65.53V-57.94-15.24-99.56-99.561左M-20.58-13.361.35①+1..4②-46.491.35①+1..4②-46.49V35.5715.8070.1470.14中M21.126.611.35①+1..4②37.77V右M-21.62-12.491.35①+1..4②-46.671.35①+1..4②-46.67V-39.98-15.45-75.60-75.60表7--9用于正正常使用極限限狀態(tài)驗算的的框架梁基本本組合表－AB梁層號恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值5左M-86.44-26.142.53-2.53①+②+0.6⑥-114.10①+②+0.6⑥-114.10V126.3733.36-0.470.47160.01160.01中M188.1745.9937.80-35.94①+②+0.6⑤256.84V右M-125.27-37.801.730.47①+②+0.6⑥-150.00①+②+0.6⑤-162.03V-134.90-35.940.47-0.47-159.59-170.561左M-78.64-31.8921.48-21.48①+②+0.6⑥-123.42①+②+0.6⑥-123.42V88.3933.83-4.984.98125.21125.21中M115.5942.390.92-0.92①+②+0.6⑤158.53V右M-97.20-39.25-23.3223.32①+②+0.6⑥-148.00①+②+0.6⑤-150.44V-92.51-35.47-4.984.98-122.32-130.97表7--10用于正正常使用極限限狀態(tài)驗算的的框架梁基本本組合表－BC梁層恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值4左M-54.49-18.371.76-1.76①+②+0.6⑥-69.11①+②+0.6⑥-69.11V22.747.42-1.751.7529.6829.68中M32.2910.57-0.080.08①+②+0.6⑤42.91V右M-13.42-2.78-1.931.93①+②+0.6⑤-17.36①+②+0.6⑤-17.36V-16.37-7.42-1.751.75-24.84-23.311左M-30.60-14.6724.37-24.37①+0.7②+⑥-65.24①+0.7②+⑥-65.24V15.676.16-18.9118.9138.8938.89中M15.827.85-4.524.52①+②+0.6⑥26.38V右M-4.38-1.37-15.3415.34①+0.7②+⑤-20.68①+0.7②+⑤-20.68V-9.31-6.1618.91-18.915.295.29表7--111用于正常使使用極限狀態(tài)態(tài)驗算的框架架梁基本組合合表－CD梁層恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值4左M-27.93-12.411.40-1.40①+②+0.6⑥-41.18①+②+0.6⑥-41.18V54.0616.01-1.701.7071.0971.09中M37.198.080.39-0.39①+②+0.6⑤45.50V右M-37.66-10.49-2.172.17①+②+0.6⑤-49.45①+②+0.6⑤-49.45V-57.94-15.24-1.701.70-74.20-74.201左M-20.58-13.3611.16-11.16①+②+0.6⑥-40.64①+②+0.6⑥-40.64V35.5715.80-15.1615.1660.4760.47中M21.126.614.76-4.76①+②+0.6⑤30.59V右M-21.62-12.49-20.6720.67①+②+0.6⑤-46.51①+②+0.6⑤-46.51V-39.98-15.45-15.1615.16-64.53-64.53表7--12用于于承載力計算算的框架梁由由可變荷載效效應(yīng)控制的基基本組合表-B軸柱層號恒載活載左風(fēng)右風(fēng)Nmax及相應(yīng)的的M、VNmin及相應(yīng)的的M、V∣Mmax∣及相應(yīng)應(yīng)的N、V⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值3上M40.3915.976.81-6.811.2①+1.44②+1.4××0.6⑤76.551.2①+1.44⑥38.931.2①+1.44②+1.4××0.6⑤76.55N831.93178.934.17-4.171377.11992.481252.32下M-41.81-16.13-5.945.941.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-77.741.2①+1.44⑥-41.861.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-77.74N873.33178.934.17-4.171302.001042.161302.00V18.687.309.22-9.2240.389.5140.381上M27.5310.1417.27-17.271.2①+1.44②+1.4××0.6⑤61.741.2①+1.44⑥8.86＋＋0.661.74N1592.79336.6924.57-24.572403.351876.952403.35下M-13.76-5.07-21.1121.111.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-41.341.2①+1.44⑥13.041.2①+1.44②+1.4××0.6⑤-41.34N1658.66336.6924.57-24.572482.401955.992482.40V6.282.1720.05-20.0527.42-20.5327.42表7--14用于承載力力計算的框架架梁由永久荷荷載效應(yīng)控制制的基本組合合表-B軸柱層恒載活載Nmax及相應(yīng)的的M、VNmin及相應(yīng)的的M、V∣Mmax∣及相應(yīng)應(yīng)的N、V組合項目值組合項目值組合項目值3上M40.3915.971.35①+1..4×0.77②70.181.35①54.531.35①+1..4×0.77②70.18N831.93178.931298.461123.111298.46下M-41.81-16.131.35①+1..4×0.77②-72.251.35①-56.441.35①+1..4×0.77②-72.25N873.33178.931354.351179.001354.35V18.687.3032.3725.2232.371上M27.5310.141.35①+1..4×0.77②47.101.35①37.171.35①+1..4×0.77②47.10N1592.79336.692480.222150.272480.22下M-13.76-5.071.35①+1..4×0.77②-23.541.35①-18.581.35①+1..4×0.77②-23.54N1658.66336.692569.152239.192569.15V6.282.1710.608.4810.6077--15梁AB地震內(nèi)力組組合層號截面重力荷載代表值左震右震Mmax及相應(yīng)的的VMmin及相應(yīng)的的V∣Vmax∣及相應(yīng)應(yīng)的M⑤⑥組合項目值組合項目值組合項目值4左M-127.0871.35-71.35＋-198.43＋-198.43V134.85-13.2113.21148.06148.06中M186.5511.92-11.92＋239.36V右M-117.51-47.5247.52＋-165.03＋-165.03V-155.67-13.2113.21-168.88-168.881.00左M-112.37332.38-332.38＋-444.75＋-444.75V92.8375.96-75.9616.8716.87中M123.