暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件

關(guān)于設計用室外氣象資料

《實用供熱空調(diào)設計手冊》186頁中說：“表3.2-1列出了《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》（GB50019-2003）規(guī)定統(tǒng)計出的270個臺站的氣象參數(shù)?！耆弦?guī)范規(guī)定的統(tǒng)計要求?！标P(guān)于設計用室外氣象資料1

由于《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1的編制人對《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》規(guī)定理解的偏差，數(shù)值有錯誤。因此，并未被大多數(shù)設計單位所認同和采用，在沒有新的權(quán)威數(shù)值之前，仍沿用GBJ19-87附錄中的數(shù)值是合適的。由于《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1的編制人對《采暖2

《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1正在進行更正。其實，任何技術(shù)措施、設計手冊、標準設計圖之類的技術(shù)資料，并不應具備規(guī)范的同等效力。

《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1正在進行更正。31采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題2水系統(tǒng)的定壓和補水3水壓試驗壓力4管道熱伸長及其補償5減振、降噪設計6各種調(diào)節(jié)閥門的正確使用7公共建筑通風的若干問題8防排煙設計中的若干“邊緣”問題9合理選擇熱源、冷源和采暖空調(diào)方式10全空氣末端變風量系統(tǒng)的是是非非1采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題411冷暖輻射空調(diào)采暖12解決內(nèi)區(qū)和部分外區(qū)常年“供冷”問題13生物安全實驗室的通風空調(diào)設計14常壓鍋爐15VRV系統(tǒng)及地面輻射采暖16塑料類管材17地源熱泵和地熱的梯級利用18對電熱采暖的多角度思考19水泵的水力特性、常見故障和認識誤區(qū)20若干環(huán)節(jié)的較佳調(diào)節(jié)控制方式11冷暖輻射空調(diào)采暖5一、采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題1.采暖（空調(diào)）工程的簡單性與復雜性簡單的解釋采暖工程，就是實現(xiàn)冬季采暖房間的熱平衡，使房間的失熱量與得熱量相平衡。舒適性空調(diào)比采暖麻煩一些的是除了熱平衡以外，還需要實現(xiàn)濕平衡。一、采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題6

采暖（空調(diào)）工程的復雜性在于：①要同時滿足許多個（甚至非常多）建筑空間的熱狀態(tài)，這就是建立在系統(tǒng)水力平衡基礎上的靜態(tài)熱平衡；②由于外界條件的變化，要隨機滿足熱工性能各異采暖（空調(diào)）房間的熱狀態(tài)，這就是建立在對系統(tǒng)水力工況調(diào)節(jié)控制基礎上的動態(tài)熱平衡。采暖（空調(diào)）工程的復雜性在于：7

采暖和空調(diào)工程出現(xiàn)概率最大的問題，是達不到設計室溫（過冷或過熱)。有多種原因,例如:總體供熱（冷）量（水量、水溫和時間）不足、設備故障、調(diào)節(jié)手段缺失、管路（雜物或空氣）堵塞、虧水、末端設備配置數(shù)量與負荷不匹配、圍護結(jié)構(gòu)建筑熱工性能不佳、運行操作不當?shù)?。采暖和空調(diào)工程出現(xiàn)概率最大的問題，是達不到設計室溫（過8

但是,其中比較主要、且較難判斷或處理的問題，是系統(tǒng)的水力失調(diào)。經(jīng)常需要花費很大的精力和代價，來加以挽救。采暖工程更是這樣。但是,其中比較主要、且較難判斷或處理的問題，92.采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的實際過程都不是等溫降（升）的采暖和空調(diào)系統(tǒng)的設計計算，都建立在各環(huán)路供回水溫差和平均水溫相同的基礎上，即認為熱（冷）媒經(jīng)過末端設備后的溫降（升）是相同的。2.采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的實際過程都不是等溫降（升）的10

由于并聯(lián)環(huán)路不可能達到完全的水力平衡，各并聯(lián)環(huán)路的供水溫度雖然都相同，但當實際流量與設計流量存在差異時，回水溫度和供回水平均水溫就會不相同，使末端設備的供熱（冷）量偏離設計條件從而影響室溫。由于并聯(lián)環(huán)路不可能達到完全的水力平衡，各并聯(lián)環(huán)路的供11

因此任何水系統(tǒng)的實際過程，都是變溫降（升）的。系統(tǒng)水力失調(diào)程度最直接的反應就是溫降（升）的偏離幅度。水力平衡所追求的目標，無非就是達到或接近等溫降（升）的效果。因此任何水系統(tǒng)的實際過程，都是變溫降（升）的。系統(tǒng)水12

例如：按照85/60℃、溫降25℃設計的熱水采暖系統(tǒng)，如果系統(tǒng)水力平衡達不到要求，直接后果是回水溫度偏離60℃而使供熱量變化。由于單管熱水采暖系統(tǒng)下游對于水溫降的影響更加敏感，因此傾向于采用變溫降法計算，即根據(jù)水力平衡度精確計算各環(huán)路的流量及其溫降，各環(huán)路取不同的供回水平均溫度確定散熱器數(shù)量。例如：按照85/60℃、溫降25℃設計的熱水采暖系統(tǒng)，如13

變溫降法的計算結(jié)果，更符合水系統(tǒng)的實際運行過程。但如果并聯(lián)環(huán)路之間的水力平衡在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，采用等溫降法的計算結(jié)果，也可以比較接近于實際過程。變溫降法的計算結(jié)果，更符合水系統(tǒng)的實際運行過程。但如14

同樣，按照7/12℃、溫升5℃設計的空調(diào)冷水系統(tǒng)，如果水力平衡達不到要求，直接后果是回水溫度偏離12℃，室內(nèi)空氣狀態(tài)（溫度和相對濕度）就會偏離設計條件。但由于冷水平均溫度的偏離，直接影響空氣冷卻過程的露點，即使調(diào)整末端設備容量（例如表冷器面積）也難以彌補。同樣，按照7/12℃、溫升5℃設計的空調(diào)冷水系統(tǒng)，如果水15

并聯(lián)環(huán)路的水力平衡特性，對于采暖或空調(diào)水系統(tǒng)，其原理是相同的。如果能把“變溫降法”的理念（而不是具體計算方法），靈活運用到所有的水系統(tǒng)中，理解和掌握達到等溫降（升）的途徑和原理，設計水平就能夠上一個較大的臺階。并聯(lián)環(huán)路的水力平衡特性，對于采暖或空調(diào)水系統(tǒng)，其原理是16

由于采暖水系統(tǒng)的供、回水溫差相對較大，傳輸相同熱量的流量相對較小，所連帶的問題相對較多，所以可以拿采暖水系統(tǒng)作為研究水力平衡特性的基礎。由于采暖水系統(tǒng)的供、回水溫差相對較大，傳輸相同熱量的17

遺憾的是，不主要依據(jù)水力平衡的原則，而是按照流速、比摩阻直接確定管徑的錯誤做法甚為流行。以至于經(jīng)常出現(xiàn)不論所在環(huán)路的許用壓差大小，只要散熱器數(shù)量相近，就選用相同管徑，大量工程實例證明，這樣的“設計”必然會出現(xiàn)嚴重的冷熱不均。遺憾的是，不主要依據(jù)水力平衡的原則，而是按照流速18

完全依靠進行調(diào)節(jié)可行嗎？很難！集中采暖系統(tǒng)不但要滿足單個房間散熱量和供熱量的熱平衡，還要同時滿足非常多個建筑空間的熱狀態(tài)。親自處理過“問題工程”就會體會到，完全依靠調(diào)節(jié)實現(xiàn)水力平衡是十分困難的。而層層設置自動調(diào)節(jié)配件“武裝到牙齒”的復雜配置，既不符合現(xiàn)實經(jīng)濟條件，弄得不好還會發(fā)生負面效應。完全依靠進行調(diào)節(jié)可行嗎？很難！193.系統(tǒng)水力平衡的基本要求和措施※GB50019-2003

《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.6條規(guī)定：熱水采暖系統(tǒng)的各并聯(lián)環(huán)路之間的計算壓力損失相對差額不應大于15％；6.4.9條規(guī)定：空氣調(diào)節(jié)水系統(tǒng)布置和選擇管徑時，應減少并聯(lián)環(huán)路之間的壓力損失的相對差額，當超過15％時，應配置調(diào)節(jié)裝置。3.系統(tǒng)水力平衡的基本要求和措施20

為什么是15％呢？《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.6條的條文說明中，延續(xù)了“基于保證采暖系統(tǒng)的運行效果，參照國內(nèi)外資料規(guī)定”的說法。而對空調(diào)水系統(tǒng)為何也采用15％？6.4.9條的條文說明并沒有正面應對。為什么是15％呢？《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.21

這個15％的規(guī)定是相當嚴格的。并聯(lián)環(huán)路計算壓力損失相對差額不大于15%，最大只會引起的流量偏差8%左右，引起平均水溫和散熱量偏差2%左右，即使是對水溫降影響比較敏感的單管系統(tǒng)下游，引起平均水溫和散熱量偏差也只有5%左右。這個15％的規(guī)定是相當嚴格的。并聯(lián)環(huán)路計算壓力損失相對差22

我在調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)，即使并聯(lián)環(huán)路之間計算壓力損失相對差額達到20%，最大只會引起的流量偏差11%左右，引起平均水溫和散熱量偏差3%左右，單管系統(tǒng)下游引起平均水溫和散熱量偏差7%左右,也不至于出現(xiàn)嚴重的冷熱不均。我在調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)，即使并聯(lián)環(huán)路之間計算壓力損失23

因此，我對調(diào)試只要求例如流量偏差不大于10%左右或即使再稍大些，也可認為“流量大體夠”，就應該不出現(xiàn)嚴重的冷熱不均。而達到這個標準，通過下述途徑和步驟的正常設計，是應該能夠做到的。

因此，我對調(diào)試只要求例如流量偏差不大于10%24如何判斷“流量大體夠”?例如可以采用:※熱量表或流量計※壓力表,測量供回水壓差※溫度計,測量供回水溫度※用手感比較回水溫度※循環(huán)水泵進出口的壓差※循環(huán)水泵電機的電流和電壓如何判斷“流量大體夠”?25※使計算壓力損失相對差額不大于15％的基本途徑和步驟無非是：A合理劃分和均勻布置環(huán)路：所有并聯(lián)的循環(huán)系統(tǒng)，則應以均衡和水力平衡為布置的基本原則。例如：環(huán)路不宜過長、較大負荷不宜布置在環(huán)路末端。

B按照增大末端設備、減小公共段阻力比例的原則，合理選擇確定各段的管徑和比摩阻。C在計算的基礎上，根據(jù)水力平衡要求配置必要的水力平衡裝置。※使計算壓力損失相對差額不大于15％的基本途徑和步驟無非是26※總壓力損失和比摩阻取值及其分配比較合理的方法應該是：①根據(jù)GB50189-2005《公共建筑節(jié)能設計標準》對集中熱水采暖系統(tǒng)熱水循環(huán)水泵的耗電輸熱比（EHR）和空氣調(diào)節(jié)冷熱水系統(tǒng)的輸送能效比（ER）的，合理確定循環(huán)水泵的揚程?！倝毫p失和比摩阻取值及其分配27②循環(huán)水泵揚程減去冷（熱）源設備系統(tǒng)和末端設備（包括末端設備的調(diào)節(jié)閥）的阻力，即為最不利環(huán)路的許用壓力損失（ΔP）。③將最不利環(huán)路許用壓力損失（ΔP），除以最不利環(huán)路供回水干管總長度（ΣL），如考慮局部阻力約為總阻力的0.2-0.3,可得最不利環(huán)路的平均比摩阻（i）。②循環(huán)水泵揚程減去冷（熱）源設備系統(tǒng)和末端設備（包括末端設28④

在使用“平均比摩阻”時，在同一環(huán)路內(nèi)，末端管段應取較小比摩阻，起始管段應取較大比摩阻。⑤根據(jù)水力平衡的原則，與最不利環(huán)路并聯(lián)的其他環(huán)路，根據(jù)與最不利環(huán)路并聯(lián)點的供回水壓差（許用壓力損失），確定其平均比摩阻。但最大流速不應超過有關(guān)規(guī)范的規(guī)定。④在使用“平均比摩阻”時，在同一環(huán)路內(nèi)，末端管段應取較小比29⑥為有利于并聯(lián)環(huán)路間的水力平衡，許用壓力損失的分配，應盡量減少“共同段”阻力損失所占的比例。例如：北京市《新建集中供暖住宅分戶熱計量設計技術(shù)規(guī)程》中，作出了以下規(guī)定：“用戶二次水側(cè)室外管網(wǎng)最不利環(huán)路管道的比摩阻,宜不大于60Pa/m,且其壓力損失,宜不大于熱源出口處總壓差的1/4。”⑥為有利于并聯(lián)環(huán)路間的水力平衡，許用壓力損失的分配，應盡量30⑦當并聯(lián)環(huán)路的壓力損失計算差大于15%時，應對計算壓力損失較小的環(huán)路配置適當?shù)恼{(diào)節(jié)裝置，且標記出所需要的調(diào)節(jié)量。這樣的環(huán)路應該是局部的,而不是全部或大多數(shù)。

例如：北京市《新建集中供暖住宅分戶熱計量設計技術(shù)規(guī)程》中，作出了以下規(guī)定：“應計算室外管網(wǎng)在每一建筑供暖入口的資用壓差,以對照室內(nèi)系統(tǒng)的總壓力損失,正確選擇入口調(diào)節(jié)裝置?！雹弋敳⒙?lián)環(huán)路的壓力損失計算差大于15%時，應對計算壓力損失314.關(guān)于同程與異程

那么，采用使各并聯(lián)環(huán)路的路程長度相同的同程系統(tǒng)，是否可以免除上述復雜過程而達到“自然平衡”的效果呢？認為同程系統(tǒng)“天然平衡”是片面的，而且吃過不少虧。舉例：※順義一中宿舍樓干管同程上供下回單管順序式※馬家堡高層住宅的戶內(nèi)同程系統(tǒng)4.關(guān)于同程與異程32

下圖所示室外熱水采暖干管同程系統(tǒng)中，1#、2#、3#樓的室內(nèi)系統(tǒng)均相同，而供水管段A-B、B-C和回水管段D-E、E-F的管徑均相同，如果不進行調(diào)節(jié)，試判斷哪一幢建筑得到的流量相對最少？下圖所示室外熱水采暖干管同程系統(tǒng)中，1#、2#、3#樓的33

這是一個同程系統(tǒng)供水管的末端，又是回水管的起始端。沿水流方向，供水管自A→B的流量大于B→C，但管徑相同，因此水力坡降先陡后平；回水管則相反，自F→E的流量小于E→D，但管徑相同，因此水力坡降先平后陡。先陡后平的供水管水力坡降線，與先平后陡的回水管水力坡降線，畫在水壓圖上，不就是很形象的“兩頭大、中間小”的資用壓差嗎？這是一個同程系統(tǒng)供水管的末端，又是回水管的起始端。34

在水壓圖上，可清楚地看到2#建筑的許用壓差相對最小。由于“室內(nèi)系統(tǒng)均相同”，因此其得到的流量相對最少。這也是同程系統(tǒng)的一種常見的現(xiàn)象。如果A→B水力坡降過大，而F→E水力坡降過小，有可能使兩根水力坡降線相交，與2#樓的連接點還有可能出現(xiàn)“逆循環(huán)”，即許用壓差為負值。這在異程系統(tǒng)是不會發(fā)生的。在水壓圖上，可清楚地看到2#建筑的許用壓差相對最35同程式系統(tǒng)的設計要點：A使供、回水管的水力坡降（比摩阻）相近；B使供、回水管的水力坡降線盡量遠離，即盡量減少“共同段”阻力損失所占的比例。同程式系統(tǒng)的設計要點：363）關(guān)于重力（自然）作用壓力問題受節(jié)能設計標準的影響和制約，雙管系統(tǒng)已經(jīng)成為采暖系統(tǒng)制式的“主旋律”。而正確處理好重力（自然）作用壓力，是雙管系統(tǒng)成敗的關(guān)鍵問題之一。末端高阻；利用重力（自然）作用壓力的下分式垂直雙管系統(tǒng)。3）關(guān)于重力（自然）作用壓力問題37以下介紹兩個工程實例來說明應對方法：※順義商業(yè)樓※立管的水力平衡以下介紹兩個工程實例來說明應對方法：38某熱水采暖上供上回式垂直雙管系統(tǒng)的改造及其反思(刊于《暖通空調(diào)》2007年1月期)

介紹某熱水采暖上供上回式垂直雙管系統(tǒng)的設計和實際運行過程發(fā)生的問題，在分析了產(chǎn)生問題原因的基礎上，提出了若干個解決辦法和實施方案，經(jīng)采用其中便于實施的方案進行改造以后，取得了預期效果，通過反思得到了一些可供設計借鑒的經(jīng)驗。某熱水采暖上供上回式垂直391工程概況北京某綜合商業(yè)樓，建筑面積約14500㎡，地上四層，首層和二層臨街為對外營業(yè)的商戶，三層和四層為眾多公司的營業(yè)用房。設計采暖負荷1077kW，額定流量37m3/h，處于供暖管網(wǎng)某一環(huán)路的末端，系統(tǒng)入口供回水壓差約為2m水柱。該工程于2000年設計，受工程條件所限，采用了上供上回式垂直雙管系統(tǒng)形式，供、回水干管設置在四層頂板下的吊頂內(nèi)。系統(tǒng)型式如下圖。1工程概況40暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件41

建成后運行初期，就出現(xiàn)比較嚴重的垂直水力失調(diào)，四層和三層的散熱器熱，二層特別是一層基本上不熱。經(jīng)關(guān)小四層和三層散熱器支管閥門開度，情況有所改善。但在商戶入住、自行進行精細裝修過程中，對采暖系統(tǒng)進行裝飾性包覆，并作了局部改動，特別是改變了散熱器支管閥門調(diào)節(jié)后的開度，又回復到嚴重的垂直水力失調(diào)狀態(tài)。由于干管、立管和散熱器幾乎全部被包覆，十分難以進行調(diào)節(jié)和檢修。建成后運行初期，就出現(xiàn)比較嚴重的垂直水力失調(diào)，四層和422004年，當?shù)毓岵块T斥資數(shù)十萬元在樓外增設加壓泵站進行加壓以增加流量，雖略有效果，但由于影響附近其他住宅采暖系統(tǒng)而無法運行，改造未獲成功。2004年，當?shù)毓岵块T斥資數(shù)十萬元在樓外增設加壓泵站進432故障原因分析這是垂直雙管系統(tǒng)比較典型的垂直水力失調(diào)。主要原因是：（1）立管沿垂直方向各散熱器環(huán)路，即使不考慮自然作用壓力，也不滿足《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.6條關(guān)于“各并聯(lián)環(huán)路之間的計算壓力損失相對差額不應大于15％”的要求。以比較典型的24#立管2為例，計算壓力損失如下表。2故障原因分析44暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件45所在部位許用壓差散熱器環(huán)路計算壓力損失剩余壓差四層散熱器環(huán)路485.2Pa68.3Pa416.9Pa三層散熱器環(huán)路286.0Pa38.0Pa248.0Pa二層散熱器環(huán)路146.8Pa54.2Pa92.6Pa首層散熱器環(huán)路146.2Pa0各散熱器環(huán)路之間的計算壓力損失相對差額

所在部位許用壓差散熱器環(huán)路剩余壓差四層散熱器環(huán)路485.2P46（2）《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.9條還規(guī)定：機械循環(huán)系統(tǒng)雙管熱水采暖系統(tǒng)和分層布置的水平單管熱水采暖系統(tǒng)，應考慮水在散熱器和管道中冷卻而產(chǎn)生的自然作用壓力的影響采取相應的技術(shù)措施。根據(jù)設計熱媒參數(shù)95/70℃計算，供、回水立管的自然作用壓力值為15.83mm水柱/m＝155.8Pa/m，取其2/3，樓層平均高度按照3.6m計算，每一樓層的自然作用壓力值為360Pa。以首層散熱器中心為計算基準線，水力平衡狀態(tài)如下表。（2）《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.9條還規(guī)定：機械47所在部位許用壓差＋自然作用壓力散熱器環(huán)路計算壓力損失剩余壓差四層散熱器環(huán)路485.2＋1080=1565.2Pa68.3Pa1496.9Pa三層散熱器環(huán)路286.0＋720=1006.0Pa38Pa968.0Pa二層散熱器環(huán)路146.8＋360=506.8Pa54.2Pa452.6Pa首層散熱器環(huán)路146.8Pa0各散熱器環(huán)路計及自然作用壓力后的剩余壓差所在部位許用壓差＋自然作用壓力散熱器環(huán)路剩余壓差四層散熱器環(huán)48（3）增大散熱器環(huán)路支管的計算壓力損失，有利于各散熱器環(huán)路之間的水力平衡，設計雖然采用了阻力相對較大的截止閥，但由于管徑為DN20mm，散熱器環(huán)路的阻力損失仍然較小。最大的一個散熱器環(huán)路（包括散熱器、連接支管和兩個截止閥）的計算壓力損失，僅占立管總計算壓力損失的6.9％。而實際安裝的是普通的閘閥。（3）增大散熱器環(huán)路支管的計算壓力損失，有利于各散熱器環(huán)路之49（4）當采用上供上回式垂直雙管系統(tǒng)，各層散熱器環(huán)路計算壓力損失相對差額與自然作用壓力是疊加的。例如：在首層散熱器環(huán)路與四層散熱器環(huán)路的并聯(lián)點（即附圖中之2和2＇），四層散熱器環(huán)路的計算壓力損失，比首層散熱器環(huán)路小416.9Pa，而又多得到1080Pa的自然作用壓力，四層散熱器環(huán)路的許用壓差達到了1565.2Pa，剩余壓差達到了1496.9Pa，許用壓差是其環(huán)路計算壓力損失的22.9倍，必然會造成嚴重的水力失調(diào)。（4）當采用上供上回式垂直雙管系統(tǒng)，各層散熱器環(huán)路計算壓力損50

對本工程多數(shù)采用DN25mm立管和DN20mm散熱器支管的立管，按照計算壓力損失相對差額和自然作用壓力綜合影響，采用不等溫降方法計算，立管總流量在各層之間的概略分配比例，如下表。

對本工程多數(shù)采用DN25mm立管和DN20mm散熱器支管51立管總流量實際在各層的概略分配比例所在層流量占立管總流量的比例四層40％三層30％二層20％首層10％立管總流量實際在各層的概略分配比例所在層流量占立管總流量的523改造方案根據(jù)現(xiàn)場實際條件，提出了四種改造方案：（1）干管系統(tǒng)基本不變動，調(diào)整各層連接散熱器支管和閥門的直徑，減少上層散熱器環(huán)路過多剩余壓差，增加下層散熱器環(huán)路流量。3改造方案53

將各層連接散熱器支管和閥門的直徑作如下改造，立管總流量在各層之間的概略分配比例變化將對平衡較為有利，如下表。（如果再將一至四層散熱器供水支管閘閥，更換為高阻自力式溫控閥，將會得到更好的效果。）所在層供水支管及閥門回水支管及閥門流量占立管總流量的比例四層DN15DN1525％三層DN15DN2027％二層DN20DN2030％首層DN25DN2517％將各層連接散熱器支管和閥門的直徑作如下改造，立管總流54（2）各層連接散熱器支管和閥門基本不動，在首層頂板下增設回水水平干管，將首層（及二層）不熱的散熱器回水管，改為連接于該回水水平干管上，如下圖。（2）各層連接散熱器支管和閥門基本不動，在首層頂板下增設回水55（3）利用2004年在樓外增設、已經(jīng)被棄用的加壓泵站，采用混水器與室外管網(wǎng)連接，在不改變建筑物供熱量和入口額定流量的前提下，使內(nèi)部系統(tǒng)的循環(huán)流量增加2-3倍，相應使自然作用壓力降低2-3倍，如下圖。（3）利用2004年在樓外增設、已經(jīng)被棄用的加壓泵站，采用混56暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件57

室內(nèi)采暖系統(tǒng)供回水溫差如按10℃計算，系統(tǒng)循環(huán)流量為：并聯(lián)配置3臺室內(nèi)系統(tǒng)二次水循環(huán)泵，G=35～65m3/h，H=13.8～10m，兩用一備。

室內(nèi)采暖系統(tǒng)供回水溫差如按10℃計算，系統(tǒng)循環(huán)流量為：并58暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件59暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件60（4）在改造方案3的基礎上，將三層和四層散熱器的支管上兩個DN20mm截止閥的其中一個（散熱器支管上原有的閥門許多已經(jīng)銹蝕難以轉(zhuǎn)動），改為DN15mm的高阻恒溫閥，后為節(jié)省改造費用，采用了高阻恒溫閥不帶溫控器的閥座。上述方案1和2，由于需要進入商戶的營業(yè)空間施工，并對已經(jīng)形成的裝修有較大影響，遭眾多商戶抵制未能實施。最后，實施了對建筑內(nèi)部影響較小的方案3和4。（4）在改造方案3的基礎上，將三層和四層散熱器的支管上兩個D614改造后運行效果改造后的該系統(tǒng)于2006年11月中旬開始試運行，經(jīng)過現(xiàn)場測試情況如下：（1）在室外供暖管網(wǎng)正常運行的條件下，由于混水器所需壓差很小，系統(tǒng)入口供回水壓差不小于1m水柱，就可以滿足本系統(tǒng)一次水37m3/h的額定流量。且一次水流量只取決于入口閥門的開度，而與二次水的循環(huán)流量無關(guān)。說明采用混水器連接不僅適合于系統(tǒng)入口供回水壓差較小的情況，也不會干擾室外供暖管網(wǎng)的水力工況。4改造后運行效果62（2）室內(nèi)系統(tǒng)的主體水力失調(diào)現(xiàn)象已經(jīng)基本消除，多年來從未熱過的散熱器也熱了。（2）室內(nèi)系統(tǒng)的主體水力失調(diào)現(xiàn)象已經(jīng)基本消除，多年來從未熱過63（3）安裝的二次水循環(huán)泵實際出力不足，遠未達到室內(nèi)采暖系統(tǒng)二次水的預期循環(huán)水量。在一次水流量調(diào)節(jié)為40m3/h條件下，銘牌參數(shù)為G=35-65m3/h、H=13.8-10m的水泵，單泵運行實際流量僅為約52m3h，泵進出水兩端壓差約7m；兩臺并聯(lián)運行，流量約74m3/h，泵進出水兩端壓差約為12m；三臺并聯(lián)運行，流量約82m3/h，泵進出水兩端壓差為14m。如能更換為性能達到銘牌技術(shù)指標的合格水泵，使之達到或接近預期的室內(nèi)采暖系統(tǒng)循環(huán)水量，會取得更理想的效果。（3）安裝的二次水循環(huán)泵實際出力不足，遠未達到室內(nèi)采暖系統(tǒng)二64（4）仍有少量立管的首層散熱器或更少量的二層散熱器不熱，而與此幾乎完全對稱的立管則無此現(xiàn)象，證明是由于局部管道堵塞所造成，經(jīng)過認真沖洗以后，也已經(jīng)運行正常。以下是從立管根部DN20管道清理出來的部分堵塞物圖片。（4）仍有少量立管的首層散熱器或更少量的二層散熱器不熱，而與65暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件665結(jié)論（1）上供上回式垂直雙管系統(tǒng)，由于各層散熱器環(huán)路計算壓力損失相對差額與自然作用壓力是疊加的，存在先天性的水力失衡條件，應該盡量避免在多于一層的建筑中采用。（2）如果一定需要采用上供上回式垂直雙管系統(tǒng)，應該進行仔細的水力平衡計算，并采取防止垂直水力失調(diào)的可靠技術(shù)措施。5結(jié)論67（3）上供上回式垂直雙管系統(tǒng)的立管底部，易積存污物造成阻塞。（4）采暖系統(tǒng)的設計，不僅要進行干管環(huán)路和立管之間的水力平衡計算，對于垂直雙管系統(tǒng)，更重要的還應該進行同一立管各層散熱器環(huán)路之間的水力平衡計算。（3）上供上回式垂直雙管系統(tǒng)的立管底部，易積存污物造成阻塞。68（5）對任何雙管系統(tǒng)，適當減小散熱器環(huán)路支管管徑和采用高阻閥（或采用高阻恒溫閥），以增大散熱器環(huán)路的計算壓力損失，有利于各散熱器環(huán)路之間的水力平衡。（6）從理論上講，任何水力失調(diào)的系統(tǒng)都有可能采用閥門調(diào)節(jié)得以改善。但是，設置于散熱器上閥門的作用，是為用戶在一定范圍內(nèi)自主選擇室溫，不應該、也不可能要求或限制用戶根據(jù)自己的需要，對閥門自行進行調(diào)節(jié)，采用散熱器閥門調(diào)節(jié)作為解決水力失調(diào)的設計措施，是不合理的。（5）對任何雙管系統(tǒng)，適當減小散熱器環(huán)路支管管徑和采用高阻閥69（7）在采暖系統(tǒng)入口采用混水器與室外管網(wǎng)連接，在不改變建筑物供熱量和入口流量的前提下，增加建筑物內(nèi)部系統(tǒng)的循環(huán)流量和降低自然作用壓力因素對水力平衡的不利影響，雖乃無奈之策，但對存在缺陷、而散熱器配置較多系統(tǒng)的改造，也是一種有效的辦法。（8）某些水泵性能達不到額定指標，在一些工程中屢見不鮮，應該引起設計選型和工程采購的重視。（7）在采暖系統(tǒng)入口采用混水器與室外管網(wǎng)連接，在不改變建筑物705.關(guān)于垂直系統(tǒng)重力（自然）作用壓力問題※垂直雙管系統(tǒng)立管的水力平衡5.關(guān)于垂直系統(tǒng)重力（自然）作用壓力問題71

受節(jié)能設計標準的影響和制約，雙管系統(tǒng)已經(jīng)成為采暖系統(tǒng)制式的“主旋律”。而正確處理好重力（自然）作用壓力的影響，是雙管系統(tǒng)設計成敗的關(guān)鍵問題之一。受節(jié)能設計標準的影響和制約，雙管系統(tǒng)已經(jīng)成為采暖系統(tǒng)72

雙管系統(tǒng)的立管一般有三種典型形式，即下分雙管異程式、上分雙管同程式和下分三管同程式。雙管系統(tǒng)的立管一般有三種典型形式，即下分雙管異程式、上73

當首層地面下具備設置管溝或地下室頂板下可以敷設供回水干管的條件下，下分雙管異程式（如下圖）是一種常用的系統(tǒng)形式。此種系統(tǒng)形式的特點是異程，其主要缺陷是需要在頂層散熱器的上端排除空氣。當首層地面下具備設置管溝或地下室頂板下可以敷設供回水干管74下分雙管異程式

下分雙管異程式75

當頂層頂板下具備敷設供水干管的條件下，也有采用上分雙管同程式（如下圖）系統(tǒng)形式的。此種系統(tǒng)形式的特點是同程，似乎具備了水力平衡的有利條件。但其主要優(yōu)點，其實只是可以在上行供水干管上集中排除空氣。當頂層頂板下具備敷設供水干管的條件下，也有采用上分雙76上分雙管同程式

上分雙管同程式77

當頂層頂板下不具備敷設供水干管的條件下，有時為了追求對水力平衡似乎有利的同程系統(tǒng)，不惜刻意增設一根回流管，成為下分三雙管同程式（如下圖）。當頂層頂板下不具備敷設供水干管的條件下，有時為了追求對78下分三管同程式下分三管同程式79

此種煩瑣系統(tǒng)形式，在傳統(tǒng)雙管系統(tǒng)中很少見，只是在計量供暖住宅的系統(tǒng)中才較多出現(xiàn)，甚至成為了少數(shù)地方的規(guī)定。其實，這是因?qū)χ亓ψ饔脡毫Φ暮鲆暥纬傻膶λζ胶饫砟畹囊环N誤解，得到的只會是對水力平衡的不利后果。此種煩瑣系統(tǒng)形式，在傳統(tǒng)雙管系統(tǒng)中很少見，只是在計量供80

供熱部門對室外系統(tǒng)比較熟悉，而水平的室外管網(wǎng)一般不存在重力作用壓力問題，在參與計量供暖住宅室內(nèi)系統(tǒng)研究過程中產(chǎn)生這種誤解，可以諒解，但模糊理念應加以糾正。供熱部門對室外系統(tǒng)比較熟悉，而水平的室外管網(wǎng)一般不存81

北京市《新建集中供暖住宅分戶熱計量設計技術(shù)規(guī)程》（DBJ01-605-2000）5.3.3條：“共用立管的設計,應符合下列要求:……應采取防止垂直失調(diào)的措施,宜采用下分式雙管系統(tǒng)?！北本┦小缎陆泄┡≌謶魺嵊嬃吭O計技術(shù)規(guī)程》（DBJ825.3.3條的條文說明：“共用立管采用下分式雙管系統(tǒng),不僅管系簡潔,還由于可利用重力作用水頭和立管阻力相抵消,易于克服垂直失調(diào)。當條件適宜時,也可采用上分式雙管系統(tǒng),但應采取克服重力作用水頭影響防止垂直失調(diào)的措施?！?.3.3條的條文說明：“共用立管采用下分式雙管系統(tǒng),83

怎樣理解“下分式雙管系統(tǒng)可利用重力作用水頭和立管阻力相抵消,易于克服垂直失調(diào)”？下圖為下分異程式雙管系統(tǒng)的原理圖。以其中的最高與最低的兩個并聯(lián)環(huán)路加以分析：A點與B點是兩個并聯(lián)環(huán)路的兩個并聯(lián)點，自A點起經(jīng)過最高環(huán)路2回到B點的計算阻力，應與自A點起經(jīng)過最低環(huán)路1回到B的計算阻力相當。怎樣理解“下分式雙管系統(tǒng)可利用重力作用水頭和立管阻力相抵84暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件85

對于異程系統(tǒng)，經(jīng)由最高環(huán)路2的阻力損失會大于經(jīng)由最低環(huán)路1的阻力損失，其差額是供回水立管的阻力損失。但是，經(jīng)由2的最高環(huán)路，與經(jīng)由1的最低環(huán)路比較，又多得到了高差為h所形成的重力作用壓力。對于異程系統(tǒng)，經(jīng)由最高環(huán)路2的阻力損失會大于經(jīng)由最低環(huán)路86

這樣，如果將多得到的重力作用壓力，用來克服供回水立管的阻力損失，就十分有利于兩個并聯(lián)環(huán)路之間的水力平衡。即可以使得：ΔΡA→①→B≌ΔΡA→②→B

－HΔγ這樣，如果將多得到的重力作用壓力，用來克服供回水87

當各層戶內(nèi)系統(tǒng)壓力損失相同時，對于下分式異程系統(tǒng)，重力作用水頭用以克服上層立管的壓力損失，即：

ΔΡ回＋ΔΡ供≌h·

Δγ當各層戶內(nèi)系統(tǒng)壓力損失相同時，對于下分式異程系統(tǒng)，重力作88

供回水溫度為95/70℃的重力作用壓力值為：Δγ＝15.83mm水柱/m＝155.8Pa/m，取2/3，Δγ≌100Pa/m，供回水立管各分1/2，Δγ≌50Pa/m。供回水溫度為95/70℃的重力作用壓力值為：Δγ＝1589

再考慮局部阻力因素，故平均比摩阻取：

R≌40Pa/m

經(jīng)過許多工程設計及實際運行檢驗，這樣做可以大體上實現(xiàn)理想的水力平衡。再考慮局部阻力因素，故平均比摩阻取：90

供回水溫度為85/60℃的重力作用壓力值為：Δγ＝14.59mm水柱＝143.1Pa，與95/70℃基本相同，仍可故取比摩阻：

R≌40Pa/m

供回水溫度為60/50℃的重力作用壓力值為：Δγ＝4.83mm水柱＝47.8Pa，故地板輻射系統(tǒng)立管比摩阻只能?。?/p>

R≌20Pa/m供回水溫度為85/60℃的重力作用壓力值為：Δγ＝14.91

怎樣理解“也可采用上分式雙管系統(tǒng),但應采取克服重力作用水頭影響防止垂直失調(diào)的措施”？下圖為上分同程式雙管系統(tǒng)的原理圖。仍以最高與最低的兩個并聯(lián)環(huán)路加以分析：A點與B點是兩個并聯(lián)環(huán)路的兩個并聯(lián)點。怎樣理解“也可采用上分式雙管系統(tǒng),但應采取克服重力作用92

對于同程系統(tǒng)，由于經(jīng)由最高環(huán)路2的管道長度與經(jīng)由最低環(huán)路1的管道長度相當，自A點起經(jīng)過最高環(huán)路2回到B點的計算阻力也會與自A點起經(jīng)過最低環(huán)路1回到B的計算阻力相當。對于同程系統(tǒng)，由于經(jīng)由最高環(huán)路2的管道長度與經(jīng)由最低環(huán)路93暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件94

但是，經(jīng)由2的最高環(huán)路，與經(jīng)由1的最低環(huán)路比較，仍然多得到了高差為h所形成的重力作用壓力。這樣，高環(huán)路多得到的重力作用壓力，應該加以消除才能夠?qū)崿F(xiàn)兩個并聯(lián)環(huán)路之間的水力平衡。但是，經(jīng)由2的最高環(huán)路，與經(jīng)由1的最低環(huán)路比較95

因此，上分式同程系統(tǒng)應將高環(huán)路多得的重力作用壓力，用以克服低環(huán)路的相對不利因素，回水立管管徑要小于供水立管管徑，使回水立管阻力大于供水立管阻力，其差額為高環(huán)路得到的重力作用壓力。即使得：

ΔΡ回－ΔΡ供≌h·Δγ因此，上分式同程系統(tǒng)應將高環(huán)路多得的重力作用壓力，用以克96

綜上所述，可以清楚看到，下分異程式系統(tǒng)比上分同程式系統(tǒng)，對于實現(xiàn)立管的水力平衡，應該更為有利。而刻意去做成下分三管同程式，更是沒有道理。綜上所述，可以清楚看到，下分異程式系統(tǒng)比上分同程式系統(tǒng)，97

立管的重力作用壓力用于克服阻力以后，立管的阻力只剩下最低散熱器（或環(huán)路）以下的一段，立管之間的平衡就困難些了。因此，垂直雙管系統(tǒng)的水平干管的設計，宜采用下列措施：1）環(huán)路要短；2）采用同程式；3）放大水平干管的管徑。立管的重力作用壓力用于克服阻力以后，立管的阻力只剩下最低986.豎向壓力分區(qū)適宜的最大工作壓力※熱水散熱器采暖系統(tǒng)60m※熱水地面輻射采暖系統(tǒng)80m※空調(diào)水系統(tǒng)100m6.豎向壓力分區(qū)99

區(qū)域系統(tǒng)豎向壓力分區(qū)應注意：※地形高差較大時應按照絕對標高劃分；※不能準確判斷所設計建筑與其他建筑的高差時，所設計建筑的低區(qū)宜少劃一層。

區(qū)域系統(tǒng)豎向壓力分區(qū)應注意：100※壓力分區(qū)最好能從熱源上就分別設置?！灰朔衷O時，一般宜采用間接換熱的方法。間接換熱雖比較穩(wěn)妥，但換熱后二次水溫將有所降低，會致使散熱器數(shù)量增加?！趯嶋H工程應用中，也有采用加壓和減壓的方法，即：熱源系統(tǒng)按低區(qū)定壓。高區(qū)系統(tǒng)供水經(jīng)加壓進入，回水則減壓接回低區(qū)系統(tǒng)?！鶋毫Ψ謪^(qū)最好能從熱源上就分別設置。101

從理論上分析，高區(qū)熱媒循環(huán)水泵的工作揚程，要附加高低區(qū)系統(tǒng)的幾何高差，不利于節(jié)能，因此，僅適合在局部系統(tǒng)中采用。例如：高區(qū)系統(tǒng)的規(guī)模較小時，才可能從技術(shù)經(jīng)濟的綜合分析上有可取之處。從理論上分析，高區(qū)熱媒循環(huán)水泵的工作揚程，要附加高低102

采用此種方法，需要在減壓閥前或后，設置受水泵出口壓力直接控制的“啟閉閥”或與水泵電路連鎖的電磁閥，停泵時迅速關(guān)閉將高低區(qū)系統(tǒng)斷開，防止高區(qū)循環(huán)水通過減壓閥進入低區(qū)而“倒空”，使高區(qū)系統(tǒng)虧水和空氣進入。采用此種方法，需要在減壓閥前或后，設置受水泵出口壓力1037.劃分一/二次水系統(tǒng)和混合連接《暖通空調(diào)》05年11期※劃分一/二次水系統(tǒng)的必要性(1)調(diào)整一/二次水側(cè)水的溫度和溫差的需要。(2)調(diào)整一/二次水側(cè)壓力的需要。(3)節(jié)約水系統(tǒng)輸送能耗和系統(tǒng)水力平衡的需要。7.劃分一/二次水系統(tǒng)和混合連接104劃分一/二次水系統(tǒng)的方法采用換熱器僅進行熱能傳輸而將水系統(tǒng)完全隔斷的方法，適合于需要調(diào)整一/二次水系統(tǒng)的壓力，以及城市或區(qū)域集中熱網(wǎng)不允許一次水直接進入用戶系統(tǒng)的場合。采用換熱器方式需要配置換熱器，必然要有一/二次水之間的傳熱溫差，必然要有一/二次水系統(tǒng)各自的定壓補水裝置，必然會因克服換熱器的阻力而增加兩個系統(tǒng)循環(huán)水泵的輸送能耗。劃分一/二次水系統(tǒng)的方法105

除了上述的限定條件（需要調(diào)整壓力、不允許一次水直接進入用戶系統(tǒng)）外，從簡化系統(tǒng)配置、節(jié)約能源等角度出發(fā)，宜盡量采用直接連接劃分一/二次水系統(tǒng)的方法，例如采用連通器或混水器。除了上述的限定條件（需要調(diào)整壓力、不允許一次106暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件107暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件1082003年，將圖2系統(tǒng)應用于北京某大型燃煤鍋爐房，熱源側(cè)的一次泵與鍋爐一對一配置，負荷側(cè)的二次泵按多個供暖區(qū)域的不同負荷和阻力配置，層數(shù)較多的建筑區(qū)環(huán)路的二次泵布置在連通器供水出口端，低層別墅區(qū)環(huán)路的二次泵則布置在連通器回水進口端。經(jīng)過兩個采暖季的運行，取得了良好的效果。熱源系統(tǒng)采用兩級泵劃分一/二次水系統(tǒng)所用的是連通器而非混水器，應將供水管路集中在連通器的一端，而將回水管路集中在連通器的另一端。2003年，將圖2系統(tǒng)應用于北京某大型燃煤鍋爐房，熱源側(cè)109暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件110暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件111暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件112暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件113暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件114暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件115暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件116暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件117暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件118暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件119暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件120

一/二次水的進、出接口布置，可根據(jù)系統(tǒng)特征區(qū)別為兩種不同做法：（1）一/二次水在混水器內(nèi)同向流動，使一次水的回水溫度與二次水的供水溫度相同，適合于例如燃氣熱水采暖爐需要提高進水溫度的場合。一/二次水的進、出接口布置，可根據(jù)系統(tǒng)特征區(qū)別為兩種不同121（2）一二次水在混水器內(nèi)逆向流動，使一次水的回水溫度與二次水的回水溫度相同，一次水能得到較大的供、回水溫差，從而可以減少一次水的流量。顯然，這種方式適用于與集中熱源相連接的場合。

（2）一二次水在混水器內(nèi)逆向流動，使一次水的回水溫度與二次水122

二次泵的流量，為地板輻射采暖或空調(diào)熱水系統(tǒng)的熱負荷并按照供、回水溫差不大于10℃計算；二次泵的揚程，為地板輻射采暖或空調(diào)熱水系統(tǒng)的阻力損失。內(nèi)部系統(tǒng)的恒壓點在混水器處，二次泵一般宜配置于混水器的二次水入口處，即吸內(nèi)部系統(tǒng)的回水，如果內(nèi)部系統(tǒng)最高點的靜壓較低（如建筑區(qū)內(nèi)的最高建筑物或建筑物內(nèi)的頂層用戶），則二次泵應配置于混水器的二次水出口處，即將二次水供水壓入內(nèi)部系統(tǒng)。二次泵的流量，為地板輻射采暖或空調(diào)熱水系統(tǒng)的熱負荷并按照123

由于一次水僅進入混水器內(nèi)與二次水混合后即回至區(qū)域熱源管網(wǎng)，所需循環(huán)壓差，遠較克服普通的室內(nèi)散熱器采暖系統(tǒng)阻力要小，即使在區(qū)域熱源管網(wǎng)的末端，較小的許用壓差也能滿足混合的需要。由于一次水僅進入混水器內(nèi)與二次水混合后即回至區(qū)域熱源124

※混水器實際上是一個十分簡單的多通構(gòu)件，較小系統(tǒng)（例如住宅戶用）使用的混水器完全可以用鋼管現(xiàn)場焊接制作。國外資料也有稱之為“水力分壓器”或“耦合罐”的?！焖饕粋?cè)有一次水的進、出接口，另一側(cè)則有二次水的進、出接口。相對的兩個管口宜略錯開?！焖鲗嶋H上是一個十分簡單的多通構(gòu)件，較小系統(tǒng)（例如住125※混水器的直徑，可以按照較二次水水管管徑放大1-2號?！淮嗡投嗡髯赃M口與出口的間距，根據(jù)工程經(jīng)驗，可取不小于6倍混水器直徑?！焖骺梢粤⒀b，也可以橫裝，根據(jù)其安裝方式，確定排氣口和泄水口的位置。※混水器的直徑，可以按照較二次水水管管徑放大1-2號。126A方式適合于外網(wǎng)壓差能夠滿足二次水系統(tǒng)循環(huán)需要時采用。二次泵流量按照最大混合比的需要確定，揚程應滿足二次水系統(tǒng)阻力（且與外網(wǎng)壓差相協(xié)調(diào)）。A方式適合于外網(wǎng)壓差能夠滿足二次水系統(tǒng)循環(huán)需要時采用。二次127B方式適合于外網(wǎng)壓差不能夠滿足二次水系統(tǒng)循環(huán)需要時采用。二次泵流量按照二次水系統(tǒng)設計流量，揚程應滿足二次水系統(tǒng)阻力。應優(yōu)先采用C方式，只有在二次水系統(tǒng)靜壓不富裕時采用B方式。B方式適合于外網(wǎng)壓差不能夠滿足二次水系統(tǒng)循環(huán)需要時采用。二128C方式適合于外網(wǎng)壓差不能夠滿足二次水系統(tǒng)循環(huán)需要時采用。二次泵流量按照二次水系統(tǒng)設計流量，揚程應滿足二次水系統(tǒng)阻力。應優(yōu)先采用C方式，只有在二次水系統(tǒng)靜壓不富裕時采用B方式。C方式適合于外網(wǎng)壓差不能夠滿足二次水系統(tǒng)循環(huán)需要時采用。二129關(guān)于設計用室外氣象資料

《實用供熱空調(diào)設計手冊》186頁中說：“表3.2-1列出了《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》（GB50019-2003）規(guī)定統(tǒng)計出的270個臺站的氣象參數(shù)。……完全符合規(guī)范規(guī)定的統(tǒng)計要求。”關(guān)于設計用室外氣象資料130

由于《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1的編制人對《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》規(guī)定理解的偏差，數(shù)值有錯誤。因此，并未被大多數(shù)設計單位所認同和采用，在沒有新的權(quán)威數(shù)值之前，仍沿用GBJ19-87附錄中的數(shù)值是合適的。由于《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1的編制人對《采暖131

《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1正在進行更正。其實，任何技術(shù)措施、設計手冊、標準設計圖之類的技術(shù)資料，并不應具備規(guī)范的同等效力。

《實用供熱空調(diào)設計手冊》表3.2-1正在進行更正。1321采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題2水系統(tǒng)的定壓和補水3水壓試驗壓力4管道熱伸長及其補償5減振、降噪設計6各種調(diào)節(jié)閥門的正確使用7公共建筑通風的若干問題8防排煙設計中的若干“邊緣”問題9合理選擇熱源、冷源和采暖空調(diào)方式10全空氣末端變風量系統(tǒng)的是是非非1采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題13311冷暖輻射空調(diào)采暖12解決內(nèi)區(qū)和部分外區(qū)常年“供冷”問題13生物安全實驗室的通風空調(diào)設計14常壓鍋爐15VRV系統(tǒng)及地面輻射采暖16塑料類管材17地源熱泵和地熱的梯級利用18對電熱采暖的多角度思考19水泵的水力特性、常見故障和認識誤區(qū)20若干環(huán)節(jié)的較佳調(diào)節(jié)控制方式11冷暖輻射空調(diào)采暖134一、采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題1.采暖（空調(diào)）工程的簡單性與復雜性簡單的解釋采暖工程，就是實現(xiàn)冬季采暖房間的熱平衡，使房間的失熱量與得熱量相平衡。舒適性空調(diào)比采暖麻煩一些的是除了熱平衡以外，還需要實現(xiàn)濕平衡。一、采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的若干問題135

采暖（空調(diào)）工程的復雜性在于：①要同時滿足許多個（甚至非常多）建筑空間的熱狀態(tài)，這就是建立在系統(tǒng)水力平衡基礎上的靜態(tài)熱平衡；②由于外界條件的變化，要隨機滿足熱工性能各異采暖（空調(diào)）房間的熱狀態(tài)，這就是建立在對系統(tǒng)水力工況調(diào)節(jié)控制基礎上的動態(tài)熱平衡。采暖（空調(diào)）工程的復雜性在于：136

采暖和空調(diào)工程出現(xiàn)概率最大的問題，是達不到設計室溫（過冷或過熱)。有多種原因,例如:總體供熱（冷）量（水量、水溫和時間）不足、設備故障、調(diào)節(jié)手段缺失、管路（雜物或空氣）堵塞、虧水、末端設備配置數(shù)量與負荷不匹配、圍護結(jié)構(gòu)建筑熱工性能不佳、運行操作不當?shù)取２膳涂照{(diào)工程出現(xiàn)概率最大的問題，是達不到設計室溫（過137

但是,其中比較主要、且較難判斷或處理的問題，是系統(tǒng)的水力失調(diào)。經(jīng)常需要花費很大的精力和代價，來加以挽救。采暖工程更是這樣。但是,其中比較主要、且較難判斷或處理的問題，1382.采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的實際過程都不是等溫降（升）的采暖和空調(diào)系統(tǒng)的設計計算，都建立在各環(huán)路供回水溫差和平均水溫相同的基礎上，即認為熱（冷）媒經(jīng)過末端設備后的溫降（升）是相同的。2.采暖（空調(diào)）水系統(tǒng)的實際過程都不是等溫降（升）的139

由于并聯(lián)環(huán)路不可能達到完全的水力平衡，各并聯(lián)環(huán)路的供水溫度雖然都相同，但當實際流量與設計流量存在差異時，回水溫度和供回水平均水溫就會不相同，使末端設備的供熱（冷）量偏離設計條件從而影響室溫。由于并聯(lián)環(huán)路不可能達到完全的水力平衡，各并聯(lián)環(huán)路的供140

因此任何水系統(tǒng)的實際過程，都是變溫降（升）的。系統(tǒng)水力失調(diào)程度最直接的反應就是溫降（升）的偏離幅度。水力平衡所追求的目標，無非就是達到或接近等溫降（升）的效果。因此任何水系統(tǒng)的實際過程，都是變溫降（升）的。系統(tǒng)水141

例如：按照85/60℃、溫降25℃設計的熱水采暖系統(tǒng)，如果系統(tǒng)水力平衡達不到要求，直接后果是回水溫度偏離60℃而使供熱量變化。由于單管熱水采暖系統(tǒng)下游對于水溫降的影響更加敏感，因此傾向于采用變溫降法計算，即根據(jù)水力平衡度精確計算各環(huán)路的流量及其溫降，各環(huán)路取不同的供回水平均溫度確定散熱器數(shù)量。例如：按照85/60℃、溫降25℃設計的熱水采暖系統(tǒng)，如142

變溫降法的計算結(jié)果，更符合水系統(tǒng)的實際運行過程。但如果并聯(lián)環(huán)路之間的水力平衡在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，采用等溫降法的計算結(jié)果，也可以比較接近于實際過程。變溫降法的計算結(jié)果，更符合水系統(tǒng)的實際運行過程。但如143

同樣，按照7/12℃、溫升5℃設計的空調(diào)冷水系統(tǒng)，如果水力平衡達不到要求，直接后果是回水溫度偏離12℃，室內(nèi)空氣狀態(tài)（溫度和相對濕度）就會偏離設計條件。但由于冷水平均溫度的偏離，直接影響空氣冷卻過程的露點，即使調(diào)整末端設備容量（例如表冷器面積）也難以彌補。同樣，按照7/12℃、溫升5℃設計的空調(diào)冷水系統(tǒng)，如果水144

并聯(lián)環(huán)路的水力平衡特性，對于采暖或空調(diào)水系統(tǒng)，其原理是相同的。如果能把“變溫降法”的理念（而不是具體計算方法），靈活運用到所有的水系統(tǒng)中，理解和掌握達到等溫降（升）的途徑和原理，設計水平就能夠上一個較大的臺階。并聯(lián)環(huán)路的水力平衡特性，對于采暖或空調(diào)水系統(tǒng)，其原理是145

由于采暖水系統(tǒng)的供、回水溫差相對較大，傳輸相同熱量的流量相對較小，所連帶的問題相對較多，所以可以拿采暖水系統(tǒng)作為研究水力平衡特性的基礎。由于采暖水系統(tǒng)的供、回水溫差相對較大，傳輸相同熱量的146

遺憾的是，不主要依據(jù)水力平衡的原則，而是按照流速、比摩阻直接確定管徑的錯誤做法甚為流行。以至于經(jīng)常出現(xiàn)不論所在環(huán)路的許用壓差大小，只要散熱器數(shù)量相近，就選用相同管徑，大量工程實例證明，這樣的“設計”必然會出現(xiàn)嚴重的冷熱不均。遺憾的是，不主要依據(jù)水力平衡的原則，而是按照流速147

完全依靠進行調(diào)節(jié)可行嗎？很難！集中采暖系統(tǒng)不但要滿足單個房間散熱量和供熱量的熱平衡，還要同時滿足非常多個建筑空間的熱狀態(tài)。親自處理過“問題工程”就會體會到，完全依靠調(diào)節(jié)實現(xiàn)水力平衡是十分困難的。而層層設置自動調(diào)節(jié)配件“武裝到牙齒”的復雜配置，既不符合現(xiàn)實經(jīng)濟條件，弄得不好還會發(fā)生負面效應。完全依靠進行調(diào)節(jié)可行嗎？很難！1483.系統(tǒng)水力平衡的基本要求和措施※GB50019-2003

《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.6條規(guī)定：熱水采暖系統(tǒng)的各并聯(lián)環(huán)路之間的計算壓力損失相對差額不應大于15％；6.4.9條規(guī)定：空氣調(diào)節(jié)水系統(tǒng)布置和選擇管徑時，應減少并聯(lián)環(huán)路之間的壓力損失的相對差額，當超過15％時，應配置調(diào)節(jié)裝置。3.系統(tǒng)水力平衡的基本要求和措施149

為什么是15％呢？《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.6條的條文說明中，延續(xù)了“基于保證采暖系統(tǒng)的運行效果，參照國內(nèi)外資料規(guī)定”的說法。而對空調(diào)水系統(tǒng)為何也采用15％？6.4.9條的條文說明并沒有正面應對。為什么是15％呢？《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.150

這個15％的規(guī)定是相當嚴格的。并聯(lián)環(huán)路計算壓力損失相對差額不大于15%，最大只會引起的流量偏差8%左右，引起平均水溫和散熱量偏差2%左右，即使是對水溫降影響比較敏感的單管系統(tǒng)下游，引起平均水溫和散熱量偏差也只有5%左右。這個15％的規(guī)定是相當嚴格的。并聯(lián)環(huán)路計算壓力損失相對差151

我在調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)，即使并聯(lián)環(huán)路之間計算壓力損失相對差額達到20%，最大只會引起的流量偏差11%左右，引起平均水溫和散熱量偏差3%左右，單管系統(tǒng)下游引起平均水溫和散熱量偏差7%左右,也不至于出現(xiàn)嚴重的冷熱不均。我在調(diào)試過程中發(fā)現(xiàn)，即使并聯(lián)環(huán)路之間計算壓力損失152

因此，我對調(diào)試只要求例如流量偏差不大于10%左右或即使再稍大些，也可認為“流量大體夠”，就應該不出現(xiàn)嚴重的冷熱不均。而達到這個標準，通過下述途徑和步驟的正常設計，是應該能夠做到的。

因此，我對調(diào)試只要求例如流量偏差不大于10%153如何判斷“流量大體夠”?例如可以采用:※熱量表或流量計※壓力表,測量供回水壓差※溫度計,測量供回水溫度※用手感比較回水溫度※循環(huán)水泵進出口的壓差※循環(huán)水泵電機的電流和電壓如何判斷“流量大體夠”?154※使計算壓力損失相對差額不大于15％的基本途徑和步驟無非是：A合理劃分和均勻布置環(huán)路：所有并聯(lián)的循環(huán)系統(tǒng)，則應以均衡和水力平衡為布置的基本原則。例如：環(huán)路不宜過長、較大負荷不宜布置在環(huán)路末端。

B按照增大末端設備、減小公共段阻力比例的原則，合理選擇確定各段的管徑和比摩阻。C在計算的基礎上，根據(jù)水力平衡要求配置必要的水力平衡裝置?！褂嬎銐毫p失相對差額不大于15％的基本途徑和步驟無非是155※總壓力損失和比摩阻取值及其分配比較合理的方法應該是：①根據(jù)GB50189-2005《公共建筑節(jié)能設計標準》對集中熱水采暖系統(tǒng)熱水循環(huán)水泵的耗電輸熱比（EHR）和空氣調(diào)節(jié)冷熱水系統(tǒng)的輸送能效比（ER）的，合理確定循環(huán)水泵的揚程?！倝毫p失和比摩阻取值及其分配156②循環(huán)水泵揚程減去冷（熱）源設備系統(tǒng)和末端設備（包括末端設備的調(diào)節(jié)閥）的阻力，即為最不利環(huán)路的許用壓力損失（ΔP）。③將最不利環(huán)路許用壓力損失（ΔP），除以最不利環(huán)路供回水干管總長度（ΣL），如考慮局部阻力約為總阻力的0.2-0.3,可得最不利環(huán)路的平均比摩阻（i）。②循環(huán)水泵揚程減去冷（熱）源設備系統(tǒng)和末端設備（包括末端設157④

在使用“平均比摩阻”時，在同一環(huán)路內(nèi)，末端管段應取較小比摩阻，起始管段應取較大比摩阻。⑤根據(jù)水力平衡的原則，與最不利環(huán)路并聯(lián)的其他環(huán)路，根據(jù)與最不利環(huán)路并聯(lián)點的供回水壓差（許用壓力損失），確定其平均比摩阻。但最大流速不應超過有關(guān)規(guī)范的規(guī)定。④在使用“平均比摩阻”時，在同一環(huán)路內(nèi)，末端管段應取較小比158⑥為有利于并聯(lián)環(huán)路間的水力平衡，許用壓力損失的分配，應盡量減少“共同段”阻力損失所占的比例。例如：北京市《新建集中供暖住宅分戶熱計量設計技術(shù)規(guī)程》中，作出了以下規(guī)定：“用戶二次水側(cè)室外管網(wǎng)最不利環(huán)路管道的比摩阻,宜不大于60Pa/m,且其壓力損失,宜不大于熱源出口處總壓差的1/4。”⑥為有利于并聯(lián)環(huán)路間的水力平衡，許用壓力損失的分配，應盡量159⑦當并聯(lián)環(huán)路的壓力損失計算差大于15%時，應對計算壓力損失較小的環(huán)路配置適當?shù)恼{(diào)節(jié)裝置，且標記出所需要的調(diào)節(jié)量。這樣的環(huán)路應該是局部的,而不是全部或大多數(shù)。

例如：北京市《新建集中供暖住宅分戶熱計量設計技術(shù)規(guī)程》中，作出了以下規(guī)定：“應計算室外管網(wǎng)在每一建筑供暖入口的資用壓差,以對照室內(nèi)系統(tǒng)的總壓力損失,正確選擇入口調(diào)節(jié)裝置?！雹弋敳⒙?lián)環(huán)路的壓力損失計算差大于15%時，應對計算壓力損失1604.關(guān)于同程與異程

那么，采用使各并聯(lián)環(huán)路的路程長度相同的同程系統(tǒng)，是否可以免除上述復雜過程而達到“自然平衡”的效果呢？認為同程系統(tǒng)“天然平衡”是片面的，而且吃過不少虧。舉例：※順義一中宿舍樓干管同程上供下回單管順序式※馬家堡高層住宅的戶內(nèi)同程系統(tǒng)4.關(guān)于同程與異程161

下圖所示室外熱水采暖干管同程系統(tǒng)中，1#、2#、3#樓的室內(nèi)系統(tǒng)均相同，而供水管段A-B、B-C和回水管段D-E、E-F的管徑均相同，如果不進行調(diào)節(jié)，試判斷哪一幢建筑得到的流量相對最少？下圖所示室外熱水采暖干管同程系統(tǒng)中，1#、2#、3#樓的162

這是一個同程系統(tǒng)供水管的末端，又是回水管的起始端。沿水流方向，供水管自A→B的流量大于B→C，但管徑相同，因此水力坡降先陡后平；回水管則相反，自F→E的流量小于E→D，但管徑相同，因此水力坡降先平后陡。先陡后平的供水管水力坡降線，與先平后陡的回水管水力坡降線，畫在水壓圖上，不就是很形象的“兩頭大、中間小”的資用壓差嗎？這是一個同程系統(tǒng)供水管的末端，又是回水管的起始端。163

在水壓圖上，可清楚地看到2#建筑的許用壓差相對最小。由于“室內(nèi)系統(tǒng)均相同”，因此其得到的流量相對最少。這也是同程系統(tǒng)的一種常見的現(xiàn)象。如果A→B水力坡降過大，而F→E水力坡降過小，有可能使兩根水力坡降線相交，與2#樓的連接點還有可能出現(xiàn)“逆循環(huán)”，即許用壓差為負值。這在異程系統(tǒng)是不會發(fā)生的。在水壓圖上，可清楚地看到2#建筑的許用壓差相對最164同程式系統(tǒng)的設計要點：A使供、回水管的水力坡降（比摩阻）相近；B使供、回水管的水力坡降線盡量遠離，即盡量減少“共同段”阻力損失所占的比例。同程式系統(tǒng)的設計要點：1653）關(guān)于重力（自然）作用壓力問題受節(jié)能設計標準的影響和制約，雙管系統(tǒng)已經(jīng)成為采暖系統(tǒng)制式的“主旋律”。而正確處理好重力（自然）作用壓力，是雙管系統(tǒng)成敗的關(guān)鍵問題之一。末端高阻；利用重力（自然）作用壓力的下分式垂直雙管系統(tǒng)。3）關(guān)于重力（自然）作用壓力問題166以下介紹兩個工程實例來說明應對方法：※順義商業(yè)樓※立管的水力平衡以下介紹兩個工程實例來說明應對方法：167某熱水采暖上供上回式垂直雙管系統(tǒng)的改造及其反思(刊于《暖通空調(diào)》2007年1月期)

介紹某熱水采暖上供上回式垂直雙管系統(tǒng)的設計和實際運行過程發(fā)生的問題，在分析了產(chǎn)生問題原因的基礎上，提出了若干個解決辦法和實施方案，經(jīng)采用其中便于實施的方案進行改造以后，取得了預期效果，通過反思得到了一些可供設計借鑒的經(jīng)驗。某熱水采暖上供上回式垂直1681工程概況北京某綜合商業(yè)樓，建筑面積約14500㎡，地上四層，首層和二層臨街為對外營業(yè)的商戶，三層和四層為眾多公司的營業(yè)用房。設計采暖負荷1077kW，額定流量37m3/h，處于供暖管網(wǎng)某一環(huán)路的末端，系統(tǒng)入口供回水壓差約為2m水柱。該工程于2000年設計，受工程條件所限，采用了上供上回式垂直雙管系統(tǒng)形式，供、回水干管設置在四層頂板下的吊頂內(nèi)。系統(tǒng)型式如下圖。1工程概況169暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件170

建成后運行初期，就出現(xiàn)比較嚴重的垂直水力失調(diào)，四層和三層的散熱器熱，二層特別是一層基本上不熱。經(jīng)關(guān)小四層和三層散熱器支管閥門開度，情況有所改善。但在商戶入住、自行進行精細裝修過程中，對采暖系統(tǒng)進行裝飾性包覆，并作了局部改動，特別是改變了散熱器支管閥門調(diào)節(jié)后的開度，又回復到嚴重的垂直水力失調(diào)狀態(tài)。由于干管、立管和散熱器幾乎全部被包覆，十分難以進行調(diào)節(jié)和檢修。建成后運行初期，就出現(xiàn)比較嚴重的垂直水力失調(diào)，四層和1712004年，當?shù)毓岵块T斥資數(shù)十萬元在樓外增設加壓泵站進行加壓以增加流量，雖略有效果，但由于影響附近其他住宅采暖系統(tǒng)而無法運行，改造未獲成功。2004年，當?shù)毓岵块T斥資數(shù)十萬元在樓外增設加壓泵站進1722故障原因分析這是垂直雙管系統(tǒng)比較典型的垂直水力失調(diào)。主要原因是：（1）立管沿垂直方向各散熱器環(huán)路，即使不考慮自然作用壓力，也不滿足《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.6條關(guān)于“各并聯(lián)環(huán)路之間的計算壓力損失相對差額不應大于15％”的要求。以比較典型的24#立管2為例，計算壓力損失如下表。2故障原因分析173暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件174所在部位許用壓差散熱器環(huán)路計算壓力損失剩余壓差四層散熱器環(huán)路485.2Pa68.3Pa416.9Pa三層散熱器環(huán)路286.0Pa38.0Pa248.0Pa二層散熱器環(huán)路146.8Pa54.2Pa92.6Pa首層散熱器環(huán)路146.2Pa0各散熱器環(huán)路之間的計算壓力損失相對差額

所在部位許用壓差散熱器環(huán)路剩余壓差四層散熱器環(huán)路485.2P175（2）《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.9條還規(guī)定：機械循環(huán)系統(tǒng)雙管熱水采暖系統(tǒng)和分層布置的水平單管熱水采暖系統(tǒng)，應考慮水在散熱器和管道中冷卻而產(chǎn)生的自然作用壓力的影響采取相應的技術(shù)措施。根據(jù)設計熱媒參數(shù)95/70℃計算，供、回水立管的自然作用壓力值為15.83mm水柱/m＝155.8Pa/m，取其2/3，樓層平均高度按照3.6m計算，每一樓層的自然作用壓力值為360Pa。以首層散熱器中心為計算基準線，水力平衡狀態(tài)如下表。（2）《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.9條還規(guī)定：機械176所在部位許用壓差＋自然作用壓力散熱器環(huán)路計算壓力損失剩余壓差四層散熱器環(huán)路485.2＋1080=1565.2Pa68.3Pa1496.9Pa三層散熱器環(huán)路286.0＋720=1006.0Pa38Pa968.0Pa二層散熱器環(huán)路146.8＋360=506.8Pa54.2Pa452.6Pa首層散熱器環(huán)路146.8Pa0各散熱器環(huán)路計及自然作用壓力后的剩余壓差所在部位許用壓差＋自然作用壓力散熱器環(huán)路剩余壓差四層散熱器環(huán)177（3）增大散熱器環(huán)路支管的計算壓力損失，有利于各散熱器環(huán)路之間的水力平衡，設計雖然采用了阻力相對較大的截止閥，但由于管徑為DN20mm，散熱器環(huán)路的阻力損失仍然較小。最大的一個散熱器環(huán)路（包括散熱器、連接支管和兩個截止閥）的計算壓力損失，僅占立管總計算壓力損失的6.9％。而實際安裝的是普通的閘閥。（3）增大散熱器環(huán)路支管的計算壓力損失，有利于各散熱器環(huán)路之178（4）當采用上供上回式垂直雙管系統(tǒng)，各層散熱器環(huán)路計算壓力損失相對差額與自然作用壓力是疊加的。例如：在首層散熱器環(huán)路與四層散熱器環(huán)路的并聯(lián)點（即附圖中之2和2＇），四層散熱器環(huán)路的計算壓力損失，比首層散熱器環(huán)路小416.9Pa，而又多得到1080Pa的自然作用壓力，四層散熱器環(huán)路的許用壓差達到了1565.2Pa，剩余壓差達到了1496.9Pa，許用壓差是其環(huán)路計算壓力損失的22.9倍，必然會造成嚴重的水力失調(diào)。（4）當采用上供上回式垂直雙管系統(tǒng)，各層散熱器環(huán)路計算壓力損179

對本工程多數(shù)采用DN25mm立管和DN20mm散熱器支管的立管，按照計算壓力損失相對差額和自然作用壓力綜合影響，采用不等溫降方法計算，立管總流量在各層之間的概略分配比例，如下表。

對本工程多數(shù)采用DN25mm立管和DN20mm散熱器支管180立管總流量實際在各層的概略分配比例所在層流量占立管總流量的比例四層40％三層30％二層20％首層10％立管總流量實際在各層的概略分配比例所在層流量占立管總流量的1813改造方案根據(jù)現(xiàn)場實際條件，提出了四種改造方案：（1）干管系統(tǒng)基本不變動，調(diào)整各層連接散熱器支管和閥門的直徑，減少上層散熱器環(huán)路過多剩余壓差，增加下層散熱器環(huán)路流量。3改造方案182

將各層連接散熱器支管和閥門的直徑作如下改造，立管總流量在各層之間的概略分配比例變化將對平衡較為有利，如下表。（如果再將一至四層散熱器供水支管閘閥，更換為高阻自力式溫控閥，將會得到更好的效果。）所在層供水支管及閥門回水支管及閥門流量占立管總流量的比例四層DN15DN1525％三層DN15DN2027％二層DN20DN2030％首層DN25DN2517％將各層連接散熱器支管和閥門的直徑作如下改造，立管總流183（2）各層連接散熱器支管和閥門基本不動，在首層頂板下增設回水水平干管，將首層（及二層）不熱的散熱器回水管，改為連接于該回水水平干管上，如下圖。（2）各層連接散熱器支管和閥門基本不動，在首層頂板下增設回水184（3）利用2004年在樓外增設、已經(jīng)被棄用的加壓泵站，采用混水器與室外管網(wǎng)連接，在不改變建筑物供熱量和入口額定流量的前提下，使內(nèi)部系統(tǒng)的循環(huán)流量增加2-3倍，相應使自然作用壓力降低2-3倍，如下圖。（3）利用2004年在樓外增設、已經(jīng)被棄用的加壓泵站，采用混185暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件186

室內(nèi)采暖系統(tǒng)供回水溫差如按10℃計算，系統(tǒng)循環(huán)流量為：并聯(lián)配置3臺室內(nèi)系統(tǒng)二次水循環(huán)泵，G=35～65m3/h，H=13.8～10m，兩用一備。

室內(nèi)采暖系統(tǒng)供回水溫差如按10℃計算，系統(tǒng)循環(huán)流量為：并187暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件188暖通空調(diào)常暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件189（4）在改造方案3的基礎上，將三層和四層散熱器的支管上兩個DN20mm截止閥的其中一個（散熱器支管上原有的閥門許多已經(jīng)銹蝕難以轉(zhuǎn)動），改為DN15mm的高阻恒溫閥，后為節(jié)省改造費用，采用了高阻恒溫閥不帶溫控器的閥座。上述方案1和2，由于需要進入商戶的營業(yè)空間施工，并對已經(jīng)形成的裝修有較大影響，遭眾多商戶抵制未能實施。最后，實施了對建筑內(nèi)部影響較小的方案3和4。（4）在改造方案3的基礎上，將三層和四層散熱器的支管上兩個D1904改造后運行效果改造后的該系統(tǒng)于2006年11月中旬開始試運行，經(jīng)過現(xiàn)場測試情況如下：（1）在室外供暖管網(wǎng)正常運行的條件下，由于混水器所需壓差很小，系統(tǒng)入口供回水壓差不小于1m水柱，就可以滿足本系統(tǒng)一次水37m3/h的額定流量。且一次水流量只取決于入口閥門的開度，而與二次水的循環(huán)流量無關(guān)。說明采用混水器連接不僅適合于系統(tǒng)入口供回水壓差較小的情況，也不會干擾室外供暖管網(wǎng)的水力工況。4改造后運行效果191（2）室內(nèi)系統(tǒng)的主體水力失調(diào)現(xiàn)象已經(jīng)基本消除，多年來從未熱過的散熱器也熱了。（2）室內(nèi)系統(tǒng)的主體水力失調(diào)現(xiàn)象已經(jīng)基本消除，多年來從未熱過192（3）安裝的二次水循環(huán)泵實際出力不足，遠未達到室內(nèi)采暖系統(tǒng)二次水的預期循環(huán)水量。在一次水流量調(diào)節(jié)為40m3/h條件下，銘牌參數(shù)為G=35-65m3/h、H=1