掛藍(lán)構(gòu)件受力計(jì)算書

路橋建設(shè)云陽項(xiàng)目掛籃計(jì)算書PAGEPAGE20重慶·云陽長江公路大橋桁式掛籃計(jì)算書一、工程概況重慶云陽長江公路大橋主橋長637.0米，橋跨組合為132.0＋318.0＋187.0米。主橋結(jié)構(gòu)型式為高、低塔、雙索面、密索、對稱扇形布置、預(yù)應(yīng)力鋼筋砼雙縱肋主梁、塔梁分離的支撐體系斜拉橋。主梁為預(yù)應(yīng)力砼雙縱肋，肋高230㎝，肋腹寬為160㎝，肋底寬260㎝，頂板厚25㎝，翼緣板寬120㎝，橋面全寬20.5m。主梁標(biāo)準(zhǔn)塊件每節(jié)段長6.0m，節(jié)段內(nèi)設(shè)一道25㎝厚的橫隔板，S段0號塊長為8.0m。二、設(shè)計(jì)依據(jù)1、《重慶云陽長江公路大橋·兩階段施工圖設(shè)計(jì)文件》2、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041－2000）3、《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025-86）4、《鋼結(jié)構(gòu)－原理與設(shè)計(jì)》（清華版）5、《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）6、《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《材料力學(xué)》（高教版）三、主要技術(shù)參數(shù)掛藍(lán)設(shè)計(jì)荷載：3000kN（不含掛藍(lán)自重）；掛藍(lán)自重1166kN。其中主桁架353kN，底籃378kN，模板與支架335kN，人員機(jī)具100kN；標(biāo)準(zhǔn)懸澆梁段：長6.0m，寬20.5m，高2.3m，砼方量88.94，重2313kN；掛藍(lán)利用系數(shù)λ＝0.51，滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求。5、掛藍(lán)主桁前端臂長7.0m，后端臂長6.0m，主桁高度5.0m，兩主桁片間寬度15.3m。6、在最大受力作用下，主桁前端最大撓度19.0mm7、本掛籃行走方式為千斤頂或?qū)ф湢恳?。四、材料主要參?shù)1、彈性模量：16Mn、A3型鋼：E=2.10105Mpa。2、彎曲正應(yīng)力：A3型鋼[б]=145Mpa,16Mn鋼[б]=210Mpa。3、軸向應(yīng)力：A3型鋼[б]=140Mpa，16Mn鋼[б]=200Mpa。4、允許剪應(yīng)力：A3型鋼[τ]=85Mpa,16Mn鋼[τ]=120Mpa。五、材料截面特性計(jì)算表1掛籃桿件截面特性類別桿件編號材料組成截面面積（㎝2）主桁桿件GJ12[36a＋2×□280×20233.78GJ22[36a＋2×□280×20＋2×□340×10301.78GJ32[36a＋2×□280×20＋2×□340×10301.78GJ42[36a＋2×□280×20＋2×□340×10301.78GJ52[36a＋2×□280×20＋2×□340×10301.78GJ62[14a37.02前上橫梁桿件QGJ12[18a51.38QGJ22[18a51.38QGJ32[18a＋2×□130×1077.38QGJ42[18a51.38QGJ52[18a＋2×□130×1077.38QGJ62[14a37.02QGJ72[14a37.02前上橫梁桿件QGJ82[14a37.02QGJ92[18a＋2×□130×1077.38QGJ102[18a＋2×□130×1077.38QGJ112[18a＋2×□130×1077.38QGJ122[14a37.02QGJ132[18a＋2×□130×1077.38后橫梁桿件HGJ12[14a37.02HGJ22[14a37.02HGJ3[14a18.51HGJ4[14a18.51HGJ5[14a18.51注：本掛籃桿件連接多采用銷接，所有桿件均視為桁架單元，只需計(jì)算截面面積；掛籃前、后下橫梁均采用2I45a，為連續(xù)桿件，其截面積A＝204×10-4㎡，剛度I＝6.448×10-4m4；吊桿采用45號圓鋼，截面規(guī)格為Φ＝50mm，Φ＝80mm。六、標(biāo)準(zhǔn)段荷載計(jì)算圖1(單位：cm)把砼的一半重量作用在前橫梁上，1、2、3各部分線荷載計(jì)算如下：g11=ρghL/2=26.0×0.3m×3.0m=23.4kN/m；g12=ρghL/2=26.0×2.3m×3.0m=179.4kN/m；g13=ρghL/2=26.0×0.25m×3.0m=19.5kN/m；七、掛籃空載荷載1、主梁腹腔線荷載g03計(jì)算：a、腹腔模板：21×6×80.0＝10080kg；b、橫隔板模板：2×15×2.2×80.0＝5280kg；c、腹腔支架：橫撐：3×14×6.0＝252m立柱：14×6×2.3＝193.2m縱梁：13×3×6.0＝234m合計(jì)：①＋②＋③＝679.2m×3.84＝2608.1kgd、腹腔分配梁[10:8×10×13.0＝1040kge、前端支架：3.84×（20.5×2×3＋2.0×23×2＋1.3×23×3）＝1170kgf、橫隔板底模：78.5×13.1×0.25×0.01＝257kg共計(jì)：205KNg、縱、橫梁自重：（8.5×13×52.7＋7×13×11.25）/2×13.0＝2.63kN/mg03＝205/12.9×2＋2.63＝10.5kN/m2、主梁梁肋線荷載g02計(jì)算：a、梁肋底模板：2.6×6×0.01×78.5＝1224.6kg；b、縱、橫梁自重：4×8.7×106＋8.7×52.7＋13×2.6×11.25＝4527.5kg；g02＝（1224.6＋4527.5）/2.6×2＝11.1kN/m3、主梁翼緣板線荷載g01計(jì)算：a、翼緣板模板：3700kg；b、翼緣板支架：①橫撐：2×8×1.0＝16.0m②立柱：16×2.0＝32.0m③縱撐：4×7.0＝28.0m合計(jì)：①＋②＋③＝76.0m×3.84＝292.0kgc、縱、橫梁自重：（2×8.7×52.7＋7×2.2×11.25）＝1090kgg01＝（292.0＋1090＋3700）/1.2×2＝21.2kN/m八、掛籃設(shè)計(jì)控制計(jì)算假設(shè)所用材料必須符合虎克定律；吊帶只承受拉力，不承受彎矩；混凝土重量由縱梁均勻承受，再通過重量傳到底籃前、后橫梁上；前橫梁系統(tǒng)是由主桁前橫梁、底籃前橫梁通過鋼棒連成整體，支點(diǎn)作用在主桁前端。后橫梁系統(tǒng)是由主桁后橫梁、底籃后橫梁通過鋼棒連成整體和掛腿共同組成，在澆注混凝土?xí)r，支點(diǎn)分別為主桁片立柱，主梁頂后錨固點(diǎn)及掛腿支點(diǎn)。在掛籃前移時，支點(diǎn)作用在主桁片立柱，掛腿支點(diǎn)。九、在g0+g1狀態(tài)下運(yùn)行SAP2000程序，計(jì)算主桁構(gòu)件（一）主桁桿件內(nèi)力分析主桁桿件模型建立：采用SAP2000空間分析程序，將掛籃主桁桿件簡化為空間桁架單元，計(jì)算模型如下：圖2表2掛籃主桁桿件承受荷載類別桿件編號受力大?。╧N）主桁桿件GJ1-1083.47GJ21421.88GJ3-1286.73GJ4-1183.87GJ51306.73GJ6-8.19主桁結(jié)點(diǎn)R1-884.22R21778.98備注：本計(jì)算書中“＋”表示拉力，“－”表示壓力，以下類同。2、主桁前上橫梁桿件受力：圖3表3掛籃前上橫梁桿件承受荷載類別桿件編號受力大?。╧N）主桁前上橫梁桿件QGJ1-166.99QGJ2235.88QGJ3-385.64QGJ4-169.60QGJ5340.56QGJ6-100.54QGJ7-2.45QGJ8-100.54QGJ9-328.00QGJ10354.93QGJ11356.32QGJ12196.16QGJ13-358.40吊桿桿件1163.94桿件2361.81桿件3190.523、主桁后上橫梁桿件受力：圖4表4掛籃后上橫梁桿件承受荷載類別桿件編號受力大?。╧N）主桁后上橫梁桿件HJ10.15HJ229.62HJ322.62HJ4-15.84HJ54.21HJ6-17.69HJ7-32.62（二）主桁桿件變形分析1、主桁前上橫梁圖5表5掛籃前上橫梁桿件變形結(jié)點(diǎn)編號變形大?。╩m）結(jié)點(diǎn)編號變形大?。╩m）1-10.82-11.23-15.44-19.05-11.66-15.47-18.5備注：本計(jì)算書中“-”表示向下變形，“+”表示向上變形，以下類同2、主桁后上橫梁圖6表6掛籃后上橫梁桿件變形結(jié)點(diǎn)編號變形大?。╩m）結(jié)點(diǎn)編號變形大?。╩m）102-1.73-2.34-1.15-2.13、主桁架 圖7表7掛籃主桁桿件變形結(jié)點(diǎn)編號變形大?。╩m）結(jié)點(diǎn)編號變形大?。╩m）1-1.12-11.63-11.24、垂吊系統(tǒng)變形根據(jù)《材料力學(xué)》（Ⅰ）拉、壓桿變形計(jì)算公式△L＝PL/EA知：桿件編號承受力（kN）桿件長度（m）E*A取值（kN）△L（㎜）1172.467.504.12×1060.312351.907.5010.56×1060.253190.467.504.12×1060.355、前下橫梁變形根據(jù)《材料力學(xué)》（Ⅰ）主梁的撓度計(jì)算公式，計(jì)算主梁梁肋處的最大位移量：δ=δM1+δM2+δq=5×q×L4/(384*E*I)-M1L2/(16*EI)-M2L2/(16*EI)=5×171×24/(384×EI)-M1L2/(16×EI)-M2L2/(16×EI)=(5×171×24/24-58×22-76×22)/(16×EI)＝1.5×10-3㎜6、縱梁變形（I56a）δ=δq=5×q×L4/(384*E*I)=5×49.6×74/(384×EI)=5×49.6×74/(384×EI)＝1.13㎜7、縱梁變形（I32a）δ=δq=5×q×L4/(384*E*I)=5×7.53×74/(384×EI)=5×49.6×74/(384×EI)＝1.01㎜十、在g0+g1狀態(tài)下運(yùn)行SAP2000程序，計(jì)算底籃圖8(單位：mm)表8掛籃吊桿件承受荷載結(jié)點(diǎn)編號吊點(diǎn)受力（kN）結(jié)點(diǎn)編號吊點(diǎn)受力（kN）1172.462351.903190.46十一、構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算1、主桁各桿件應(yīng)力驗(yàn)算：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度按《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ041－2000）強(qiáng)度計(jì)算公式表1.2.15驗(yàn)算，以最不利受力桿件GJ3為例：σ＝N/A＝1286.73kN/（233.78×10-4m2）＝55.1Mpa<[σ]＝140Mpa軸心應(yīng)力滿足規(guī)范要求！根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ041－2000）總穩(wěn)定性計(jì)算公式表1.2.16－1進(jìn)行桿件穩(wěn)定性驗(yàn)算（拉桿則不必進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算），以最不利受力桿件GJ3為例：φ1[σ]＝0.521×140＝72.9MpaN/A＝1286.73kN/（233.78×10-4）＝55.1Mp<φ1[σ]＝72.9MpaGJ3桿件總體穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求！其余各桿件應(yīng)力驗(yàn)算略，具體驗(yàn)算數(shù)據(jù)附后。2、掛籃前、后下橫梁應(yīng)力驗(yàn)算：掛籃前、后下橫梁均采用2I45a，為連續(xù)桿件，其截面積A＝204×10-4㎡，剛度I＝6.448×10-4m4；結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度按《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ041－2000）強(qiáng)度計(jì)算公式表1.2.15驗(yàn)算，以前下橫梁為例：圖9前下橫梁受力彎矩圖（kN.m）σ＝M/W＝90.09/（2×1430×10-6）＝31.5Mpa<[σ]＝140Mpa，彎曲應(yīng)力滿足規(guī)范要求！根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ041－2000）總穩(wěn)定性計(jì)算公式表1.2.16－1進(jìn)行桿件穩(wěn)定性驗(yàn)算，以前下橫梁為例：φ2[σ]＝0.521×140＝72.9MpaM/W＝31.5Mpa<φ2[σ]＝0.521×140＝72.9Mpa前下橫梁桿件總體穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求！后下橫梁計(jì)算同前下橫梁，計(jì)算略。3、吊桿應(yīng)力驗(yàn)算：掛籃吊點(diǎn)擬采用45號圓鋼(規(guī)格分別為Ф50,Ф80)其單根允許承受力為：[N]＝S×[σ]＝3.14×0.052×210/4=412.3kN[N]＝S×[σ]＝3.14×0.082×210/4=1055.5kN表9掛籃吊桿安全系數(shù)結(jié)點(diǎn)編號吊點(diǎn)受力（kN）吊桿根數(shù)安全系數(shù)1172.4612.392351.9013.003190.4612.16十二、結(jié)點(diǎn)板應(yīng)力驗(yàn)算以掛籃主桁前下結(jié)點(diǎn)為例，N＝max｛Ngj1,Ngj3,Ngj4｝＝1467.5kN由掛籃設(shè)計(jì)圖SIV-08可知，結(jié)點(diǎn)銷軸的孔壁承壓厚度為：t＝20×4＋2×10＋2×9＝118㎜σ＝N/（t×3.14×d/2）＝1467.5/（0.118×3.14×0.11/2）＝72.0Mpa<[σ]＝210Mpa計(jì)算通過，滿足規(guī)范要求！其余結(jié)點(diǎn)銷軸的孔壁承壓計(jì)算略。十三、銷軸直徑計(jì)算根據(jù)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025-85）中，“在銷接接頭中，垂直受力方向銷孔直徑處的凈截面積應(yīng)比剛件計(jì)算所需的面積大40％”的要求和《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）承載能力計(jì)算公式表12－11，進(jìn)行桿件銷軸承載力計(jì)算，計(jì)算公式如下：S＝N/nj[τ]式中：S――截面計(jì)算面積；N――計(jì)算桿件承受荷載；nj――受剪面數(shù)目；S=1083.47/(2×125)＝43.33㎝21.4S＝3.14×d2/4，d＝8.79，各桿件銷軸承受的荷載和直徑數(shù)據(jù)見表10。十四、底籃縱梁計(jì)算1、主梁肋板處I56a縱梁計(jì)算：縱梁I56a間距分別為70cm、80cm。以80cm進(jìn)行受力計(jì)算，則每根縱梁所受荷載為：砼重：0.8×6.0×2.3×26.0＝287.1kN；模板：0.8×6.0×0.012×78.5＝3.8kN；③自重：1.1kN/m其所受均布荷載q＝（①＋②）/6+1.1=49.6kN/m圖10(單位：kN.m)Mmax＝298.7kN.m，σ＝M/W＝298.7/（2342×10-6）＝127.5Mpa<[σ]＝140Mpa彎曲應(yīng)力滿足規(guī)范要求！節(jié)點(diǎn)反力R1＝148.8KN；R2＝148.8kN。2、主梁腹腔處I28a縱梁計(jì)算：縱梁I32a間距分別為100cm。則每根縱梁所受荷載為：①砼重：1.0×6.0×0.25×26.0＝39.0kN；②支架：78.0×3.84＝3.0kN；③自重：0.53kN/m其所受均布荷載q＝（①＋②）/6+0.53=7.53kN/m圖11(單位：kN.m)Mmax＝45.8kN.mσ＝M/W＝45.8/（508.15×10-6）＝90.13Mpa<[σ]＝140Mpa彎曲應(yīng)力滿足規(guī)范要求！節(jié)點(diǎn)反力R1＝25.7kN；R2＝42.8kN。主桁桿件應(yīng)力及銷軸尺寸計(jì)算表10桿件規(guī)格截面(㎝2)荷載工況（kN)最大工況下的應(yīng)力容許應(yīng)力（Mpa）壓桿穩(wěn)定（Mpa）銷軸面積（㎝2）直徑（cm）取值（cm）一二三GJ12[36a＋2×280×16211.38－1083.47-335.62-51.26140.0098.3863.208.9710.00GJ22[36a＋2×280×16＋2×340×10279.381421.88448.3846.350.89140.0082.9410.211.00GJ32[36a＋2×280×16＋2×340×10279.38-1286.73-449.85-404.19-46.06140.0088.4175.069.7811.00GJ42[36a＋2×280×16＋2×340×10279.38-1183.87-370.28-1183.25-42.37140.0081.3269.069.3811.00GJ52[36a＋2×280×16＋2×340×10279.381306.73-360.961138.1346.77140.0076.239.8511.00GJ62[14a37.02-8.190.00-8.05-2.21140.000.460.765.00QGJ12[18a51.38-166.99-45.43-166.98-32.51140.0062.409.353.455.00QGJ22[18a51.38235.8866.74235.8745.91140.0013.214.105.00QGJ32[18a＋2×130×1077.38-385.64-158.16-385.20-49.84140.0095.6621.605.246.00QGJ42[18a51.38-169.60-46.35-169.58-33.00140.0063.339.503.485.00QGJ52[18a＋2×130×1077.38340.56165.45340.5744.01140.0019.074.936.00QGJ62[14a37.02-100.54-82.98-100.58-27.17140.0052.155.632.685.00QGJ72[14a37.02-2.45-2.20-2.46-0.66140.001.270.140.425.00QGJ82[14a37.02-100.54-83.04-100.58-27.17140.0052.155.632.685.00QGJ92[18a＋2×130×1077.38-328.00-152.10-328.00-42.39140.0081.3618.374.846.00QGJ102[18a＋2×130×1077.38354.93202.02354.9645.87140.0019.885.036.00QGJ112[18a＋2×130×1077.38356.32202.33356.3546.05140.0019.965.046.00QGJ122[14a37.02196.1687.63196.1652.99140.0010.993.745.00QGJ132[18a＋2×130×1077.38-358.40-202.26-358.44-46.32140.0088.9120.075.056.00HGJ12[14a37.02-32.62-32.750.16-8.85140.0016.991.841.535.00HGJ22[14a37.0229.6229.7429.608.03140.001.671.465.00HGJ3[14a18.5122.5822.6822.6012.25140.001.271.285.00HGJ4[14a18.51-17.69-15.30-15.81-9.56140.0018.351.001.135.00HGJ5[14a18.514.22-4.224.23-2.30140.004.420.240.555.00澆注標(biāo)準(zhǔn)節(jié)荷載工況為一，空載時荷載工況為二，澆注一號塊荷載工況為三。壓桿穩(wěn)定系數(shù)取值0.521。銷軸面積的安全系數(shù)為1.4。3、I56a縱梁與橫梁螺栓連接計(jì)算：根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）承載能力計(jì)算公式表12－11，進(jìn)行普通螺栓抗拉能力計(jì)算：[N]＝n×3.14（2d－1.8763×t）2×[σ]/16代入[N]＝148.8kN，[σ]＝110Mpa，t＝1.0mmd＝20mm，n＝8，σ＝65.2Mpa<[σ]＝110Mpa螺栓抗拉能力驗(yàn)算通過！I32a縱梁與橫梁螺栓連接計(jì)算略。4、I32a縱梁與橫梁焊接連接計(jì)算：根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）對接焊縫連接強(qiáng)度計(jì)算公式表12－6，進(jìn)行I32a縱梁與橫梁焊接連接計(jì)算：圖12(單位：kN.m)①正應(yīng)力：σ＝6M/（δ×Lf2）＝6×22.6/（0.0115×0.92）＝14.6Mpa<[σ]＝145Mpa②剪應(yīng)力：τ＝1.5Q/（δ×Lf）＝1.5×42.8/（0.0115×0.9）＝6.2Mpa<[τ]＝85Mpa驗(yàn)算通過，滿足規(guī)范要求！十五、梁肋處底模計(jì)算梁肋底模以0.5m×0.8m為劃分單元，則作用在小單元的線荷載為g＝0.5×2.3×26＋0.5×0.012×78.5＝30.4kN/m，根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）附錄表2-10四跨等跨連續(xù)梁內(nèi)力計(jì)算可知：式中，――跨中最大正彎矩；――計(jì)算跨徑，這里，Mmax＝0.077×30.4×0.82＝1.50kN.mW＝b×h2/6＝0.5×0.0122/6=1.2×10-5m3σ＝M/W＝1.50/（1.2×10-5）＝125Mpa<[σ]＝145Mpa驗(yàn)算通過，滿足規(guī)范要求！十六、底籃連接橫梁計(jì)算1、底籃連接橫梁I10a計(jì)算：連接橫梁I10a間距為50cm，則每根連接橫梁梁所受荷載為：①砼重：0.5×0.8×2.3×26.0＝23.9kN；②模板：0.5×0.8×0.012×78.5＝0.38kN；③自重：0.11kN/m其所受均布荷載q＝（①＋②））/0.8+0.11=30.5kN/m圖13(單位：kN.m)Mmax＝1.64kN.mσ＝M/W＝1.64/（49.0×10-6）＝33.5Mpa<[σ]＝140Mpa彎曲應(yīng)力滿足規(guī)范要求！節(jié)點(diǎn)反力R1＝12.2kN；R2＝12.2kN。2、連接橫梁I10a與縱梁焊接連接計(jì)算：根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）表12-6對接焊縫連接強(qiáng)度計(jì)算可知：。正應(yīng)力：σ＝6M/（δ×Lf2）＝6×1.64/（0.0045×0.182）＝67.5Mpa<[σ]＝145Mpa②剪應(yīng)力：τ＝1.5Q/（δ×Lf）＝1.5×12.2/（0.0045×0.18）＝22.6Mpa<[τ]＝85Mpa驗(yàn)算通過，滿足規(guī)范要求！十七、掛腿受力計(jì)算1、掛腿與后下橫梁焊接連接計(jì)算：由掛籃設(shè)計(jì)圖SIV-34可知，掛腿G3部分與后下橫梁焊接連接由4個鋼板凳組成。則每一個鋼板凳撐受的Q＝425kN；M＝Q×L/8=425×0.74/8=39.3kN.m；連接桿件厚度δ＝12mm；焊縫計(jì)算長度Lf＝n(Lfs-10)＝4×(450-10)+6×(300-10)=3500㎜根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）表12-6對接焊縫連接強(qiáng)度計(jì)算可知：①正應(yīng)力：σ＝6M/（δ×Lf2）＝6×39.3/（0.012×3.52）＝1.6Mpa<[σ]＝145Mpa剪應(yīng)力：τ＝1.5Q/（δ×Lf）＝1.5×425/（0.012×3.5）＝15.2Mpa<[τ]＝85Mpa驗(yàn)算通過，滿足規(guī)范要求！2、掛腿G1～G2，G2～G3部分螺栓連接計(jì)算：由掛籃設(shè)計(jì)圖SIV-33可知，掛腿G1～G2，G2～G3部分采用M24高強(qiáng)螺栓連接，8個M24高強(qiáng)螺栓共同承受剪力Q＝425kN。則每一個M24高強(qiáng)螺栓承受剪力為Q＝425kN/8=53.2kN根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）表12-14高強(qiáng)螺栓的允許承載能力計(jì)算可知：[N]＝P×μ×n/K＝225×0.55/1.7＝72.8kN﹥Q＝53.2kN驗(yàn)算通過，滿足規(guī)范要求！3、掛腿G2連接板受力計(jì)算由掛籃設(shè)計(jì)圖SIV-33可知，掛腿G2連接板凈截面積為：S＝（250－2×25）×20＝40㎝2σ＝N/S＝425/40＝106.0Mpa<[σ]＝210Mpa驗(yàn)算通過，滿足規(guī)范要求！4、掛腿最不利截面抗剪受力計(jì)算：由掛籃設(shè)計(jì)圖SIV-32可知，掛腿G2最不利截面為：圖14(單位：mm)其承受剪力Q＝850kN，M＝850×1.85＝1572.5kN.mIz＝bh3/12＝700×8003/12－（700－2×20）×（800－2×15）3/12=4757.4×106mm4根據(jù)《路橋施工計(jì)算手冊》（人交版）表12-6對接焊縫連接強(qiáng)度計(jì)算可知：①正應(yīng)力：Wz＝Iz/Ymax＝4757.4×106/（770/2+15）＝11.9×106mm3σ＝M/W＝1572.5kN.m/11.9×106mm3＝132.3Mpa<[σ]＝210Mpa②剪應(yīng)力：中性軸以下半個橫截面對中性軸的面積矩為：Szmax＝700×15×（770/2+15/2）＋2×20×7702/8＝7