鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理練習(xí)題

鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理練習(xí)題第1章緒論一、選擇題1、在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，失效概率Pf與可靠指標(biāo)β的關(guān)系為（B 。APf越大，β越大，結(jié)構(gòu)可靠性越差 、Pf越大，β越小，結(jié)構(gòu)可靠性越差CPf越大，β越小，結(jié)構(gòu)越可靠 、Pf越大，β越大，結(jié)構(gòu)越可2、若結(jié)構(gòu)是失效的，則結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)應(yīng)滿足（ A ）A、Z0 B、Z0 C、Z0 D、Z03、鋼結(jié)構(gòu)具有塑性韌性好的特點(diǎn)，則主要用于（ A。C．高聳結(jié)構(gòu)和高層建筑

大跨度結(jié)構(gòu)D4、在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)樗哂校–）的特點(diǎn)A．勻質(zhì)等向體、塑性和韌性好B．勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高強(qiáng)C．輕質(zhì)高強(qiáng)、塑性和韌性好 D．可焊性、耐熱性好5、當(dāng)結(jié)構(gòu)所受荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為：永久荷載qGk計(jì)值為（D 。

，且只有一個(gè)可變荷載qQk

，則荷載的設(shè)A．q ＋qG Qk k

B．1.2（q ＋q ）G Qk kC．1.4（q ＋qG Qk k

） D．1.2qGk

＋1.4qQk6、鋼結(jié)構(gòu)一般不會(huì)因偶然超載或局部荷載而突然斷裂破壞，這是由于鋼材具有（A 。A．良好的塑性 B．良好的韌性C．均勻的內(nèi)部組織 D．良好的彈7、鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點(diǎn)是（ C 。A、結(jié)構(gòu)的重量大 B、造價(jià)高 C、易腐蝕、不耐火 D、施工困難多--PAGE20-8、大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu)（B ）A.密封性好 B.自重輕 C.制造工廠化 D.便于拆二、填空題1、結(jié)構(gòu)的可靠度是指結(jié)構(gòu)在 規(guī)定的時(shí)間 內(nèi)，在 規(guī)定的條件 下，成預(yù)定功能的概率。2、承載能力極限狀態(tài)是對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了 最大承載力 而發(fā)生破壞結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了不適于繼續(xù)承受荷載的 最大塑性變形的情況 。3、建筑機(jī)械采用鋼結(jié)構(gòu)是因?yàn)殇摻Y(jié)構(gòu)具有以下特點(diǎn)： 1） 強(qiáng)度高、自重輕 、2） 塑性、韌性好 ，3） 材質(zhì)均勻、工作可性高 。4、正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)內(nèi)容包括 控制鋼結(jié)構(gòu)變形、控制鋼結(jié)構(gòu)撓曲5、根據(jù)功能要求，結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)可分為下列兩類： 承載力極限狀態(tài) 正常使用極限狀、6、某構(gòu)件當(dāng)其可靠指標(biāo)減小時(shí)，相應(yīng)失效概率將隨之 增大 三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)與其它材料的結(jié)構(gòu)相比，具有哪些特點(diǎn)？2、鋼結(jié)構(gòu)采用什么設(shè)計(jì)方法？其原則是什么？3、兩種極限狀態(tài)指的是什么？其內(nèi)容有哪些？4、可靠性設(shè)計(jì)理論和分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)公式中，各符號(hào)的意義？5法？與以前的方法比較有什么優(yōu)點(diǎn)？第2章鋼結(jié)構(gòu)材料一、選擇題1、鋼材在低溫下，強(qiáng)度（A ，塑性（B ，沖擊韌性（B 。提高 (B)下降 (C)不變 (D)可能提高也可能下2、鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是（ A。3、在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（B ）的典型特征。(A)脆性破壞 塑性破壞 (C)強(qiáng)度破壞 (D)失穩(wěn)破壞4、建筑鋼材的伸長率與（D ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。(A)到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí) (B)到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)(C)試件塑性變形后 (D)試件斷裂5、鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（C ）確定的。(A)比例極限 彈性極限 (C)屈服點(diǎn) (D)極限強(qiáng)度6、結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（D ）表示。(A)流幅 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率7、鋼材牌號(hào)Q235，Q345，Q390是根據(jù)材料（A ）命名的。(A)屈服點(diǎn) (B)設(shè)計(jì)強(qiáng)度 (C)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 (D)含碳8、鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬應(yīng)變強(qiáng))之后（ A。(A)強(qiáng)度提高 (B)塑性提高 (C)冷彎性能提高 (D)可焊性提高9 型鋼中的H鋼和工字鋼相比（B 。(A)兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對(duì)較寬(C)前者的強(qiáng)度相對(duì)較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜10、鋼材是理想的（C 。(A)彈性體 (B)塑性體 (C)彈塑性體 (D)非彈性體1、有兩個(gè)材料分別為Q235和Q345鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊（D ）采用E43焊條。(A)不得 (B)可以 (C)不宜 (D)必須12、3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5％，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼（A ）好。(A)脫氧 (B)爐種 (C)屈服強(qiáng)度 (D)澆注質(zhì)13、同類鋼種的鋼板，厚度越大（A 。33(A)強(qiáng)度越低 (B)塑性越好 (C)韌性越好 (D)內(nèi)部構(gòu)造缺陷越14、鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度fv與f有關(guān)，一般而言A 。33(A)f／

(B)

f (C)f／3(D)3f15、對(duì)鋼材的分組是根據(jù)鋼材的（D ）確定的。(A)鋼種 (B)鋼號(hào) (C)橫截面積的大小 (D)厚度與直徑16、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（D ）等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。(A)最大主拉應(yīng)力 (B)最大剪應(yīng)力 (C)最大主壓應(yīng)力 (D)折算應(yīng)力1 1 3 eq17、k

是鋼材的（A ）指標(biāo)。(A)韌性性能 (B)強(qiáng)度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性18、大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是（D 。(A)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性 (B)鋼材的韌性好(C)鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果最符合(D)鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其他材料19、進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（A 。(A)標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 (B)設(shè)計(jì)荷載計(jì)(C)考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算20、沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是（D 。(A)冶煉溫度不同(B)冶煉時(shí)間不同(C)沸騰鋼不加脫氧劑(D)兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑21、符號(hào)L1258010表示（B 。(A)等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼22、假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前材料為（D 。(A)非彈性的 (B)塑性的 (C)彈塑性的 (D)完全彈性的23、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的（A 。(A)最大應(yīng)力 (B)設(shè)計(jì)應(yīng)力 (C)疲勞應(yīng)力 (D)穩(wěn)定臨界應(yīng)24、當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性（B 。(A)升高 (B)下降 (C)不變 (D)升高不多25、在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比＝min＝-1時(shí)，稱為（A ；當(dāng)應(yīng)力比＝maxmin＝0時(shí)，稱為（B 。max(A)完全對(duì)稱循環(huán) 脈沖循環(huán) (C)不完全對(duì)稱循環(huán) (D)不對(duì)稱循環(huán)26、鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（C ）時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。(A)承受剪切 (B)承受彎曲 (C)單向拉伸 (D)雙向和三向受27、鋼材的冷作硬化，使（A 。(A)強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降 (B)強(qiáng)度、塑性和韌性均提高(C)強(qiáng)度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強(qiáng)度和韌性提28、承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是（C 。(A)抗拉強(qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性(C)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎性能29、對(duì)于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（C 。(A)可選擇Q235鋼 (B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證 (D)鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保30、鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為（A 。(A)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率 (B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎(C)抗拉強(qiáng)度、伸長率、冷彎 (D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎31、驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常?。ˋ 。(A)標(biāo)準(zhǔn)值 (B)設(shè)計(jì)值 (C)組合值 (D)最大32、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為（ D。(A)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f (B)鋼材屈服點(diǎn)fk yfu

鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)fk R33、隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是（A 。鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均下降鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均有所提高(D)視鋼號(hào)而定34、有四種厚度不等的Q345鋼板，其中（A ）厚的鋼板設(shè)計(jì)強(qiáng)度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm35、鋼材的抗剪屈服強(qiáng)度（ B）·(A)由試驗(yàn)確定 (B)由能量強(qiáng)度理論確定 (C)由計(jì)算確定 (D)按經(jīng)驗(yàn)確定36在鋼結(jié)構(gòu)房屋中選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)下列因素中（D 不是主要考慮的因素。(A)建造地點(diǎn)的氣溫 (B)荷載性質(zhì) (C)鋼材造價(jià) (D)建筑的防火等37、下列論述中不正確的是（B ）項(xiàng)。(A)強(qiáng)度和塑性都是鋼材的重要指標(biāo)(B)(C)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長率表示(D)38、熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（C。(A)以拉應(yīng)力為主(B)以壓應(yīng)力為主(C)包括拉、壓應(yīng)力(D)39、鋼材內(nèi)部除含有Fe，C外，還含有害元素（A。(A)N，O，S，P(B)N，O，Si(C)Mn，O，P(D)Mn，Ti40、在普通碳素鋼中，隨著含碳量的增加，鋼材的屈服點(diǎn)和極限強(qiáng)度（ B ，塑性（ C，韌性（C ，可焊性（C ，疲勞強(qiáng)度（C 。(A)不變 (B)提高 (C)下降 (D)可能提高也有可能下降41在低溫工(-20oC)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度塑性冷彎性能指標(biāo)外還（C 指標(biāo)。(A)低溫屈服強(qiáng)度 低溫抗拉強(qiáng)度 (C)低溫沖擊韌性 (D)疲勞強(qiáng)42、鋼材脆性破壞同構(gòu)件（D ）無關(guān)。(A)應(yīng)力集中 (B)低溫影響 (C)殘余應(yīng)力(D)彈性模量43、某構(gòu)件發(fā)生了脆性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在破壞時(shí)構(gòu)件內(nèi)存在下列問題，但可以肯定中（A ）對(duì)該破壞無直接影響。(A)鋼材的屈服點(diǎn)不夠高 (B)構(gòu)件的荷載增加速度過快(C)存在冷加工硬化 (D)構(gòu)件有構(gòu)造原因引起的應(yīng)力集44、當(dāng)鋼材具有較好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力（C 。(A)降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (B)提高結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度 (D)與外力引起的應(yīng)力同號(hào)，將降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)45、應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，這是因?yàn)椋˙ 。應(yīng)力集中降低了材料的屈服點(diǎn)應(yīng)力集中產(chǎn)生同號(hào)應(yīng)力場，使塑性變形受到約束應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高 (D)應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強(qiáng)度46、某元素超量嚴(yán)重降低鋼材的塑性及韌性，特別是在溫度較低時(shí)促使鋼材變脆。該素是（B 。(A)硫 (B)磷 (C)碳 錳47、影響鋼材基本性能的因素是（C 。(A)化學(xué)成分和應(yīng)力大小 (B)冶金缺陷和截面形式(C)應(yīng)力集中和加荷速度 (D)加工精度和硬48、最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（B 。(A)單向壓應(yīng)力狀態(tài) 拉應(yīng)力狀態(tài)(C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài) 拉應(yīng)力狀態(tài)49、在多軸應(yīng)力下，鋼材強(qiáng)度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)為（C 。(A)主應(yīng)力達(dá)到f ， (B)最大剪應(yīng)力達(dá)到f ，y vfy

fy50、鋼中硫和氧的含量超過限量時(shí)，會(huì)使鋼材（ B(A)變軟 (B)熱脆 (C)冷脆 (D)變硬51、處于常溫工作的重級(jí)工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證（C 。(A)冷彎性能(B)常溫沖擊性能(C)塑性性能(D)低溫沖擊韌性52具有（B。(A)良好的韌性 (B)良好的塑性(C)均勻的內(nèi)部組織，非常接近于勻質(zhì)和各向同性(D)良好的韌性和均勻的內(nèi)部組織53、當(dāng)溫度從常溫開始升高時(shí)，鋼的（D (A)強(qiáng)度隨著降低，但彈性模量和塑性卻提高(B)強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著降低強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著提高強(qiáng)度和彈性模量隨著降低，而塑性提高54?（C。a.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值b.c.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值d.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)(A)a，c (B)b，c (C)a，d (D)b，d55、與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，＝10，計(jì)算角鋼構(gòu)件的強(qiáng)度時(shí)，材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)采用的折減系數(shù)是（C 。(A)0.65(B)0.70(C)0.75(D)0.85二、填空題1、鋼材代號(hào)Q235的含義為屈服點(diǎn)為235N/mm2的鎮(zhèn)靜碳素結(jié)構(gòu)鋼。2、鋼材的硬化，提高了鋼材的 強(qiáng)度 ，降低了鋼材的 塑性、韌性 。3伸長率 和伸長率 分別為標(biāo)距長l= 10d和l＝ 5d。10 5的試件拉斷后伸長率與原標(biāo)距比值的百分。4、當(dāng)用公式≤[]計(jì)算常幅疲勞時(shí)，式中表示 應(yīng)力。5、鋼材的兩種破壞形式塑性破和 脆性破。6、鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等于鋼材的屈服強(qiáng)度fy除以 抗力分項(xiàng)系。7、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，由彈性轉(zhuǎn)入塑性狀態(tài)的條件是折算應(yīng)力等于或大于鋼材在 單向拉伸時(shí)的屈服。8、按 脫氧程之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。9、鋼材的αk值與溫度有關(guān)，在-20oC或在-40oC所測得的α值稱 負(fù)溫沖擊韌k性 。f10、通過標(biāo)準(zhǔn)試件的一次拉伸試驗(yàn)，可確定鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度、fu屈服強(qiáng)度和 伸長。y、鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度f與屈服點(diǎn)f，之間的關(guān)系f=fy_/rR 。y12、韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中 吸收能量 的能力，亦即鋼抵抗 沖荷載的能力。13、鋼材在250oC左右時(shí)抗拉強(qiáng)度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)象稱為 藍(lán)脆 現(xiàn)象。14、在疲勞設(shè)計(jì)時(shí)，經(jīng)過統(tǒng)計(jì)分析，把各種構(gòu)件和連接分為 17 類，同應(yīng)力循環(huán)次數(shù)下，類別越高，容許應(yīng)力幅低 。15當(dāng)鋼材厚度較大時(shí)或承受沿板厚方向的拉力作用時(shí)應(yīng)附加要求板厚方向Z向收縮滿足一定要求。16、鋼中含硫量太多會(huì)引起鋼材的 熱脆 ；含磷量太多會(huì)引起鋼材的 冷脆 。17、鋼材受三向同號(hào)拉應(yīng)力作用時(shí)，即使三向應(yīng)力絕對(duì)值很大，甚至大大超過屈服點(diǎn)但兩兩應(yīng)力差值不大時(shí)，材料不易進(jìn)入 塑性 狀態(tài)，發(fā)生的破壞為 脆破壞。18、如果鋼材具有 良好的塑性 性能，那么鋼結(jié)構(gòu)在一般情況下就不會(huì)因偶或局部超載而發(fā)生突然斷裂。19、應(yīng)力集中易導(dǎo)致鋼材脆性破壞的原因在于應(yīng)力集中處 塑性變形 到約束。20、影響構(gòu)件疲勞強(qiáng)度的主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、 應(yīng)力幅 和 構(gòu)件或連接的判。21、隨著溫度下降，鋼材脆傾向增加。22、根據(jù)循環(huán)荷載的類型不同，鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分 常幅疲勞 和 變幅疲勞 兩種。23、衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標(biāo)稱沖擊韌性。它的值越小表明擊斷試件所耗的能量，鋼材的韌性。24對(duì)于焊接結(jié)構(gòu)除應(yīng)限制鋼材中硫磷的極限含量外還應(yīng)限碳 的含量不超過規(guī)定值。25、隨著時(shí)間的增長，鋼材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱時(shí)效硬。`三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)的破壞形式有哪兩種？其特點(diǎn)如何？2、鋼材有哪幾項(xiàng)主要機(jī)械性能指標(biāo)？各項(xiàng)指標(biāo)可用來衡量鋼材哪些方面的性能？3、什么是鋼材的疲勞？影響疲勞強(qiáng)度的主要因素是哪些？疲勞計(jì)算有哪些原則？4、影響鋼材機(jī)械性能的主要因素有哪些？各因素大致有哪些影響？5、鋼結(jié)構(gòu)采用的鋼材主要是哪兩大類？牌號(hào)如何表示？6、承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有哪些機(jī)械性能及化學(xué)成分的合格保證？7、鋼材的規(guī)格如何表示？第3章鋼結(jié)構(gòu)的連接一、選擇題1、焊縫連接計(jì)算方法分為兩類，它們是（C 。(A)手工焊縫和自動(dòng)焊縫 (B)仰焊縫和俯焊縫(C)對(duì)接焊縫和角焊縫 (D)連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫2、鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選Q345時(shí)，焊條選用（B ）(A)E55 (B)E50 (C)E43 (D)前三種均可3、產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（C 。(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時(shí)熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小4、不需要驗(yàn)算對(duì)接焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的軸線和外力N之間的夾角滿足（A 。(A)tan1.5 (B) tan>l.5 (C)≥70o (D)＜70o5、角鋼和鋼板間用側(cè)焊搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都同時(shí)（ C。(A)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作6、在動(dòng)荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長度不宜大于（B ）·60hf

40hf

80hf

120hf7、直角角焊縫的有效厚度he（A 。0.7hf

4mm (C)1.2hf

(D)1.5hf8、等肢角鋼與鋼板相連接時(shí)，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為（A 。(A)0.7 (B)0.75 (C)0.65 (D)0.359、對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)（C 。(A)要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 。(C)與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同 (D)取f

＝1.2210、直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算公式f

N hlcw

w中h是角焊縫的（ B。efe(A)厚度 (B)有效厚度 (C)名義厚度 (D)焊腳尺、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（A ）關(guān)系不大。鋼材的種類 (B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié) (D)殘余應(yīng)力大12、焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（B ）有關(guān)。應(yīng)力比 ( 最小應(yīng)力， 最大應(yīng))，min max min max(B)應(yīng)力幅 (C) (D)max min max min13、承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)的（A 。(A)靜力強(qiáng)度 (B)剛度 (C)穩(wěn)定承載力 (D)疲勞強(qiáng)度14、下圖所示為單角鋼(L805)接長連接，采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條，fw160Nmm2)，焊腳尺寸hf

。求連接承載力設(shè)計(jì)靜載)=（D 。(A)n0.7hlfw

fw＝2×0.7×5×（360-10）×160f(B)2×0.7×5×（360）×160(C)2×0.7×5×（60×5-10）×160(D)2×0.7×5×（60×5）×16015、如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸h =（A 。fmax(A)6 (B)8 (C)10 (D)1216、圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選（ A。(A)7 (B)8 (C)9 (D)617、鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的（B 。(A)4倍，并不得小于20mm (B)5倍，并不得小于25mm(C)6倍，并不得小于30mm (D)7倍，并不得小于35mm18、圖中的焊腳尺寸hf

是根據(jù)（C ）選定的。10(A)h 1.510fmin6(B)h =1.56fmin

4.7mm，h 1.21012mm和h 6mmfmax fmax3.7mm，h =1.21012mm和h 6mmfmax fmax(C) h fmin10(D) h 1.510fmin

4.7mm，h 1.267.2mm和h 610fmax fmax104.7mm，h 1.21012mm和h 6mmfmax fmax19、在滿足強(qiáng)度的條件下，圖示①號(hào)和②號(hào)焊縫合理的應(yīng)分別是（ D。(A)4mm，4mm (B)6mm，8mm (C)8mm，8mm 20、單個(gè)螺栓的承壓承載力中，[Nbc

d tfb]，其為（D 。ca+c+e (B)b+d (C)max{a+c+e，b+d} (D)min{a+c+e，b+d}21、每個(gè)受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（C 。(A)1.0倍 (B)0.5倍 (C)0.8倍 (D)0.7倍22、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的主要區(qū)別是（C 。摩擦面處理不同 (B)材料不同 (C)預(yù)拉力不同 (D)設(shè)計(jì)計(jì)算不23、承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于（D 。(A)直接承受動(dòng)力荷載 (B)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接(C)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接(D)承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連24、一個(gè)普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是（D 。(A)螺桿的抗剪承載力 (B)被連接構(gòu)(板的承壓承載(C)前兩者中的較大值 (D)AB中的較小值25、摩擦型高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉的連接計(jì)算時(shí)（C ）(A)與摩擦面處理方法有關(guān) 擦面的數(shù)量有關(guān)(C)與螺栓直徑有關(guān) 栓性能等級(jí)無關(guān)26、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有C(A)l (B)2 (C)3 (D)不能確定27Q235壓板厚度為（B。(A)10 (B)20 (C)30 (D)4028、普通螺栓和承壓型高強(qiáng)螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：I．螺栓剪斷；Ⅱ．孔壁承壓破壞；Ⅲ，板件端部剪壞；Ⅳ．板件拉斷；V．螺栓彎曲變形。其中（B）種形式是通過計(jì)算來保證的。(A)I，Ⅱ，Ⅲ (B)I，Ⅱ，Ⅳ (C)IHG，Ⅱ，V 29、摩擦型高強(qiáng)度螺栓受拉時(shí)，螺栓的抗剪承載力（B 。(A)提高 (B)降低 (C)按普通螺栓計(jì)算 (D)按承壓型高強(qiáng)度螺栓計(jì)30、高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力（B 。(A)與作用拉力大小有關(guān) (B)與預(yù)拉力大小有關(guān)(C)與連接件表面處理情況有關(guān) (D)與A，B和C都無031一寬度為厚度為t的鋼板上有一直徑為d的孔則鋼板的凈截面面積（C 。0(A)A

bt

d0t (B)

bt

d20tn(C)

2bt

nt (D) A

4btd tn 0 n 032、剪力螺栓在破壞時(shí)，若栓桿細(xì)而連接板較厚時(shí)易發(fā)生（A ）破壞；若栓桿粗而連接板較薄時(shí)，易發(fā)生（B ）破壞。(A)栓桿受彎破壞 (B)構(gòu)件擠壓破壞 (C)構(gòu)件受拉破壞 (D)構(gòu)件沖剪破壞33、摩擦型高強(qiáng)度螺栓的計(jì)算公式Nbv

0.9nf

(P1.25Nt

)中符號(hào)的意義，下述何項(xiàng)為正? D(A)對(duì)同一種直徑的螺栓，P值應(yīng)根據(jù)連接要求計(jì)算確定(B)0.9是考慮連接可能存在偏心，承載力的降低系數(shù)(C)1.25是拉力的分項(xiàng)系數(shù)1.25是用來提高拉力素。34、在直接受動(dòng)力荷載作用的情況下，下列情況中采用（A ）連接方式最為適合，角焊縫 普通螺栓 (C)對(duì)接焊縫 (D)高強(qiáng)螺35、采用螺栓連接時(shí)，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因?yàn)椋ˋ 。(A)栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太36、采用螺栓連接時(shí)，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因?yàn)椋― 。(A)栓桿較細(xì) (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太37、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞時(shí)，作用剪力超過了（B 。(A)螺栓的抗拉強(qiáng)度 (B)連接板件間的摩擦力(C)連接板件間的毛截面強(qiáng)度 (D)連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度．38、在抗拉連接中采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺栓，承載力設(shè)計(jì)值（C 。(A)是后者大于前者 (B)是前者大于后者 (C)相等 (D)不一定相39、承壓型高強(qiáng)度螺栓抗剪連接，其變形（D 。(A)比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接小 (B)比普通螺栓連接大(C)與普通螺栓連接相同 (D)比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接大40、桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接采用22個(gè)M24的螺栓，沿受力方向分兩排按最小間距排列螺栓的承載力折減系數(shù)是（D 。(A)0.70 (B)0.75、(C)0.8、(D)0.9041、一般按構(gòu)造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為（A ，最小允許距為（B 。(A)3d (B)2d (C)1.2、 (D)1.542、在抗剪連接中以及同時(shí)承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強(qiáng)度螺栓的剪承載力設(shè)計(jì)值不得大于按摩擦型連接計(jì)算的（C ）倍。(A)1.0 (B)1.2、 (C)1.3、 (D)1.5二、填空題1、焊接的連接形式按構(gòu)件的相對(duì)位置可分平搭接 和 T型連接、角部連三種類型。2、焊接的連接形式按構(gòu)造可分對(duì)接焊角焊兩種類型。3、焊縫按施焊位置平焊 橫立和 仰焊 ，其仰焊 的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證，應(yīng)盡量避免。4、當(dāng)兩種不同強(qiáng)度的鋼材采用焊接連接時(shí)，宜用與強(qiáng)低的鋼材相適應(yīng)的焊條。5、承受彎矩和剪力共同作用的對(duì)接焊縫，除了分別計(jì)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，在同時(shí)受有2321.1fw較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力強(qiáng)1 1 t 。6、當(dāng)承受軸心力的板件用斜的對(duì)接焊縫對(duì)接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾合 tan1.5 時(shí)，其強(qiáng)度可不計(jì)算。7、當(dāng)對(duì)接焊縫無法采用引弧板施焊時(shí)，每條焊縫的長度計(jì)算時(shí)應(yīng)減2t 。8、當(dāng)焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時(shí)，在對(duì)接焊縫的拼接處，應(yīng)分別在焊件寬度方向或厚度方向做成坡度不大1:2.5 的斜角。9、在承動(dòng)荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對(duì)接焊縫。10、工字形或T形牛腿的對(duì)接焊縫連接中，一般假定剪力腹的焊縫承受，剪力均布。、凡通過一、二級(jí)檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)接焊縫，其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 同 。12選用焊條型號(hào)應(yīng)滿足焊縫金屬與主體金屬等強(qiáng)度的要求Q235鋼應(yīng)選E43 焊條，15MnV鋼應(yīng)選E55 型焊條。13、當(dāng)對(duì)接焊縫的焊件厚度很時(shí)，可采直邊坡口形式。14、直角角焊縫可分為垂直于構(gòu)件受力方向的 和平行于構(gòu)件受力方向的 。前者較后者的強(qiáng)高 、塑。15、在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正面角焊縫(端縫)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù) ＝f 1.22_；但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取 1.0 。tft16、角焊縫的焊腳尺寸hf

不得小于 1.5

，t。但對(duì)自動(dòng)焊，最小焊腳尺寸可減；對(duì)T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增。17、角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度1.2 倍(鋼管結(jié)構(gòu)除)，但板(度為t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求：t≤6mm時(shí)，h ＝ t ；fmax當(dāng)t>6mm時(shí)，h = 。fmax18、側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長度不得小于_8hf

和 40mm 。19、側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不宜大于

60hf (承受靜力或間接動(dòng)力荷載時(shí) )或 40hf 。20、在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度倍，并不得小。21、當(dāng)板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時(shí)，每條側(cè)面焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時(shí)兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于 16t (當(dāng)t>12mm) (t≤l2mm)，t為較薄焊件的厚度。22、普通螺栓按制造精度分_精致螺栓 和 粗制螺栓_兩類；按受力分析分 剪力栓 摩擦螺兩類。23、普通螺栓是通過 栓桿抗剪和板件孔壁承壓 來傳力的；摩擦型高強(qiáng)螺栓是通過 擰緊螺栓而產(chǎn)生的連接件的摩擦來傳力的。24、高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為 摩擦型 和 承壓型 兩種。25、在高強(qiáng)螺栓性能等級(jí)中級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義表示螺栓成品的抗拉度不低于800N/mm，0.8表示屈強(qiáng)；10.9級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義表示螺成品的抗拉強(qiáng)度不低于1000N/mm，0.9表示屈強(qiáng)；26、普通螺栓連接受剪時(shí)，限制端≥2d，是為了避連接板端部沖 破壞。27、單個(gè)螺栓承受剪力時(shí)，螺栓承載力應(yīng)取 抗剪承載力 和 承壓承力 的較小值。28、在摩擦型高強(qiáng)螺栓連接計(jì)算連接板的凈截面強(qiáng)度時(shí)，孔前傳力系數(shù)可取 0.5 。29、單個(gè)普通螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值：Nbc

d

tfbc

式中∑t‘表示 在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚。30、剪力螺栓的破壞形式栓桿剪螺栓承壓破 板件被栓桿沖箭破、 板件因螺栓孔削弱被拉。31、采用剪力螺栓連接時(shí)，為避免連接板沖剪破壞，構(gòu)造上采控制螺栓間距和邊距 措施為避免栓桿受彎破壞構(gòu)造上采控制栓桿長度l≤d（d

為栓桿直徑措施。0 0 032、摩擦型高強(qiáng)螺栓是摩擦傳遞外力的，當(dāng)螺栓的預(yù)拉力為構(gòu)件的外力為T時(shí)，螺栓受力P+0.9T 。33、螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是： ；規(guī)定螺栓最容許距離的理由是。34承壓型高強(qiáng)螺栓僅用于承靜力 荷載間接承受動(dòng)荷載結(jié)構(gòu)中的連接。35、普通螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群底排螺旋轉(zhuǎn)。高強(qiáng)螺栓群承受彎矩用時(shí)，螺栓群螺栓群中旋轉(zhuǎn)。三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)有哪幾種連接方法？它們各在哪些范圍應(yīng)用較合適？2、焊接方法、焊縫型式有哪些？焊條的級(jí)別及選用。3、角焊縫的尺寸有哪些要求？角焊縫在各種應(yīng)力作用下如何計(jì)算？4、焊縫質(zhì)量級(jí)別如何劃分和應(yīng)用？5、對(duì)接焊縫如何計(jì)算？在什么情況下對(duì)接焊縫可不必計(jì)算？6、說明常用焊縫符號(hào)表示的意義？7、焊接殘余應(yīng)力和殘余變形對(duì)結(jié)構(gòu)工作有什么影響？8、普通螺栓和高強(qiáng)度螺栓的級(jí)別如何表示？9的排列有哪些型式和規(guī)定？10、高強(qiáng)度螺栓連接有哪些類型？高強(qiáng)度螺栓連接在各種力作用下如何計(jì)算？四、計(jì)算題1、如圖所示用拼接板的平接連接，主板截面為14400mm，拼接板的尺寸為8360300mm；用直角角焊縫三面圍焊，每條側(cè)面焊縫的長度為13cm（4條承受軸心力設(shè)計(jì)值N920kN（靜力荷載，鋼材為Q23，采用E43系列型焊條，手工焊。試驗(yàn)算該連接是否可靠？（設(shè)焊縫的焊腳尺寸h 6mm，直角角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)f一條側(cè)焊縫長為130mm10mmN=920KN一條側(cè)焊縫長為130mm10mmN=920KNmm04mmN=920KN63300mmN=920KN8N=920KN18f

160N/mm2）2、圖示連接中，焊腳尺寸h=8mm,鋼材為Q235B，f=215N/mm2,手工焊，焊條為E4303,ffw=160N/mm2，蓋板厚10mm，主板厚18mm，試計(jì)算此連接的承載能力。f3、驗(yàn)算如圖所示摩擦型高強(qiáng)螺栓連接是否安全，已知：荷載N=300kN,螺栓M20，10.9級(jí)，=0.，預(yù)緊力=155k。4P130kN，hf

10mm，鋼材為Q235BF，E43ff

160N/mm2。試驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度。A 10PA 10P10 110-20---PAGE29-5、某6m跨度簡支梁的截面和荷栽（含梁自重在內(nèi)的設(shè)計(jì)值）Q235，采用E43焊條，手工焊，三級(jí)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，施焊時(shí)采用引弧板。解：①計(jì)算焊縫截面處的內(nèi)力1 1M qab[ 2402.4(6.02.4)]kNm1036.8kNm2 2Vq1la24032.4kN144kN 2 2 1I 1 W

2501032324010003mm42898106mm4W 2898106516mm35.616106mm3WSW125016508mm32.032106mm3SWSW150010250mm33.282106mm3③計(jì)算焊縫強(qiáng)度ft

185N/mm

fw125N/mm2vM 1036.8106 184.6N/mm2

fw

185N/mm2max

W 5.616106 tWVS VS

1441033.282106 16.3N/mm2

w125N/mm2max I tWwh

289810610 v1000 01 hVS

max

184.6178.9N/mm10321441032.032106 W1 I tWw

/mm2289810610折算應(yīng)力：2221 1178.92310.12

179.8N/mm21.1ft

w1.1185203.5N/mm26a=240mmQ235焊條為E43N=550kN。解：（1）確定蓋板尺寸為了保證施焊，蓋板b取為b=240mm-40mm=200mm按蓋板與構(gòu)件板等強(qiáng)度原則計(jì)算蓋板厚度24010t 6mm1 2200 t1=6mm(2)計(jì)算焊縫按構(gòu)造要求確定焊角高度hftmaxh tmaxfmin

4.74mmt1=6mm hfmax<t1=6mm 因此取hf=6mm①若只設(shè)側(cè)面角焊縫，則每側(cè)共有四條焊縫，每條角焊縫長度為N 550103l 10mm 10mm205mmw 40.7hf

fw 40.76160fl 210mm200mm l2l 10mm430mm取w 所需蓋板全長 w②若采用三面圍焊，則端縫承載力為N 1 e

fw220061.22160327936N328KNf每條焊縫的長度為：NN

(550103lw40.7hf

1 5mm 5mm88mmfw 40.76160fl 90mm l2l 10mm190mm取w 所需蓋板全長 w78.8M20高強(qiáng)度螺栓，0.45，被連接的支托板與柱翼緣的厚度均為t=12mm，各排螺栓編號(hào)如圖，外力設(shè)計(jì)值為F=150KN。(15分)(已知預(yù)拉力P=110KN)第4章軸心受力構(gòu)件一、選擇題1AAN作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式為n（ C。(A)NAn

≤f ， (B)y

A≤f(C)NAn

≤f (D)

A≤fy2、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是（C 。(A)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度(B)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度／。(C)凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人(D)毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度人3、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有（D 。(A)強(qiáng)度 (B)強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性(C)強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(D)強(qiáng)度、剛長細(xì)4、軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計(jì)算方法對(duì)下列哪連接方式是偏于保守?（A ）摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接 (B)承壓型高強(qiáng)度螺栓連(C)普通螺栓連接 (D)鉚釘連接5、工字形軸心受壓構(gòu)件，翼緣的局部穩(wěn)定條件為為（ A。

b235fy1≤(10+0.1) ，其中235fyt構(gòu)件最大長細(xì)比，且不小于30、不大于100 (B)構(gòu)件最小長細(xì)(C)最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值 (D)30或100N6、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式A≤f的意義為（D 。(A)截面平均應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(B)截面最大應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值構(gòu)件軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值7、用Q235鋼和Q345鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長細(xì)比相同，在彈性范圍屈曲時(shí)，前者的臨界力（C ）后者的臨界力。(A)大于 (B)小于 (C)等于或接近 (D)無法比較8軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時(shí)采用換算長細(xì)比這是因（C 。(A)格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件(B)考慮強(qiáng)度降低的影響考慮剪切變形的影響考慮單支失穩(wěn)對(duì)構(gòu)件承載力的影響9、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（A 。(A)改變板件的寬厚比 (B)增大截面面積(C)改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)增加截面的慣性矩10、為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應(yīng)其面積分布（B 。(A)盡可能集中于截面的形心處 (B)盡可能遠(yuǎn)離形心(C)任意分布，無影響 (D)盡可能集中于截面的剪切中心、軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計(jì)算（B 。(A)完全相同 (B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(C)僅面積取值不同 (D)完全不同12計(jì)算格構(gòu)式壓桿對(duì)虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時(shí)其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根（B 查表確定。(A) (B) (C) (D)x ox y oy13實(shí)腹式軸壓桿繞軸的長細(xì)比分別為對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為若x y x y＝，則（D 。x y(A)> (B)= (C)< (D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別x y x y x y14、雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，實(shí)軸為xx軸，虛軸為yy軸，應(yīng)根據(jù)（B ）確肢件間距離。(A) ＝ (B) ＝ (C) ＝ (D)強(qiáng)度條件x y oy x oy y15乘以折減系數(shù)，原因是（D。(A)格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的(B)(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)(D)16、軸心受壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足（B。(A)NAn

≤f，

N≤f (B)An

N≤f，An

N≤fA(c)

N≤f，

N≤f (D)

N≤f，

N≤fA A A An式中，A為桿件毛截面面積；A。為凈截面面積。17、軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板（A 。(A)抗彎工作確定的 (B)抗壓工作確定的(C)抗剪工作確定的 (D)抗彎及抗壓工作確定的18、確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)是（B 。 ．(A)格構(gòu)柱所受的最大剪力V (B)繞虛軸和繞實(shí)軸兩個(gè)方向的等穩(wěn)定條件max(C)單位剪切角 (D)單肢等穩(wěn)定條件119、細(xì)長軸心壓桿的鋼種宜采用（A 。(A)3號(hào)鋼 (B)5號(hào)鋼 (C)16Mn (D)15MnV20、普通軸心受壓鋼構(gòu)件的承載力經(jīng)常取決于（C 。(A)扭轉(zhuǎn)屈曲 (B)強(qiáng)度 (C)彎曲屈曲 (D)彎扭屈21、軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是（B 。(A)構(gòu)件的變形規(guī)定 (B)構(gòu)件的容許長細(xì)比(C)構(gòu)件的剛度規(guī)定 (D)構(gòu)件的撓度22、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（B 。(A)強(qiáng)度計(jì)算 (B)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)(C)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算 (D)強(qiáng)度和長細(xì)比計(jì)算23、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)φ，與（B ）等因素有關(guān)。(A)構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比(B)構(gòu)件截面類別、鋼號(hào)、長細(xì)比(C)構(gòu)件截面類別、計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比(D)24、工字型組合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，翼緣與腹板寬厚比限值是根據(jù)（B ）出的。(A) 局< 整(B) 局≥ 整 (C) 局≤f (D) 局≥fcr cr cr cr cr y cr y25、在下列因素中（C ）對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(C)材料的屈服點(diǎn)變化 (D)荷載的偏心大小26、在下列諸因素中，對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是（B 。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布 (B)材料的屈服點(diǎn)變化(C)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差 (D)荷載的偏心大小27、a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)尹值最高是由于（D (A)截面是軋制截面 (B)截面的剛度最大(C)初彎曲的影響最小 (D)殘余應(yīng)力的影響最小28、對(duì)長細(xì)比很大的軸壓構(gòu)件，提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施是（A 。(A)增加支座約束 (B)提高鋼材強(qiáng)度(C)加大回轉(zhuǎn)半徑 (D)減少荷載29、兩端鉸接Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示，在不改變鋼材品種、構(gòu)件截面類和翼緣、腹板截面面積的情況下，采用（C ）可提高其承載力。(A)改變構(gòu)件端部連接構(gòu)造，或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn)，或減少翼緣厚度加大寬度；(B)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或減小翼緣寬度加大厚度；(C)(D)調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或加大腹板高度減小厚度30、雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸和繞虛軸等穩(wěn)定的要求是（B ，x為虛軸。(A) ox oy

(B) 2227AxA1227A227AxA1x

(D) x y31、格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨（D ）的變化而變化。(A)綴材的橫截面積 (B)綴材的種類(C)柱的計(jì)算長度 (D)柱的橫截面面積32、規(guī)定綴條柱的單肢長細(xì)比。( 為柱兩主軸方向最大長細(xì))，是為了1 max max（C 。(A)保證整個(gè)柱的穩(wěn)定 (B)使兩單肢能共同工作(C)避免單肢先于整個(gè)柱失穩(wěn) (D)構(gòu)造要求二、填空題1軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)是凈截面平均應(yīng)力小于鋼材屈服為極限態(tài)的。2、軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式彎曲、扭轉(zhuǎn)、彎扭失。3實(shí)腹式軸心壓桿設(shè)計(jì)時(shí)壓桿應(yīng)符強(qiáng)度整體穩(wěn)定性局部穩(wěn)定性剛度 條件。4、在計(jì)算構(gòu)件的局部穩(wěn)定時(shí)，工字形截面的軸壓構(gòu)件腹板可以看形板，其翼緣板的外伸部分可以看成矩形板。5、柱腳中靴梁的主要作用。6、使格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件滿足承載力極限狀態(tài)，除要求保證強(qiáng)度、整體穩(wěn)定外，還必保證分支穩(wěn)定和局部穩(wěn)。7、實(shí)腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值，是根據(jù)翼緣板的臨界應(yīng)力等件穩(wěn)定臨界應(yīng)導(dǎo)出的。8、軸心受壓構(gòu)件腹板的寬厚比的限制值，是根據(jù) 板件臨界應(yīng)力與桿件臨界應(yīng)力相等 的條件推導(dǎo)出的。9、當(dāng)臨界應(yīng)力 小于 比例極時(shí)，軸心受壓桿屬于彈性屈曲問題。cr10、因?yàn)闅堄鄳?yīng)力減小了構(gòu)件的 截面抗彎剛度 ，從而降低了軸心受壓構(gòu)件的體穩(wěn)定承載力。格構(gòu)式軸心壓桿中繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)考剪切變的影響以 代替ox x進(jìn)行計(jì)算。12、我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范在制定軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)平時(shí)，主要考慮了 初彎曲和殘余應(yīng)兩種降低其整體穩(wěn)定承載能力的因素。235f235fy13、當(dāng)工字形截面軸心受壓柱的腹板高厚比0tw失穩(wěn) 。

>(25+0.5) 時(shí)，柱可肢板局部14、在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度6 倍。235f235fy15、焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值是：0tw柱 57， 62，應(yīng)較大代人上式計(jì)算。x y

。某227AxA227AxA1ox

1代表 虛軸穿越的兩個(gè)面上的綴條截面面積之。三、簡答題1、軸心受力構(gòu)件有哪些種類和截面形式？2、軸心受力構(gòu)件各需驗(yàn)算哪幾個(gè)方面的內(nèi)容？3、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計(jì)算？4、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的截面如何計(jì)算？5、柱頭和柱腳的傳力和計(jì)算特點(diǎn)？四、計(jì)算題1、一實(shí)腹式軸心受壓柱，承受壓柱，承受軸壓力 3500kN（設(shè)計(jì)值計(jì)算長度l 10ml 5mQ235，ox oy容許長細(xì)比150。要求：驗(yàn)算整體穩(wěn)定性

y 20.120 x1驗(yàn)算局部穩(wěn)定性

x-30-200

10400y

200

x400y y1 120 x20a 1--PAGE55-x 2、兩端為鉸接的軸心受壓柱，柱長為5m，如圖所示，在柱長一半處設(shè)有側(cè)向（弱軸x方向）支撐，該柱承受的軸心y壓力設(shè)計(jì)值N＝1800KN，容許長細(xì)比[λ]=150，采用熱軋工字鋼Ⅰ56a，A=135cm2，i＝22.0cm，i=3.18cm，鋼材為Q235，f＝215N/mm2x xxxx250025001－1250025003（x方向＝400k]=1525，Q235，試驗(yàn)算柱的穩(wěn)定性（xayb215N/m。型號(hào)尺寸型號(hào)尺寸(mm)25ah250b116（cm2）48.541ixiy(cm)10.2(cm)2.40a類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)Φλ（f/235）1/2y0123456789700.839800.783900.714b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)Φλ（f/235）1/2y01234567891100.4931200.4371300.38730003000300030003000xx4#、如圖所示支架，支柱的壓力設(shè)計(jì)值 N 1600kN，柱兩端鉸接，鋼材為 Q235（f215Nmm2，容許長細(xì)比150。截面無孔眼削弱。支柱選用焊接工字形xy012345xy0123456789400.8990.8950.8910.8870.8820.8780.8740.8700.8650.861

63.6cm。驗(yàn)算此支柱的整體穩(wěn)定?！窘狻浚赫w穩(wěn)定和長細(xì)比驗(yàn)算長細(xì)比

l0x600049.5

150 （2分）x i 121.3xl 0ly iy

300047.2150 （2分）63.6取長細(xì)比較大值，故由 計(jì)算得0.859，于是 （2分）xN 1600103 207.0(Nmm2)f215NmmA 0.85990102截面無孔眼削弱，不必驗(yàn)算強(qiáng)度。第5章受彎構(gòu)件一、選擇題

（4分）1、計(jì)算梁的（A ）時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。(A)正應(yīng)力 (B)剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定 (D)局部穩(wěn)定M中2、鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式，中

x Wx nx

C 。(A)與材料強(qiáng)度有關(guān) (B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比表示截面部分進(jìn)入塑性 (D)與梁所受荷載有關(guān)3Q235鋼梁的最小高度(其他條件均相同)

（ B鋼梁的min

。min大于 小于 (C)等于 (D)不確4、梁的最小高度是由（C ）控制的。(A)強(qiáng)度 (B)建筑要求 (C)剛度 (D)整體穩(wěn)5、單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是（C ）形式的失穩(wěn)。(A)彎曲 扭轉(zhuǎn) (C)彎扭 (D)雙向彎曲6、為了提高梁的整體穩(wěn)定性（B ）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。(A)增大截面 (B)增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少l，1(C)設(shè)置橫向加勁肋 (D)改變荷載作用的位置7、當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（B 。(A)設(shè)置縱向加勁肋 橫向加勁肋(C)減少腹板寬度 翼緣的厚度8、焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止（ A）引起的局部失穩(wěn)最有效，布縱向加勁肋對(duì)防止（ B）引起的局部失穩(wěn)最有效。(A)剪應(yīng)力 (B)彎曲應(yīng)力 (D)復(fù)合應(yīng)力 (D)局部壓應(yīng)9、確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則是（ B。(A)制造時(shí)間最短 (B)用鋼量最省(C)最便于施工 (D)免于變截面的麻煩10、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b>0.6時(shí)，用′代替主要是因?yàn)椋╞ bB。(A)梁的局部穩(wěn)定有影響(C)梁發(fā)生了彎扭變形(B)梁已進(jìn)入彈塑性階段(D)梁的強(qiáng)度降低了1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡化為（D 。(A)自由邊 (B)簡支邊 (C)固定邊 (D)有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承12、梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（C 。(A)彎曲應(yīng)力大的區(qū)段 (B)剪應(yīng)力大的區(qū)段(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位(D)有吊車輪壓的部13、雙軸對(duì)稱工字形截面梁，經(jīng)驗(yàn)算，其強(qiáng)度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的（A(A)增加梁腹板的厚度 (B)降低梁腹板的高度(C)改用強(qiáng)度更高的材料 (D)設(shè)置側(cè)向支承14、防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了（D 。(A)增加梁截面的慣性矩 (B)增加截面面積(C)改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài) (D)改變邊界約束板件的寬厚15、焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是（D 。(A)提高梁的抗彎強(qiáng)度 (B)提高梁的抗剪強(qiáng)度(C)提高梁的整體穩(wěn)定性 (D)提高梁的局部穩(wěn)定性16、在簡支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項(xiàng)為正?（B 。(A)橫向加勁加密 (B)縱向加勁，設(shè)置在腹板上半(C)縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部 (D)加厚腹板17、在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中，′＝l說明所設(shè)計(jì)梁（ B。b(A)處于彈性工作階段 (B)不會(huì)喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 (D)梁不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破18、梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時(shí)，采用是較合理的措施(A)加厚翼緣 (B)在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 (D)加厚腹板19、驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為(A)驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的剪應(yīng)力235fy235fyb

≤ 式中應(yīng)（D 。22220、工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：

1≤15 ，式中b為（A 。1t1受壓翼緣板外伸寬度 (B)受壓翼緣板全部寬度(C)受壓翼緣板全部寬度的1/3、 (D)受壓翼緣板的有效寬21、跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)，宜采用（C 。(A)加大梁的截面積 (B)加大梁的高度(C)加大受壓翼緣板的寬度 (D)加大腹板的厚度22、如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以（C ）為最佳案。23鋼梁腹板局部穩(wěn)定采（ D 準(zhǔn)則實(shí)腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采（A 準(zhǔn)則。(A)腹板局部屈曲應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力(B)腹板實(shí)際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的fv腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力24（A ）對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。(A)增加腹板厚度 (B)約束梁端扭轉(zhuǎn)(C)設(shè)置平面外支承 (D)加寬梁翼緣25、雙軸對(duì)稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的能，下列方案比較，應(yīng)采用（C 。(A)在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋(B)在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋(C)在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋 (D)沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐26、以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同則以（D ）的整體穩(wěn)定性為最好（A ）的為最差。27、當(dāng)梁的整體穩(wěn)定判別式M

l1小于規(guī)范給定數(shù)值時(shí)，可以認(rèn)為其整體穩(wěn)定不必驗(yàn)算，也b1就是說在

x 中，可以取 為（A 。bWbb x(A)1.0 (B)0.6 (C)1.05 (D)仍需用公式計(jì)算28、焊接工字形截面簡支梁（A ）時(shí)，整體穩(wěn)定性最好。加強(qiáng)受壓翼緣 (B)加強(qiáng)受拉翼緣(C)雙軸對(duì)稱 (D)梁截面沿長度變化29、簡支工字形截面梁，當(dāng)（A ）時(shí)，其整體穩(wěn)定性最(按各種情況最大彎矩?cái)?shù)相同比)(A)兩端有等值同向曲率彎矩作用 (B)滿跨有均布荷載作用(C)跨中有集中荷載作用 (D)兩端有等值反向曲率彎矩作用30、雙軸對(duì)稱工字形截面簡支梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點(diǎn)于（B ）時(shí)整體穩(wěn)定性最好。(A)形心 (B)下翼緣 (C)上翼緣 (D)形心與上翼緣之間31、工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重措施來保證?（ C。(高度控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度(B) (高厚比并增設(shè)板件的加勁肋(D)控制板件的寬(高)厚比并加大板件的厚度32、為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（D ）加向支撐，以減小梁出平面的計(jì)算長度。1 1 1(A)梁腹板高度的2處 (B)靠近梁下翼緣的腹(5～4)h0處1 1靠近梁上翼緣的腹(5～4)h0處 (D)受壓翼緣處235fy235fy33、配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力，當(dāng)tw可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(B)(C)應(yīng)同時(shí)配置縱向和橫向加勁肋(D)增加腹板厚度才是最合理的措施

>170 時(shí)（ C。34、一焊接工字形截面簡支梁，材料為Q235，fy＝235Nmm2。梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm，若考慮板穩(wěn)定性，則（B 。(A)布置縱向和橫向加勁肋 (B)無需布置加勁肋(C)按構(gòu)造要求布置加勁肋 (D)按計(jì)算布置橫向加勁肋35、計(jì)算梁的整體穩(wěn)定性時(shí)，當(dāng)整體穩(wěn)定性系數(shù)b

大于（C ）時(shí)，應(yīng)以b

'(彈塑性工作階段整體穩(wěn)定系數(shù))代替。b(A)0.8 (B)0.7 (C)0.6 (D)0.536、對(duì)于組合梁的腹板，若

h0＝100，按要求應(yīng)（B 。tw(A)無需配置加勁肋 (B)配置橫向加勁肋配置縱向、橫向加勁肋 (D)配置縱向、橫向和短加勁肋235f235fy37、焊接梁的腹板局部穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決，當(dāng)0tw（D ?？赡馨l(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(C)可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋

>170 時(shí)(D)可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋235f235fy38、工字形截面梁腹板高厚比0tw

＝100 時(shí)，梁腹板可能（D 。(A)(B)因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋(C)因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋39、當(dāng)無集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（ C(A)豎向剪力 (B)豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用(C)水平剪力 (D)壓力二、填空題1驗(yàn)算一根梁的安全實(shí)用性應(yīng)考強(qiáng)度整體穩(wěn)定性局部穩(wěn)定性剛幾個(gè)方面。2、梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高度，是指建筑高確定最剛度 ；剛度條確定最小高；由 經(jīng)濟(jì)條確定經(jīng)濟(jì)高。3、梁腹板中，設(shè)橫加勁肋對(duì)防剪引起的局部失穩(wěn)有效，設(shè) 縱向和短加勁肋對(duì)防彎曲和屈引起的局部失穩(wěn)有效。14、梁整體穩(wěn)定判別式l1b1

l1

是 梁受壓翼緣的自由長，b1

是 受壓翼緣寬度 。5、橫向加勁肋按其作用可分間勁肋 支承加勁兩種。6、當(dāng)

80h0h0t

但小于170 時(shí)，應(yīng)在梁的腹板上配橫 向加勁肋。235fy235f235fy235fy腹板與翼緣交界處驗(yàn)算折算應(yīng)力。8I時(shí)，腹板將作用下失去局部穩(wěn)定。

h235fy235fy≤ 235fy235fytw9、受均布荷載作用的簡支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座處改變面較為經(jīng)濟(jì)。h10、組合梁當(dāng)0t

大于 時(shí)，除配置橫向加勁肋外，在彎矩大的受壓區(qū)應(yīng)w配置縱向加勁肋。M、梁的正應(yīng)力計(jì)算公式為： X ≤f，式中： 是 ，W 是 W x nxx nx 。12、對(duì)承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的鋼梁，允許考慮部分截面發(fā)展塑性變形，在計(jì)算中引。13、按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小。14、組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離應(yīng)之間。15、當(dāng)組合梁腹板高厚比

h0≤ 時(shí)，對(duì)一般梁可不配置加勁肋。tw16、考慮梁的塑性發(fā)展進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，應(yīng)當(dāng)滿足的主要條件有17、單向受彎梁變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變變形狀態(tài)時(shí)的象稱為整體失穩(wěn)。18、提高梁整體穩(wěn)定的措施主要。1(1(t4.4hy1)219、焊接工字形等截面簡支梁的b

為b

[2W

] b f by x y考慮的， 考慮的。b20、影響梁彎扭屈曲臨界彎矩的主要因素 21、工字形截面的鋼梁翼緣的寬厚比限值是根確定的，腹板的局失穩(wěn)準(zhǔn)則是（ 。22、梁翼緣寬度的確定主要考。23、支承加勁肋的設(shè)計(jì)應(yīng)進(jìn)的驗(yàn)算。24、當(dāng)荷載作用在梁翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性較高。25、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b

>0.6時(shí)，材料進(jìn)工作階段。這時(shí)，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)采。三、簡答題1、梁的類型有哪些？如何分類？2、梁的強(qiáng)度、剛度如何驗(yàn)算？3、梁如何喪失整體穩(wěn)定？整體穩(wěn)定性與哪些因素有關(guān)？4、梁的整體穩(wěn)定如何驗(yàn)算？提高梁的整體穩(wěn)定性可采用哪些措施？5、梁受壓翼緣和腹板的局部穩(wěn)定如何保證？腹板加勁肋的種類及配置規(guī)定？6、實(shí)腹梁的構(gòu)造特點(diǎn)？梁截面沿長度改變的設(shè)計(jì)原則？四、計(jì)算題1均布荷載設(shè)計(jì)值為l 5ql已知：[]

, ,250 384EI

E2.06105N/mm2x-10×150x－x－8×5006000-10×1506000（1）正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算11M ql2 4562202.5kNm118 81I 2151.025.52 0.850327841cm4x 122.0IW

27841 1071cm x h 26M 202.5103103 /mm2

f215N/mm2max Wx

1071103所以，正應(yīng)力強(qiáng)度滿足。（2）剛度驗(yàn)算 5ql4384EIx

545600041.43842.0610527841104

9.5mm

1250

24mm所以，剛度滿足要求。整體穩(wěn)定性驗(yàn)算由于密鋪板牢固連接于上翼緣，所以不必進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。2、一工字形截面梁繞強(qiáng)軸受力，截面尺寸如圖，當(dāng)梁某一截面所受彎矩M=400kN·m、剪力V=580kN時(shí)，試驗(yàn)算梁在該截面處的強(qiáng)度是否滿足要求。已知鋼材為Q235B，f=215N/mm2，f=125N/mm2。v3#、圖3所示簡支梁長鋼材為f215mm2,fv

125mm2）采用如圖所示焊接工字形截面，已知單位長度得質(zhì)量為149.2kg/m，梁的自重為149.2×9.8＝1463N/m，截面積A=158.4cm2Ix268193cm4Wnx5128cm3Sx2987cm3，tw8m。梁上集中荷載如圖所示（單位k。試驗(yàn)算此梁的正應(yīng)力和支座處剪應(yīng)力。荷1.2，截面塑性發(fā)展系數(shù)x1.05y1.20（15分）【解】：梁自重產(chǎn)生的彎矩為：1M18 1.2 1463 122 31600 N·m （2分）外荷載在跨中產(chǎn)生的最大彎矩為：M2272.856181.931091.4kN·m （2分總彎矩為：M 1091.431.61123 kN·m （1分）x驗(yàn)算彎曲正應(yīng)力：M 1123106 x 204.97N/mm2＜

＝215

（4分）Wx nx

1.055218103驗(yàn)算支座處最大剪應(yīng)力：支座處的最大剪力按梁的支座反力計(jì)算，V＝181.9×2×103+1463×1.2×6＝374300N （2分）剪應(yīng)力為：VSx

3743002987103 52.1N/mm2＜

＝125（4分）It 2681931048 vw第6章拉彎和壓彎構(gòu)件一、選擇題1、彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行（D）和綴材的計(jì)算。(A)強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性(B)彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性(D)2、鋼結(jié)構(gòu)實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行的計(jì)算內(nèi)容為（D 。(A)強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(B)(C)強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(D)3實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的γ主要是考（A 。(A)截面塑性發(fā)展對(duì)承載力的影響 (B)殘余應(yīng)力的影響(C)初偏心的影響 (D)初彎矩的影響N MWWx 1x0.8Nmx xN )Ex

Ax

≤f中 為（A ）.mx(A)等效彎矩系數(shù) 等穩(wěn)定系數(shù) (C)等強(qiáng)度系數(shù) (D)等剛度系5、圖中構(gòu)“A”是（B 。(A)受彎構(gòu)件 (B)壓彎構(gòu)件(C)拉彎構(gòu)件 能是受彎構(gòu)件，也可能是壓彎構(gòu)件6、在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母里y是（B 。(A)(B)彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)(C)軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者(D)壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)7、單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩（A 。(A)繞非對(duì)稱軸作用 (B)繞對(duì)稱軸作用(C)繞任意軸作用 (D)視情況繞對(duì)稱軸或非對(duì)稱軸作用8、單軸對(duì)稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)，且使較大翼緣受壓時(shí)，構(gòu)達(dá)到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布（ A。(A)可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性 (B)只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性(C)只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性 (D)拉、壓側(cè)都不會(huì)出現(xiàn)塑性9、兩根幾何尺寸完全相同的壓彎構(gòu)件，一根端彎矩使之產(chǎn)生反向曲率，一根產(chǎn)生同向率，則前者的穩(wěn)定性比后者的（A 。(A)好 差 (C)無法確定 (D)相10、計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時(shí)，剪力應(yīng)?。– 。Af85fy235Af85fAf85fy235Af85fy235

計(jì)算的剪力構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公式V

計(jì)算的剪力兩者中之較大值由VdMdx計(jì)算值11、承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的工字形截面，繞強(qiáng)軸彎曲的壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計(jì)算公式中，塑性發(fā)展系數(shù) ?。– 。x(A)1.2 (B)1.15 (C)1.05 (D)1.012、工字形截面壓彎構(gòu)件中腹板局部穩(wěn)定驗(yàn)算公式為（ 。htw235f235fy

≤(25+0.1)

h235fy235fy(B) 235fy235fytw(C)0≤170t235f235fy(D)當(dāng)0≤a0

≤1．6時(shí)，h

h0≤(16at 235f235fy

+0.5+25) ；當(dāng)1.6<a0

≤2.0時(shí)，

0≤(48at w

+0.5-26.2) ；其中，a0

max

min13、工字形截面壓彎構(gòu)件中翼緣局部穩(wěn)定驗(yàn)算公式為（D 。235fy(A)b≤(10+0．1235fyt

，b為受壓翼緣寬度，t為受壓翼緣厚度(B)(C)(D)

b235fy235fytb≤(10+0.1t235f235fy≤15t

，b為受壓翼緣寬度，t為受壓翼緣厚度235fy，b為受壓翼緣自由外伸寬度，235fy，b為受壓翼緣自由外伸寬度，t為受壓翼緣厚度14、兩端鉸接、單軸對(duì)稱的T形截面壓彎構(gòu)件，彎矩作用在截面對(duì)稱軸平面并使翼緣受Wx 1x0.8NWx 1x0.8Nmx xN )ExNAxNA MNA MWx 2x(11.25NNmx x)ExⅡ.A

mx x Ⅲ. ≤fWx b 1xN MmxxNN )]

≤f等公式的（A ）進(jìn)行整體穩(wěn)定計(jì)算。Ax

x Ex(A)Ⅰ，Ⅲ，Ⅱ <B)Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ (C)Ⅰ，Ⅱ，Ⅳ (D) Ⅰ，Ⅲ，Ⅳ二、填空題1、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩 作用平面內(nèi) 的穩(wěn)定和彎矩 作用面外 的穩(wěn)定。2、對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載作用的實(shí)腹式偏心受力構(gòu)件，其強(qiáng)度承載能力是構(gòu)件邊緣屈為極限的，因此計(jì)算強(qiáng)度的公式

NMx≤fA Wn nx3、偏心壓桿為單軸對(duì)稱截面，如圖所示，彎矩作用在對(duì)稱軸平面內(nèi)，且使 翼緣大 側(cè)承受較大壓力時(shí)，該偏心壓桿的受力才是合理的。4、保證拉彎、壓彎構(gòu)件的剛度是驗(yàn)算長細(xì)λ≤[λ] 。5、格構(gòu)式壓彎構(gòu)件繞虛軸彎曲時(shí)，除了計(jì)算平面內(nèi)整體穩(wěn)定外，還要對(duì)綴條式壓彎構(gòu)的單肢按_軸心受壓構(gòu)計(jì)算穩(wěn)定性對(duì)綴板式壓彎構(gòu)件的單肢按 壓彎構(gòu)件 計(jì)算穩(wěn)定性。6、綴條格構(gòu)式壓彎構(gòu)件單肢穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，單肢在綴條平面內(nèi)的計(jì)算長度取綴條體系節(jié)見長，而在綴條平面外則側(cè)向固定之間的距離7、引入等效彎矩系數(shù)的原因，是將非均勻分布的彎矩當(dāng)量化為均勻分布的彎矩 。N M8、計(jì)算實(shí)腹式偏心壓桿彎矩作用在平面內(nèi)穩(wěn)定的公式是

mx xA x

Wx

0.8NN )Ex≤f

表示 彎矩作用平面內(nèi)大的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系表x Ex示 歐拉臨界應(yīng) W 表示 彎矩作用平面內(nèi)較大的受壓纖維的毛截1x面抵抗。9、當(dāng)偏心彎矩作用在截面最大剛度平面內(nèi)時(shí)，實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件有可能向平面外 彎扭失而破壞。10偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定的計(jì)算公式是： MWx 1x0.8Nmx xN )Ex MWx 1x0.8Nmx xN )ExA mxxN 2