彈性微可壓縮液體的課件

第四章彈性微可壓縮液體的

不穩(wěn)定滲流理論彈性不穩(wěn)定滲流的物理過程

無限大地層彈性不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型典型解彈性不穩(wěn)定滲流的疊加和映射圓形封閉地層中心一口井擬穩(wěn)態(tài)時的近似解有界地層彈性不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型典型解油井的不穩(wěn)定試井分析方法第四章彈性微可壓縮液體的

不穩(wěn)定滲流理論彈性不穩(wěn)定滲流的1第六節(jié)油井的不穩(wěn)定試井分析方法序開井壓力降落試井法

關井壓力恢復試井法現(xiàn)代試井簡介

第六節(jié)油井的不穩(wěn)定試井分析方法序2改變工作制度測量井底壓力

試井序試井分析油水井特征儲層特性地層能量儲層變化油藏模型示意圖改變工作制度試井序試井分析油水井特征油藏模型示意圖3地質(zhì)模型測井解釋模型測試解釋模型…油藏模型地質(zhì)數(shù)據(jù)測井數(shù)據(jù)測試數(shù)據(jù)…評價油氣藏，為建立油藏模型提供基礎資料地質(zhì)模型測井解釋模型測試解釋模型…油藏模型地質(zhì)數(shù)據(jù)測井數(shù)據(jù)測4概念：利用油井以某一產(chǎn)量進行生產(chǎn)(或生產(chǎn)一定時間后關井)測得的井底壓力隨時間變化的資料來反求各種地層參數(shù)的方法稱為不穩(wěn)定試井方法，是在生產(chǎn)過程中研究儲層靜態(tài)和動態(tài)的一種方法可以解決的問題

(1)確定井底附近或兩井之間的地層參數(shù)，如導壓系數(shù)?，流動系數(shù)kh/μ等；(2)推算地層壓力；(3)判斷油井完善程度，估算油井增產(chǎn)措施的效果；(4)發(fā)現(xiàn)油層中可能存在的各類邊界（如斷層、尖滅、油水界面等）；(5)估算泄油區(qū)內(nèi)的原油儲量。概念：利用油井以某一產(chǎn)量進行生產(chǎn)(或生產(chǎn)一定時間后關井)測得5試井技術發(fā)展歷程：初期發(fā)展階段：（20世紀20~40年代）常規(guī)試井階段：（20世紀50~70年代）現(xiàn)代試井階段：（20世紀80年代至今）試井技術發(fā)展歷程：初期發(fā)展階段：（20世紀20~40年代）6技術環(huán)境的變化年代 特征20年代玻登管壓力計、浮子1923連續(xù)記錄壓力計1975電子壓力計1983地面和井底同時測量壓力和流量1983 非框架式試井解釋軟件1986強有力的個人計算機促進試井解釋迅速發(fā)展1990 水平井的廣泛應用

試井技術發(fā)展歷程：技術環(huán)境的變化年代 特征試井技術發(fā)展歷程：7試井解釋的發(fā)展20-40年代試井資料應用開始階段油藏壓力20初 玻登管壓力計測油井壓力、浮子、聲波測液面31 Amerada、Humble等連續(xù)紀錄壓力計 Millkanetal33 利用試井資料確定滲透率 Moore35 水井試泵不穩(wěn)定壓力分布（壓力還原資料） Theis37 利用不穩(wěn)定試井資料確定平均壓力 Muskat41 干擾試井概念,圖版分析法 Jacob41 干擾試井資料解釋 Guyton46 油井干擾試井資料（東德克薩斯油田等） Elkins42-46 水文測試（美國地質(zhì)調(diào)查局供水處） WenzelCooperJacob試井技術發(fā)展歷程：試井解釋的發(fā)展20-40年代試井資料應用開始階段8試井技術發(fā)展歷程：50-70年代初常規(guī)試井分析方法階段-半對數(shù)分析 均質(zhì)油藏性質(zhì)、平均壓力49Laplace變換解決不穩(wěn)定滲流問題 Van.Everdingen,Hurst49壓力恢復 ArpsSmith50MDH法 Miller,Dyes,Hutchinson51Horner法 Horner53表皮系數(shù) Van.Everdingen,Hurst56不同形狀油藏平均壓力的計算 Mattews,Brons,Hazebroek59多相流問題 Perrine多相流問題 Martin試井技術發(fā)展歷程：50-70年代初常規(guī)試井分析方法9試井技術發(fā)展歷程：70Ramey圖版 Ramey70 考慮C和S均質(zhì)油藏試井模型解Agarwal、Ramey71 續(xù)流影響資料的解釋（McKinley圖版）McKinley74 垂向脈沖試井 Falade、Brigham74 裂縫井解釋模型 Gringarten、Ramey、Raghavan75 各向異性油藏干擾試井 Ramey75/77裂縫方位的確定（脈沖/干擾） Pierce/UraietRaghavan77 裂縫方位的確定（有限導流裂縫） Cinco-Ley78 地球潮汐的影響 ArdittyRamey78 數(shù)值反演技術的應用 SandalHorne79 段塞流數(shù)據(jù)分析 ShinoharaRamey80 樣板曲線擬合分析中生產(chǎn)時間的影響 Agarwal70-80年代圖版擬合分析早期壓力反映、油藏特性、非均質(zhì)試井技術發(fā)展歷程：70Ramey圖版 Ramey710試井技術發(fā)展歷程：

80年代后壓力導數(shù)方法/解釋系統(tǒng)豐富解釋模型-水平井、多層壓力流量資料的同時分析等80 雙孔圖版（拉氏解法） Bourdet、Gringarten81 有限導流裂縫 Cinco-Ley、Samaniego83 壓力導數(shù)圖版 Bourdetetal84 試井方法論 Gringarten86 井底壓力、流量數(shù)據(jù)的同時分析 Guillot、Horne88 拉氏空間中模型識別 Bourgeois、Horne88 褶積與反褶積的直接算法 Romboutsos、Steward89 人工智能在試井解釋中應用 Steward、Du90初水平井試井分析理論試井技術發(fā)展歷程： 80 雙孔圖版（拉氏解法） Bour11試井技術發(fā)展歷程：國內(nèi)試井應用狀況40年代 玉門油田 壓力測試50年代中克拉瑪依恢復試井,可靠p、Kh/μ60年代初大慶油田無天然能量水驅(qū)60年代中勝利油田多套層系多套油水系統(tǒng)80年代初勝利開始引進地面直讀高精度電子壓力計測試系統(tǒng)85年勝利、大慶引進試井解釋系統(tǒng)試井技術發(fā)展歷程：國內(nèi)試井應用狀況40年代 玉門油田 壓力12現(xiàn)場施工現(xiàn)場施工13試井數(shù)據(jù)采集試井數(shù)據(jù)采集14試井分析過程油氣試井分析=測試油氣井+解釋測試資料試井分析過程油氣試井分析=測試油氣井+解釋測試資料15油氣井測試：一口油氣井鉆穿或部分鉆穿油層，并以定產(chǎn)量開采一段時間關井（輸入信號I），此時具有一定物理、地質(zhì)特征的油層（未知系統(tǒng)S）將自動恢復地層壓力而到地層壓力平衡而發(fā)生流體的滲流，用專門的壓力測試設備連續(xù)測試油井井底壓力（輸出信號O）。資料解釋：根據(jù)油氣井中測出的井底壓力資料（輸出信號O），與油氣井所處的生產(chǎn)條件（輸入信號I），利用數(shù)學解析式表示的油層滲流規(guī)律，經(jīng)過一定的數(shù)學處理方法，可判斷油層性質(zhì)或地質(zhì)特征（未知系統(tǒng)S）油氣井測試：一口油氣井鉆穿或部分鉆穿油層，并以定產(chǎn)量開采一段16SIOI(輸入)×S（系統(tǒng)）O（輸出）滲流理論(正問題)I（輸入）/O（輸出）S（系統(tǒng)）試井解釋(反問題)試井分析過程SIOI(輸入)×S（系統(tǒng)）O（輸出）滲流17按測試方法分：利用油井以某固定產(chǎn)量生產(chǎn)時井底壓力隨時間降落的資料進行分析，這種方法稱為壓力降落試井法；利用油井關井后井底壓力隨時間不斷恢復的實測資料來分析求參數(shù)，稱為壓力恢復試井法。按資料的處理方法分：常規(guī)試井分析法現(xiàn)代試井分析法。分類：按測試方法分：分類：18一、開井壓力降落試井法1.不穩(wěn)定早期壓降分析及應用有界封閉地層開井生產(chǎn)井底壓力降落曲線可分為三段：第I段稱為“不穩(wěn)定早期”，是指壓降漏斗沒有傳到邊界之前的彈性第一階段；第Ⅱ段稱為不穩(wěn)定晚期（即壓降漏斗傳到邊界之后）；第Ⅲ段稱擬穩(wěn)定期（此階段地層中任一點壓降速度相同）IIIIII一、開井壓力降落試井法1.不穩(wěn)定早期壓降分析及應用有界封19在不穩(wěn)定早期地層中任一點壓力(無限大地層彈性液體滲流典型解)井底壓力<0.01可近似簡寫為在不穩(wěn)定早期地層中任一點壓力(無限大地層彈性液體滲流典型解)20若以Pwf(t)為縱坐標,以lgt為橫坐標,在半對數(shù)坐標系中,Pwf(t)-t關系曲線為一條直線，其斜率為m，截距為A，利用其斜率、截距可反求地層參數(shù)。地層流動系數(shù)為：若以Pwf(t)為縱坐標,以lgt為橫坐標,在半對數(shù)坐標212.擬穩(wěn)定期壓降曲線分析和應用擬穩(wěn)定期井底壓力2.擬穩(wěn)定期壓降曲線分析和應用擬穩(wěn)定期井底壓力22直角坐標系中Pwf(t)~t關系曲線為一直線利用擬穩(wěn)定期壓降曲線的斜率m，可求出地層的儲量。直角坐標系中Pwf(t)~t關系曲線為一直線利用擬穩(wěn)定期23二、關井壓力恢復試井法壓力恢復試井是目前油田上最常用的一種試井方法。它的原理是油井以恒定產(chǎn)量生產(chǎn)一定時間后關井，測取關井后的井底恢復壓力，對此壓力資料進行分析并求地層參數(shù)，1.壓力恢復試井的基本公式—赫諾公式關井t時間后的井底壓力可以看成是油井以產(chǎn)量Q連續(xù)生產(chǎn)T+t時間和從T時開始以產(chǎn)量Q注入t時間的井底壓力降之疊加，即：Pws(t)為關井t時間的井底壓力值，T為油井穩(wěn)定生產(chǎn)時間。

(1)二、關井壓力恢復試井法壓力恢復試井是目前油田上最常用的一種24若用對數(shù)表達式近似表示Ei函數(shù)在Horner曲線中，利用其直線段斜率可求地層參數(shù)，外推直線段到所對應的壓力即為原始地層壓力Pi

若用對數(shù)表達式近似表示Ei函數(shù)在Horner曲線中，利用其252.壓力恢復試井的簡化公式MDH公式油井的工作制度是經(jīng)常變化的，關井前穩(wěn)定生產(chǎn)時間T不易確定；如果關井前生產(chǎn)時間越長，它繼續(xù)生產(chǎn)引起的壓降影響就越小。因此關井前生產(chǎn)時間較長，而關井時間不太長(T>>t)時，可以用關井時刻井底壓降值代替油井生產(chǎn)T+t時間的井底壓降值，即式(1)中ΔP1，可近似地寫為：Pwf(0)為關井瞬時井底壓力2.壓力恢復試井的簡化公式MDH公式油井的工作制度是經(jīng)常變26Pws(t)所以即為MDH公式利用其斜率m可求地層參數(shù)作業(yè)：43Pws(t)所以即為MDH公式利用其斜率m可求地層參數(shù)27三、現(xiàn)代試井基本原理現(xiàn)代試井以原有的試井方法為基礎，在許多方面又發(fā)展了新理論、新方法。應用現(xiàn)代試井技術，不僅可取得一般常規(guī)試井方法所獲得的油藏資料，而且可以對油藏的儲集類型、平面上的變化、邊界等情況作出分析判斷?，F(xiàn)代試井主要有以下4個方面的內(nèi)容：應用高精度的、可以在井下長期工作的、數(shù)據(jù)采集間隔小到秒計的井下儀器來錄取壓力資料。主要代表儀器為地面直讀式或井底儲存式電子壓力計。與高精度配套的井下開關工具和其他測試儀器以圖版分析方法為中心的試井解釋理論和方法實現(xiàn)上述理論和方法的試井解釋軟件三、現(xiàn)代試井基本原理現(xiàn)代試井以原有的試井方法為基礎，在28無因次量的表達式及其解，不受油藏物性，油井產(chǎn)量等條件的限制，更具廣泛的適用性。無因次量是用相對的概念來代替物理量的絕對值。無量綱化無因次壓力是一個壓力降的概念，而不是壓力的概念，是用油藏地質(zhì)參數(shù)與油井產(chǎn)量的倍數(shù)來代替實際油層壓降。無因次量的表達式及其解，不受油藏物性，油井產(chǎn)量等條件的限制，29無因此時間以油藏地質(zhì)參數(shù)為倍數(shù)的時間來代替實際時間無因次距離是以井徑的倍數(shù)來表示實際距離的大小。無因此時間以油藏地質(zhì)參數(shù)為倍數(shù)的時間來代替實際時間無因次距離30線源解無量綱形式無量綱表達式：由于實際井筒半徑相對于所探測的面積來說尺寸很小，所以當以下兩個條件之一得到滿足時，以上解是實際井筒精確解的嚴格近似解。線源解無量綱形式無量綱表達式：由于實際井筒半徑相對于所探測的31線源解近似表達式最簡單的一種模型線源解近似表達式最簡單的一種模型32試井模型內(nèi)邊界+油藏模型+外邊界試井模型33現(xiàn)實：常用油藏物理模型k均質(zhì)模型雙滲介質(zhì)k1k2雙孔介質(zhì)k1k2復合介質(zhì)k1k2現(xiàn)實：常用油藏物理模型k均質(zhì)模型雙滲介質(zhì)k1k2雙孔介質(zhì)k134現(xiàn)實：井筒模型井筒幾何描述直井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫定向井斜井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫水平井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫復雜結(jié)構井多分枝井……井筒動力學效應常產(chǎn)量變流量井筒存儲井筒相再分配現(xiàn)實：井筒模型井筒幾何描述35現(xiàn)實：邊界、斷層、交界面模型無窮延伸邊界封閉邊界圓形矩形任意形狀定壓邊界圓形矩形任意形狀直線邊界斷層水直線補給邊界交界面完全連通半透壁由DARCY定律直接給出數(shù)學表達式現(xiàn)實：邊界、斷層、交界面模型無窮延伸邊界36試井解釋模型試井解釋模型37(井筒儲存+表皮效應)內(nèi)邊界+均質(zhì)油藏(油藏模型)+無限大外邊界(外邊界)(井筒儲存+表皮效應)內(nèi)邊界38井筒儲存效應與井筒儲存系數(shù)：在測試過程中，由于井筒中的流體的可壓縮性，關井后地層流體繼續(xù)向井內(nèi)聚集，開井后地層流體不能立刻流入井筒，這種現(xiàn)象稱為井筒儲存效應。描述這種現(xiàn)象大小的物理量為井筒儲存系數(shù)，定義為與地層相通的井筒內(nèi)流體體積的改變量與井底壓力改變量的比值。試井基本原理井筒儲存系數(shù)井筒儲存效應與井筒儲存系數(shù)：在測試過程中，由于井筒中的流體的39無量綱井筒儲集系數(shù)也是以油藏參數(shù)為倍數(shù)的井筒儲存來代替實際井儲系數(shù)試井基本原理井筒儲存系數(shù)無量綱井筒儲集系數(shù)也是以油藏參數(shù)為倍數(shù)的井筒儲存來代替實際40無量綱壓力導數(shù)一般定義為試井基本原理無量綱壓力導數(shù)一般定義為試井基本原理41表皮系數(shù)表皮效應與表皮系數(shù)：由于鉆井、完井、作業(yè)或采取增產(chǎn)措施，使井底附近地層的滲透率變差或變好，從而引起附加流動壓力的效應，稱為表皮效應。表示表皮效應大小的無量綱參數(shù)稱為表皮系數(shù)，表皮系數(shù)由下式定義試井基本原理表皮系數(shù)表皮效應與表皮系數(shù)：由于鉆井、完井、作業(yè)或采取增產(chǎn)42<0.5<-3壓裂（特低）0.5~5-3~-1酸化（低）5~10-1~1完善（較低）10

~1031~5較完善（中）103~10155~20污染（高）>1015>20嚴重污染（特高）CDe2S大約值S值數(shù)量級分類級別試井基本原理表皮系數(shù)<0.5<-3壓裂（特低）0.5~5-3~-1酸化（低）543基本假設（Gringarten圖版）在均勻等厚、無窮延伸各向同性單一剛性儲層中心一口油井以常產(chǎn)量產(chǎn)出常粘度微可壓縮單相流體，發(fā)生等溫DARCY滲流，不計重力和毛管效應?；炯僭O（Gringarten圖版）在均勻等厚、無窮延伸各向44試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏數(shù)學模型試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏數(shù)學模型45試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏對上式進行LAPLACE變換，求其拉氏空間解：K0、K1為修正的零階和一階第二類貝塞爾函數(shù)。μ為拉氏變量。通過stehfest數(shù)值反演，得到無因次壓力隨無因次時間變換關系，繪制成曲線：試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏對上式進行LAPLACE46均質(zhì)油藏典型曲線曲線特征均質(zhì)油藏試井均質(zhì)油藏典型曲線曲線特征均質(zhì)油藏試井47試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏CD*e2s試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏CD*e2s48雙對數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井49均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析50曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析51曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析52曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析53均質(zhì)油藏試井斜率m半對數(shù)分析均質(zhì)油藏試井斜率m半對數(shù)分析54中期段參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井半對數(shù)分析中期段參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井半對數(shù)分析55斜率mp*均質(zhì)油藏試井壓力恢復試井Log((Dt+tp)/Dt)Horner分析圖外推壓力斜率mp*均質(zhì)油藏試井壓力恢復試井Log((Dt+tp)/56均質(zhì)油藏試井外推壓力均質(zhì)油藏試井外推壓力57不同油藏模型的曲線特征0.5直線斜率為1小結(jié)曲線特征END不同油藏模型的曲線特征0.5直線斜率為1小結(jié)曲線特征END58復合油藏徑向復合油藏復合油藏徑向復合油藏59多井試井概念多井試井干擾試井脈沖試井多井試井目的是確定井間連通情況和求解井間地層特性垂向干擾試井垂向脈沖試井多井試井概念多井試井干擾試井脈沖試井多井試井目的是確定井間連60多井試井概念多井試井概念61多井試井在觀測井中下入高精度電子壓力計，測出觀測井的井底壓力變化。如果條件許可，將激動井和觀測井提前關閉，形成一個穩(wěn)定壓力分布，這將使試井資料解釋較為容易。

改變激動井的工作制度。為使觀測井能接收到盡可能大的壓力變化值（常稱“壓力干擾值”），應盡可能增大激動井的產(chǎn)量變化值（常稱作“激動量”）。激動井改變工作制度可以只改變一次，也可以改變二次，以重復觀測壓力干擾的變化。

干擾試井多井試井在觀測井中下入高精度電子壓力計，測出觀測井的井底62多井試井干擾試井多井試井干擾試井63多井試井直接檢驗井間是否連通。如果連通，可求解諸如導壓系數(shù)，流動系數(shù)(或滲透率K)和彈性儲能系數(shù)

Cth等。檢驗井間斷層是否密封?？汕蟪霾煌较虻臐B透率（要求在一口激動井的周圍不同方向上設置多口觀測井）。對于裂縫性地層（或水力壓裂地層），可確定裂縫的走向。對于雙重孔隙系統(tǒng)地層，可確定兩種孔隙介質(zhì)的彈性儲容比和竄流系數(shù)。

干擾試井多井試井直接檢驗井間是否連通。如果連通，可求解諸如導壓系數(shù)64多井試井干擾試井分析多井試井干擾試井分析65多井試井從壓力擬合值求流動系數(shù)從時間擬合值求地層孔隙彈性系數(shù)干擾試井分析多井試井從壓力擬合值求流動系數(shù)從時間擬合值求地層孔隙彈性系66小結(jié)：1、無因次量（壓力，時間，井距），井儲，表皮系數(shù)等的定義2、試井模型（油藏模型，內(nèi)外邊界條件）3、線源井得數(shù)學模型及其解4、均質(zhì)油藏數(shù)學模型及其解5、試井解釋的兩大方法（赫諾及圖版擬合）6、多井試井（干擾）小結(jié)：67試井解釋結(jié)果是油藏在動態(tài)條件下的真實反映四、在勘探開發(fā)中的應用試井解釋結(jié)果是油藏在動態(tài)條件下的真實反映四、在勘探開發(fā)中的應68在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三產(chǎn)中的應用試井技術在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用落實油藏外邊界（封閉邊界,全封閉邊界,等壓邊界,流壓探邊）判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向儲層物性參數(shù)確定壓力溫度系統(tǒng)確定油井產(chǎn)能確定酸化效果評價壓裂效果評價在稠油熱采中的應用在三采方案編制中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及69四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三采中的應用四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用70在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界四、在勘探開發(fā)71１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用72（1）單一直線不滲透邊界埕北12井雙對數(shù)擬合圖不滲透邊界153m（1）單一直線不滲透邊界埕北12井雙對數(shù)擬合圖不滲透邊界1573單一直線不滲透邊界實例

埕北12構造井位示意圖150m左右單一直線不滲透邊界實例埕北12構造井位示意圖150m左右74第一條邊界第二條邊界斷層距離分別為:687.0m和312.0m。（2）兩條不滲透邊界夏326井雙對數(shù)擬合圖第一條邊界第二條邊界斷層距離分別為:687.0m和312.75夏326井位構造圖兩條不滲透邊界實例夏326井位構造圖兩條不滲透邊界實例76孤北30井雙對數(shù)圖封閉邊界反映四條邊到井筒距離62、125、192、248（3）多條不滲透邊界為確定斷塊規(guī)模指導井位部署，93年10月進行探邊測試。孤北30井雙對數(shù)圖封閉邊界四條邊到井筒距離（3）多條不滲透邊77圖12孤北30新構造圖估算面積0.18km2上報面積0.2km2估算儲量41萬噸

上報儲量53萬噸多條不滲透邊界實例圖12孤北30新構造圖估算面積0.18km2多條不滲透邊78鹽16井雙對數(shù)圖全封閉邊界反映長1120寬366面積:0.41儲量面積:0.4（4）全封閉邊界鹽16塊是94年發(fā)現(xiàn)的砂三中水下扇體，為確定其規(guī)模，95年進行恢復探邊測試。鹽16井雙對數(shù)圖全封閉邊長1120寬366（4）全封閉邊79圖6鹽16塊構造井位圖全封閉邊界實例圖6鹽16塊構造井位圖全封閉邊界實例80１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用81等壓邊界反映1998年9月測試，解釋等壓邊界距離為299.0m（1）單一等壓邊界義941井雙對數(shù)擬合圖等壓邊界反映1998年9月測試，解釋等壓邊界距離為299.082義941構造井位示意圖單一等壓邊界實例義941構造井位示意圖單一等壓邊界實例83R=850m等壓邊界反映利371雙對數(shù)擬合圖利371井是鄭南S4砂礫巖扇體上第一口探井，為確定其規(guī)模，指導下步滾動部署，92年12月，進行探邊測試。（2）圓形等壓邊界R=850m等壓邊界反映利371雙對數(shù)擬合圖利371井是鄭南842080m油水邊界在20802073等深線上圈閉面積為2.26km2

1.8

估算儲量279萬噸223圖3利371構造井位圖圓形等壓邊界實例2080m油水邊界在20802073等深線上圖3利385１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用863）流壓探邊埕科1構造上屬埕東凸起東北坡埕110鼻狀構造主體部位，目的層為上二迭系含礫砂巖和侏羅系粉細砂巖，油層以27傾角向東北方向傾斜圖13埕科1井油藏剖面圖1、落實油藏外邊界3）流壓探邊埕科1構造上屬埕東凸起東北坡埕110鼻狀構造主體873）流壓探邊10mm油嘴生產(chǎn)2個月連通空隙體積11.8106m3圖14埕科1井流壓探邊測試曲線1、落實油藏外邊界3）流壓探邊10mm油嘴生產(chǎn)2個月連通空隙體積圖14埕科88１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用891994年5月7日對沙三上試井交界面的距離為144.0m，內(nèi)外區(qū)流度比Mc0.047唐4-1井雙對數(shù)擬合圖復合油藏線性復合油藏實例1994年5月7日對沙三上試井唐4-1井雙對數(shù)擬合圖復合油90唐4-1構造井位示意圖o=5.35mPa·sw=0.25mPa·sMc=0.047線性復合油藏實例唐4-1構造井位示意圖o=5.35mPa·s線性復合油藏91四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外922、判斷油藏的儲集類型老30井是樁古18塊上的一口詳探井，為落實奧陶系灰?guī)r儲層的儲集類型，91年11月進行測試圖15老30井雙對數(shù)圖雙重介質(zhì)特征（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用2、判斷油藏的儲集類型老30井是樁古18塊上的一口詳探井，為93四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外943、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向圖16商741斷塊井位構造圖（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向圖16商741斷塊井位構造953、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力變化明顯圖17商741~商743干擾試井曲線（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力變化明顯圖17商741~963、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力未見明顯變化圖18商74-8~商743干擾試井曲線（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力未見圖18商74-8~商973、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向測試結(jié)論：

東西向連通性好,南北向不連通或連通性很差。該結(jié)論與測井解釋及地質(zhì)綜合研究結(jié)果一致，為井位部署、方案設計提供了重要決策依據(jù)（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向測試結(jié)論：該結(jié)論與測井解98四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三采中的應用四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用99（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系統(tǒng)確定儲層有效滲透率確定油井產(chǎn)能評價四、在勘探開發(fā)中的應用

以在埕島油田開發(fā)方案編制中的應用為例（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系統(tǒng)確定四、在勘探開發(fā)中100（二）在編制開發(fā)方案中的應用1、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖19埕島館陶組壓力深度關系圖25井51層次統(tǒng)計回歸：埕島館陶組壓力系數(shù)0.97（二）在編制開發(fā)方案中的應用1、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖1011、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖20埕島館陶組溫度深度關系圖25井51層次統(tǒng)計回歸：溫度梯度3.85℃/100m（二）在編制開發(fā)方案中的應用1、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖20埕島館陶組溫度深度關102四、在勘探開發(fā)中的應用（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系統(tǒng)確定儲層有效滲透率確定油井產(chǎn)能評價四、在勘探開發(fā)中的應用（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系1032、儲層參數(shù)定量分析表1埕島油田滲透率的統(tǒng)計表8井14層次（二）在編制開發(fā)方案中的應用2、儲層參數(shù)定量分析表1埕島油田滲透率的統(tǒng)計表8井14層次（1042、儲層參數(shù)定量分析埕島油田地層滲透性的平面分布特征

埕島館陶組上升盤儲層具有高滲、高流動能力特點，下降盤儲層平均有效滲透率明顯低于上升盤。高滲透區(qū)位于埕北斷層上升盤南部，以勝海4及勝海1為其高滲透中心，向外延伸。（二）在編制開發(fā)方案中的應用2、儲層參數(shù)定量分析埕島館陶組上升盤儲層具有高滲、高流1052、儲層參數(shù)定量分析表2滲透性的垂向變化特征1.各井都存在著較強的垂向非均質(zhì)性，下降盤(勝海7)非均質(zhì)性強，上升盤的非均質(zhì)性較弱。2.上升盤南部，構造低部位（勝海6）均質(zhì)性比高部位（勝海4）好。（二）在編制開發(fā)方案中的應用2、儲層參數(shù)定量分析表2滲透性的垂向變化特征1.各井都106四、在勘探開發(fā)中的應用（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系統(tǒng)確定儲層有效滲透率確定油井產(chǎn)能評價四、在勘探開發(fā)中的應用（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系1073、油藏產(chǎn)能評價圖20埕北151產(chǎn)能測試曲線（二）在編制開發(fā)方案中的應用3、油藏產(chǎn)能評價圖20埕北151產(chǎn)能測試曲線（二）在編制1083、油藏產(chǎn)能評價圖21埕北151采油指數(shù)曲線（二）在編制開發(fā)方案中的應用3、油藏產(chǎn)能評價圖21埕北151采油指數(shù)曲線（二）在編制1093、油藏產(chǎn)能評價埕島地區(qū)館陶組共測取9口井17層次產(chǎn)能資料

平均采油指數(shù)為47.35t/MPa·d平均比采油指數(shù)為4.38t/MPa·d·m該資料是確定埕島油田主體部位館陶組產(chǎn)能的主要依據(jù)（二）在編制開發(fā)方案中的應用3、油藏產(chǎn)能評價埕島地區(qū)館陶組共測取9口井17層次產(chǎn)能資料（110在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三采中的應用四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用四、在勘探開發(fā)中的應用111（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應用圖22樁107斷塊構造井位圖92年樁西廠為完善該塊井網(wǎng)，初定在樁107-7與107-5之間部署一口加密井，但對兩井之間斷層是否密封難以確定，為此在兩井之間進行干擾測試。四、在勘探開發(fā)中的應用（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應用圖22樁107斷塊構造井位圖9112（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應用圖23樁107-5與107-7干擾測試曲線壓力變化明顯四、在勘探開發(fā)中的應用（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應用圖23樁107-5與107113（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應用圖22樁107斷塊井位圖四、在勘探開發(fā)中的應用（三）在開發(fā)方案調(diào)整中的應用圖22樁107斷塊井位圖四、在114在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三采中的應用四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用四、在勘探開發(fā)中的應用1151、油井完善性評價標準裂縫性油藏：

S>-3不完善S=-3完善S<-3超完善均質(zhì)油藏：

S>0不完善S=0完善S<0超完善四、在勘探開發(fā)中的應用（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用1、油井完善性評價標準裂縫性油藏：均質(zhì)油藏116（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用2、酸化效果評價圖24樁34井酸化前雙對數(shù)圖樁34井位于樁樁31塊，層位沙一段，巖性為生物白云巖。（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用2、酸化效果評價圖24樁1172、酸化效果評價圖25樁34酸化后雙對數(shù)圖（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用2、酸化效果評價圖25樁34酸化后雙對數(shù)圖（四）在增產(chǎn)1182、酸化效果評價（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用2、酸化效果評價（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用1193、壓裂效果評價圖26營11-34井壓裂前雙對數(shù)圖（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用3、壓裂效果評價圖26營11-34井壓裂前雙對數(shù)圖（四1203、壓裂效果評價圖27營11-34壓裂后雙對數(shù)圖（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用3、壓裂效果評價圖27營11-34壓裂后雙對數(shù)圖（四）1213、壓裂效果評價（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用3、壓裂效果評價（四）在增產(chǎn)措施效果評價中的應用122在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三采中的應用四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用四、在勘探開發(fā)中的應用1231、在稠油熱采中的應用表5利用溫度梯度計算的廣13井導熱系數(shù)利用溫度梯度確定導熱系數(shù)是一種新方法，其特點是快速、經(jīng)濟、代表性強。四、在勘探開發(fā)中的應用（五）在稠油熱采及三采中的應用1、在稠油熱采中的應用表5利用溫度梯度計算的廣13井導1242、在三采中的應用圖28孤東7-井組井位圖7-26-375（五）在稠油熱采及三采中的應用2、在三采中的應用圖28孤東7-井組井位圖7-26-31252、在三采中的應用圖29孤東7-26-375井干擾測試曲線（五）在稠油熱采及三采中的應用2、在三采中的應用圖29孤東7-26-375井干擾測1262、在三采中的應用（五）在稠油熱采及三采中的應用2、在三采中的應用（五）在稠油熱采及三采中的應用1272、在三采中的應用圖30孤東7區(qū)流度分布示意圖（五）在稠油熱采及三采中的應用2、在三采中的應用圖30孤東7區(qū)流度分布示意圖（五）在稠128小結(jié)：試井技術在油田勘探開發(fā)早期評價研究、井位部署、方案編制、方案調(diào)整、增產(chǎn)措施效果評價、稠油熱采、三采方案編制等研究工作中，都是不可缺少的重要技術手段之一；其應用已貫穿于油田的整個勘探開發(fā)過程,是油藏工程師認識地下的眼睛。小結(jié)：試井技術在油田勘探開發(fā)早期評價研究、井位部署、方案編制129本章要點一、基本概念彈性驅(qū)動；壓力波傳播的第一、二階段；擬穩(wěn)態(tài)；導壓系數(shù)?；不穩(wěn)定試井。二、內(nèi)容1、彈性不穩(wěn)定滲流的物理過程。2、彈性不穩(wěn)定滲流的無限大地層典型解第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論本章要點一、基本概念彈性驅(qū)動；二、內(nèi)容1、彈130模型第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論模型第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論131解3、圓形封閉地層中心一口井擬穩(wěn)態(tài)時近似解P(Rw,t)=Pw(t)模型第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論解3、圓形封閉地層中心一口井擬穩(wěn)態(tài)時近似解P(Rw,t)=P132P(Re,t)=Pe(t)模型2解第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論P(Re,t)=Pe(t)模型2解第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論133第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論習題33：解綜合壓縮系數(shù)：原始儲量：彈性儲量：第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論習題33：解綜合壓縮系數(shù)：原始儲量13434題：35題：第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論34題：35題：第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論13536題:查表并插值得:36題:查表并插值得:13639題：TtQ1Q2生產(chǎn)狀況圖39題：TtQ1Q2生產(chǎn)狀況圖13743題:根據(jù)已知數(shù)據(jù)，繪圖如下由MDH法43題:根據(jù)已知數(shù)據(jù)，繪圖如下由MDH法138彈性微可壓縮液體的課件139QQttt2t1Q彈性驅(qū)動油藏中，某井以Q產(chǎn)量生產(chǎn)t1時間后關井，至t2時刻有開井以Q生產(chǎn)，試推導再生產(chǎn)t時間的井底壓力表達式。例：第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論QQttt2t1Q彈性驅(qū)動油藏中，某井以Q產(chǎn)量生產(chǎn)t1時間后140解：由壓力迭加原理QQttt2t1Q所以井底壓力表達式：第四章彈性不穩(wěn)定滲流理論解：由壓力迭加原理QQttt2t1Q所以井底壓力表達式：第四141第四章彈性微可壓縮液體的

不穩(wěn)定滲流理論彈性不穩(wěn)定滲流的物理過程

無限大地層彈性不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型典型解彈性不穩(wěn)定滲流的疊加和映射圓形封閉地層中心一口井擬穩(wěn)態(tài)時的近似解有界地層彈性不穩(wěn)定滲流數(shù)學模型典型解油井的不穩(wěn)定試井分析方法第四章彈性微可壓縮液體的

不穩(wěn)定滲流理論彈性不穩(wěn)定滲流的142第六節(jié)油井的不穩(wěn)定試井分析方法序開井壓力降落試井法

關井壓力恢復試井法現(xiàn)代試井簡介

第六節(jié)油井的不穩(wěn)定試井分析方法序143改變工作制度測量井底壓力

試井序試井分析油水井特征儲層特性地層能量儲層變化油藏模型示意圖改變工作制度試井序試井分析油水井特征油藏模型示意圖144地質(zhì)模型測井解釋模型測試解釋模型…油藏模型地質(zhì)數(shù)據(jù)測井數(shù)據(jù)測試數(shù)據(jù)…評價油氣藏，為建立油藏模型提供基礎資料地質(zhì)模型測井解釋模型測試解釋模型…油藏模型地質(zhì)數(shù)據(jù)測井數(shù)據(jù)測145概念：利用油井以某一產(chǎn)量進行生產(chǎn)(或生產(chǎn)一定時間后關井)測得的井底壓力隨時間變化的資料來反求各種地層參數(shù)的方法稱為不穩(wěn)定試井方法，是在生產(chǎn)過程中研究儲層靜態(tài)和動態(tài)的一種方法可以解決的問題

(1)確定井底附近或兩井之間的地層參數(shù)，如導壓系數(shù)?，流動系數(shù)kh/μ等；(2)推算地層壓力；(3)判斷油井完善程度，估算油井增產(chǎn)措施的效果；(4)發(fā)現(xiàn)油層中可能存在的各類邊界（如斷層、尖滅、油水界面等）；(5)估算泄油區(qū)內(nèi)的原油儲量。概念：利用油井以某一產(chǎn)量進行生產(chǎn)(或生產(chǎn)一定時間后關井)測得146試井技術發(fā)展歷程：初期發(fā)展階段：（20世紀20~40年代）常規(guī)試井階段：（20世紀50~70年代）現(xiàn)代試井階段：（20世紀80年代至今）試井技術發(fā)展歷程：初期發(fā)展階段：（20世紀20~40年代）147技術環(huán)境的變化年代 特征20年代玻登管壓力計、浮子1923連續(xù)記錄壓力計1975電子壓力計1983地面和井底同時測量壓力和流量1983 非框架式試井解釋軟件1986強有力的個人計算機促進試井解釋迅速發(fā)展1990 水平井的廣泛應用

試井技術發(fā)展歷程：技術環(huán)境的變化年代 特征試井技術發(fā)展歷程：148試井解釋的發(fā)展20-40年代試井資料應用開始階段油藏壓力20初 玻登管壓力計測油井壓力、浮子、聲波測液面31 Amerada、Humble等連續(xù)紀錄壓力計 Millkanetal33 利用試井資料確定滲透率 Moore35 水井試泵不穩(wěn)定壓力分布（壓力還原資料） Theis37 利用不穩(wěn)定試井資料確定平均壓力 Muskat41 干擾試井概念,圖版分析法 Jacob41 干擾試井資料解釋 Guyton46 油井干擾試井資料（東德克薩斯油田等） Elkins42-46 水文測試（美國地質(zhì)調(diào)查局供水處） WenzelCooperJacob試井技術發(fā)展歷程：試井解釋的發(fā)展20-40年代試井資料應用開始階段149試井技術發(fā)展歷程：50-70年代初常規(guī)試井分析方法階段-半對數(shù)分析 均質(zhì)油藏性質(zhì)、平均壓力49Laplace變換解決不穩(wěn)定滲流問題 Van.Everdingen,Hurst49壓力恢復 ArpsSmith50MDH法 Miller,Dyes,Hutchinson51Horner法 Horner53表皮系數(shù) Van.Everdingen,Hurst56不同形狀油藏平均壓力的計算 Mattews,Brons,Hazebroek59多相流問題 Perrine多相流問題 Martin試井技術發(fā)展歷程：50-70年代初常規(guī)試井分析方法150試井技術發(fā)展歷程：70Ramey圖版 Ramey70 考慮C和S均質(zhì)油藏試井模型解Agarwal、Ramey71 續(xù)流影響資料的解釋（McKinley圖版）McKinley74 垂向脈沖試井 Falade、Brigham74 裂縫井解釋模型 Gringarten、Ramey、Raghavan75 各向異性油藏干擾試井 Ramey75/77裂縫方位的確定（脈沖/干擾） Pierce/UraietRaghavan77 裂縫方位的確定（有限導流裂縫） Cinco-Ley78 地球潮汐的影響 ArdittyRamey78 數(shù)值反演技術的應用 SandalHorne79 段塞流數(shù)據(jù)分析 ShinoharaRamey80 樣板曲線擬合分析中生產(chǎn)時間的影響 Agarwal70-80年代圖版擬合分析早期壓力反映、油藏特性、非均質(zhì)試井技術發(fā)展歷程：70Ramey圖版 Ramey7151試井技術發(fā)展歷程：

80年代后壓力導數(shù)方法/解釋系統(tǒng)豐富解釋模型-水平井、多層壓力流量資料的同時分析等80 雙孔圖版（拉氏解法） Bourdet、Gringarten81 有限導流裂縫 Cinco-Ley、Samaniego83 壓力導數(shù)圖版 Bourdetetal84 試井方法論 Gringarten86 井底壓力、流量數(shù)據(jù)的同時分析 Guillot、Horne88 拉氏空間中模型識別 Bourgeois、Horne88 褶積與反褶積的直接算法 Romboutsos、Steward89 人工智能在試井解釋中應用 Steward、Du90初水平井試井分析理論試井技術發(fā)展歷程： 80 雙孔圖版（拉氏解法） Bour152試井技術發(fā)展歷程：國內(nèi)試井應用狀況40年代 玉門油田 壓力測試50年代中克拉瑪依恢復試井,可靠p、Kh/μ60年代初大慶油田無天然能量水驅(qū)60年代中勝利油田多套層系多套油水系統(tǒng)80年代初勝利開始引進地面直讀高精度電子壓力計測試系統(tǒng)85年勝利、大慶引進試井解釋系統(tǒng)試井技術發(fā)展歷程：國內(nèi)試井應用狀況40年代 玉門油田 壓力153現(xiàn)場施工現(xiàn)場施工154試井數(shù)據(jù)采集試井數(shù)據(jù)采集155試井分析過程油氣試井分析=測試油氣井+解釋測試資料試井分析過程油氣試井分析=測試油氣井+解釋測試資料156油氣井測試：一口油氣井鉆穿或部分鉆穿油層，并以定產(chǎn)量開采一段時間關井（輸入信號I），此時具有一定物理、地質(zhì)特征的油層（未知系統(tǒng)S）將自動恢復地層壓力而到地層壓力平衡而發(fā)生流體的滲流，用專門的壓力測試設備連續(xù)測試油井井底壓力（輸出信號O）。資料解釋：根據(jù)油氣井中測出的井底壓力資料（輸出信號O），與油氣井所處的生產(chǎn)條件（輸入信號I），利用數(shù)學解析式表示的油層滲流規(guī)律，經(jīng)過一定的數(shù)學處理方法，可判斷油層性質(zhì)或地質(zhì)特征（未知系統(tǒng)S）油氣井測試：一口油氣井鉆穿或部分鉆穿油層，并以定產(chǎn)量開采一段157SIOI(輸入)×S（系統(tǒng)）O（輸出）滲流理論(正問題)I（輸入）/O（輸出）S（系統(tǒng)）試井解釋(反問題)試井分析過程SIOI(輸入)×S（系統(tǒng)）O（輸出）滲流158按測試方法分：利用油井以某固定產(chǎn)量生產(chǎn)時井底壓力隨時間降落的資料進行分析，這種方法稱為壓力降落試井法；利用油井關井后井底壓力隨時間不斷恢復的實測資料來分析求參數(shù)，稱為壓力恢復試井法。按資料的處理方法分：常規(guī)試井分析法現(xiàn)代試井分析法。分類：按測試方法分：分類：159一、開井壓力降落試井法1.不穩(wěn)定早期壓降分析及應用有界封閉地層開井生產(chǎn)井底壓力降落曲線可分為三段：第I段稱為“不穩(wěn)定早期”，是指壓降漏斗沒有傳到邊界之前的彈性第一階段；第Ⅱ段稱為不穩(wěn)定晚期（即壓降漏斗傳到邊界之后）；第Ⅲ段稱擬穩(wěn)定期（此階段地層中任一點壓降速度相同）IIIIII一、開井壓力降落試井法1.不穩(wěn)定早期壓降分析及應用有界封160在不穩(wěn)定早期地層中任一點壓力(無限大地層彈性液體滲流典型解)井底壓力<0.01可近似簡寫為在不穩(wěn)定早期地層中任一點壓力(無限大地層彈性液體滲流典型解)161若以Pwf(t)為縱坐標,以lgt為橫坐標,在半對數(shù)坐標系中,Pwf(t)-t關系曲線為一條直線，其斜率為m，截距為A，利用其斜率、截距可反求地層參數(shù)。地層流動系數(shù)為：若以Pwf(t)為縱坐標,以lgt為橫坐標,在半對數(shù)坐標1622.擬穩(wěn)定期壓降曲線分析和應用擬穩(wěn)定期井底壓力2.擬穩(wěn)定期壓降曲線分析和應用擬穩(wěn)定期井底壓力163直角坐標系中Pwf(t)~t關系曲線為一直線利用擬穩(wěn)定期壓降曲線的斜率m，可求出地層的儲量。直角坐標系中Pwf(t)~t關系曲線為一直線利用擬穩(wěn)定期164二、關井壓力恢復試井法壓力恢復試井是目前油田上最常用的一種試井方法。它的原理是油井以恒定產(chǎn)量生產(chǎn)一定時間后關井，測取關井后的井底恢復壓力，對此壓力資料進行分析并求地層參數(shù)，1.壓力恢復試井的基本公式—赫諾公式關井t時間后的井底壓力可以看成是油井以產(chǎn)量Q連續(xù)生產(chǎn)T+t時間和從T時開始以產(chǎn)量Q注入t時間的井底壓力降之疊加，即：Pws(t)為關井t時間的井底壓力值，T為油井穩(wěn)定生產(chǎn)時間。

(1)二、關井壓力恢復試井法壓力恢復試井是目前油田上最常用的一種165若用對數(shù)表達式近似表示Ei函數(shù)在Horner曲線中，利用其直線段斜率可求地層參數(shù)，外推直線段到所對應的壓力即為原始地層壓力Pi

若用對數(shù)表達式近似表示Ei函數(shù)在Horner曲線中，利用其1662.壓力恢復試井的簡化公式MDH公式油井的工作制度是經(jīng)常變化的，關井前穩(wěn)定生產(chǎn)時間T不易確定；如果關井前生產(chǎn)時間越長，它繼續(xù)生產(chǎn)引起的壓降影響就越小。因此關井前生產(chǎn)時間較長，而關井時間不太長(T>>t)時，可以用關井時刻井底壓降值代替油井生產(chǎn)T+t時間的井底壓降值，即式(1)中ΔP1，可近似地寫為：Pwf(0)為關井瞬時井底壓力2.壓力恢復試井的簡化公式MDH公式油井的工作制度是經(jīng)常變167Pws(t)所以即為MDH公式利用其斜率m可求地層參數(shù)作業(yè)：43Pws(t)所以即為MDH公式利用其斜率m可求地層參數(shù)168三、現(xiàn)代試井基本原理現(xiàn)代試井以原有的試井方法為基礎，在許多方面又發(fā)展了新理論、新方法。應用現(xiàn)代試井技術，不僅可取得一般常規(guī)試井方法所獲得的油藏資料，而且可以對油藏的儲集類型、平面上的變化、邊界等情況作出分析判斷?，F(xiàn)代試井主要有以下4個方面的內(nèi)容：應用高精度的、可以在井下長期工作的、數(shù)據(jù)采集間隔小到秒計的井下儀器來錄取壓力資料。主要代表儀器為地面直讀式或井底儲存式電子壓力計。與高精度配套的井下開關工具和其他測試儀器以圖版分析方法為中心的試井解釋理論和方法實現(xiàn)上述理論和方法的試井解釋軟件三、現(xiàn)代試井基本原理現(xiàn)代試井以原有的試井方法為基礎，在169無因次量的表達式及其解，不受油藏物性，油井產(chǎn)量等條件的限制，更具廣泛的適用性。無因次量是用相對的概念來代替物理量的絕對值。無量綱化無因次壓力是一個壓力降的概念，而不是壓力的概念，是用油藏地質(zhì)參數(shù)與油井產(chǎn)量的倍數(shù)來代替實際油層壓降。無因次量的表達式及其解，不受油藏物性，油井產(chǎn)量等條件的限制，170無因此時間以油藏地質(zhì)參數(shù)為倍數(shù)的時間來代替實際時間無因次距離是以井徑的倍數(shù)來表示實際距離的大小。無因此時間以油藏地質(zhì)參數(shù)為倍數(shù)的時間來代替實際時間無因次距離171線源解無量綱形式無量綱表達式：由于實際井筒半徑相對于所探測的面積來說尺寸很小，所以當以下兩個條件之一得到滿足時，以上解是實際井筒精確解的嚴格近似解。線源解無量綱形式無量綱表達式：由于實際井筒半徑相對于所探測的172線源解近似表達式最簡單的一種模型線源解近似表達式最簡單的一種模型173試井模型內(nèi)邊界+油藏模型+外邊界試井模型174現(xiàn)實：常用油藏物理模型k均質(zhì)模型雙滲介質(zhì)k1k2雙孔介質(zhì)k1k2復合介質(zhì)k1k2現(xiàn)實：常用油藏物理模型k均質(zhì)模型雙滲介質(zhì)k1k2雙孔介質(zhì)k1175現(xiàn)實：井筒模型井筒幾何描述直井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫定向井斜井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫水平井完善部分射開垂直裂縫水平裂縫復雜結(jié)構井多分枝井……井筒動力學效應常產(chǎn)量變流量井筒存儲井筒相再分配現(xiàn)實：井筒模型井筒幾何描述176現(xiàn)實：邊界、斷層、交界面模型無窮延伸邊界封閉邊界圓形矩形任意形狀定壓邊界圓形矩形任意形狀直線邊界斷層水直線補給邊界交界面完全連通半透壁由DARCY定律直接給出數(shù)學表達式現(xiàn)實：邊界、斷層、交界面模型無窮延伸邊界177試井解釋模型試井解釋模型178(井筒儲存+表皮效應)內(nèi)邊界+均質(zhì)油藏(油藏模型)+無限大外邊界(外邊界)(井筒儲存+表皮效應)內(nèi)邊界179井筒儲存效應與井筒儲存系數(shù)：在測試過程中，由于井筒中的流體的可壓縮性，關井后地層流體繼續(xù)向井內(nèi)聚集，開井后地層流體不能立刻流入井筒，這種現(xiàn)象稱為井筒儲存效應。描述這種現(xiàn)象大小的物理量為井筒儲存系數(shù)，定義為與地層相通的井筒內(nèi)流體體積的改變量與井底壓力改變量的比值。試井基本原理井筒儲存系數(shù)井筒儲存效應與井筒儲存系數(shù)：在測試過程中，由于井筒中的流體的180無量綱井筒儲集系數(shù)也是以油藏參數(shù)為倍數(shù)的井筒儲存來代替實際井儲系數(shù)試井基本原理井筒儲存系數(shù)無量綱井筒儲集系數(shù)也是以油藏參數(shù)為倍數(shù)的井筒儲存來代替實際181無量綱壓力導數(shù)一般定義為試井基本原理無量綱壓力導數(shù)一般定義為試井基本原理182表皮系數(shù)表皮效應與表皮系數(shù)：由于鉆井、完井、作業(yè)或采取增產(chǎn)措施，使井底附近地層的滲透率變差或變好，從而引起附加流動壓力的效應，稱為表皮效應。表示表皮效應大小的無量綱參數(shù)稱為表皮系數(shù)，表皮系數(shù)由下式定義試井基本原理表皮系數(shù)表皮效應與表皮系數(shù)：由于鉆井、完井、作業(yè)或采取增產(chǎn)183<0.5<-3壓裂（特低）0.5~5-3~-1酸化（低）5~10-1~1完善（較低）10

~1031~5較完善（中）103~10155~20污染（高）>1015>20嚴重污染（特高）CDe2S大約值S值數(shù)量級分類級別試井基本原理表皮系數(shù)<0.5<-3壓裂（特低）0.5~5-3~-1酸化（低）5184基本假設（Gringarten圖版）在均勻等厚、無窮延伸各向同性單一剛性儲層中心一口油井以常產(chǎn)量產(chǎn)出常粘度微可壓縮單相流體，發(fā)生等溫DARCY滲流，不計重力和毛管效應?；炯僭O（Gringarten圖版）在均勻等厚、無窮延伸各向185試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏數(shù)學模型試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏數(shù)學模型186試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏對上式進行LAPLACE變換，求其拉氏空間解：K0、K1為修正的零階和一階第二類貝塞爾函數(shù)。μ為拉氏變量。通過stehfest數(shù)值反演，得到無因次壓力隨無因次時間變換關系，繪制成曲線：試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏對上式進行LAPLACE187均質(zhì)油藏典型曲線曲線特征均質(zhì)油藏試井均質(zhì)油藏典型曲線曲線特征均質(zhì)油藏試井188試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏CD*e2s試井基本原理具有C，S均質(zhì)無限大油藏CD*e2s189雙對數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井190均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析191曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析192曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析193曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析曲線擬合參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井雙對數(shù)擬合分析194均質(zhì)油藏試井斜率m半對數(shù)分析均質(zhì)油藏試井斜率m半對數(shù)分析195中期段參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井半對數(shù)分析中期段參數(shù)計算均質(zhì)油藏試井半對數(shù)分析196斜率mp*均質(zhì)油藏試井壓力恢復試井Log((Dt+tp)/Dt)Horner分析圖外推壓力斜率mp*均質(zhì)油藏試井壓力恢復試井Log((Dt+tp)/197均質(zhì)油藏試井外推壓力均質(zhì)油藏試井外推壓力198不同油藏模型的曲線特征0.5直線斜率為1小結(jié)曲線特征END不同油藏模型的曲線特征0.5直線斜率為1小結(jié)曲線特征END199復合油藏徑向復合油藏復合油藏徑向復合油藏200多井試井概念多井試井干擾試井脈沖試井多井試井目的是確定井間連通情況和求解井間地層特性垂向干擾試井垂向脈沖試井多井試井概念多井試井干擾試井脈沖試井多井試井目的是確定井間連201多井試井概念多井試井概念202多井試井在觀測井中下入高精度電子壓力計，測出觀測井的井底壓力變化。如果條件許可，將激動井和觀測井提前關閉，形成一個穩(wěn)定壓力分布，這將使試井資料解釋較為容易。

改變激動井的工作制度。為使觀測井能接收到盡可能大的壓力變化值（常稱“壓力干擾值”），應盡可能增大激動井的產(chǎn)量變化值（常稱作“激動量”）。激動井改變工作制度可以只改變一次，也可以改變二次，以重復觀測壓力干擾的變化。

干擾試井多井試井在觀測井中下入高精度電子壓力計，測出觀測井的井底203多井試井干擾試井多井試井干擾試井204多井試井直接檢驗井間是否連通。如果連通，可求解諸如導壓系數(shù)，流動系數(shù)(或滲透率K)和彈性儲能系數(shù)

Cth等。檢驗井間斷層是否密封?？汕蟪霾煌较虻臐B透率（要求在一口激動井的周圍不同方向上設置多口觀測井）。對于裂縫性地層（或水力壓裂地層），可確定裂縫的走向。對于雙重孔隙系統(tǒng)地層，可確定兩種孔隙介質(zhì)的彈性儲容比和竄流系數(shù)。

干擾試井多井試井直接檢驗井間是否連通。如果連通，可求解諸如導壓系數(shù)205多井試井干擾試井分析多井試井干擾試井分析206多井試井從壓力擬合值求流動系數(shù)從時間擬合值求地層孔隙彈性系數(shù)干擾試井分析多井試井從壓力擬合值求流動系數(shù)從時間擬合值求地層孔隙彈性系207小結(jié)：1、無因次量（壓力，時間，井距），井儲，表皮系數(shù)等的定義2、試井模型（油藏模型，內(nèi)外邊界條件）3、線源井得數(shù)學模型及其解4、均質(zhì)油藏數(shù)學模型及其解5、試井解釋的兩大方法（赫諾及圖版擬合）6、多井試井（干擾）小結(jié)：208試井解釋結(jié)果是油藏在動態(tài)條件下的真實反映四、在勘探開發(fā)中的應用試井解釋結(jié)果是油藏在動態(tài)條件下的真實反映四、在勘探開發(fā)中的應209在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三產(chǎn)中的應用試井技術在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用落實油藏外邊界（封閉邊界,全封閉邊界,等壓邊界,流壓探邊）判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向儲層物性參數(shù)確定壓力溫度系統(tǒng)確定油井產(chǎn)能確定酸化效果評價壓裂效果評價在稠油熱采中的應用在三采方案編制中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及210四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三采中的應用四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用211在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界四、在勘探開發(fā)212１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用213（1）單一直線不滲透邊界埕北12井雙對數(shù)擬合圖不滲透邊界153m（1）單一直線不滲透邊界埕北12井雙對數(shù)擬合圖不滲透邊界15214單一直線不滲透邊界實例

埕北12構造井位示意圖150m左右單一直線不滲透邊界實例埕北12構造井位示意圖150m左右215第一條邊界第二條邊界斷層距離分別為:687.0m和312.0m。（2）兩條不滲透邊界夏326井雙對數(shù)擬合圖第一條邊界第二條邊界斷層距離分別為:687.0m和312.216夏326井位構造圖兩條不滲透邊界實例夏326井位構造圖兩條不滲透邊界實例217孤北30井雙對數(shù)圖封閉邊界反映四條邊到井筒距離62、125、192、248（3）多條不滲透邊界為確定斷塊規(guī)模指導井位部署，93年10月進行探邊測試。孤北30井雙對數(shù)圖封閉邊界四條邊到井筒距離（3）多條不滲透邊218圖12孤北30新構造圖估算面積0.18km2上報面積0.2km2估算儲量41萬噸

上報儲量53萬噸多條不滲透邊界實例圖12孤北30新構造圖估算面積0.18km2多條不滲透邊219鹽16井雙對數(shù)圖全封閉邊界反映長1120寬366面積:0.41儲量面積:0.4（4）全封閉邊界鹽16塊是94年發(fā)現(xiàn)的砂三中水下扇體，為確定其規(guī)模，95年進行恢復探邊測試。鹽16井雙對數(shù)圖全封閉邊長1120寬366（4）全封閉邊220圖6鹽16塊構造井位圖全封閉邊界實例圖6鹽16塊構造井位圖全封閉邊界實例221１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用222等壓邊界反映1998年9月測試，解釋等壓邊界距離為299.0m（1）單一等壓邊界義941井雙對數(shù)擬合圖等壓邊界反映1998年9月測試，解釋等壓邊界距離為299.0223義941構造井位示意圖單一等壓邊界實例義941構造井位示意圖單一等壓邊界實例224R=850m等壓邊界反映利371雙對數(shù)擬合圖利371井是鄭南S4砂礫巖扇體上第一口探井，為確定其規(guī)模，指導下步滾動部署，92年12月，進行探邊測試。（2）圓形等壓邊界R=850m等壓邊界反映利371雙對數(shù)擬合圖利371井是鄭南2252080m油水邊界在20802073等深線上圈閉面積為2.26km2

1.8

估算儲量279萬噸223圖3利371構造井位圖圓形等壓邊界實例2080m油水邊界在20802073等深線上圖3利3226１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用2273）流壓探邊埕科1構造上屬埕東凸起東北坡埕110鼻狀構造主體部位，目的層為上二迭系含礫砂巖和侏羅系粉細砂巖，油層以27傾角向東北方向傾斜圖13埕科1井油藏剖面圖1、落實油藏外邊界3）流壓探邊埕科1構造上屬埕東凸起東北坡埕110鼻狀構造主體2283）流壓探邊10mm油嘴生產(chǎn)2個月連通空隙體積11.8106m3圖14埕科1井流壓探邊測試曲線1、落實油藏外邊界3）流壓探邊10mm油嘴生產(chǎn)2個月連通空隙體積圖14埕科229１．落實油藏外邊界不滲透邊界等壓邊界流壓探邊復合油藏四、在勘探開發(fā)中的應用１．落實油藏外邊界不滲透邊界四、在勘探開發(fā)中的應用2301994年5月7日對沙三上試井交界面的距離為144.0m，內(nèi)外區(qū)流度比Mc0.047唐4-1井雙對數(shù)擬合圖復合油藏線性復合油藏實例1994年5月7日對沙三上試井唐4-1井雙對數(shù)擬合圖復合油231唐4-1構造井位示意圖o=5.35mPa·sw=0.25mPa·sMc=0.047線性復合油藏實例唐4-1構造井位示意圖o=5.35mPa·s線性復合油藏232四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外2332、判斷油藏的儲集類型老30井是樁古18塊上的一口詳探井，為落實奧陶系灰?guī)r儲層的儲集類型，91年11月進行測試圖15老30井雙對數(shù)圖雙重介質(zhì)特征（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用2、判斷油藏的儲集類型老30井是樁古18塊上的一口詳探井，為234四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外邊界判斷油藏儲層儲集類型判斷儲層裂縫發(fā)育方向四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用落實油藏外2353、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向圖16商741斷塊井位構造圖（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向圖16商741斷塊井位構造2363、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力變化明顯圖17商741~商743干擾試井曲線（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力變化明顯圖17商741~2373、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力未見明顯變化圖18商74-8~商743干擾試井曲線（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向壓力未見圖18商74-8~商2383、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向測試結(jié)論：

東西向連通性好,南北向不連通或連通性很差。該結(jié)論與測井解釋及地質(zhì)綜合研究結(jié)果一致，為井位部署、方案設計提供了重要決策依據(jù)（一）在油田勘探開發(fā)早期的應用3、判斷火成巖油藏裂縫發(fā)育方向測試結(jié)論：該結(jié)論與測井解239四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用在編制開發(fā)方案中的應用在開發(fā)方案調(diào)整中的應用在增產(chǎn)措施效果評價中的應用在稠油熱采及三采中的應用四、在勘探開發(fā)中的應用在勘探開發(fā)早期的應用240（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系統(tǒng)確定儲層有效滲透率確定油井產(chǎn)能評價四、在勘探開發(fā)中的應用

以在埕島油田開發(fā)方案編制中的應用為例（二）在編制開發(fā)方案中的應用壓力溫度系統(tǒng)確定四、在勘探開發(fā)中241（二）在編制開發(fā)方案中的應用1、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖19埕島館陶組壓力深度關系圖25井51層次統(tǒng)計回歸：埕島館陶組壓力系數(shù)0.97（二）在編制開發(fā)方案中的應用1、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖2421、壓力、溫度系統(tǒng)確定圖20埕島館陶組溫度深度關系圖25井51層次統(tǒng)計