抽水蓄能電站水庫發(fā)電工況下側(cè)式進出水口水流特性研究及體型優(yōu)化

抽水蓄能電站發(fā)電工況下側(cè)式進/出水口水流特性及體型優(yōu)化河海大學抽水蓄能技術(shù)課程論文課程論文題目：抽水蓄能電站水庫發(fā)電工況下側(cè)式進/出水口水流特性研究及體型優(yōu)化姓名：學號：學院：專業(yè)：年級：指導教師：抽水蓄能電站水庫發(fā)電工況下側(cè)式進/出水口水流特性研究及體型優(yōu)化摘要：本文在總結(jié)前人研究成果的基礎(chǔ)上，收集抽水蓄能電站側(cè)式進出水口的研究現(xiàn)狀及發(fā)展，將抽水蓄能電站側(cè)式進出水口概化為模型，利用標準κ-ε湍流方程，對發(fā)電工況下側(cè)式進出水口的擴散段、孔口、防渦梁底部的水流流動進行二維數(shù)值模擬，對不同方案的雙向水流進/出水口進出水口的各項水力特性進行研究，進出水口的體型及位置的變化對水流的影響。計算各種體型下的水頭損失系數(shù)，初步確定最優(yōu)體型。為側(cè)式進/出水口的體型優(yōu)化提供可靠、詳細的依據(jù)。關(guān)鍵詞：抽水蓄能電站側(cè)式進/出水口數(shù)值模擬體型優(yōu)化StudyontheHydraulicCharacteristicsandShapeoptimizationForSideInlet-outletofPumpedstoragepowerstationsinelectricitygenerating

processAbstract:inthispaper,onthebasisofsummarizingthepredecessor’researchresults,collectingalotofsideinlet-outletofthepumpedstoragepowerstationonthepresentonthepresentconditionanddevelopment,establishedthemodelofsideinlet-outlet,usingthenormalκ-εtheory,analysisofwaterflowimpactofdivergentportion,holeentrance,undervortexprecautionbeamtogenerateelectricity,analysisofeffectofdifferentplantsofthehydrauliccharacteristics,calculatingvarioustypeoffigureofwaterheadlosscoefficient,determinationofoptimumbodytype.Theemphasishasprovidedreliablebasistothechangeofthepositionoftheeffectflowfortheinlet-outletoptimization.Keywords:pumpedstorageplant;sideinlet-outlet;numericalsimulation;shapeoptimization引言抽水蓄能是多種蓄能方式之一，其技術(shù)最成熟、應用最廣泛和效益最高，自1909年首座抽水蓄能電站在瑞士誕生，經(jīng)過一個世紀的發(fā)展，取得了卓越的成績ADDINNE.Ref.{4FF279CA-B182-47BD-8E55-F2B81CC3BE53}[1-3]。抽水蓄能電站最初概念是將火電站非峰荷時的低價電能轉(zhuǎn)化為峰荷時的高價電能ADDINNE.Ref.{22C2AF5E-FFFC-4A16-BDC0-EE7651216E3E}[4]，隨著抽水蓄能電站的發(fā)展，目前所謂的抽水蓄能電站就是利用低谷時電力，將下庫水抽到上庫蓄能，待電網(wǎng)高峰期負荷時，放水回到下庫發(fā)電的水電站，如圖1所示。在許多電網(wǎng)中因峰谷差擴大和多種經(jīng)濟原因，迫切要求調(diào)峰電源，抽水蓄能電站既是良好的調(diào)峰電源又具有電網(wǎng)調(diào)度上的高度靈活性。圖SEQ圖\*ARABIC1抽水蓄能電站你輸水系統(tǒng)剖面示意圖近年來，由于電力需求不斷增長，同時電力系統(tǒng)的調(diào)峰填谷的需求也越來越大，因此很需要建設(shè)調(diào)峰填谷和動態(tài)效益好的抽水蓄能電站。在抽水蓄能電站的上、下水庫中，進/出水口是最重要的組成部分，抽水蓄能電站進水口和出水口是合一的，對于下庫來說，發(fā)電時為出水口，抽水時為進水口，它具有雙向水流的特性，水流流態(tài)復雜，進出水口的體型對進/出水口的水力特性具有較大影響，其設(shè)計的好壞直接影響整個電站的運行性能和效益ADDINNE.Ref.{D166073D-47CA-4CCA-B2AC-3252D09F5FFF}[5]。根據(jù)其進出水口的形式，抽水蓄能電站可分為側(cè)式和豎井式的兩種，如圖2。側(cè)式進出水口由于水流從水平方向流入進出水口，與豎井式相比流向沒有發(fā)生急劇變化，體型設(shè)計得當時，能夠得到良好的水流條件。側(cè)式進出水口在國內(nèi)外得到普遍采用ADDINNE.Ref.{80FB3E1A-AB7C-499E-8642-C0B01412B218}[6]，豎井式較少，因此有必要詳細分析側(cè)式進出水口內(nèi)部的水力特性。一直以來，對抽水蓄能電站進出水口的研究主要是用物理模型試驗的方法ADDINNE.Ref.{6A4AFBA6-B6DE-4975-B5F3-BB8AFDBD1AF6}[7]，但隨著計算機技術(shù)的發(fā)展，數(shù)值模擬以其獨有的優(yōu)點，逐漸得到廣泛的應用。蔡付林ADDINNE.Ref.{FE5FB116-9544-4F5A-9572-C6D538BADAF1}[8]等人對側(cè)式進出水口的分流墩通過水力試驗進行了研究，認為水力性能與分流墩的形狀、位置關(guān)系密切；張從聯(lián)ADDINNE.Ref.{9B698458-979C-460D-A890-62E011C5BC01}[9]等人對惠州抽水蓄能電站上庫側(cè)式進出水口進行了水力模型試驗；黃智敏ADDINNE.Ref.{FBAD028B-F0D2-4899-8CF8-BDDDDC61E549}[10]等人對廣州抽水蓄能電站下庫進出水口進行水力試驗；章軍軍ADDINNE.Ref.{80DFC058-F32C-4F20-8BBD-D51E40F0673F}[11]等應用三維數(shù)值模擬對某抽水蓄能電站原設(shè)計體型采用RNGκ-ε湍流模型研究，并成功進行優(yōu)化；C.Forke[12]和K.Rettemeier，G.DemnyADDINNE.Ref.{31A38F96-2877-4D02-B9B1-9A4D52972071}[13,14]等運用大漩渦模擬方法分別對Bakun和Wintrich水電站進水口流場進行了模擬，結(jié)果與實驗吻合很好；C.Y.WeiADDINNE.Ref.{0687A36E-1565-41F3-89AA-7009030EA9C1}[15]等對抽水蓄能電站進出水渠抽水工況進流和發(fā)電工況出流進行了數(shù)值仿真，試驗中其模擬計算出的結(jié)果與試驗中觀察的結(jié)果吻合；姜成海ADDINNE.Ref.{2ED38C0B-5417-4AF8-96B0-9D98A8D1B1D8}[16]等人對浙江仙居抽水蓄能電站下庫進出水口及泄放洞布置方案進行了不同工況試驗研究，分析水力特性，并提出優(yōu)化方案；郭雪ADDINNE.Ref.{44CA060C-7BC4-489F-88E0-03F52D0AADDC}[17]對張河灣抽水蓄能電站上、下庫進出水口布置和體型設(shè)計進行優(yōu)化。本文主要通過收集大量的抽水蓄能電站的資料，利用標準κ-ε湍流方程ADDINNE.Ref.{99FAD81D-CB65-43D5-B599-67042CCCD629}[18]，對發(fā)電工況下側(cè)式進出水口的擴散段、孔口、防渦梁底部的水流流動進行二維數(shù)值模擬，研究進出水口體型的各部分對孔口附近的水力特性的影響ADDINNE.Ref.{FC0E15E4-507D-4BD5-8531-87AB91CF3D22}[19]，為側(cè)式進出水口的體型優(yōu)化提供可靠、詳細的依據(jù)。圖SEQ圖\*ARABIC2側(cè)式進/出水口平面及剖面圖紊流運動的基本理論流體流動要受物理守恒定律支配，基本的守恒定律包括：質(zhì)量守恒定律、動量守恒定律、能量守恒定律。如果流動包含不同組分的混合或相互作用，系統(tǒng)還要遵守組分守恒定律。如果流動處于湍流狀態(tài)，系統(tǒng)還要遵守附加的湍流運輸方程。湍流是自然界非常普遍的流動類型，湍流運動的特征是在運動過程中液體質(zhì)點具有不斷的互相混摻的現(xiàn)象，速度和壓力等物理量在空間和時間上均具有隨機性質(zhì)的脈動值。式3-9是三維瞬態(tài)Navier-Stokes方程[20]，無論對層流還是湍流都是適用的。但對于湍流，如果直接求解三維瞬態(tài)的控制方程。需要采用對計算機內(nèi)存和速度要求很高的直接模擬方法，但目前還不可能在實際工程中采用此方法。工程中廣為采用的方法是對瞬態(tài)Navier-Stokes方程做時間平均處理的，同時補充反應湍流特性的其他方程，如湍動能方程和湍流耗散率方程[21]等。這些附加的方程也可以納入此形式中，采用同一程序代碼在求解。三維水動力數(shù)學模型是水體流動過程的完整描述，主要控制方程中的連續(xù)方程為：?u水的動量守恒方程，也稱作Navier-Stokes方程[20]或運動方程為：?=?=?=紊流模型采用κ-ε模型，κ-ε模型計算精度高，數(shù)值穩(wěn)定性好，計算量適中，比較適合于側(cè)式進出水口的計算[22,23]，該模型模型的基本方程如下：v?k?εG=式中，u、v、w分別為x、y、z方向流速；vt、vh分別為水平方向和垂向紊動粘性系數(shù)；ρ為密度；p為壓強；fx、fy、fz分別為x、y、z方向的體積力分量；k為紊動動能；ε為紊動動能耗散率；δk、δc分別為紊動施密特數(shù)和耗散施密特數(shù)；c側(cè)式進出水口數(shù)值模擬計算流體力學的基本特征是數(shù)值模擬和計算機實驗，在科學研究和工程技術(shù)產(chǎn)生巨大的影響。自1981年以來，出現(xiàn)了如Fluent，CFX，Phoenics，Star-CD，F(xiàn)idip等許多商用CFD軟件。Fluent是目前功能最全面、適用性最廣、國內(nèi)適用最廣泛的CFD軟件之一[24-26]。Fluent提供非常靈活的網(wǎng)絡(luò)特性，讓用戶可以適用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)，包括三角形、四邊形、六邊形、金字塔網(wǎng)絡(luò)來解決具有復雜外形的流動，甚至可以混合型非結(jié)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)，允許用戶根據(jù)具體情況進行修改。Fluent可用于二維、三維流動分析，它的紊流模型包括κ-ε模型、Reynolds應力模型、LES模型、標準壁面函數(shù)、雙層近壁面模型等。其提供的邊界條件包括多種，如流動進口及出口邊界條件、壁面邊界條件等，可采用多種局部的笛卡爾和圓柱坐標系的分量輸入，所有邊界條件均可隨空間和時間變化。工程概況泰安抽水蓄能水電站ADDINNE.Ref.{96BB6E20-C23A-4129-A865-87E2E22A0883}[22]位于山東省泰安市西郊的泰山西南山麓，為1d調(diào)節(jié)抽水蓄能電站，上水庫、輸水系統(tǒng)、地下廠房、下水庫、地面開關(guān)站等建筑物組成，電站裝有4臺單機容量250MW的單機立軸混流可逆式水泵水輪機組，總裝機容量為1000MW。電站在山東電網(wǎng)中主要擔負調(diào)峰、填谷作用，并兼有調(diào)頻調(diào)相和緊急事故備用等功能，電站建成后，以二回220KW出線接入山東省電網(wǎng)。電站輸水道系統(tǒng)布置于橫嶺南坡東北向山梁及山前丘陵區(qū)內(nèi)，引水系統(tǒng)采用2洞4機布置。引水主管直徑為8.0m，引水支管直徑4.8m；尾水主管直徑8.5m，尾水支管直徑為6.0m；發(fā)電工況額定單機發(fā)電流量為132.2m3s，最小揚程單機抽水流量上水庫基本資料如下：水位：正常蓄水位410.00m；死水位386.00m；最大工作水深24.1m。庫容：死庫容207.00萬m3調(diào)節(jié)庫容890.00萬m3總庫容1147萬流量：發(fā)電工況，單個進出水口額定流量為264.4m3s。抽水工況，最大流量為224.6泰安抽水蓄能電站上水庫主要有以下部分組成：閘門塔、調(diào)整段、擴散段、攔污柵段、前池、明渠、閘門塔檢修平臺、攔污柵檢修平臺交通橋、公路平臺等組成。單個下庫進出水口孔凈寬24m，加上三個中墩，2個邊墩，墩寬均為1.5m，則單個進出水口寬度為31.5m。平面圖如下：圖SEQ圖\*ARABIC3上水庫進出水口總平面布置圖圖SEQ圖\*ARABIC4側(cè)式進出水口平面圖圖SEQ圖\*ARABIC5側(cè)式進出水口原體型剖面圖進出水口體型的二維模擬本文采用SIMPLE算法，SIMPLE算法是求解壓力耦合方程組的半穩(wěn)式方法?；舅惴ㄊ牵簩τ诮o定的壓力場（它可以假定的值，或是上一次迭代計算所得的結(jié)果），求解離散形式的動量方程，得到速度場。因為壓力場是假定的或不精確的，這樣，由此得到的速度場一般不滿足連續(xù)方程，因此，必須對給定的壓力場進行修正，修正的基本原則是：與修正后的壓力場相對應的速度場能滿足這一迭代層次上的連續(xù)方程，根據(jù)這一原則，我們把動量方程的；離散形式所規(guī)定的壓力與速度的關(guān)系帶入連續(xù)方程的離散形式從而得到壓力修正方程，由壓力修正方程得出壓力修正值。接著根據(jù)修正后的壓力場，求的新的速度場。然后檢查速度場是否收斂，若不收斂，用修正后的壓力場作為給定的壓力場，開始下一層次的計算，如此反復，直到獲得收斂解ADDINNE.Ref.{14C20CE7-E646-401F-B780-A7BF4F11702B}[6]。根據(jù)泰安抽水蓄能電站上水庫的平面圖和剖面圖，用CAD畫出的圖形輸出為ACIS的文件格式，然后將模型導入GAMBIT。用GAMBIT軟件對進出水口內(nèi)部的過流部分網(wǎng)格化，采用結(jié)構(gòu)性網(wǎng)格，網(wǎng)格大小為0.1~0.4m。網(wǎng)格劃分以后，將其輸出成msh格式的文件，輸入到Fluent中，然后定義參數(shù)求解。無防渦梁體型時的二維模擬發(fā)電工況下，無防渦梁體型下的流態(tài)圖6、7。水流從防渦段均勻流入，流入后，在擴散段頂部為回流區(qū)，存在較大的回流。底部速度較大，存在較大的沖刷。圖SEQ圖\*ARABIC6進出水口二維速度矢量圖圖SEQ圖\*ARABIC7進出水口壓力分布圖2.矩形防渦梁體型二維模擬發(fā)電工況下，矩形防渦梁的流場如圖8、9所示，防渦梁ADDINNE.Ref.{0273007E-B7B5-442E-BDCA-D568C4299817}[27]下和閘門口的流速分布比較均勻，由于防渦梁和閘門口高度不一致，可以明顯看出主流發(fā)生轉(zhuǎn)向，在擴散段的頂部有回流區(qū)，底部速度較大，但形成均勻的流束，然后與主流混合，底板部分的水流方向向上，與主流方向不一致，將增加水流阻力。地板部分水流平順，與主流方向基本一致，但防渦梁的布置方式與主流方向不一致，部分流量從梁間穿過，引起梁下流態(tài)相對復雜，主流空間受到壓縮。圖SEQ圖\*ARABIC8進出水口的二維速度矢量圖圖SEQ圖\*ARABIC9進出水口壓力分布等值線云圖3.防渦板式防渦梁體型二維模擬發(fā)電工況下，防渦板式體型下的流態(tài)見圖10、11所示。受防渦板影響，板底有低速回流區(qū)，增加了水流阻力，但不影響主流方向，水流從進水口進入流速比較均勻，擴散段頂部有小的回流區(qū)。圖SEQ圖\*ARABIC10進出水口二維速度矢量圖圖SEQ圖\*ARABIC11進出水口壓力分布等值線云圖4.階梯式防渦梁體型時的二維模擬發(fā)電工況下，階梯防渦梁體型計算流場見圖12-14，防渦梁底部和擴散段內(nèi)部的流速分布比較均勻，梁的布置方式與水流方向一致。正常蓄水位時，水流從梁間穿入，然后與主流混合，穿梁進入水流經(jīng)轉(zhuǎn)向后與主流方向摻混，整體比較平順，擴散段基本沒有回流。圖SEQ圖\*ARABIC12進出水口二維速度矢量圖圖SEQ圖\*ARABIC13防渦梁附近速度矢量分布圖SEQ圖\*ARABIC14進出水口壓力分布等值線云圖5.圓形防渦梁體型的二維模擬發(fā)電工況下，防渦板式體型下的流態(tài)見圖15-17。由于圓形防渦梁的流速較小，流態(tài)變化不大。受防渦梁的影響，防渦梁底部有低流速區(qū)，壓縮了主流空間。擴散段頂部有較大的回流區(qū)，增加了水流阻力。圖SEQ圖\*ARABIC15進出水口二維速度矢量圖圖SEQ圖\*ARABIC16防渦梁附近速度矢量分布圖SEQ圖\*ARABIC17進出水口壓力分布等值線云圖二維模擬結(jié)果分析水流的流態(tài)分析從水力學角度出發(fā)，電站的進出水口都力求出流平順，流速分布均勻。但是由于抽水蓄能電站的進水口同時也為出水口，給進出流的流速分布和流量分配提了更高的要求。從攔污柵的安全運行角度出發(fā)，《水利水電工程進/出水口設(shè)計規(guī)范》（SL285-2003）規(guī)定，抽水蓄能電站進/出水口過攔污柵流速宜為0.8~1.0m/s，過柵流速分布不均勻系數(shù)不宜大于1.5ADDINNE.Ref.{B779CABF-ED48-4D38-893B-8AB0C9320910}[28]。進出水口流速分布不均勻系數(shù)定義斷面的流速不均勻系數(shù)α定義如下：α=式中，Vmax為斷面最大流速（m/s），V為斷面平均流速（m/s）流速不均勻系數(shù)的計算如下表表SEQ表\*ARABIC1各流道流速不均勻系數(shù)計算結(jié)果無防渦梁圓形防渦梁矩形防渦梁階梯形防渦梁防渦板防渦梁2-2斷面1.141.541.121.241.421-1斷面1.261.261.431.231.13由二維的模擬結(jié)果可知，無防渦梁和階梯式防渦梁的流速不均勻系數(shù)比較穩(wěn)定，均小于規(guī)定給的1.5，并且小于試驗時的最大不均勻系數(shù)1.33，說明流道流速穩(wěn)定，主流上下擺動現(xiàn)象較小。水頭損失分析進出水口的水頭損失主要是局部水頭損失，水頭損失的大小直接關(guān)系到電站的經(jīng)濟效益，其水頭損失的大小是衡量進出水口水流條件優(yōu)劣的重要指標。進出水口的水頭損失取決于進出水流狀況，主要有擴散沖擊、局部分離和局部沖擊，其影響參數(shù)主要有頂板擴散角、擴散度、來流條件及下游淹沒等因素；在有分流墩隔墻構(gòu)成多通道的情況下，各通道流量分配的均勻程度是影響進出水口水頭損失更為重要的因素。一般情況下進出水口在入流時水頭損失較小，水頭損失系數(shù)一般在0.2~0.3之間變化；在出流情況下，水頭損失系數(shù)較大，水頭損失系數(shù)約在0.3~0.6ADDINNE.Ref.{F1B3C572-2F06-4399-AED3-3B7705E93856}[29]。表2為一些抽水蓄能電站的水頭損失系數(shù)[30]。表SEQ表\*ARABIC2一些抽水蓄能電站的水頭損失系數(shù)電站名稱進出水口類型進流出流廣州側(cè)式0.190.39惠州側(cè)式0.340.39天荒坪側(cè)式0.250.33宜興（上庫）側(cè)式0.190.48宜興（下庫）側(cè)式0.140.46沙河側(cè)式0.180.42十三陵（上庫）側(cè)式0.210.35十三陵（下庫）側(cè)式0.220.33戴維斯（美國）側(cè)式0.300.80斯洛維克（英國）側(cè)式0.230.45扎戈爾斯基（蘇聯(lián)）側(cè)式0.160.54碧敬寺豎井式0.300.75進出水口水頭損失包括進出水口和漸變段，即水流自漸變段始端至上庫水面的總水頭損失。水流在流動過程中，遭到局部破壞，流體發(fā)生劇烈的紊動、脫離管壁形成渦流和繞過障礙物等現(xiàn)象，是流體的動量交換加劇，增加了能量損失。流體由有壓流動到無壓流動的過程時動壓損失也屬局部水頭損失現(xiàn)象。斷面2-2和1-1之間的能量方程為：H根據(jù)液體流動的連續(xù)方程：v根據(jù)伯努利方程，發(fā)電和抽水兩種工況下，進出水口的水頭損失系數(shù)按如下公式計算：發(fā)電工況進出水口水頭損失：hξ=抽水工況進出水口水頭損失：hξ=式中：H1、H2為斷面2-2和1-1測壓管水頭(m)，v1和v2分別表示斷面2-2和1-1的平均流速（m/s），α1、α2為斷面流速分布系數(shù)，hj為表SEQ表\*ARABIC3各種體型時在發(fā)電工況下的水頭損失無防渦梁圓形防渦梁矩形防渦梁階梯形防渦梁防渦板防渦梁水頭損失0.110.1060.1240.0670.113水頭損失系數(shù)0.350.2690.1620.1340.209通過計算，階梯形防渦梁的水頭損失要明顯小于其他體型，水流比較均勻，沒有回流區(qū)。水頭損失較小。壓力分布分析從上圖中可以看出，孔口附近壓強分布和靜水壓強分布變化不大。經(jīng)過計算得出，發(fā)電工況下，動水壓強分布與靜水壓強分布有一定的差別，但由于發(fā)電工況下孔口附近流速較小v<1.0m/s，壓強分布受水流影響不大，僅在回流區(qū)動水壓強變化明顯。結(jié)論本文通過5種進水出口體型的二維模擬，從流態(tài)、水頭損失、壓力分布、漩渦和環(huán)流四個方面進行分析比較，并與原防渦梁體型與其他體型進行了對比，發(fā)現(xiàn)五種體型的水流基本都能均勻出流，但擴散段頂有回流、底部流速偏高，近壁局部區(qū)域有陣發(fā)性回流，擴散段水平擴散是形成回流的主要原因。階梯形防渦梁進出水口比其他體型的防渦梁進出水口在流態(tài)上有所改善，垂線不均勻系數(shù)較原體型也有所降低，擴散段流速分布較其他體型均勻，頂、底層最小流速值明顯大于其他體型，水流擴散較好。水頭損失系數(shù)較其他體型也略有減小。擴散段近壁局部區(qū)域陣發(fā)性回流與其他體型相比，區(qū)域范圍有所縮小，強度明顯減弱，基本確定階梯形防渦梁為優(yōu)化的體型。ADDINNE.Bib參考文獻[1]汪達.世界抽水蓄能電站的建設(shè)與發(fā)展[J].資源開發(fā)與保護,1992(01):65-67.[2]李勇.抽水蓄能電站發(fā)展探討[J].江淮水利科技,2015(3):5-6,43.[3]楊澤艷，趙全勝，方光達.我國水工技術(shù)發(fā)展與展望[J].水力發(fā)電,2012,38(10):28-32.[4]盧占會，段樹勇.發(fā)展中的抽水蓄能電站[J].電力情報,1994(03):26-30.[5]韓立.抽水蓄能電站進/出水口水力設(shè)計[Z].廣州:200597-112.[6]高學平，葉飛，宋慧芳.側(cè)式進／出水口水流運動三維數(shù)值模擬[J].天津大學學報.2006(05):518-522.[7]沙海飛，周輝，黃東軍.抽水蓄能電站側(cè)式進/出水口數(shù)值模擬[J].水力發(fā)電學報,2009(01):84-88.[8]蔡付林，胡明，張志明.雙向水流側(cè)式進出水口分流墩研究[J].河海大學學報(自然科學版),2000,28(2):74-77.[9]張從聯(lián)，朱紅華，鐘偉強等.惠州抽水蓄能電站上庫進出水口水力學模型試驗[J].水利水電科技進展,2004,24(6):13-16.[10]黃智敏，張從聯(lián)，朱紅華等.抽水蓄能電站側(cè)式進、出水口的體型研究[J].水電站設(shè)計,2007(02):22-24.[11]章軍軍.抽水蓄能電站豎井式進/出水口體型優(yōu)化與“卜”型岔管研究[碩士論文D].浙江大學,2005.[12]SaffmanPG，PullinDI.CalculationofvelocitystructurefunctionsforvortexmodelsofisotropicturbulenceFhysicsofFluids，1996，8(11)：3072-3084.[13]BetchelorGK.AnintroductiontoFluiddynamics，London：CambridgeUn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