載貨汽車汽車動力總成匹配與總體設(shè)計3

太原科技大學(xué)課程設(shè)計說明書太原科技大學(xué)課程設(shè)計說明書第第頁載貨汽車汽車動力總成匹配與總體設(shè)計摘要:汽車車身總布置設(shè)計是車身設(shè)計的重要內(nèi)容。車身總布置設(shè)計是在整車總布置的基礎(chǔ)上進行的，主要包括汽車車身底盤的布置、前圍的布置、發(fā)動機選擇、以及其它裝備的布置?？梢哉f車身總布置設(shè)計的好壞是決定車身設(shè)計好壞的一項重要內(nèi)容。通過本次課程設(shè)計，充分了解和掌握了對汽車車身進行車身總布置設(shè)計的步驟和方法，這將為我們以后畢業(yè)從事汽車車身設(shè)計的工作打下基礎(chǔ)。

關(guān)鍵詞：車身總布置設(shè)計、發(fā)動機選擇、車身外形布置設(shè)計Abstract:Generallayoutdesignisanimportantpartofbodydesign.Generallayoutdesigniscarriedoutonthebasisofthegenerallayoutofthevehicle,whichmainlyincludesthelayoutofthechassis,thelayoutofthefront,theengineroom,andotherequipment.Itcanbesaidthatthegenerallayoutdesignofthebodyisgoodorbadistodeterminethebodydesignisanimportantpartofthebody.Throughthiscoursedesign,fullyunderstandandmasterthecarbodytothegenerallayoutdesignofthestepsandmethods,whichwillbeforusaftergraduationengagedincarbodydesignworktolaythefoundation.Keywords:thegenerallayoutdesignofbodyengineeringbodyshapelayoutdesignofthebodyinteriorlayoutdesign目錄設(shè)計任務(wù)書3第一章整車主要目標參數(shù)的初步確定41.1發(fā)動機的選擇41.1.1發(fā)動機的最大功率及轉(zhuǎn)速的確定41.1.2發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩及其轉(zhuǎn)速的確定51.2輪胎的選擇61.3傳動系最小動比的確定71.4變速器最大傳動比的確定8第二章傳動系各總成的選型92.1發(fā)動機的選型92.2離合器的初步選型102.3變速器的選擇112.4傳動軸的選型132.5驅(qū)動橋的選型142.5.1驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)形式和布置形式的選擇152.5.2主減速器結(jié)構(gòu)形式選擇152.5.3驅(qū)動橋的選型15第三章整車性能計算173.1配置中國重汽MC07.21-50發(fā)動機的整車性能計算173.1.1汽車動力性能計算17第四章發(fā)動機與傳動系部件的確定23設(shè)計總結(jié)25設(shè)計任務(wù)書1、整車參數(shù)按要求設(shè)計一輛重型貨車，總質(zhì)量為4000kg,整備質(zhì)量為2000kg，最高車速為125m/h的重型載貨汽車(售價不高于對標競爭車型)?？傎|(zhì)量整備質(zhì)量公路行駛最高車速最大爬坡度4000kg2000kg125km/h≥30%2、具體設(shè)計任務(wù)查閱相關(guān)資料，根據(jù)設(shè)計題目中的具體特點，進行發(fā)動機、離合器、變速箱傳動軸、驅(qū)動橋以及車輪的選型。根據(jù)所選總成進行汽車動力性、經(jīng)濟性的估算，實現(xiàn)整車的優(yōu)化配置。繪制設(shè)計車輛的總體布置圖。4）完成至少1萬字的設(shè)計說明書。太原科技大學(xué)課程設(shè)計說明書第1章整車主要目標參數(shù)的初步確定太原科技大學(xué)課程設(shè)計說明書1.1發(fā)動機的選擇1.1.1發(fā)動機的最大功率及轉(zhuǎn)速的確定汽車的動力的根本來源是發(fā)動機提供的轉(zhuǎn)矩，功率。汽車的動力性能在很大程度上取決于發(fā)動機的最大功率。參考該題目中的參數(shù)，按要求設(shè)計的載貨汽車最高車速是ua=100km/h，那么發(fā)動機的最大功率應(yīng)該大于或等于以該車速行駛時，滾動阻力功率與空氣阻力功率之和，即(1-1)式中，Pemax是發(fā)動機的最大功率（KW）；ηT是傳動系效率（包括變速器、輔助變速器傳動軸萬向節(jié)、主減速器的傳動效率），ηT=95%*96%*98%=89%，傳動系各部件的傳動效率參考了機械工業(yè)出版社的《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表1-1得；Ma是汽車總質(zhì)量，Ma=4000kg；g是重力加速度，g=9.8m/s2；f是滾動阻力系數(shù)，由試驗測得，在車速不大于100km/h的情況下可認為是常數(shù)。取f=0.02，參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表1-2得；CD是空氣阻力系數(shù)，一般中重型貨車可取0.8～1.0，這里取CD=0.；A是迎風面積（㎡），取前輪距B1*總高H，A=1.5×2㎡。(1-2)故為了驗證計算結(jié)果的正確性，又采用比功率的方法進行了發(fā)動機功率的驗算如選取功率為146.98KW的發(fā)動機，則比功率為再考慮該載貨汽車要求具有相對高的車速，因此初步選擇汽車發(fā)動機的最大功率為103kw。1.1.2發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩及其轉(zhuǎn)速的確定當發(fā)動機最大功率和其相應(yīng)轉(zhuǎn)速確定后，可通過下式確定發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩。(1-3)式中，Temax是發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩（N·m）；α是轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)，標志著當行駛阻力增加時，發(fā)動機外特性曲線自動增加轉(zhuǎn)矩的能力，，Tp是最大功率時的轉(zhuǎn)矩（N·m），α可參考同類發(fā)動機數(shù)值選取，參考了機械工業(yè)出版社的《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》。其取值在1至1.3之間。初取α=1.2；Pemax是發(fā)動機最大功率（KW）;np是最大功率是的轉(zhuǎn)速（r/min）。所以一般用發(fā)動機轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù),表示發(fā)動機轉(zhuǎn)速適應(yīng)行駛工況的程度，Φ越大，說明發(fā)動機的轉(zhuǎn)速適應(yīng)性越好。采用Φ值大得發(fā)動機可以減少換擋次數(shù)，減輕司機疲勞、減少傳動系的磨損和降低油耗。通常，汽油機取1.2～1.4，柴油機取1.2～2.6，以保證汽車具有相當?shù)淖畹头€(wěn)定車速。初取nT=1500r/min，則，。初步選擇中國重汽MC05.14-50型號的發(fā)動機最大輸出功率103kW額定功率轉(zhuǎn)速2400rpm最大馬力145.0馬力最大扭矩535N*m1.2輪胎的選擇輪胎的尺寸和型號是進行汽車性能計算和繪制總布置圖的重要原始數(shù)據(jù)，在計算汽車的動力參數(shù)時要運用汽車輪胎的參數(shù)所以，在總體設(shè)計開始階段就應(yīng)選定。選擇的依據(jù)是車型、使用條件、輪胎的額定負荷以及汽車的行駛速度。同時還應(yīng)考慮與動力—傳動系參數(shù)的匹配和對整車尺寸參數(shù)（例如汽車的最小離地間隙、總高等）的影響。參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表1-3給出的部分國產(chǎn)汽車輪胎的規(guī)格、尺寸及使用條件。通過查閱貨車輪胎標準GB2977-2008《載重汽車輪胎規(guī)格、尺寸、氣壓與負荷》和參考同類車型所選輪胎規(guī)格，各軸輪胎規(guī)格擇如表1.1表1.1大客車、載貨汽車及掛車的規(guī)格、尺寸及使用條件輪胎規(guī)格主要尺寸使用條件斷面寬/mm外直徑/mm最大負荷/N相應(yīng)氣壓P/標準輪輞允許使用輪輞7.00R16LT20080012006.35.50F6.0前軸輪胎規(guī)格為7.00R16LT,輪胎數(shù)量為2；后輪并裝雙軸雙胎，型號為7.00R16LT,輪胎數(shù)量為4。所選輪胎的單胎最大負荷25000N，氣壓0.63MPa，外直徑800mm。1.3傳動系最小傳動比的確定普通載貨汽車最高檔通常選用直接擋，若無分動器或者輪邊減速器，則傳動系的最小傳動比等于主減速器的主減速比。主減速比是主減速器設(shè)計的原始數(shù)據(jù)，應(yīng)在汽車總體設(shè)計時就確定。載重貨車為了得到足夠的功率儲備而使最高的車速有所下降，可按下式選擇（1-4）式中，是驅(qū)動輪的滾動半徑（m），所選輪胎規(guī)格為7.00R16LT的子午線輪胎，其自由直徑d=800mm，因計算常數(shù)F=3.05(子午線輪胎F=3.05),故滾動半徑；np是發(fā)動機最大功率時的轉(zhuǎn)速，np=2400r/min;uamax是最高車速，uamax=125km/h；igh是變速器最高檔傳動比，igh=1.0。所以，初取i0=3.0。根據(jù)所選定的主減速比的值，就可基本上確定主減速器的減速形式（單級、雙級以及是否需要輪邊減速器），并使之與汽車總布置所要求的離地間隙相適應(yīng)。汽車驅(qū)動橋離地間隙要求參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表1-4所示。其中，為了使載貨汽車有著良好的通過性。重型載貨汽車的離地間隙要求在230～345mm之間。1.4變速器最大傳動比的確定傳動系最大傳動比為變速器的Ι擋傳動比igΙ與主減速比的乘積。igΙ應(yīng)根據(jù)汽車最大爬坡度、驅(qū)動車輪與路面的附著條件、汽車的最低穩(wěn)定車速以及主減速比和驅(qū)動車輪的滾動半徑等綜合確定。汽車爬坡度時車速不高，空氣阻力可以忽略，則最大驅(qū)動力用于克服輪胎與路面間的滾動阻力及爬坡阻力。故有（1-5）則由最大爬坡度要求的變速器Ι檔傳動比為（1-6）式中，αmax是道路最大坡度角，參考《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》設(shè)計要求最大爬坡度為30%，即坡度角；Ψmax是最大道路阻力系數(shù)。前面已將計算得rr=0.8338m；發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩Temax=535N.m；主減速比i0=3.0；傳動系傳動效率ηT=0.89。所以根據(jù)驅(qū)動車輪與路面附著條件（1-7）求得變速器的Ι檔傳動比為（1-8）式中，是道路的附著系數(shù)，在良好的路面上取=0.8；是汽車滿載靜止于水平路面時，驅(qū)動橋承受的載荷（N），初步設(shè)計采用雙聯(lián)車橋驅(qū)動，每個驅(qū)動橋承受的質(zhì)量為3.5t，則綜上所述，初步選取變速器Ι擋傳動比igΙ=7.0。傳動系各總成的選型2.1發(fā)動機的選型根據(jù)所需發(fā)動機的最大功率和最大轉(zhuǎn)矩及相應(yīng)轉(zhuǎn)速，所選取的發(fā)動機的功率和轉(zhuǎn)速應(yīng)滿大于所計算的參數(shù)。初步選擇中國重汽MC07.21-50型號的發(fā)動機，它的主要技術(shù)參數(shù)如下表所示：發(fā)動機：中國重汽MC05.14-50系列：MC系列發(fā)動機廠商：中國重汽適配范圍：卡車用進氣形式：增壓中冷汽缸數(shù)：4燃料種類：柴油汽缸排列形式：直列排量：4.58L排放標準：國五/歐五最大輸出功率：103kW額定功率轉(zhuǎn)速：2400rpm最大馬力：145.0馬力最大扭矩：535N.m最大扭矩轉(zhuǎn)速：1200-1700rpm全負荷最低燃油耗率：≤203g/kW.h發(fā)動機形式：直列四缸、水冷、四沖程、增壓中冷、高壓共軌發(fā)動機凈重：459kg發(fā)動機尺寸：mm壓縮比：16.5:1一米外噪音：≤97dB缸徑x行程：108x125mm每缸氣門數(shù)：4個2.2離合器的初步選型離合器是汽車動力系統(tǒng)的重要部件，它擔負著將動力與發(fā)動機之間進行切斷與連接的工作。定義為離合器所能傳遞的最大靜摩擦力矩與發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩之比，稱之為離合器的后備系數(shù)β。β必須大于1。β是離合器設(shè)計時用到的一個重要參數(shù)，它反映了離合器傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的可靠程度為可靠傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩和防止離合器滑磨過大，β不宜選取太??；為使離合器尺寸不致過大，減少傳動系過載，保證操縱輕便，β又不宜選取太大；當發(fā)動機后備功率較大、使用條件較好時，β可選取小些；當使用條件惡劣，需要拖帶掛車時，為提高起步能力、減少離合器滑磨，β應(yīng)選取大些；貨車總質(zhì)量越大，β也應(yīng)選得越大；采用柴油機時，由于工作比較粗暴，轉(zhuǎn)矩較不平穩(wěn)，選取的β值應(yīng)比汽油機大些；發(fā)動機缸數(shù)越多，轉(zhuǎn)矩波動越小，β可選取小些；膜片彈簧離合器由于摩擦片磨損后壓力保持較穩(wěn)定，選取的β值可比螺旋彈簧離合器小些；雙片離合器的β值應(yīng)大于單片離合器。在選擇β時，應(yīng)考慮以下幾點：1)摩擦片在使用中磨損后，離合器還應(yīng)能可靠地傳遞發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩；2)防止離合器滑磨時間過長；3)防止傳動系過載以及操縱輕便等。根據(jù)發(fā)動機的最大轉(zhuǎn)矩及上述要求，由于載貨車輛的載重量很高，通過掛車的β進行選型。初步選取膜片式彈簧離合器，膜片式彈簧離合器具有價格便宜，壓力分布均勻可以提高使用壽命，平衡性能好，并且易于通風散熱性好的優(yōu)點。離合器的外徑可以根據(jù)經(jīng)驗公式算出，其中KD為直徑系數(shù)，重型貨車的直徑系數(shù)為22.5~24.0通過查閱近似款車型資料，以及帶入經(jīng)驗公式計算和與之后的變速器匹配初步選擇EQ153膜片彈簧離合器，其轉(zhuǎn)矩容量為2000N·m。該離合器與中國重汽MC07.21-50發(fā)動機匹配時，其后備系數(shù)為2.4。2.3變速器的選擇根據(jù)《汽車理論》上各個檔位動力曲線圖可求得，檔位越多，發(fā)動機發(fā)揮最大功率附近高功率的機會就越大，欲保證重型汽車具有良好的動力性、經(jīng)濟性和加速性，需要采用多檔變速器。根據(jù)發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩和變速器的I擋傳動比，初取擋與擋之間的比值q=1.65試計算得各擋傳動比如下表：ⅠⅡⅢⅣⅤ倒擋7.414.492.721.651.007.66選擇東風17BJ25-00030變速箱。變速箱數(shù)據(jù)如下：品牌：東風變速箱：東風17BJ25-00030直接檔系列：東風DF5S系列檔位數(shù)：5檔換擋形式：手動產(chǎn)品特點：1套。2、2-6檔采用單錐同步器。3、可前置、后置安裝。4、可配裝左取力器。5、可配緩速器。、1檔和倒檔采用滑動齒匹配范圍：額定輸入扭矩為430-550N·m的各種公路載重車、自卸車、越野車、牽引車、高檔客車、汽車起重機、礦用車及重型消防車等。前進檔位：5檔倒檔檔位數(shù)：1個是否有同步器：全同步器最大扭矩：550N.m額定轉(zhuǎn)速：2400rpm2檔傳動比：4.311檔傳動比：7.314檔傳動比：1.543檔傳動比：2.456檔傳動比：1變速箱重量：190kg倒檔1傳動比：7.662.4傳動軸的選型萬向傳動軸一般是由萬向節(jié)、傳動軸和中間支承組成。該車前后軸距較大，容易運動過程中產(chǎn)生共振現(xiàn)象，產(chǎn)生共振現(xiàn)象時軸的轉(zhuǎn)速是軸的臨界轉(zhuǎn)速。因此避免軸在高轉(zhuǎn)速下共振。臨界轉(zhuǎn)速主要大小與材料的彈性特性，軸的形狀和尺寸，軸的支撐形式和軸上的零件質(zhì)量等有關(guān)。為了提高傳動軸的的臨界轉(zhuǎn)速，避免共振以及考慮整車總布置上的需要，常將傳動軸分段。當傳動軸分段時，需要加設(shè)安裝在車架橫梁上的彈性中間支撐，以補償傳動軸軸向和角度方向的安裝誤差，以及車輛行駛過程中由于彈性支承的發(fā)動機的傳動和車架等變形所引起的位移。彈性元件能吸收傳動軸的震動，降低噪聲。這種彈性中間支撐不能傳遞軸向力，它只要承受傳動軸因動不平衡，偏心等因素引起的徑向力，以及萬向節(jié)上的附加彎矩所引起的徑向力。一般驅(qū)動橋傳動軸均采用一對十字軸萬向節(jié)。十字軸萬向節(jié)結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，維修容易。對汽車而言，由于一個十字軸萬向節(jié)的輸出軸相對于輸入軸(有一定的夾角)是不等速旋轉(zhuǎn)的，為此必須采用雙萬向節(jié)(或多萬向節(jié))傳動，并把同傳動軸相連的兩個萬向節(jié)叉布置在同一平面，且使兩萬向節(jié)的夾角相等。這一點是十分重要的。在設(shè)計時應(yīng)盡量減小萬向節(jié)的夾角。十字軸萬向節(jié)夾角的允許范圍參照《汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書》表2.3十字軸萬向節(jié)夾角的允許范圍萬向節(jié)安裝位置或相聯(lián)兩總成不大于離合器-變速器；變速器-分動器（相聯(lián)兩總成均裝在車架上）驅(qū)動橋傳動軸汽車滿載靜止時一般汽車越野汽車行駛中的極限夾角一般汽車短軸距越野汽車初步采用東風EQ153傳動軸總成，工作扭矩為：5800N.m。2.5驅(qū)動橋的選型驅(qū)動橋處于傳動系的末端，其基本公用是增大由傳動軸傳來的轉(zhuǎn)矩，將轉(zhuǎn)矩分配給左、右驅(qū)動車輪，并使左、右驅(qū)動輪具有差速功能；同時，驅(qū)動橋還要承受作用于路面和車價之間的垂向力、縱向力和橫向力。2.5.1驅(qū)動橋結(jié)構(gòu)形式和布置形式的選擇驅(qū)動橋的結(jié)構(gòu)形式與驅(qū)動車輪的懸架形式有關(guān)。大貨車主要是后輪驅(qū)動。并且在后軸上布置的都是貨箱，所以沒有必要設(shè)計獨立懸架，故大貨車采用的都是非獨立懸架。減速器分為單雙級兩種單級減速就是一級減速，簡單，傳動效率高，因傳遞能力大，對制造技術(shù)水平高雙級減速就是兩級減速，復(fù)雜，傳達效率低，因傳遞能力一般，制造技術(shù)水平低。在貫通式驅(qū)動橋的布置中，各橋的傳動布置在同一個縱向垂直平面內(nèi)，且相鄰的兩橋的傳動軸是串聯(lián)的布置。其優(yōu)點是不僅減少了傳動軸的數(shù)量，而且提高了各種驅(qū)動橋零件的互通性，并且簡化了結(jié)構(gòu)，減少了體積和質(zhì)量，成本較低。2.5.2主減速器結(jié)構(gòu)形式選擇主減速器形式的選擇與汽車的類型及使用條件有關(guān)，主要取決與動力性、經(jīng)濟性等整車性能所要求的主減速比的大小以及驅(qū)動橋的離地間隙、驅(qū)動橋的數(shù)目及減速形式等。綜上所述，由于所設(shè)計的載貨汽車的軸數(shù)和驅(qū)動形式為，以及單級減速主減速器具有結(jié)構(gòu)簡單等諸多優(yōu)點，又能滿足使用要求。2.5.3驅(qū)動橋的選型根據(jù)計算的主減速比，初步選擇\t"/m42/_blank"重汽HOWO系列HW1697雙驅(qū)動橋。如果汽車阻力功率曲線與發(fā)動機功率曲線不能交在其最大功率點上，再調(diào)整。第三章整車性能計算3.1發(fā)動機外特性計算根據(jù)發(fā)動機外特性計算公式：；（3-1）其中；；；（3-2）；（3-3）計算得出中國重汽MC07.21-50發(fā)動機外特性曲線見（圖1和圖2）圖1.發(fā)動機外特性中功率與轉(zhuǎn)速曲線圖2.發(fā)動機外特性中轉(zhuǎn)速與轉(zhuǎn)矩曲線3.1、汽車動力性能計算 3.11汽車驅(qū)動力和行駛阻力汽車行駛過程中必須克服滾動阻力和空氣阻力，加速時會受到加速阻力的作用，上坡時會受到重力沿坡道的分力——坡度阻力。汽車行駛時驅(qū)動力與行駛阻力的平衡方程式為：（3-4）發(fā)動機在轉(zhuǎn)速下發(fā)出的轉(zhuǎn)矩經(jīng)汽車傳動系傳遞到驅(qū)動輪上的驅(qū)動力按下式計算：（3-5）式中——汽車驅(qū)動力，N；——發(fā)動機轉(zhuǎn)矩，N.m；——主減速器速比，io=3.0；——傳動系效率，0.89在驅(qū)動輪不打滑的情況下，發(fā)動機轉(zhuǎn)速所對應(yīng)的汽車車速（km/h）為：（3-6）式中——發(fā)動機轉(zhuǎn)速，r/min；，，——同式（1.3）說明。滾動阻力：（3-7）式中——重力加速度，g=9.8m/s2；——坡道的坡度角，；——滾動阻力系數(shù)，同式（1-1）說明；空氣阻力：（3-8）式中——空氣阻力系數(shù)，CD=0.8；——迎風面積，即汽車行駛方向的投影面積,=1.52；——空氣密度，一般；——汽車行駛速度，m/s。若以km/h計，則坡度阻力：（3-9）坡道的坡度為時加速阻力：（3-10）式中——汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，按式估算，取，為變速器速比；——汽車總質(zhì)量，=4000kg；——汽車行駛加速度，。3.12汽車的行駛性能曲線通過計算各檔車速對應(yīng)的發(fā)動機轉(zhuǎn)速，由發(fā)動機外特性曲線可得到相應(yīng)的發(fā)動機轉(zhuǎn)矩，由式（3-1）可求得汽車的驅(qū)動力，由式（3-3）和（3-4）可求得，再作出汽車的行駛性能曲線（圖3）。圖3.汽車驅(qū)動力與行駛阻力3.13汽車的加速性能計算汽車在水平路面上加速行駛時驅(qū)動力與行駛阻力平衡方程式（3-8）或，由此可得（3-9）式中——汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，按式估算，取，為變速器速比；、、、如前所述。得，（3-10）通過上式可求得汽車從初始車速全力加速到的加速時間。由式（3.8）、（3.9）和汽車的行駛性能曲線可以作出連續(xù)換檔加速時間曲線（圖4）、加速度曲線（圖5）、加速度倒數(shù)曲線（圖6）。圖4汽車連續(xù)換檔加速時間曲線圖5.加速度曲線圖圖6.加速度倒數(shù)曲線圖發(fā)動機與傳動系部件的確定根據(jù)前面的計算，可以確定設(shè)計車輛的動力傳動系統(tǒng)。變速器一汽CA6TB085M變速箱、單級減速雙聯(lián)驅(qū)動橋與145馬力的中國重汽MC05.14-50發(fā)動機匹配使用時，整車的爬坡性能、加速性能和轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性都有了較為顯著的提高，經(jīng)濟車速的范圍也較大，燃油經(jīng)濟性較好，同時也滿足最高車速為125km/h的設(shè)計要求。最后確定的發(fā)動機和傳動系各部件如表所示:表4-1發(fā)動機和傳動系各部件選型部件型號主要技術(shù)參數(shù)發(fā)動機中國重汽MC05.14-50型號發(fā)動機最大功率及轉(zhuǎn)速103kw/(2400r/min)離合器EQ153離合器轉(zhuǎn)矩容量2000N·m變速器東風17BJ25-00030變速箱額定輸入轉(zhuǎn)矩535N·m傳動軸東風EQ153傳動軸工作轉(zhuǎn)矩4500N·m驅(qū)動橋\t"/m42/_blank"重汽HOWO系列HW1697雙驅(qū)動橋主減速器傳動比3.0表4-2車輛參數(shù)軸數(shù)2驅(qū)動形式4*2發(fā)動機布置前置長*寬*高mm6500*2000*1500貨箱尺寸mm4200*2000*1300前軸載荷kg1600后軸載荷kg2400前輪輪距mm1850后輪輪距mm1800軸距mm4000（圖7.貨車整體布置圖）設(shè)計小結(jié)課程設(shè)計是我們專業(yè)課程知識綜合應(yīng)用的實踐訓(xùn)練，也是我們邁向社會，從事職業(yè)工作前一個必不少的過程。通過這次的汽車課程設(shè)計，使我之前學(xué)習(xí)的課本知識得以鞏固，同時也更加系統(tǒng)全面的了解了汽車發(fā)動機與傳動系和驅(qū)動橋之間的匹配關(guān)系。本次課程設(shè)計中，會用到很多以前老師講解過的知識，尤其是《汽車構(gòu)造》、《汽車設(shè)計》和《汽車理論》上的一些重點內(nèi)容，我們不僅學(xué)到了許多新的知識，而且也開闊了視野，提高了自己的設(shè)計能力。在這次設(shè)計過程中，體現(xiàn)出了自己設(shè)計開發(fā)系統(tǒng)的能力以及綜合運用知識的能力，體會了學(xué)以致用、突出自己勞動成果的喜悅心情，從中發(fā)現(xiàn)自己平時學(xué)習(xí)的不足和薄弱環(huán)節(jié)，從而加以彌補。在今后的學(xué)習(xí)中，我們應(yīng)該發(fā)現(xiàn)自己的不足然后虛心學(xué)習(xí)，更加完善自己，為今后步入社會參加工作打下足夠的基礎(chǔ)。由于設(shè)計資料和能力比較有限，此次設(shè)計尚有許多不足之處，懇請老師給予批評指正。再感謝董老師的精心教導(dǎo)，細心關(guān)注。參考文獻[1]王望予.汽車設(shè)計[M].4版.北京：機械工業(yè)出版社，2004.[2]王國權(quán)，龔國慶.汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書[M].北京：機械工業(yè)出版社，2009.[3]陳家瑞.汽車構(gòu)造[M].3版.北京：機械工業(yè)出版社，2009.[4]劉惟信.汽車設(shè)計[M].北京.清華大學(xué)出版社，2003.[5]余志生.汽車理論[M].4版.北京：機械工業(yè)出版社，2004.[6]田其鑄.汽車設(shè)計手冊（整車·底盤卷).長春汽車研究所.1998.[7]王豐元，馬明星，鄒旭東.汽車設(shè)計課程設(shè)計指導(dǎo)書.北京：中國電力出版社，2009.[8]中華人民共和國汽車行業(yè)標準委員會.QC/T29082-1992汽車傳動軸總成技術(shù)條件[S].北京：中國標準出版社，1992.[9]國家標準：GBT1589-2004/GBT2974-2008/GBT2977-2008/GBT2978-2008附錄程序1n=1000:100:2600N=n/1000T=535-0.00010988*(1500-n).^2Pe=T.*n/9550%發(fā)動機凈功率figure(1)plot(n,T)xlabel('轉(zhuǎn)速n')ylabel('轉(zhuǎn)矩T')figure(2)plot(n,Pe)xlabel('轉(zhuǎn)速n')ylabel('功率Pe')附錄2n=1000:100:2600;N=n/1000;Tq=535-0.00010988*(1500-n).^2;m=4000;g=9.8;nmin=1000;nmax=2600;G=m*g;ig=[7.314.312.451.541];nT=0.9;r=0.3883;f=0.02;CDA=2.4;i0=3;L=3.4;a=1.927;hg=0.9;If=0.218;Iw1=1.798;Iw2=3.598;Ft1=Tq*ig(1)*i0*nT/r;Ft2=Tq*ig(2)*i0*nT/r;Ft3=Tq*ig(3)*i0*nT/r;Ft4=Tq*ig(4)*i0*nT/r;Ft5=Tq*ig(5)*i0*nT/r;ua1=0.377*r*n/ig(1)/i0;ua2=0.377*r*n/ig(2)/i0;ua3=0.377*r*n/ig(3)/i0;ua4=0.377*r*n/ig(4)/i0;ua5=0.377*r*n/ig(5)/i0;ua=0:5:120;Ff=G*f;Fw=CDA*ua.^2/21.15;Fz=Ff+Fw;plot(ua1,Ft1,ua2,Ft2,ua3,Ft3,ua4,Ft4,ua5,Ft5,ua,Fz);title('驅(qū)動力-行駛阻力平衡圖');xlabel('ua(km/s)');ylabel('Ft(N)');gtext('Ft1'),gtext('Ft2'),gtext('Ft3'),gtext('Ft4'),gtext('Ft5'),gtext('Ft+Fw');zoomon;[x,y]=ginput(1);zoomoff;disp('汽車最高車速=');disp(x);disp('km/h');附錄3n=1000:100:2600;N=n/1000;Tq=535-0.00010988*(1500-n).^2;m=4000;g=9.8;nmin=1000;nmax=2600;G=m*g;ig=[7.314.312.451.541];nT=0.9;r=0.3883;f=0.02;CDA=2.4;i0=3;L=3.4;a=1.927;hg=0.9;If=0.218;Iw1=1.798;Iw2=3.598;Ft1=Tq*ig(1)*i0*nT/r;Ft2=Tq*ig(2)*i0*nT/r;Ft3=Tq*ig(3)*i0*nT/r;Ft4=Tq*ig(4)*i0*nT/r;Ft5=Tq*ig(5)*i0*nT/r;ua1=0.377*r*n/ig(1)/i0;ua2=0.377*r*n/ig(2)/i0;ua3=0.377*r*n/ig(3)/i0;ua4=0.377*r*n/ig(4)/i0;ua5=0.377*r*n/ig(5)/i0;Fw1=CDA*ua1.^2/21.15;Fw2=CDA*ua2.^2/21.15;Fw3=CDA*ua3.^2/21.15;Fw4=CDA*ua4.^2/21.15;Fw5=CDA*ua5.^2/21.15;Ff=G*f;deta1=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(1)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta2=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(2)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta3=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(3)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta4=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(4)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta5=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(5)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);a1=(Ft1-Ff-Fw1)/(deta1*m);ad1=1./a1;a2=(Ft2-Ff-Fw2)/(deta2*m);ad2=1./a2;a3=(Ft3-Ff-Fw3)/(deta3*m);ad3=1./a3;a4=(Ft4-Ff-Fw4)/(deta4*m);ad4=1./a4;a5=(Ft5-Ff-Fw5)/(deta5*m);ad5=1./a5;plot(ua1,ad1,ua2,ad2,ua3,ad3,ua4,ad4,ua4,ad5);axis([010008]);title('汽車的加速度倒數(shù)曲線');xlabel('ua(km/h)');ylabel('1/a');gtext('1/a1'),gtext('1/a2'),gtext('1/a3'),gtext('1/a4'),gtext('1/a5');a=max(a1);af=asin(max(Ft1-Ff-Fw1)/G);C=tan(af)/(a/L+hg*tan(af)/L);disp('假設(shè)后輪驅(qū)動，最大爬坡度相對應(yīng)的附著力=');disp(C);程序4n=1000:100:2600;N=n/1000;Tq=265-0.00010988*(1500-n).^2;m=4000;g=9.8;nmin=1000;nmax=2600;G=m*g;ig=[7.314.312.451.541];nT=0.9;r=0.3883;f=0.02;CDA=2.4;i0=3;L=3.4;a=1.927;hg=0.9;If=0.218;Iw1=1.798;Iw2=3.598;Ft1=Tq*ig(1)*i0*nT/r;Ft2=Tq*ig(2)*i0*nT/r;Ft3=Tq*ig(3)*i0*nT/r;Ft4=Tq*ig(4)*i0*nT/r;Ft5=Tq*ig(5)*i0*nT/r;ua1=0.377*r*n/ig(1)/i0;ua2=0.377*r*n/ig(2)/i0;ua3=0.377*r*n/ig(3)/i0;ua4=0.377*r*n/ig(4)/i0;ua5=0.377*r*n/ig(5)/i0;Fw1=CDA*ua1.^2/21.15;Fw2=CDA*ua2.^2/21.15;Fw3=CDA*ua3.^2/21.15;Fw4=CDA*ua4.^2/21.15;Fw5=CDA*ua5.^2/21.15;Ff=G*f;deta1=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(1)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta2=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(2)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta3=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(3)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta4=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(4)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);deta5=1+(Iw1+Iw2)/(m*r^2)+(If*ig(5)^2*i0^2*nT)/(m*r^2);a1=(Ft1-Ff-Fw1)/(deta1*m);ad1=a1;a2=(Ft2-Ff-Fw2)/(deta2*m);ad2=a2;a3=(Ft3-Ff-Fw3)/(deta3*m);ad3=a3;a4=(Ft4-Ff-Fw4)/(deta4*m);ad4=a4;a5=(Ft5-Ff-Fw5)/(deta5