高層施工腳手架方案

鳳城億升鳳凰首府小區(qū)A13#樓腳手架施工專項方案鳳城市森旺建筑工程有限公司2014年4月28日腳手架專項施工方案第一節(jié)、工程概況一、工程概況鳳城億升鳳凰首府小區(qū)A13，剪力墻結(jié)構(gòu)，地上32層，建筑高度98.40米，標準層層高3米。本工程由鄧憲義擔任項目經(jīng)理，李丙剛擔任技術(shù)負責人。二、施工要求1、確保腳手架在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠。2、腳手架在搭設(shè)及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業(yè)人員資格上崗證。三、技術(shù)保證條件1、安全網(wǎng)絡(luò)項目經(jīng)理：鄧憲義安全技術(shù)負責人：崔樹利技術(shù)負責人：李丙剛生產(chǎn)調(diào)度負責人：鄧憲義機械管理負責人：陳放2、腳手架的搭設(shè)和拆除需嚴格執(zhí)行該《專項施工方案》。第二節(jié)、編制依據(jù)《建筑施工腳手架實用手冊》《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-91《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001相關(guān)施工設(shè)計圖紙等。第三節(jié)、施工計劃一、施工進度計劃按照合同約定執(zhí)行二、材料與設(shè)備計劃1、搭設(shè)腳手架的鋼管應(yīng)采用現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定，每根鋼管的最大質(zhì)量不應(yīng)大于25kg。新用的鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產(chǎn)品質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T228的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001的有關(guān)規(guī)定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應(yīng)符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合建設(shè)部《鋼管腳手扣件標準》GB15831的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應(yīng)與鋼管相匹配，貼和面應(yīng)平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65N·m時不得破壞。舊扣件在使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理。3、搭設(shè)架子前應(yīng)進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，力求環(huán)保美觀，所刷顏色為紅白相間。4、腳手板采用符合有關(guān)要求，采用木腳手板。5、安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應(yīng)滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色應(yīng)滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質(zhì)量合格證，以及由相關(guān)建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6、連墻件材料采用鋼管，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結(jié)構(gòu)》GB700-88中Q235-A鋼的要求。7、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉(zhuǎn)角處的連接桿等采用φ48×3.5mm焊接鋼管，其材質(zhì)在保證可焊性的條件下應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700中Q235A鋼的規(guī)定，相應(yīng)的扣件規(guī)格也應(yīng)為φ48mm。主要材料參數(shù)表【鋼管落地腳手架】鋼管Φ48.3×33.6扣件配套腳手板木腳手板安全網(wǎng)密目安全網(wǎng)第四節(jié)、施工工藝技術(shù)一、施工方案1、根據(jù)本工程實際情況，保證施工的安全性和經(jīng)濟效益，我單位決定采用雙排落地扣件式腳手架的方式進行施工。2、根據(jù)本工程實際情況及考慮綜合節(jié)約成本的要求，本工程的卸荷采用鋼管三角形支撐的方式進行，腳手架架體不斷。3、腳手架連墻件為兩步三跨的形式，在節(jié)點處設(shè)置，即在每樓層樓板上每4.5米預埋同規(guī)格鋼管，用于連墻件與樓體的連接。二、工藝流程1、鋼管落地腳手架場地平整、夯實→基礎(chǔ)承載力實驗、材料配備→采用C30混凝土進行腳手架底座鋪設(shè)→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。三、施工方法鋼管落地腳手架定距定位。根據(jù)構(gòu)造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用紅藍鉛筆點出立桿標記；墊板、底座應(yīng)準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設(shè)首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設(shè)一道斜支撐，拐角處雙向增設(shè)，待該部位腳手架與主體結(jié)構(gòu)的連墻件可靠拉結(jié)后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排。其余按以下構(gòu)造要求搭設(shè)。1、地基基礎(chǔ)本工程腳手架地基礎(chǔ)部位應(yīng)在回填土完后夯實，采用強度為C30的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度為20cm,寬度為30cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設(shè)要求。腳手架基礎(chǔ)的混凝土澆筑在腳手架施工前7天進行。2、立桿設(shè)置(1)立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位扎結(jié)不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)立桿的垂直偏差應(yīng)控制在不大于架高的1/400。(3)立桿及縱橫向水平桿構(gòu)造要求見下圖。3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設(shè)置(1)縱向水平桿亦設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應(yīng)該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設(shè)置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用搭接時；大街長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設(shè)置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結(jié)構(gòu)整體受力。主節(jié)點處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向不平桿，宜根據(jù)支承腳手板的需要等間距設(shè)置，最大間距不應(yīng)大于縱距的1/2；（3）剪刀撐連續(xù)設(shè)置，每五跨設(shè)置一組（腳手架步距為1.5米，立桿間距為1.5米）。4、腳手板的鋪設(shè)要求(1)作業(yè)層腳手板應(yīng)鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120~150mm；(2)木腳手板等，設(shè)置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，采用兩根橫向水平桿支承，應(yīng)將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此種腳手板的鋪設(shè)可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設(shè)。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設(shè)兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應(yīng)取130~150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應(yīng)大于300mm（如圖）；腳手板搭接鋪設(shè)時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應(yīng)大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應(yīng)小于100mm（如圖）。(3)作業(yè)層端部腳手板探頭長度應(yīng)取150mm，其板長兩端均應(yīng)與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應(yīng)用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；

（a）腳手板對接；（b）腳手板搭接

(5)在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應(yīng)與橫向水平桿可靠連接；(6)自頂層作業(yè)層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。5、防護欄桿(1)腳手架外側(cè)使用建設(shè)主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。(2)選用尼龍繩綁扎張掛安全網(wǎng)，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側(cè)必須設(shè)1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內(nèi)側(cè)設(shè)1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構(gòu)造示意圖6、連墻件(1)連墻件數(shù)量的設(shè)置除應(yīng)滿足本規(guī)范計算要求外，尚應(yīng)符合表6.1的規(guī)定。

表6.4.1連墻件布置最大間距注：h——步距；la——縱距。

(2)連墻件的布置應(yīng)符合下列規(guī)定：

①宜靠近主節(jié)點設(shè)置，偏離主節(jié)點的距離不應(yīng)大于300mm；

②應(yīng)從底層第一步縱向水平桿處開始設(shè)置，當該處設(shè)置有困難時，應(yīng)采用其它可靠措施固定；

③宜優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；

④一字型、開口型腳手架的兩端必須設(shè)置連墻件，連墻件的垂直間距不應(yīng)大于建筑物的層高，并不應(yīng)大于4m（2步）。

(3)連墻件的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：

①連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設(shè)置，當不能水平設(shè)置時，與腳手架連接的一端應(yīng)下斜連接，不應(yīng)采用上斜連接；

②連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構(gòu)造。采用預埋￠48鋼管的套管。

(5)當腳手架下部暫不能設(shè)連墻件時可搭設(shè)拋撐。拋撐應(yīng)采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應(yīng)在45°~60°之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應(yīng)大于300mm。拋撐應(yīng)在連墻件搭設(shè)后方可拆除。架高超過40m且有風渦流作用時，應(yīng)采取抗上升翻流作用的連墻措施。四、檢查驗收鋼管落地腳手架1、腳手架搭設(shè)完畢或分段搭設(shè)完畢，應(yīng)按規(guī)定對腳手架工程的質(zhì)量進行檢查，經(jīng)檢查合格后方可交付使用。2、驗收時應(yīng)具備下列文件(1)根據(jù)編制依據(jù)相關(guān)文件法規(guī)要求所形成的施工組織設(shè)計文件。(2)腳手架構(gòu)配件的出廠合格證或質(zhì)量分類合格標志。(3)腳手架工程的施工記錄及質(zhì)量檢查記錄。(4)腳手架搭設(shè)過程中出現(xiàn)的重要問題及處理記錄。(5)腳手架工程的施工驗收報告。3、腳手架工程的驗收，除查驗有關(guān)文件外，還應(yīng)進行現(xiàn)場檢查，檢查應(yīng)著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1)構(gòu)配件和加固件是否齊全，質(zhì)量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。(2)安全網(wǎng)的張掛及扶手的設(shè)置是否齊全。(3)地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。(4)桿件的設(shè)置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構(gòu)造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松動，是否超載。第五節(jié)、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環(huán)境保護體系二、技術(shù)措施腳手架搭設(shè)技術(shù)措施鋼管落地腳手架1、鋼管架應(yīng)設(shè)置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，及間距20m內(nèi)立桿上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網(wǎng)絡(luò)，并檢測接地電阻不大于30Ω。2、外腳手架不得搭設(shè)在距離外架空線路的安全距離內(nèi)，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、外腳手架不混搭，扣件不混用。5、外腳手架搭設(shè)人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設(shè)腳手板以及多層作業(yè)時，應(yīng)盡量使施工荷載內(nèi)、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結(jié)，不得截斷架體。8、結(jié)構(gòu)外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經(jīng)項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結(jié)構(gòu)施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層。11、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應(yīng)采取適當?shù)呐R時撐拉措施。12、各作業(yè)層之間設(shè)置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術(shù)措施1、拆架前:(1)應(yīng)全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求；

(2)應(yīng)根據(jù)檢查結(jié)果補充完善施工組織設(shè)計中的拆除順序和措施，經(jīng)主管部門批準后方可實施；(3)應(yīng)由單位工程負責人進行拆除安全技術(shù)交底；

(4)應(yīng)清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍設(shè)繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應(yīng)設(shè)專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應(yīng)先按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》第6.4.32條第4款、第6.6.3條第1、2款的規(guī)定設(shè)置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業(yè)人員應(yīng)戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應(yīng)遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應(yīng)先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應(yīng)大于2步，如高差大于2步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應(yīng)先在適當位置搭設(shè)臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時，應(yīng)先通知對方，以防墜落。設(shè)置專人負責，責任人為：架工班班長王孝明8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應(yīng)將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應(yīng)按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應(yīng)配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應(yīng)及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、當天離崗時，應(yīng)及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應(yīng)進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪木腳手板應(yīng)注意站立位置，并應(yīng)自外向里翻起豎立，防止外翻將木腳手板內(nèi)未清除的殘留物從高處墜落傷人。陽臺等部位的卸荷措施：第六節(jié)、計算書扣件式落地雙排腳手架計算書計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等編制。腳手架搭設(shè)體系剖面圖腳手架搭設(shè)體系正立面圖腳手架搭設(shè)體系平面圖一、參數(shù)信息1.腳手架搭設(shè)參數(shù)腳手架從地面開始搭設(shè)，搭設(shè)高度H：4.5m；頂步欄桿高：1.2m；內(nèi)立桿距離墻長度a：0.3m；立桿步距h：1.5m；總步數(shù)：2步；立桿縱距l(xiāng)a：1.5m；立桿橫距l(xiāng)b：0.75m；小橫桿伸出內(nèi)立桿長度a1：0.3m；掃地桿距地：0.3m；采用大橫桿在上布置，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48.3×3.6；連墻件布置方式為二步二跨，連接方式為扣件連接；連墻件扣件連接方式為雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)為1；腳手架沿墻縱向長度l：150m；2.荷載參數(shù)(1)活荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)腳手架均布活荷載：3kN/m2；結(jié)構(gòu)腳手架同時施工層數(shù)：0層；裝修腳手架均布活荷載：2kN/m2；裝修腳手架同時施工層數(shù)：2層；(2)風荷載參數(shù)本工程地處遼寧丹東市，基本風壓Wo：0.55kN/m2；地面粗糙度類別為：B類(城市郊區(qū))；(2)靜荷載參數(shù)1)腳手板參數(shù)選用沖壓鋼腳手板，按規(guī)范要求鋪腳手板；腳手板自重：0.3kN/m2；鋪設(shè)層數(shù)：1層；2)防護欄桿第2步開始步步設(shè)防護欄桿，每步防護欄桿根數(shù)為2根，總根數(shù)為4根；3)圍護材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全網(wǎng)全封閉。密目網(wǎng)選用為：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目網(wǎng)自重：0.01kN/m2；3.地基參數(shù)腳手架放置在地面上，地基土類型為：碎石土；地基承載力標準值：650kPa；立桿基礎(chǔ)底面面積：0.25m2；地基承載力調(diào)整系數(shù)：0.4。二、大橫桿的計算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算作用在大橫桿上的荷載標準值：恒荷載標準值qk1=0.040+0.300×0.75/3=0.115kN/m；活荷載標準值qqk2=2×0.75//3=00.500kN/m；作用在大橫桿上的的荷載設(shè)計值值：恒荷載設(shè)計值qq1=1.22qk1=0..138kkN/m；；活荷載設(shè)計值qq2=1.44qk2=0..700kkN/m；；2.強度驗算最大彎距Mmaxx=0..10q1la2+0..117q22la2=0.10×00.138××1.52+0.1117×0.7000×1.52=0.2215kNN·m；最大應(yīng)力計算值σσ=M//W=0..215×106/5.266×103=40.9921N//mm2；大橫桿實際彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=40.9921N/mmm2小于抗彎強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度ν=(0.6777qk1+00.990qqk2)la4/100EEI=((0.6777×0.1155+0..990×0.5000)×15004/(1000×2.06×105×1271000)=1..105mmm；大橫桿實際最大撓撓度計算值νν=1.1005mm小小于最大允許許撓度值miin（1500//150，10）=10.0000mm，滿滿足要求！三、小橫桿的計算算大橫桿在小橫桿的的上面，大橫橫桿把荷載以以集中力的形形式傳遞給小小橫桿，小橫橫桿按照簡支支梁進行強度度和撓度計算算，不計懸挑挑荷載。1.大橫桿傳遞給給小橫桿的集集中力計算集中力標準值：F=1.1qkk1la+1..2qk2la=1.11×0.1155×1.5+11.2×0.5000×1.5=11.089kN；集中力設(shè)計值：F=1.1q11la+1..2q2la=1.11×0.1388×1.5+11.2×0.7000×1.5=11.487kN；2.小橫桿受力計計算小橫桿按照簡支梁梁進行電算（不不計懸挑荷載載），得到計計算簡圖及內(nèi)內(nèi)力、變形圖圖如下：彎矩和剪力計算簡簡圖彎矩圖(kN·mm)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到：最大彎矩：M=0.3755kN.mm最大變形：ν=0.6299mm3.強度驗算最大應(yīng)力計算值σσ=0..375×106/5.266×103=71.3317N//mm2；小橫桿實際彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=71.3317N/mmm2小于抗彎強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！4.撓度驗算最大撓度ν=0..629mmm；小橫桿實際最大撓撓度計算值νν=0.6229mm小小于最大允許許撓度值miin（750/1150，10）=5.0000mm，滿滿足要求！四、作業(yè)層立桿扣扣件抗滑承載載力的計算1.小橫桿傳遞給給立桿的支座座反力計算根據(jù)實際受力情況況進行電算（計計算懸挑荷載載），得到計計算簡圖及內(nèi)內(nèi)力圖如下：：計算簡圖剪力圖(kN)計算得到：內(nèi)立桿最大支座反反力：F=4.4433kN外立桿最大支座反反力：F=1.9155kN2.作業(yè)層立桿扣扣件抗滑承載載力的計算扣件的抗滑承載力力按照下式計計算:R≤≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值。規(guī)范規(guī)規(guī)定直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN?？奂箍够休d力折折減系數(shù)1，則該工程程采用的單扣扣件承載力取取值為8.0000kN，雙雙扣件承載力力取值為166.000kkN；R--縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設(shè)計值。本本工程小橫桿桿傳給內(nèi)立桿桿的豎向作用用力為4.4443kNN,小橫桿桿傳給外立桿桿的豎向作用用力為1.9915kNN；作業(yè)層內(nèi)力桿扣件件抗滑承載力力驗算：內(nèi)立立桿受到的豎豎向作用力RR=4.4443kN≤≤8.0000kN，內(nèi)力力桿采用單扣扣件，其抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算滿足足要求！作業(yè)層外力桿扣件件抗滑承載力力驗算：外立立桿受到的豎豎向作用力RR=1.9115kN≤≤8.0000kN，外力力桿采用單扣扣件，其抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算滿足足要求！五、腳手架立桿荷荷載計算作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。1.確定按穩(wěn)定計計算的腳手架架搭設(shè)高度HHsHs=[H]=44.5m；；2.靜荷載標準值值計算(1)結(jié)構(gòu)自重標準準值NG1k采用Φ48.3×3.66鋼管。外立桿：NG1kk=gkHs=0..1556××4.5000=0.7000kN；；內(nèi)立桿：NG1kk=gkHs=0..1326××4.5000=0.5997kN；；(2)構(gòu)配件自重標標準值NG2k1)腳手板的自重重標準值NG2k1采用沖壓鋼腳手板板，自重標準準值gk1==0.3kNN/m2，鋪設(shè)層數(shù)數(shù)n1=1層。外立桿：NG2kk1=n11×0.5×lb×la×gk1==1×0.5×0.75×1.5×0.3=00.169kN；內(nèi)立桿：NG2kk1=n11×（0.5×lb+a11）×la×gk1=1×（0.55×0.75++0.3）×1.5×0.3=00.304kN；2)防護欄桿及扣扣件的自重標標準值NG2k3采用Φ48.3×3.66鋼管，自重重標準值gkk3=0.00397kNN/m，總根根數(shù)n3=44根。外立桿：NG2kk3=n33×（la×gk3+00.01322）=4×（1.5×0.03997+0.00132）=0.2991kN；；3)圍護材料的自自重標準值NNG2k4采用2300目//100cmm2，A0=1..3mm2密密目安全網(wǎng)全全封閉，自重重標準值gkk4=0.001kN/mm2。外立桿：NG2kk4=laa×[H]×gk4==1.5×4.5×0.01==0.0688kN；4)附加橫桿及扣扣件的自重標標準值NG2k5搭接在小橫桿上的的大橫桿根數(shù)數(shù)n4=2根，鋪鋪設(shè)層數(shù)n55=1層，采采用Φ48.3×3.66鋼管，自重重標準值gkk6=0.00397kNN/m。外立桿：NG2kk5=n55×0.5×n4×（la×gk6+00.01322）=1×0.5××2×（1.5×0.03997+0.00132）=0.0773kN；；內(nèi)立桿：NG2kk5=n55×（0.5×n4+1）×（la×gk6+00.01322）=1×（0.55×2+1）×（1.5×0.03997+0.00132）=0.1446kN；；5）構(gòu)配件自重標準準值NG2k合計外立桿：NG2kk=0.1669+0.2291+0..068+00.073==0.6000kN；內(nèi)立桿：NG2kk=0.3004+0.1146=0..449kkN；3.活荷載標準值值計算活荷載按照2個裝裝修作業(yè)層（荷荷載為2kkN/m2）計算，活活荷載合計值值∑Qk=4kN/m22。外立桿：∑NQkk=0.55×lb×la×∑Qk=0.5×0.75×1.5×4=2.2250kNN；內(nèi)立桿：∑NQkk=（0.5×lb+a11）×la×∑Qk=（0.5×0.75++0.3）×1.5×4=4.0050kNN；4.風荷載標準值值計算Wk=0.7μz·μμs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照荷載載規(guī)范規(guī)定采采用：ω0=0..55kNN/m2；μs--風荷載體體型系數(shù)：μμs=1.3==1.3×00.870==1.1311；為擋風系數(shù)數(shù)，考慮了腳腳手架和圍護護材料的共同同作用，計算算過程復雜因因篇幅有限計計算過程從略略。μz--風荷載高高度變化系數(shù)數(shù)，按照荷載載規(guī)范的規(guī)定定采用：腳手手架底部μz=1.0000，腳手手架頂部μz=1.2212；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值為為:腳手架底部Wk=0.77×0.55×1.0000×1.1311=0..435kkN/m2；腳手架頂部Wk=0.77×0.55×1.2122×1.1311=0..528kkN/m2；六、立桿穩(wěn)定性計計算(一)基本數(shù)據(jù)計算1.立桿長細比驗驗算依據(jù)《扣件式規(guī)范范》第5.11.9條：長細比λ=l00/i=kμh/i=μh/i（k取為1）查《扣件式規(guī)范》表表5.3.33得：μ=1..500；立桿的截面回轉(zhuǎn)半半徑：i==1.5990cm；；λ=1.500××1.5×100/11.590==141.5509立桿實際長細比計計算值λ=141..509小小于容許長細細比210，滿足足要求！2.確定軸心受壓壓構(gòu)件的穩(wěn)定定系數(shù)φ長細比λ=l00/i=kμh/i=11.155××1.5000×1.5×100/11.590==163.4443；穩(wěn)定系數(shù)φ查《扣扣件式規(guī)范》附附錄C表得到：φ=0.2264；3.風荷載設(shè)計值值產(chǎn)生的立桿桿段彎矩MwwMw=0.85××1.4WkLah2/10經(jīng)計算得到，各段段彎矩Mw為：腳手架底部Mww=0.1175kN··m；(二)外立桿穩(wěn)定性計算算1.組合風荷載時時,外立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算σ=N/(φAA)+MMW/W≤[f]外立桿的軸心壓力力設(shè)計值NN=1.22×（NG1k+NG2k）+0.855×1.4∑NQk=11.2×（0.7000+0.6000）+0.885×1.4×2.2500=4.2238kNN；σ=4237..713/((0.2644×506)++1748669.3177/52600=655.008N/mm22；組合風荷載時，外外立桿實際抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=65.0008N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！2.不組合風荷載載時,外立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算σ=N/(φAA)≤[f]外立桿的軸心壓力力設(shè)計值NN=1.22×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk=11.2×（0.7000+0.6000）+1.44×2.2500=4.7710kNN；σ=4710..213/((0.2644×506)==35.3004N/mmm2；不組合合風荷載時時，外立桿實實際抗壓應(yīng)力力計算值σ=35.3304N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！(三)內(nèi)立桿穩(wěn)定性計算算全封閉雙排腳手架架僅考慮外立立桿承受風荷荷載的作用，內(nèi)內(nèi)立桿不考慮慮風荷載作用用。σ=N/(φAA)≤[f]內(nèi)立桿的軸心壓力力設(shè)計值NN=1.22（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk=11.2×（0.5977+0.4449）+1.44×4.0500=6.9925kNN；σ=6925..375/((0.2644×506)==51.9008N/mmm2；內(nèi)立桿實際抗壓應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=51.9908N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！七、連墻件的穩(wěn)定定性計算風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設(shè)設(shè)計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=6..649kkN；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側(cè)的迎迎風面積AAw=9..000mm2；連墻件的軸向力設(shè)設(shè)計值Nl=Nlww+N0=11..649kkN；連墻件承載力設(shè)計計值按下式計計算：Nf==φ·A·[f]其中φ--軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)；由長細比l/ii=7000/15..9的結(jié)果查查表得到φ=0.8772；A=5.066cm2；[f]=2205N//mm2；連墻件軸向承載力力設(shè)計值為Nf=0..872×5.06×102×205×10-3=990.4422kN；Nl=11.649kkN<NNf=90.4442kN，連連墻件的設(shè)計計計算滿足要要求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。由以上計算得到Nl=11.6649kN≤雙扣件的抗抗滑力16..000kNN，滿足要求求！八、立桿的地基承承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力應(yīng)滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設(shè)計值值:fg=fgk×kkc=2660.0000kPa；；其中，地基承載力力標準值：ffgk=6550kPaa；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=0..4；立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力：pp=N//A=277.701kPa；立桿的軸心壓力設(shè)設(shè)計值：N=6.9225kN；；基礎(chǔ)底面面積：AA=0..25m22。p=27.7011kPa＜＜fg=260..000kPPa。地基基承載力滿足足要求！九、腳手架配件數(shù)數(shù)量匡算扣件式鋼管腳手架架的桿件配備備數(shù)量需要一一定的富余量量，以適應(yīng)構(gòu)構(gòu)架時變化需需要，因此按匡算方式來來計算；根據(jù)據(jù)腳手架立桿桿數(shù)量按以下下公式進行計計算：長桿總長度(m))L=1.1·H·(n+la/h·n-2·la/h)小橫桿數(shù)(根)N1=1..1·(H/2h+1)··n直角扣件數(shù)(個))N2=2..2·(H/h++1)·n對接扣件數(shù)(個))N3=L//l旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個))N4=0..3·L/l腳手板面積(m22)S==1.1··(n-2)·la·lb其中n--立立桿總數(shù)(根)n=2202；H---搭設(shè)高度(m)H==4.5；h---步距(m)h==1.5；la--立桿縱距距(m)la=1.5；lb--立桿橫橫距(m)lb=0.755；代入得：長桿總長度(m))L=1.11×4.5×(202++1.5××202/11.5-2×1.5/11.5)=11989.9900；小橫桿數(shù)(根)N11=1.11×(4.5//(2×1.5)+1)×202==556；；直角扣件數(shù)(個))N2=2.22×(4.5//1.5+1)×202==17788；對接扣件數(shù)(個))N3=19889.9000/6..00=332；旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個))N4=0.33×1989..900//6.000=1000；腳手板面積(m22)S=1.11×(2022-2)××1.5×0.755=247..500。根據(jù)以上公式計算算得長桿總長長1989..900m；；小橫桿5556根；直角角扣件17778個；對接接扣件3322個；旋轉(zhuǎn)扣扣件100個；腳腳手板2477.500mm2。普通型鋼懸挑扣件件式雙排腳手手架計算書腳手架搭設(shè)體系剖剖面圖腳手架搭設(shè)體系正正立面圖腳手架搭設(shè)體系平平面圖一、參數(shù)信息1.腳手架搭設(shè)參參數(shù)腳手架從距地面223.4m處處開始搭設(shè)，搭搭設(shè)高度H：18m；頂步欄桿高：1..3m；內(nèi)立立桿距離墻長長度a：0.2m；立桿步距h：1..5m；總步步數(shù)：11步；立桿縱距l(xiāng)a：11.5m；立立桿橫距l(xiāng)bb：1.05mm；小橫桿伸出內(nèi)立桿桿長度a1：0.3m；掃掃地桿距地：：0.2m；采用大橫桿在上布布置，搭接在在小橫桿上的的大橫桿根數(shù)數(shù)為2根；采用的鋼管類型為為Φ48.3×3.66；連墻件布置方式為為二步二跨，連連接方式為扣扣件連接；連墻件扣件連接方方式為雙扣件件，扣件抗滑滑承載力折減減系數(shù)為1；腳手架沿墻縱向長長度l：150m；2.技術(shù)措施采用鋼絲繩分段卸卸荷；卸荷次數(shù)：2次；；卸荷上段下下傳荷載百分分比：30%%；鋼絲繩不均勻系數(shù)數(shù)α：0.85；鋼鋼絲繩安全系系數(shù)κ：6；各段卸荷參數(shù)表：：3.荷載參數(shù)(1)活荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)腳手架均布活活荷載：3kkN/m2；結(jié)構(gòu)腳手手架同時施工工層數(shù)：0層；裝修腳手架均布活活荷載：2kkN/m2；裝修腳手手架同時施工工層數(shù)：2層；(2)風荷載參數(shù)本工程地處遼寧丹丹東市，基本本風壓Wo：0.55kkN/m2；地面粗糙度類別為為：D類(有密集建筑筑群且房屋較較高市區(qū))；(2)靜荷載參數(shù)1)腳手板參數(shù)選用木腳手板，步步步滿鋪腳手手板；腳手板自重：0..35kN//m2；鋪設(shè)層數(shù)數(shù)：12層；2)防護欄桿鋪腳手板層設(shè)防護護欄桿，每步步防護欄桿根根數(shù)為2根，總根數(shù)數(shù)為24根；3)圍護材料2300目/1000cm2，A0=1..3mm2密密目安全網(wǎng)全全封閉。密目網(wǎng)選用為：22300目/100ccm2，A0=1..3mm2；；密目網(wǎng)自重：0..01kN//m2；4.支撐參數(shù)支撐系統(tǒng)搭設(shè)形式式為純懸挑式式；主梁截面特征：工工字鋼，工字字鋼型號：118號工字鋼鋼；型鋼懸挑主梁平鋪鋪在樓面上，錨錨點采用壓環(huán)環(huán)鋼筋方式，鋼鋼筋直徑122mm；樓板混凝土強度等等級：C255；二、大橫桿的計算算大橫桿在小橫桿的的上面，大橫橫桿按照三跨跨連續(xù)梁進行行強度和撓度度計算。將大大橫桿上面的的腳手板自重重和施工活荷荷載作為均布布荷載計算大大橫桿的最大大彎矩和變形形。1.均布荷載值計計算作用在大橫桿上的的荷載標準值值：恒荷載標準值qqk1=0.0038+0..350×1.05//3=00.161kN/m；活荷載標準值qqk2=2×1.05//3=00.700kN/m；作用在大橫桿上的的荷載設(shè)計值值：恒荷載設(shè)計值qq1=1.22qk1=0..193kkN/m；；活荷載設(shè)計值qq2=1.44qk2=0..980kkN/m；；2.強度驗算最大彎距Mmaxx=0..10q1la2+0..117q22la2=0.10×00.193××1.52+0.1117×0.9800×1.52=0.3301kNN·m；最大應(yīng)力計算值σσ=M//W=0..301×106/5.088×103=59.3336N//mm2；大橫桿實際彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=59.3336N/mmm2小于抗彎強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度ν=(0.6777qk1+00.990qqk2)la4/100EEI=((0.6777×0.1611+0..990×0.7000)×15004/(1000×2.06×105×1219000)=1..613mmm；大橫桿實際最大撓撓度計算值νν=1.6113mm小小于最大允許許撓度值miin（1500//150，10）=10.0000mm，滿滿足要求！三、小橫桿的計算算大橫桿在小橫桿的的上面，大橫橫桿把荷載以以集中力的形形式傳遞給小小橫桿，小橫橫桿按照簡支支梁進行強度度和撓度計算算，不計懸挑挑荷載。1.大橫桿傳遞給給小橫桿的集集中力計算集中力標準值：F=1.1qkk1la+1..2qk2la=1.11×0.1611×1.5+11.2×0.7000×1.5=11.525kN；集中力設(shè)計值：F=1.1q11la+1..2q2la=1.11×0.1933×1.5+11.2×0.9800×1.5=22.083kN；2.小橫桿受力計計算小橫桿按照簡支梁梁進行電算（不不計懸挑荷載載），得到計計算簡圖及內(nèi)內(nèi)力、變形圖圖如下：彎矩和剪力計算簡簡圖彎矩圖(kN·mm)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到：最大彎矩：M=0.7355kN.mm最大變形：ν=2.5200mm3.強度驗算最大應(yīng)力計算值σσ=0..735×106/5.088×103=144..735NN/mm2；小橫桿實際彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=144..735N//mm2小于抗彎強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！4.撓度驗算最大撓度ν=2..520mmm；小橫桿實際最大撓撓度計算值νν=2.5220mm小小于最大允許許撓度值miin（1050//150，10）=7.0000mm，滿滿足要求！四、作業(yè)層立桿扣扣件抗滑承載載力的計算1.小橫桿傳遞給給立桿的支座座反力計算根據(jù)實際受力情況況進行電算（計計算懸挑荷載載），得到計計算簡圖及內(nèi)內(nèi)力圖如下：：計算簡圖剪力圖(kN)計算得到：內(nèi)立桿最大支座反反力：F=5.2655kN外立桿最大支座反反力：F=2.9177kN2.作業(yè)層立桿扣扣件抗滑承載載力的計算扣件的抗滑承載力力按照下式計計算:R≤≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值。規(guī)范規(guī)規(guī)定直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN?？奂箍够休d力折折減系數(shù)1，則該工程程采用的單扣扣件承載力取取值為8.0000kN，雙雙扣件承載力力取值為166.000kkN；R--縱向或或橫向水平桿桿傳給立桿的的豎向作用力力設(shè)計值。本本工程小橫桿桿傳給內(nèi)立桿桿的豎向作用用力為5.2265kNN,小橫桿桿傳給外立桿桿的豎向作用用力為2.9917kNN；作業(yè)層內(nèi)力桿扣件件抗滑承載力力驗算：內(nèi)立立桿受到的豎豎向作用力RR=5.2665kN≤≤8.0000kN，內(nèi)力力桿采用單扣扣件，其抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算滿足足要求！作業(yè)層外力桿扣件件抗滑承載力力驗算：外立立桿受到的豎豎向作用力RR=2.9117kN≤≤8.0000kN，外力力桿采用單扣扣件，其抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算滿足足要求！五、腳手架立桿荷荷載計算作用于腳手架的荷荷載包括靜荷荷載、活荷載載和風荷載。1.確定按穩(wěn)定計計算的腳手架架搭設(shè)高度HHs根據(jù)鋼絲繩卸荷點點的位置，把把腳手架分成成以下3段；依據(jù)《扣扣件架規(guī)范》第第5.3.77條確定出各各段按穩(wěn)定性性計算的腳手手架搭設(shè)高度度Hs如下：第1段：高度0.0000-4.7700米，腳腳手架高度[[H]=4..700米，Hs=[[H]=4..700米；；第2段：高度4.7000-9.2200米，腳腳手架高度[[H]=4..500米，Hs=[[H]=4..500米；；第3段：高度9.2000-18..000米，腳腳手架高度[[H]=8..800米，Hs=[[H]=8..800米；；2.靜荷載標準值值計算各段靜荷載標準值值的計算過程程完全相同，我我們僅給出第第1段靜荷載標標準值的計算算過程，最后后給出各段的的最終計算結(jié)結(jié)果。(1)結(jié)構(gòu)自重標準準值NG1k采用Φ48×3.5鋼管管。外立桿：NG1kk=gkHs=0..1505××4.7000=0.7007kN；；內(nèi)立桿：NG1kk=gkHs=0..1283××4.7000=0.6003kN；；(2)構(gòu)配件自重標標準值NG2k1)腳手板的自重重標準值NG2k1采用木腳手板，自自重標準值ggk1=0..35kN//m2，鋪設(shè)層數(shù)數(shù)n1=3層。外立桿：NG2kk1=n11×0.5×lb×la×gk1==3×0.5×1.05×1.5×0.35==0.8277kN；內(nèi)立桿：NG2kk1=n11×（0.5×lb+a11）×la×gk1=3×（0.55×1.05++0.3）×1.5×0.35==1.2999kN；2)防護欄桿及扣扣件的自重標標準值NG2k3采用Φ48×3.5鋼管管，自重標準準值gk3==0.03884kN/mm。外立桿：NG2kk3=n33×（la×gk3+00.01322）==6×（1.5×0.03884+0.00132）=0.4225kN；；3)圍護材料的自自重標準值NNG2k4采用2300目//100cmm2，A0=1..3mm2密密目安全網(wǎng)全全封閉，自重重標準值gkk4=0.001kN/mm2。外立桿：NG2kk4=laa×[H]×gk4==1.5×4.7000×0.01==0.0700kN；4)附加橫桿及扣扣件的自重標標準值NG2k5搭接在小橫桿上的的大橫桿根數(shù)數(shù)n4=2根，鋪鋪設(shè)層數(shù)n55=3層，采采用Φ48×3.5鋼管管，自重標準準值gk6==0.03884kN/mm。外立桿：NG2kk5=n55×0.5×n4×（la×gk6+00.01322）=3_×0.55×2×（1.5×0.03884+0.00132）=0.2112kN；；內(nèi)立桿：NG2kk5=n55×（0.5×n4+1）×（la×gk6+00.01322）=3_×（0..5×2+1）×（1.5×0.03884+0.00132）=0.4225kN；；5）構(gòu)配件自重標準準值NG2k合計外立桿：NG2kk=0.8227+0.4425+0..070+00.212==1.5355kN；內(nèi)立桿：NG2kk=1.2999+0.4425=1..724kkN；各段靜荷載標準值值的計算過程程完全相同，上上面我們給出出了第1段靜荷載標標準值的計算算過程，最后后給出各段的的最終計算結(jié)結(jié)果如下：第1段：高度0.0000-4.7700米，外外立桿：NG1k=0..707kNN，NG2k=1..535kNN；內(nèi)立桿：NG1kk=0.6003kN，NG2k=1..724kNN；第2段：高度4.7000-9.2200米，外外立桿：NG1k=0..677kNN，NG2k=1..532kNN；內(nèi)立桿：NG1kk=0.5777kN，NG2k=1..724kNN；第3段：高度9.2000-18..000米，外外立桿：NG1k=1..324kNN，NG2k=3..060kNN；內(nèi)立桿：NG1kk=1.1229kN，NG2k=3..448kNN；3.活荷載標準值值計算活荷載按照2個裝裝修作業(yè)層（荷荷載為2kkN/m2）計算，活活荷載合計值值∑Qk=4kN/m22。外立桿：∑NQkk=0.55×lb×la×∑Qk=0.5×1.05×1.5×4=3.1150kNN；內(nèi)立桿：∑NQkk=（0.5×lb+a11）×la×∑Qk=（0.5×1.05++0.3）×1.5×4=4.9950kNN；4.風荷載標準值值計算Wk=0.7μz·μμs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照荷載載規(guī)范規(guī)定采采用：ω0=0..55kNN/m2；μs--風荷載體體型系數(shù)：μμs=1.3==1.3×00.870==1.1311；為擋風系數(shù)數(shù)，考慮了腳腳手架和圍護護材料的共同同作用，計算算過程復雜因因篇幅有限計計算過程從略略。μz--風荷載高高度變化系數(shù)數(shù)，按照荷載載規(guī)范的規(guī)定定采用：第1段：高度0.0000-4.7700米，腳腳手架底部μz=0.6220，腳手架架頂部μz=0.6220；第2段：高度4.7000-9.2200米，腳腳手架底部μz=0.6220，腳手架架頂部μz=0.6449；第3段：高度9.2000-18..000米，腳腳手架底部μz=0.6449，腳手架架頂部μz=0.7445；經(jīng)計算得到，風荷荷載標準值為為:第1段：高度0.0000-4.7700米，腳腳手架底部WWk=0.2770kN/mm2，腳手架頂頂部Wk=0.2770kN/mm2；第2段：高度4.7000-9.2200米，腳腳手架底部WWk=0.2770kN/mm2，腳手架頂頂部Wk=0.2883kN/mm2；第3段：高度9.2000-18..000米，腳腳手架底部WWk=0.2883kN/mm2，腳手架頂頂部Wk=0.3224kN/mm2；六、立桿穩(wěn)定性計計算(一)基本數(shù)據(jù)計算1.立桿長細比驗驗算依據(jù)《扣件式規(guī)范范》第5.11.9條：長細比λ=l00/i=kμh/i=μh/i（k取為1）查《扣件式規(guī)范》表表5.3.33得：μ=1..500；立桿的截面回轉(zhuǎn)半半徑：i==1.5880cm；；λ=1.500××1.5×100/11.580==142.4405立桿實際長細比計計算值λ=142..405小小于容許長細細比210，滿足足要求！2.確定軸心受壓壓構(gòu)件的穩(wěn)定定系數(shù)φ長細比λ=l00/i=kμh/i=11.155××1.5000×1.5×100/11.580==164.4478；穩(wěn)定系數(shù)φ查《扣扣件式規(guī)范》附附錄C表得到：φ=0.2261；3.風荷載設(shè)計值值產(chǎn)生的立桿桿段彎矩MwwMw=0.85××1.4WkLah2/10經(jīng)計算得到，各段段彎矩Mw為：第1段：高度0.0000-4.7700米，腳腳手架底部MMw=0.1008kN·m；第2段：高度4.7000-9.2200米，腳腳手架底部MMw=0.1008kN·m；第3段：高度9.2000-18..000米，腳腳手架底部MMw=0.1113kN·m；(二)外立桿穩(wěn)定性計算算采用鋼絲繩卸荷的的腳手架并不不是在卸荷點點處斷開的，所所以，上段的的荷載總有一一部分是會傳傳到下段的。我我們按照上段段傳給下段330%恒荷載載計算。1.組合風荷載時時,外立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算立桿的軸心壓力設(shè)設(shè)計值N=1.2××（NG1k+NG2k）＋0.855×1.4∑NQk經(jīng)計算得到，各段段N值為：第1段：高度0.0000-4.7700米，腳腳手架底部NN=1.2××（0.7077+1.5335）+0.855×1.4×3.1500+1.2××3.1566×30%=77.575kkN；第2段：高度4.7000-9.2200米，腳腳手架底部NN=1.2××（0.6777+1.5332）+0.855×1.4×3.1500+1.2××4.1011×30%=77.876kkN；第3段：高度9.2000-18..000米，腳腳手架底部NN=1.2××（1.3244+3.0660）+0.855×1.4×3.1500=9.0110kN；抗壓應(yīng)力計算值σσ=N//(φA)+MW/W≤[f]經(jīng)計算得到，各段段σ值為：第1段：高度0.0000-4.7700米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=80.7788N/mmm2；第2段：高度4.7000-9.2200米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=83.1147N/mmm2；第3段：高度9.2000-18..000米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=93.0048N/mmm2；組合風荷載時，第第1段(高度0.0000-4.7700米)外立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=80.7788N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！組合風荷載時，第第2段(高度4.7000-9.2200米)外立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=83.1147N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！組合風荷載時，第第3段(高度9.2000-18..000米)外立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=93.0048N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！2.不組合風荷載載時,外立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算立桿的軸心壓力設(shè)設(shè)計值N=1.2××（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk經(jīng)計算得到，各段段N值為：第1段：高度0.0000-4.7700米，腳腳手架底部NN=1.2××（0.7077+1.5335）+1.4×3.1500+1.2××3.1566×30%=88.236kkN；第2段：高度4.7000-9.2200米，腳腳手架底部NN=1.2××（0.6777+1.5332）+1.4×3.1500+1.2××4.1011×30%=88.537kkN；第3段：高度9.2000-18..000米，腳腳手架底部NN=1.2××（1.3244+3.0660）+1.4×3.1500=9.6771kN；抗壓應(yīng)力計算值σσ=N//(φA)≤[f]經(jīng)計算得到，各段段σ值為：第1段：高度0.0000-4.7700米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=64.6642N/mmm2；第2段：高度4.7000-9.2200米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=67.0001N/mmm2；第3段：高度9.2000-18..000米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=75.9904N/mmm2；不組合風荷載時，第第1段(高度0.0000-4.7700米)外立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=64.6642N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！不組合風荷載時，第第2段(高度4.7000-9.2200米)外立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=67.0001N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！不組合風荷載時，第第3段(高度9.2000-18..000米)外立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=75.9904N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！(三)內(nèi)立桿穩(wěn)定性計算算全封閉雙排腳手架架僅考慮外立立桿承受風荷荷載的作用，內(nèi)內(nèi)立桿不考慮慮風荷載作用用。采用鋼絲繩卸荷的的腳手架并不不是在卸荷點點處斷開的，所所以，上段的的荷載總有一一部分是會傳傳到下段的。我我們按照上段段傳給下段330%恒荷載載計算。立桿的軸心壓力設(shè)設(shè)計值N=1.2××（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk經(jīng)計算得到，各段段N值為：第1段：高度0.0000-4.7700米，腳腳手架底部NN=1.2××（0.6033+1.7224）+1.4×4.9500+1.2××3.6755×30%=111.0466kN；第2段：高度4.7000-9.2200米，腳腳手架底部NN=1.2××（0.5777+1.7224）+1.4×4.9500+1.2××4.5777×30%=111.3400kN；第3段：高度9.2000-18..000米，腳腳手架底部NN=1.2××（1.1299+3.4448）+1.4×4.9500=12.4423kN；；抗壓應(yīng)力計算值σσ=N//(φA)≤[f]經(jīng)計算得到，各段段σ值為：第1段：高度0.0000-4.7700米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=86.6688N/mmm2；第2段：高度4.7000-9.2200米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=88.9997N/mmm2；第3段：高度9.2000-18..000米，抗抗壓應(yīng)力計算算值σ=97.4498N/mmm2；第1段(高度0.000--4.7000米)內(nèi)立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=86.6688N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！第2段(高度4.700--9.2000米)內(nèi)立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=88.9997N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！第3段(高度9.200--18.0000米)內(nèi)立桿實際際抗壓應(yīng)力計計算值σ=97.4498N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值[[f]=2005.0000N/mm22，滿足要求求！七、鋼絲繩卸荷計計算在腳手架全高范圍圍內(nèi)卸荷2次；吊點選選擇在立桿、小小橫桿、大橫橫桿的交點位位置；以卸荷荷吊點分段計計算。第1次卸荷點高度為44.700米米，鋼絲繩上上下吊點的豎豎向距離lss為6.0000米，吊點水水平距離1..0倍于立桿桿縱距；第2次卸荷點高度為99.200米米，鋼絲繩上上下吊點的豎豎向距離lss為6.0000米，吊點水水平距離1..0倍于立桿桿縱距；各卸荷點鋼絲繩卸卸荷計算方法法是相同的，下下面我們僅給給出第一次卸卸荷的計算過過程，其他的的卸荷點直接接給出計算結(jié)結(jié)果。1.卸荷點內(nèi)力計計算卸荷點處立桿軸向向力計算：P1=kx×N1××n=1.55×8.5377×1=12..806kkNP2=kx×N2××n=1.55×11.3440×1=17..010kkN經(jīng)過計算得到a1=arctg[66/(1.55+0.2))]=74..181度a2=arctg[66/0.2]]=88.0091度各吊點位置處內(nèi)力力計算為(kN)：T1=P1/siina1=122.806//0.9622=133.310kNT2=P2/siina2=177.010//0.9999=177.019kNG1=P1/taana1=122.806//3.5299=3..628kkNG2=P2/taana2=177.010//30.0000=00.567kN其中T鋼絲繩軸向向拉力，G鋼絲繩水平平分力。2.鋼絲繩的最小小直徑計算卸荷鋼絲繩的最大大軸向拉力為為[Fg]==T1=13..310kkN。鋼絲繩的容許拉力力按照下式計計算：[Fg]=αFg/K其中[Fg]---鋼絲繩的的容許拉力((kN)；Fg--鋼絲絲繩的鋼絲破破斷拉力總和和(kN)，計算中可以近似計計算Fg=00.5d2，d為鋼絲繩直直徑(mm)；α--鋼絲繩之之間的荷載不不均勻系數(shù)；；K--鋼絲絲繩使用安全全系數(shù)。計算中[Fg]取取13.3110kN，α=0.855，K=6，得到到：選擇卸荷鋼絲繩的的最小直徑為為：d=((2×13.3110×6/0.885)0.55=133.708mm。3.鋼絲繩的吊環(huán)環(huán)強度計算吊環(huán)強度計算公式式為：σ=N/A≤≤[f]其中[[f]為拉拉環(huán)鋼筋抗拉拉強度，按《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》110.9.88每個拉環(huán)按按2個截面計算算的吊環(huán)應(yīng)力力不應(yīng)大于550N/mmm2；NN--吊吊環(huán)上承受的的荷載等于[[Fg]；AA--吊吊環(huán)截面積，每每個吊環(huán)按照照兩個截面計計算,A=00.5πd2；選擇吊環(huán)的最小直直徑要為：dd=（2×[Fg]//[f]/ππ）0.5=（2×13.3110×103/50/33.142）0.5=13.0118mm。實際吊環(huán)選用直徑徑D=14mmm的HPB2335的鋼筋制制作即可。第1次卸荷鋼絲繩最小小直徑為113.7mmm(鋼絲繩型型號：6×19)，必須須拉緊至133.310kN，吊環(huán)環(huán)直徑為114mm。根據(jù)各次卸荷高度度得：第2次卸荷鋼絲繩最小小直徑為114.6mmm(鋼絲繩型型號：6×19)，必須須拉緊至155.078kN，吊環(huán)環(huán)直徑為114mm。八、連墻件的穩(wěn)定定性計算風荷載產(chǎn)生的連墻墻件軸向力設(shè)設(shè)計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=4..086kkN；每個連墻件的覆蓋蓋面積內(nèi)腳手手架外側(cè)的迎迎風面積AAw=9..000mm2；連墻件的軸向力設(shè)設(shè)計值Nl=Nlww+N0=9.0086kNN；連墻件承載力設(shè)計計值按下式計計算：Nf==φ·A·[f]其中φ--軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)；由長細比l/ii=7000/15..8的結(jié)果查查表得到φ=0.8771；A=4.899cm2；[f]=2205N//mm2；連墻件軸向承載力力設(shè)計值為Nf=0..871×4.89×102×205×10-3=887.2922kN；Nl=9.086kNN<Nff=87.2292kN，連連墻件的設(shè)計計計算滿足要要求！連墻件采用雙扣件件與墻體連接接。由以上計算得到Nl=9.0886kN≤≤雙扣件的抗抗滑力16..000kNN，滿足要求求！九、懸挑梁受力計計算懸挑腳手架按照帶帶懸臂的單跨跨梁計算懸出端C受腳手架架荷載N的作用，里里端B為與樓板的的錨固點，AA為墻支點。懸臂單跨梁計算簡簡圖支座反力計算公式式支座彎矩計算公式式C點最大撓度計算公公式其中k=mm/l,kll=ml/l,k2=m2/l。本方案算例中，mm=1.335m，l=22m，m1=1..25m，m2=0..2m；k=1.35/22=0.6775k1=1.25/2=0.6625k2=0.2/2==0.100懸挑梁的截面慣性性矩I=1660cm4，截面抵抗抗矩W=185ccm3，截面積A=30..6cm22，線密度G=24..1kg//m。外立桿軸向力設(shè)計計值N1=8.2236kNN；內(nèi)立桿軸向力設(shè)計計值N2=11..046kkN；懸挑梁自重荷載q=1.22×24.1×9.8×10-3=0.2289kN//m把以上數(shù)據(jù)代入公公式，經(jīng)過計計算得到：支座反力RA=25..534kkN支座反力RB=-6..252kkN最大彎矩MA=12..505kkN·m最大應(yīng)力σ=125044706.8824/((1.055×1855000))=64..374NN/mm2懸挑梁的最大應(yīng)力力計算值σ=64.3774N/mmm2小于抗壓強強度設(shè)計值2205N/mmm2，滿足要求求!最大撓度νmaxx=4.2238mmm按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》(GB500017-20003)附錄錄A結(jié)構(gòu)變形規(guī)規(guī)定，受彎構(gòu)構(gòu)件的跨度對對懸臂梁為懸懸伸長度的兩兩倍，即22500mmm。懸挑梁的最大撓度度4.2388mm小于于最大容許撓撓度25000/400mmm，滿足要要求!十、懸挑梁穩(wěn)定性性計算懸挑梁采用18號號工字鋼,計算公式如如下：σ=M/φbWWx≤[f]其中φb--均勻彎曲的的受彎構(gòu)件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，查表《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附錄錄B得到：φb=2.000由于φb大于0..6，依《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-20003)附附表B，按照下面面公式調(diào)整：：得到φb'=0..929。經(jīng)過計算得到最大大應(yīng)力σ=122.505××106/(00.929××1850000)=72.7559N/mmm2；懸挑梁的穩(wěn)定性計計算σ=72.7759N/mmm2小于[f]==215N//mm2，滿足要求求!十一、錨固段與樓樓板連接的計計算水平懸挑梁與樓板板壓點采用壓壓環(huán)鋼筋，拉拉環(huán)強度計算算如下：水平懸挑梁與樓板板壓點的拉環(huán)環(huán)受力R==6.2522kN；壓環(huán)鋼筋的設(shè)計直直徑D=122mm；水平懸挑梁與樓板板壓點的拉環(huán)環(huán)強度計算公公式為:σ=N/2A≤[f]其中[f]為為拉環(huán)鋼筋抗抗拉強度，按按照《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》10..9.8每個個拉環(huán)按2個截面計算算的吊環(huán)應(yīng)力力不應(yīng)大于550N/mmm2；A=ππD2/4=3..142×122/4=1113.0977mm2σ=N/2A=6..252×103/(1133.097××2)=277.641NN/mm2；水平懸挑梁與樓板板壓點的拉環(huán)環(huán)一定要壓在在樓板下層鋼鋼筋下面，并并要保證兩側(cè)側(cè)30cm以上上搭接長度。拉環(huán)所受應(yīng)力小于于50N/mmm2，滿足要求求！十二、腳手架配件件數(shù)量匡算扣件式鋼管腳手架架的桿件配備備數(shù)量需要一一定的富余量量，以適應(yīng)構(gòu)構(gòu)架時變化需需要，因此按匡算方式來來計算；根據(jù)據(jù)腳手架立桿桿數(shù)量按以下下公式進行計計算：長桿總長度(m))L=1.1·H·(n+la/h·n-2·la/h)小橫桿數(shù)(根)N1=1..1·(H/2h+1)··n直角扣件數(shù)(個))N2=2..2·(H/h++1)·n對接扣件數(shù)(個))N3=L//l旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個))N4=0..3·L/l腳手板面積(m22)S==1.1··(n-2)·la·lb其中n--立立桿總數(shù)(根)n=2202；H---搭設(shè)高度(m)H==18；h---步距(m)h==1.5；la--立桿縱距距(m)la=1.5；lb--立桿橫橫距(m)lb=1.055；代入得：長桿總長度(m))L=1.11×18×(202++1.5××202/11.5-2×1.5/11.5)=77959.6600；小橫桿數(shù)(根)N11=1.11×(18/((2×1.5)+1)×202==15566；直角扣件數(shù)(個))N2=2.22×(18/1.5++1)××202==57788；對接扣件數(shù)(個))N3=79559.6000/6..00=1327；；旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個))N4=0.33×7959..600//6.000=3998；腳手板面積(m22)S=1.11×(2022-2)××1.5×1.055=346..500。根據(jù)以上公式計算算得長桿總長長7959..600m；；小橫桿15556根；直直角扣件57778個；對對接扣件13327個；旋旋轉(zhuǎn)扣件3998個；腳手手板346..500m22。普通型鋼懸挑扣件件式雙排腳手手架計算書計算依據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》(JGJ1330-20001)、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)、《建建筑施工安全全檢查評分標標準》(JGJ599-99)、《建建筑施工高處處作業(yè)安全技技術(shù)規(guī)范》((JGJ800-91)以及本工程程的施工圖紙紙。腳手架搭設(shè)體系剖剖面圖腳手架搭設(shè)體系正正立面圖腳手架搭設(shè)體系平平面圖一、參數(shù)信息1.腳手架搭設(shè)參參數(shù)腳手架從距地面339.3m處處開始搭設(shè)，搭搭設(shè)高度H：21m；頂步欄桿高：1..3m；內(nèi)立立桿距離墻長長度a：0.3m；立桿步距h：1..5m；總步步數(shù)：13步；立桿縱距l(xiāng)a：11.5m；立立桿橫距l(xiāng)bb：1.05mm；小橫桿伸出內(nèi)立桿桿長度a1：0.3m；掃掃地桿距地：：0.2m；采用大橫桿在上布布置，搭接在在小橫桿上的的大橫桿根數(shù)數(shù)為2根；采用的鋼管類型為為Φ48.3×3.66；連墻件布置方式為為二步二跨，連連接方式為扣扣件連接；連墻件扣件連接方方式為雙扣件件，扣件抗滑滑承載力折減減系數(shù)為1；腳手架沿墻縱向長長度l：150m；2.荷載參數(shù)(1)活荷載參數(shù)結(jié)構(gòu)腳手架均布活活荷載：3kkN/m2；結(jié)構(gòu)腳手手架同時施工工層數(shù)：0層；裝修腳手架均布活活荷載：2kkN/m2；裝修腳手手架同時施工工層數(shù)：2層；(2)風荷載參數(shù)本工程地處遼寧丹丹東市，基本本風壓Wo：0.55kkN/m2；地面粗糙度類別為為：D類(有密集建筑筑群且房屋較較高市區(qū))；(2)靜荷載參數(shù)1)腳手板參數(shù)選用木腳手板，按按規(guī)范要求鋪鋪腳手板；腳手板自重：0..35kN//m2；鋪設(shè)層數(shù)數(shù)：2層；2)擋腳板參數(shù)選用木腳手板(2220×48×3000))，僅作業(yè)層層設(shè)擋腳板擋腳板自重：0..08kN//m；擋腳板板鋪設(shè)層數(shù)：：2層；3)防護欄桿鋪腳手板層設(shè)防護護欄桿，每步步防護欄桿根根數(shù)為2根，總根數(shù)數(shù)為4根；4)圍護材料2300目/1000cm2，A0=1..3mm2密密目安全網(wǎng)全全封閉。密目網(wǎng)選用為：22300目/100ccm2，A0=1..3mm2；；密目網(wǎng)自重：0..01kN//m2；3.支撐參數(shù)支撐系統(tǒng)搭設(shè)形式式為純懸挑式式；主梁截面特征：工工字鋼，工字字鋼型號：220a號工字字鋼；型鋼懸挑主梁平鋪鋪在樓面上，錨錨點采用壓環(huán)環(huán)鋼筋方式，鋼鋼筋直徑122mm；樓板混凝土強度等等級：C300；二、大橫桿的計算算大橫桿在小橫桿的的上面，大橫橫桿按照三跨跨連續(xù)梁進行行強度和撓度度計算。將大大橫桿上面的的腳手板自重重和施工活荷荷載作為均布布荷載計算大大橫桿的最大大彎矩和變形形。1.均布荷載值計計算作用在大橫桿上的的荷載標準值值：恒荷載標準值qqk1=0.0038+0..350×1.05//3=00.161kN/m；活荷載標準值qqk2=2×1.05//3=00.700kN/m；作用在大橫桿上的的荷載設(shè)計值值：恒荷載設(shè)計值qq1=1.22qk1=0..193kkN/m；；活荷載設(shè)計值qq2=1.44qk2=0..980kkN/m；；2.強度驗算最大彎距Mmaxx=0..10q1la2+0..117q22la2=0.10×00.193××1.52+0.1117×0.9800×1.52=0.3301kNN·m；最大應(yīng)力計算值σσ=M//W=0..301×106/5.088×103=59.3336N//mm2；大橫桿實際彎曲應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=59.3336N/mmm2小于抗彎強強度設(shè)計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度ν=(0.6777qk1+00.990qqk2)la4/100EEI=((0.6777×0.1611+0..990×0.7000)×15004/(1000×2.06×105×1219000)=1..613