魯南預(yù)應(yīng)力箱梁特大橋施工連續(xù)梁線形監(jiān)控技術(shù)方案

新建魯南高鐵臨沂至曲阜段工程LQTJ-2標(biāo)段預(yù)應(yīng)力混凝土雙線連續(xù)梁線形施工監(jiān)控技術(shù)方案中鐵二十一局集團(tuán)有限公司勘察設(shè)計(jì)院第20頁(yè)1工程概況1、魯南高鐵花果峪特大橋DK212+220.5處跨S241省道，道路與線路為斜交，角度約30。，采用一聯(lián)三孔(60+112+60)m的預(yù)應(yīng)力混凝土雙線連續(xù)箱梁跨越，梁全長(zhǎng)233.5m。S241省道路面寬度為15米，公路交叉里程K13+747。橋型布置如圖1-1所示。圖1-1（60+112+60）m連續(xù)梁橋型布置圖（1）下部結(jié)構(gòu)本連續(xù)梁10#、13#邊墩基礎(chǔ)采用8-φ1.5m鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)分別為20.5m、15.0m，11#主墩基礎(chǔ)采用12-φ1.8m鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為15.0m，12#主墩基礎(chǔ)采用12-φ1.8m鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為13.0m；10#、13#邊墩承臺(tái)尺寸:12.4×6.5×3m，邊墩高度：10#墩10米；13#墩13.5米；11#主墩尺寸：14.0×10.3×4.0m，12#主墩尺寸：14.0×11.3×4.0m，橋墩采用圓端形實(shí)體直坡墩，10#、13#邊墩高10.0m、13.5m，11#、12#主墩高9.0m、12.0m。（2）梁部結(jié)構(gòu)箱梁為單箱單室、變高度、變截面箱梁，梁底、腹板、頂板局部向內(nèi)側(cè)加厚，均按直線線性變化。全聯(lián)在端支點(diǎn)，中支點(diǎn)處設(shè)橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。中支點(diǎn)處梁高9.017m，邊支點(diǎn)處梁高5.017m。邊支點(diǎn)中心線至梁端0.75m，梁縫分界線至梁端0.1m，邊支座橫橋向中心距離6.0m，中支座橫橋向中心距離6.0m。橋面防護(hù)墻內(nèi)側(cè)凈寬7.6m，橋梁寬12.6m，橋梁建筑總寬12.9m，底板寬7.0m。頂板厚度43.5-73.5cm，腹板厚度50cm～95cm，底板厚度50cm～90cm，腹、底板厚度均按折線變化。在梁體邊支點(diǎn)、中支點(diǎn)共設(shè)4個(gè)橫隔板，隔板中部設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。在0#段中跨梁側(cè)底板處設(shè)φ1.0m進(jìn)人洞，作為梁部橋墩檢查通道。梁體分11#、12#墩2個(gè)對(duì)稱T構(gòu)，單個(gè)T構(gòu)分13個(gè)懸臂澆筑段，1（1'）#段到4（4'）#節(jié)段長(zhǎng)度3.0m，5（5'）#段到9（9'）#節(jié)段長(zhǎng)度3.5m，10（10'）#節(jié)段到13（13'）#節(jié)段長(zhǎng)度4.0m，14#邊跨合龍段、14'#中跨合龍段節(jié)段長(zhǎng)度均為2.0m；0#段節(jié)段長(zhǎng)度19.0m，重量1833.51t，15#邊跨現(xiàn)澆段節(jié)段長(zhǎng)3.75m，重量274t。連續(xù)梁懸臂段采用掛籃懸臂澆筑施工，0#段現(xiàn)澆段采用托架現(xiàn)澆法施工，15#邊跨現(xiàn)澆段采用支架現(xiàn)澆法施工。（3）預(yù)應(yīng)力體系梁體二期恒載按直線108KN/m設(shè)計(jì)，梁內(nèi)設(shè)置了縱、橫、豎三向預(yù)應(yīng)力筋體系。腹板縱向束為16-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15A-16錨具配套三瓣式自錨夾片錨固；頂板縱向束為13-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15A-13錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力1302Mpa底板縱向束為15-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15A-15錨具配套三瓣式自錨夾片錨固。合龍段處縱向預(yù)應(yīng)力筋采用增強(qiáng)型鍍鋅金屬波紋管，其余各處采用標(biāo)注型。鍍鋅金屬波紋管管道摩擦系數(shù)取0.26,管道偏差系數(shù)取0.003。鋼絞線采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860Mpa,彈性模量為Ep=195Gpa，預(yù)應(yīng)力采用先成孔后穿鋼絞線法施工?？v向預(yù)應(yīng)力張拉配5臺(tái)穿心式Y(jié)DC400型雙作用千斤頂（1臺(tái)備用）,兩端對(duì)稱張拉真空輔助壓漿工藝；梁體在頂板設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力張拉束，采用3-15.2mm鋼絞線，扁型波紋管成孔，U1=60mm，U2=22mm，S=3.5mm；采用單端張拉，張拉端采用BM15-3扁型錨具錨固，固定端采用BM15P-3扁型錨具錨固，張拉端與錨固端沿梁長(zhǎng)方向布置；采用QYC250型千斤頂單端張拉，張拉端采用BM15-3扁形錨具錨固，固定端采用BM15P-3扁形錨具錨固，張拉端與固定端沿梁長(zhǎng)方向交錯(cuò)布置。梁體腹板中的豎向預(yù)應(yīng)力采用外徑16mm的預(yù)應(yīng)力砼用鋼棒(ф16-2),外徑ф18.5mm，壁厚1mm護(hù)套成孔，YGD-350-70型穿心式專用千斤頂張拉，PSU16-2錨具錨固。2、魯南高鐵趙莊特大橋DK200+575處跨S240省道，道路與線路為斜交，角度大約85度，采用一聯(lián)三孔(40+56+40)m的預(yù)應(yīng)力混凝土雙線連續(xù)箱梁跨越，梁全長(zhǎng)137.5m。S240省道路面寬度為35米，交點(diǎn)里程DK200+575。橋型布置如圖1-2所示。圖1-2（40+56+40）m連續(xù)梁橋型布置圖（1）下部結(jié)構(gòu)本連續(xù)梁24#、27#邊墩基礎(chǔ)采用8-φ1.25m鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)分別為15.0m、6.0m，25#主墩基礎(chǔ)采用8-φ1.5m鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為13.0m，26#主墩基礎(chǔ)采用8-φ1.5m鉆孔灌注樁，樁長(zhǎng)為12.0m；24#、27#邊墩承臺(tái)尺寸:10.4×6.8×2.5m，25#、26#主墩尺寸：12.1×7.4×3.0m，橋墩采用圓端形實(shí)體斜坡墩，24#、27#邊墩高11.0m、9.5m，25#、26#主墩高9.5m、8.0m。（2）梁部結(jié)構(gòu)箱梁為單箱單室、變高度、變截面箱梁，梁底、腹板、頂板局部向內(nèi)側(cè)加厚，均按直線線性變化。全聯(lián)在端支點(diǎn)，中支點(diǎn)處設(shè)橫隔板，橫隔板設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。中支點(diǎn)處梁高4.335m，邊支點(diǎn)處梁高3.035m。邊支點(diǎn)中心線至梁端0.75m，梁縫分界線至梁端0.1m，邊支座橫橋向中心距離5.6m，中支座橫橋向中心距離5.9m。橋面防護(hù)墻內(nèi)側(cè)凈寬7.6m，橋梁寬12.6m，橋梁建筑總寬12.9m，底板寬6.7m。頂板厚度38.5cm，腹板厚度48cm～90cm，底板厚度40cm～900cm，腹、底板厚度均按折線變化。在梁體邊支點(diǎn)、中支點(diǎn)共設(shè)4個(gè)橫隔板，隔板中部設(shè)有孔洞，供檢查人員通過(guò)。在0#段中跨梁側(cè)底板處設(shè)φ1.0m進(jìn)人洞，作為梁部橋墩檢查通道。梁體分25#、26#墩2個(gè)對(duì)稱T構(gòu)，單個(gè)T構(gòu)分6個(gè)懸臂澆筑段，1（1'）#段、2（2'）#節(jié)段，3（3'）#段長(zhǎng)度3.5m，4（4'）#節(jié)段、5（5'）#6（6'）#節(jié)段長(zhǎng)度4.0m，7#邊跨合龍段、7'#中跨合龍段節(jié)段長(zhǎng)度均為2.0m；0#段節(jié)段長(zhǎng)度9.0m，重量370t，8#邊跨現(xiàn)澆段節(jié)段長(zhǎng)11.75m，重量330t。連續(xù)梁懸臂段采用掛籃懸臂澆筑施工，0#段現(xiàn)澆段采用托架托架現(xiàn)澆法施工，8#邊跨現(xiàn)澆段采用鋼管柱支架現(xiàn)澆法施工。（3）預(yù)應(yīng)力體系梁體二期恒載按直線100KN/m～120KN/m設(shè)計(jì)，梁內(nèi)設(shè)置了縱、橫雙向預(yù)應(yīng)力筋體系。腹板縱向束為7-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑φ70mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15-7錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力1260Mpa；頂板縱向束為14-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15-14錨具配套三瓣式自錨夾片錨固，設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng)力1260Mpa底板縱向束為12-φ15.2mm、13-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，采用內(nèi)徑φ90mm鍍鋅金屬波紋管成孔，M15-12、M15-13錨具配套三瓣式自錨夾片錨固。合龍段處縱向預(yù)應(yīng)力筋采用增強(qiáng)型鍍鋅金屬波紋管，其余各處采用標(biāo)注型。鍍鋅金屬波紋管管道摩擦系數(shù)取0.26,管道偏差系數(shù)取0.003。鋼絞線采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860Mpa,彈性模量為Ep=195Gpa，預(yù)應(yīng)力采用先成孔后穿鋼絞線法施工。縱向預(yù)應(yīng)力張拉配5臺(tái)穿心式Y(jié)DC400型雙作用千斤頂（1臺(tái)備用）,兩端對(duì)稱張拉真空輔助壓漿工藝；梁體在中支點(diǎn)處設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力束，中隔板部位M1、M2束采用4-φ15.2mm、5-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，19×70mm扁鍍鋅金屬波紋管成孔，中跨側(cè)底板進(jìn)人洞部位M3、M4束采用5-φ15.2mm預(yù)應(yīng)力鋼絞線，19×90mm扁金屬波紋管成孔。采用QYC250型千斤頂單端張拉，張拉端采用BM15-4、BM15-5扁形錨具錨固，固定端采用BM15P-4、BM15P-5扁形錨具錨固，張拉端與固定端沿梁長(zhǎng)方向交錯(cuò)布置。3、施工方法本橋采用掛籃懸臂施工方式。懸臂施工法是預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)的主要施工方法，對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)來(lái)說(shuō)，采用懸臂施工方法雖有許多優(yōu)點(diǎn)，但是這類橋梁的形成要經(jīng)過(guò)一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，當(dāng)跨數(shù)增多、跨徑較大時(shí)，為保證合龍前兩懸臂端豎向撓度的偏差不超過(guò)容許范圍和成橋后線形的合理，須對(duì)該類橋梁的施工過(guò)程進(jìn)行控制。2施工監(jiān)控的意義和目的本橋梁體為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用懸臂施工。該類橋梁的形成要經(jīng)過(guò)一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，施工工序和施工階段較多，各階段相互影響，且這種相互影響又有差異，易造成各階段的位移隨著混凝土澆筑過(guò)程變化而偏離設(shè)計(jì)值的現(xiàn)象，甚至超過(guò)設(shè)計(jì)允許的位移，若不通過(guò)有效的施工控制及時(shí)發(fā)現(xiàn)、及時(shí)調(diào)整，就可能造成成橋狀態(tài)的梁體線形與受力不符合設(shè)計(jì)要求，或引起施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的不安全。在施工過(guò)程中，為保證合攏前懸臂端豎向撓度的偏差、主梁軸線的橫向位移不超過(guò)容許范圍、保證合攏后的橋面線形良好，必須對(duì)該橋主梁的撓度等施工控制參數(shù)做出明確的規(guī)定，并在施工中加以有效的管理和控制，以確保該橋在施工過(guò)程中的安全，并保證在成橋后主梁線形符合設(shè)計(jì)要求。對(duì)于分階段懸臂澆筑施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋來(lái)說(shuō)，施工控制就是根據(jù)施工監(jiān)測(cè)所得的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸澆階段的立模標(biāo)高，并在施工過(guò)程中根據(jù)施工監(jiān)測(cè)的成果對(duì)誤差進(jìn)行分析、預(yù)測(cè)和對(duì)下一階段立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來(lái)保證成橋后的橋面線形、保證合攏段懸臂標(biāo)高的相對(duì)偏差不大于規(guī)定值以及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。對(duì)橋連續(xù)梁部分進(jìn)行施工監(jiān)控的目的就是確保施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的可靠度和安全性，保證橋梁成橋橋面線形狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求，主要控制內(nèi)容為：主梁線形。3施工監(jiān)控的原則和方法本橋的施工監(jiān)控主要為梁的變形控制，變形控制就是嚴(yán)格控制每一階段梁的豎向撓度，若有偏差并且偏差較大時(shí)，就必須立即進(jìn)行誤差分析并確定調(diào)整方法，為下一階段更為精確的施工做好準(zhǔn)備工作。梁部結(jié)構(gòu)采用的懸臂施工方法屬于典型的自架設(shè)施工方法，對(duì)于本橋來(lái)講，由于在施工過(guò)程中的已成結(jié)構(gòu)（懸臂階段）狀態(tài)是無(wú)法事后調(diào)整的或可調(diào)整的余地很小，所以，針對(duì)主梁的結(jié)構(gòu)和施工特點(diǎn)，梁部的施工監(jiān)控主要采用預(yù)測(cè)控制法。預(yù)測(cè)控制法是指在全面考慮影響橋梁結(jié)構(gòu)狀態(tài)的各種因素和施工所要達(dá)到的目標(biāo)后，對(duì)結(jié)構(gòu)的每一個(gè)施工階段形成前后的狀態(tài)進(jìn)行預(yù)測(cè)，使施工沿著預(yù)定狀態(tài)進(jìn)行。由于預(yù)測(cè)狀態(tài)與實(shí)際狀態(tài)間有誤差存在，某種誤差對(duì)施工目標(biāo)的影響則在后續(xù)施工狀態(tài)的預(yù)測(cè)中予以考慮，以此循環(huán)，直到施工完成并獲得和設(shè)計(jì)相符合的結(jié)構(gòu)狀態(tài)。4施工控制體系為有效地開(kāi)展施工監(jiān)控工作，在本橋的施工監(jiān)控中需要建立如圖2.1所示的施工監(jiān)控體系。施工體系施工體系張拉預(yù)應(yīng)力掛籃前移(下階段鋼筋)施工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)體系設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)指定參數(shù)砼容重、彈模塊件重量、尺寸施工荷載偶然荷載現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試體系實(shí)時(shí)測(cè)量體系材料強(qiáng)度測(cè)量線形測(cè)量溫度時(shí)間主梁線形物理測(cè)量力學(xué)測(cè)量施工控制預(yù)測(cè)計(jì)算施工控制實(shí)時(shí)計(jì)算施工控制計(jì)算體系計(jì)算核對(duì)實(shí)測(cè)值現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試參數(shù)參數(shù)識(shí)別、修正施工控制計(jì)算參數(shù)施工控制計(jì)算值比較修正量計(jì)算分析發(fā)布施工控制指令下階段施工資料：立模標(biāo)高預(yù)告及掛籃變形量預(yù)測(cè)圖2-1連續(xù)梁橋施工監(jiān)控體系5施工控制基本理論5.1連續(xù)梁橋施工控制的特點(diǎn)連續(xù)梁橋在懸臂施工階段是靜定結(jié)構(gòu)，合龍過(guò)程中如不施加額外的壓重，成橋后內(nèi)力狀態(tài)一般不會(huì)偏離設(shè)計(jì)值很多，因此連續(xù)梁橋施工控制的主要目標(biāo)是控制主梁的線形。若已施工梁段上出現(xiàn)誤差，除張拉預(yù)備預(yù)應(yīng)力束外，基本沒(méi)有調(diào)整的余地，且這一調(diào)整量也是非常有限的，而且對(duì)梁體受力不利。因此，一旦出現(xiàn)線形誤差，誤差將永遠(yuǎn)存在，對(duì)未施工梁段可以通過(guò)立模標(biāo)高調(diào)整已施工梁段的殘余誤差，如果殘余誤差較大，則調(diào)整需經(jīng)過(guò)幾個(gè)梁段才能完成。根據(jù)上述分析，懸臂澆筑連續(xù)梁橋施工中標(biāo)高控制的特點(diǎn)是，已完成梁段的誤差無(wú)法調(diào)整，而未完成梁段的立模標(biāo)高只與正裝模擬計(jì)算有關(guān)，與已完成梁段的誤差基本無(wú)關(guān)。因此，在圖5-1自適應(yīng)施工控制原理圖中的下半環(huán)，即控制量反饋計(jì)算，在連續(xù)梁施工控制中一般不起作用。同時(shí)，上半環(huán)，即參數(shù)估計(jì)及對(duì)計(jì)算模型的修正就顯得尤為重要，只有與實(shí)際施工過(guò)程相吻合的計(jì)算模型計(jì)算出的預(yù)報(bào)標(biāo)高才是可實(shí)現(xiàn)的。圖5-1自適應(yīng)施工控制基本原理5.2自適應(yīng)施工控制系統(tǒng)對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，施工中每個(gè)階段的受力狀態(tài)達(dá)不到設(shè)計(jì)所確定的理想目標(biāo)的重要原因是有限元計(jì)算模型中的計(jì)算參數(shù)取值，主要是混凝土的彈性模量、材料的容重、徐變系數(shù)等，與施工中的實(shí)際情況有一定的差距。要得到比較準(zhǔn)確的控制調(diào)整量，必須根據(jù)施工中實(shí)測(cè)到的結(jié)構(gòu)反應(yīng)修正計(jì)算模型中的這些參數(shù)值，以使計(jì)算模型在與實(shí)際結(jié)構(gòu)磨合一段時(shí)間后，自動(dòng)適應(yīng)結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)規(guī)律。在閉環(huán)反饋控制的基礎(chǔ)上，再加上一個(gè)系統(tǒng)參數(shù)辯識(shí)過(guò)程，整個(gè)控制系統(tǒng)就成為自適應(yīng)控制系統(tǒng)。當(dāng)實(shí)測(cè)到的結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)與模型計(jì)算結(jié)果不符時(shí)，把誤差輸入到參數(shù)識(shí)別算法中去調(diào)節(jié)計(jì)算模型的參數(shù)，使模型的輸出結(jié)果與實(shí)際測(cè)量到的結(jié)果相一致。得到修正的計(jì)算模型參數(shù)后，重新計(jì)算各施工階段的理想狀態(tài)，按照上述反饋控制方法對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行控制。這樣，經(jīng)過(guò)幾個(gè)工況的反復(fù)辨識(shí)后，計(jì)算模型就基本上與實(shí)際結(jié)構(gòu)相一致了，在此基礎(chǔ)上可以對(duì)施工狀態(tài)進(jìn)行更好的控制。對(duì)于采用懸臂澆筑的橋梁，主梁在墩頂附近的相對(duì)剛度較大，變形較小，因此，在控制初期，參數(shù)不準(zhǔn)確帶來(lái)的誤差對(duì)全橋線形的影響較小，這對(duì)于上述自適應(yīng)控制思路的應(yīng)用是非常有利的。經(jīng)過(guò)幾個(gè)節(jié)段的施工后，計(jì)算參數(shù)已得到修正，為跨中變形較大的節(jié)段的施工控制創(chuàng)造了良好的條件。5.3參數(shù)識(shí)別在本橋的施工控制中按照自適應(yīng)控制思路，采用“最小二乘法”進(jìn)行參數(shù)識(shí)別和誤差分析，其基本方法是：當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁懸臂施工到某一階段時(shí)，測(cè)得已施工梁段懸臂端個(gè)階段的撓度為：設(shè)原定理想狀態(tài)的梁體理論計(jì)算撓度為：上述兩者有誤差量：若記待識(shí)別的參數(shù)誤差為：由引起的各階段撓度誤差為：式中：—參數(shù)誤差到的線性變換矩陣。殘差：＝方差：＝將上式配成完全平方的形式：+當(dāng)時(shí)，即＝0時(shí)，上述不等式中的等號(hào)成立，此時(shí)達(dá)到最小，因此的最小二乘估計(jì)為：引入加權(quán)矩陣：有：在連續(xù)梁橋懸臂施工的高程控制中，可以由結(jié)構(gòu)性能計(jì)算出，按工程條件定義，由箱梁階段標(biāo)高觀測(cè)得到撓度實(shí)測(cè)值，計(jì)算，最后獲得參數(shù)誤差估計(jì)值，根據(jù)參數(shù)誤差對(duì)參數(shù)進(jìn)行修正。6橋梁施工控制結(jié)構(gòu)分析6.1結(jié)構(gòu)分析依據(jù)及計(jì)算參數(shù)的確定6.1.1結(jié)構(gòu)分析計(jì)算依據(jù)(1)《鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范》（TB10002.1-2005）；(2)《鐵路橋涵鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.3-2005）；(3)《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50111-2006）；(4)《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10005-2010）；(6)《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB10002.5-2005）；(6)《鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》（TB10424-2010）；(7)《鐵路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁(剛構(gòu))懸臂澆筑施工技術(shù)指南》（TZ324-2010）；(8)連續(xù)梁橋施工圖(9)其他相關(guān)規(guī)范、規(guī)程。6.1.2結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)的確定在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工控制初步分析時(shí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)主要按規(guī)范取值，由于部分設(shè)計(jì)參數(shù)的取值小于實(shí)測(cè)值，因此在多數(shù)情況下，采用規(guī)范設(shè)計(jì)參數(shù)計(jì)算的結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移均較實(shí)測(cè)值大，這對(duì)設(shè)計(jì)是偏于安全的，但對(duì)于施工控制來(lái)說(shuō)即是不容忽視的偏差，因?yàn)樗鼘⒅苯佑绊懙匠蓸蚝蠼Y(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力是否符合設(shè)計(jì)要求，因此應(yīng)對(duì)部分主要設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行測(cè)定以便在施工前對(duì)部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行一次修正，從而進(jìn)一步修正結(jié)構(gòu)線形，為保證該橋成橋后滿足設(shè)計(jì)要求奠定基礎(chǔ)。影響結(jié)構(gòu)線形及內(nèi)力的基本參數(shù)由很多個(gè)，需測(cè)定的參數(shù)主要有：（1）混凝土彈性模量，前期結(jié)構(gòu)計(jì)算按照規(guī)范取值，在施工過(guò)程中根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定，混凝土的彈性模量的測(cè)試應(yīng)采用現(xiàn)場(chǎng)取樣的方法分別測(cè)定混凝土在3天、7天、28天齡期的彈模值，為主梁預(yù)拱度的修正提供數(shù)據(jù)。（2）預(yù)應(yīng)力鋼絞線彈性模量，按照現(xiàn)場(chǎng)取樣試驗(yàn)結(jié)果采用；（3）恒載按設(shè)計(jì)圖提供的尺寸，并根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)采集的混凝土容重等參數(shù)進(jìn)行必要的修正，考慮結(jié)構(gòu)自重和臨時(shí)荷載,并考慮梁面坡度的影響；（4）混凝土收縮、徐變系數(shù)，按照規(guī)范采用，計(jì)算按規(guī)范考慮結(jié)構(gòu)局部溫差效應(yīng)及考慮混凝土實(shí)際加載齡期的收縮、徐變的影響；（5）材料熱脹系數(shù)，按規(guī)范取值；（6）施工臨時(shí)荷載，現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，盡量減少材料等的堆放，本階段不用的材料堆放在0＃塊附近；（7）預(yù)應(yīng)力孔道摩阻系數(shù)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)摩阻試驗(yàn)確定。6.2施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)計(jì)算6.2.1施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)計(jì)算在施工之前，應(yīng)對(duì)該橋在每一施工階段的應(yīng)力狀態(tài)和線形有預(yù)先的了解，故需要對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算，該橋的施工控制計(jì)算除了必須滿足與實(shí)際施工方法相符合的基本要求外，還要考慮諸多相關(guān)的其它因素。（1）施工方案連續(xù)梁橋的恒載內(nèi)力、撓度與施工方法和架設(shè)程序密切相關(guān)，施工控制計(jì)算前首先對(duì)施工方法和架設(shè)程序做一番較為深入的研究，并對(duì)主梁架設(shè)期間的施工荷載給出一個(gè)較為精確的數(shù)值。在開(kāi)始施工前，施工單位應(yīng)給出掛籃的荷載值及剛度值（或變形），監(jiān)控單位將根據(jù)此數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算分析。（2）計(jì)算圖式梁部結(jié)構(gòu)要經(jīng)過(guò)墩梁固結(jié)→懸臂施工→合攏→解除墩梁固結(jié)→合攏的過(guò)程，在施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)體系不斷的發(fā)生變化，故在各個(gè)施工階段應(yīng)根據(jù)符合實(shí)際情況的結(jié)構(gòu)體系和荷載狀況選擇正確的計(jì)算圖式進(jìn)行分析計(jì)算。（3）結(jié)構(gòu)分析程序?qū)τ谶B續(xù)梁橋的施工控制計(jì)算，采用平面結(jié)構(gòu)分析方法可以滿足施工控制的需要，結(jié)構(gòu)分析采用BSAS程序進(jìn)行，并利用MIDAS程序?qū)Y(jié)果進(jìn)行校核。（4）預(yù)應(yīng)力影響預(yù)應(yīng)力直接影響結(jié)構(gòu)的受力與變形，施工控制應(yīng)在設(shè)計(jì)要求的基礎(chǔ)上，充分考慮預(yù)應(yīng)力的實(shí)際施加程度。（5）混凝土收縮、徐變的影響混凝土的收縮、徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的測(cè)試應(yīng)力和施工階段中的梁體撓度有較大影響，必須加以考慮。（6）溫度溫度對(duì)結(jié)構(gòu)的影響是復(fù)雜的，在本橋的施工監(jiān)控中，對(duì)季節(jié)性溫差在計(jì)算中予以考慮，對(duì)日照溫差則在觀測(cè)和施工中采取一些措施予以消除，以減小其影響。（7）施工進(jìn)度本橋的施工控制計(jì)算需按照實(shí)際的施工進(jìn)度以及確切的合攏時(shí)間分別考慮各部分的混凝土徐變變形。6.2.2施工控制的計(jì)算方法懸臂施工的連續(xù)梁橋梁結(jié)構(gòu)的最終形成需經(jīng)歷一個(gè)復(fù)雜施工過(guò)程以及結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)化過(guò)程，對(duì)施工過(guò)程中每個(gè)階段的變形計(jì)算和受力分析，是橋梁結(jié)構(gòu)施工控制中最基本的內(nèi)容。施工監(jiān)控的目的就是確保施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)的安全，保證橋梁成橋線形和受力狀態(tài)基本符合設(shè)計(jì)要求。為了達(dá)到施工控制的目的，必需對(duì)橋梁施工過(guò)程中每個(gè)階段的受力狀態(tài)和變形情況進(jìn)行預(yù)測(cè)和監(jiān)控。因此，必需采用合理的理論分析和計(jì)算方法來(lái)確定橋梁結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中每個(gè)階段的結(jié)構(gòu)行為。針對(duì)該橋的實(shí)際情況，采用正裝分析法和倒退分析方法進(jìn)行施工控制結(jié)構(gòu)分析。正裝分析法是按照橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際施工加載順序來(lái)進(jìn)行結(jié)構(gòu)變形和受力分析，它能較好的模擬橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際施工歷程，能得到橋梁結(jié)構(gòu)各個(gè)施工階段的位移和受力狀態(tài)，這不僅可用來(lái)指導(dǎo)橋梁施工，還能為橋梁施工控制提供依據(jù)，同時(shí)在正裝計(jì)算中能較好的考慮一些與橋梁結(jié)構(gòu)形成歷程有關(guān)的因素，如混凝土的收縮、徐變問(wèn)題。正裝分析不僅可以為成橋結(jié)構(gòu)的受力提供較為精確的結(jié)果，還為結(jié)構(gòu)剛度、剛度驗(yàn)算提供依據(jù)，而且可以為施工階段理想狀態(tài)的確定、完成橋梁結(jié)構(gòu)的施工控制奠定基礎(chǔ)。倒退分析方法假定在成橋時(shí)刻時(shí)刻結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布滿足前進(jìn)分析時(shí)刻的結(jié)果，軸線滿足設(shè)計(jì)線形要求，按照前進(jìn)分析的逆過(guò)程對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行倒拆，分析每次拆除一個(gè)施工階段對(duì)剩余結(jié)構(gòu)的影響，在每一個(gè)階段分析得到的結(jié)構(gòu)位移、內(nèi)力狀態(tài)便是該階段結(jié)構(gòu)理想的施工狀態(tài)。結(jié)構(gòu)施工理想狀態(tài)就是在施工各階段結(jié)構(gòu)應(yīng)有的位置和受力狀態(tài)，每個(gè)階段的施工理想狀態(tài)都將控制著全橋最終形態(tài)和受力特性。施工控制將根據(jù)每階段的實(shí)際狀態(tài)和理想狀態(tài)的偏差對(duì)計(jì)算進(jìn)行調(diào)整，分析誤差原因，以較為準(zhǔn)確的估計(jì)下一階段的梁體撓度。6.2.3結(jié)構(gòu)分析的目的（1）確定每一階段的立模標(biāo)高，以保證成橋線形滿足設(shè)計(jì)要求；（2）計(jì)算每一階段的梁體的合理狀態(tài)及內(nèi)力，作為對(duì)橋梁施工過(guò)程中的每個(gè)階段結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和位移測(cè)試結(jié)果進(jìn)行誤差分析的依據(jù)。6.2.4連續(xù)梁橋施工控制分析（1）按照施工步驟進(jìn)行計(jì)算，考慮各梁段的自重、施加的預(yù)應(yīng)力、混凝土收縮徐變以及溫度的變化等因素對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，對(duì)于混凝土的收縮、徐變等時(shí)差實(shí)效在各施工階段中逐步計(jì)入；（2）每一階段的結(jié)構(gòu)分析必需以前一階段的計(jì)算結(jié)果為基礎(chǔ)，前一階段結(jié)構(gòu)位移是本階段確定結(jié)構(gòu)軸線的基礎(chǔ)，以前各施工階段受力狀態(tài)是本階段確定結(jié)構(gòu)軸線的基礎(chǔ)，以前各施工階段結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)是本階段時(shí)差實(shí)效的計(jì)算基礎(chǔ)；（3）計(jì)算出各階段的位移之后，根據(jù)后續(xù)施工階段對(duì)本階段的影響，進(jìn)行倒退分析即可得到各施工階段橋梁結(jié)構(gòu)的合理狀態(tài)和立模標(biāo)高；（4）施工監(jiān)控首先根據(jù)施工圖紙進(jìn)行初步的計(jì)算，在施工過(guò)程中會(huì)存在許多難以預(yù)料的因素，可能導(dǎo)致施工進(jìn)度安排等與初始計(jì)算不符，若有與施工圖不同的地方應(yīng)根據(jù)施工單位實(shí)際提供的施工步驟進(jìn)行重新計(jì)算分析，施工單位應(yīng)在開(kāi)始施工前提供詳細(xì)的施工步驟，包括預(yù)應(yīng)力的張拉順序、每階段的施工持續(xù)時(shí)間、混凝土的加載齡期等。6.3計(jì)算過(guò)程（1）根據(jù)施工圖提供的施工步驟對(duì)本橋進(jìn)行前期計(jì)算，為與設(shè)計(jì)結(jié)果對(duì)比，橫隔板重量、結(jié)構(gòu)自重系數(shù)、摩阻系數(shù)、收縮徐變系數(shù)等參數(shù)按照設(shè)計(jì)所取參數(shù)計(jì)算，在最后階段即成橋運(yùn)營(yíng)階段考慮收縮徐變3650天后的梁體累計(jì)位移，并與設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，以校核計(jì)算分析模型的準(zhǔn)確性。（2）在施工過(guò)程中，按照實(shí)際的結(jié)構(gòu)參數(shù)修正結(jié)構(gòu)計(jì)算模型進(jìn)行跟蹤計(jì)算，使得結(jié)構(gòu)預(yù)測(cè)位移與實(shí)際發(fā)生的位移吻和。6.4立模標(biāo)高的確定在主梁的懸臂澆筑過(guò)程中，梁段立模標(biāo)高的合理確定，是關(guān)系到主梁線形是否平順、是否符合設(shè)計(jì)的一個(gè)重要問(wèn)題。如果在確定立模標(biāo)高時(shí)考慮的因素比較符合實(shí)際，而且加以正確的控制，則最終橋面線形較為良好。立模標(biāo)高并不等于設(shè)計(jì)中橋梁建成后的標(biāo)高，一般要設(shè)置一定的預(yù)拱度，以抵消施工中產(chǎn)生的各種變形（豎向撓度）。其計(jì)算公式如下：式中：—階段立模標(biāo)高；—階段設(shè)計(jì)標(biāo)高；—由本階段及后續(xù)施工階段梁段自重在階段產(chǎn)生的撓度總和；—由張拉本階段及后續(xù)施工階預(yù)應(yīng)力在階段引起的撓度；—混凝土收縮、徐變?cè)陔A段引起的撓度；—施工臨時(shí)荷載在階段引起的撓度；—取使用荷載在階段引起的撓度的50%；—掛籃變形值。其中掛籃變形值是根據(jù)掛籃加載試驗(yàn)確定的在施工過(guò)程中加以考慮，、、、、在前進(jìn)分析和倒退分析計(jì)算中已經(jīng)加以考慮。根據(jù)上述計(jì)算式和監(jiān)控分析，可以計(jì)算出各梁段的預(yù)拱度（相對(duì)于設(shè)計(jì)標(biāo)高）。7線形監(jiān)測(cè)7.1線形控制工作程序?yàn)槭故┕た刂频母鱾€(gè)步驟程序化，施工控制工作小組根據(jù)具體的施工進(jìn)度安排制定了施工控制工作程序，其中包括兩方面的內(nèi)容。7.1.1控制流程從掛籃的前移定位至預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完畢是本橋施工的一個(gè)周期，每個(gè)周期中有關(guān)施工控制的步驟如下：（1）按照預(yù)報(bào)的掛籃定位標(biāo)高定位掛籃，由施工單位測(cè)量定位后的掛籃標(biāo)高，并向控制小組提供掛籃的定位測(cè)量結(jié)果；（2）立模板、綁扎鋼筋；（3）澆筑混凝土前，測(cè)量所有已施工梁段上的高程測(cè)點(diǎn)，復(fù)測(cè)掛籃定位標(biāo)高，墩頂?shù)乃轿灰?，?bào)施工控制小組；（4）施工控制小組分析測(cè)量結(jié)果，如需調(diào)整，給出調(diào)整后的標(biāo)高；（5）澆筑完混凝土后第二天測(cè)量所有已施工梁段上的測(cè)點(diǎn)標(biāo)高，測(cè)量本梁段端部梁底和預(yù)埋在梁頂?shù)臏y(cè)點(diǎn)標(biāo)高，建立測(cè)點(diǎn)與梁底標(biāo)高的關(guān)系，提供給施工控制小組；（6）按《鐵路工程檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》檢查斷面尺寸，提供給施工控制小組并向施工控制小組提供梁段混凝土超重的情況；（7）張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋后，測(cè)量所有已施工梁段上的高程測(cè)點(diǎn)，并提供施工控制小組；（8）施工控制小組分析測(cè)量結(jié)果，根據(jù)上一施工周期梁底標(biāo)高測(cè)量值和應(yīng)力、溫度等測(cè)量結(jié)果計(jì)算、預(yù)報(bào)下一施工周期的掛籃定位標(biāo)高。工作程序的關(guān)鍵是：每個(gè)施工循環(huán)過(guò)程的結(jié)束都必須對(duì)已完成的節(jié)段進(jìn)行全面的測(cè)量，分析實(shí)際施工結(jié)果與預(yù)計(jì)目標(biāo)的誤差，從而及時(shí)地對(duì)已出現(xiàn)的誤差進(jìn)行調(diào)整，在達(dá)到要求的精度后，才能對(duì)下一施工循環(huán)作出預(yù)報(bào)。7.1.2誤差控制標(biāo)準(zhǔn)本橋施工控制的最終目標(biāo)是：使成橋后的線形與設(shè)計(jì)成橋線形的所有各點(diǎn)的誤差均滿足《高速鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，成橋線形與設(shè)計(jì)線形誤差在＋1.5cm和-0.5cm之間，合龍前兩懸臂端相對(duì)高差小于合龍段長(zhǎng)的1/100，且不大于15mm。根據(jù)這一目標(biāo)，在每一施工步驟中制訂了如下的誤差控制水平： （1）掛籃定位標(biāo)高與預(yù)報(bào)標(biāo)高之差控制在0.5cm以內(nèi)；（2）縱向預(yù)應(yīng)力鋼束張拉完后，如梁端測(cè)點(diǎn)標(biāo)高與控制小組預(yù)報(bào)標(biāo)高之差超過(guò)±0.5cm，需進(jìn)行研究分析誤差原因，確定下一步的調(diào)整措施；（3）如有其它異常情況發(fā)生影響到標(biāo)高，其調(diào)整方案也應(yīng)經(jīng)分析研究，提出控制意見(jiàn)。7.2位移測(cè)點(diǎn)布置撓度觀測(cè)資料是控制成橋線形最主要的依據(jù)，連續(xù)梁橋線形監(jiān)測(cè)斷面設(shè)在每一階段的端部，如圖7-1和圖7-3所示。布置0＃塊件的高程測(cè)點(diǎn)是為了控制頂板的設(shè)計(jì)標(biāo)高，同時(shí)也作為以后各懸澆階段高程觀測(cè)基準(zhǔn)點(diǎn)。每個(gè)0＃塊的頂板各布置9個(gè)高程觀測(cè)點(diǎn)，見(jiàn)圖7-2（a）和7-4（a）。懸澆階段每個(gè)監(jiān)測(cè)斷面上布置兩個(gè)對(duì)稱的高程觀測(cè)點(diǎn)，如圖7-2（b、c）和7-4（b、c）所示，不僅可以測(cè)量箱梁的撓度，同時(shí)可以觀測(cè)箱梁是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形，標(biāo)高測(cè)點(diǎn)用Φ16圓鋼，圓鋼筋頂部磨平，露出頂板2～3，并用紅油漆作為標(biāo)記。測(cè)點(diǎn)布置原則：①①盡量靠近腹腹板；②測(cè)點(diǎn)離梁段段端部10；③不妨礙施工工及掛籃的行行走、固定等等；④易于保護(hù)；⑤盡量使測(cè)量量工作減少，如如立一次儀器器即可以測(cè)試試全部測(cè)點(diǎn)的的高程，最好好設(shè)置在掛籃籃內(nèi)側(cè)，這樣樣也可以減少少轉(zhuǎn)儀器引起起的誤差。7.3觀測(cè)時(shí)時(shí)間與項(xiàng)目為盡量減少溫度的的影響，撓度度的觀測(cè)安排排在早晨太陽(yáng)陽(yáng)出來(lái)之前進(jìn)進(jìn)行，每個(gè)施施工階段的變變形測(cè)試時(shí)間間根據(jù)施工階階段的進(jìn)度來(lái)來(lái)定。在整個(gè)個(gè)施工過(guò)程中中主要觀測(cè)內(nèi)內(nèi)容包括：（1）每階段混凝土澆筑筑前的高程測(cè)測(cè)量；（2）每階段混凝土澆筑筑后、預(yù)應(yīng)力力張拉前的高高程測(cè)量；（3）每階段預(yù)應(yīng)力張拉拉后、掛籃行行走前的高程程測(cè)量；（4）每階段掛籃行走后后的高程測(cè)量量；（5）拆除掛籃后、邊（中中）跨合攏前前的高程測(cè)量量；（6）最終成橋前的高程程測(cè)試。中鐵二十一局集團(tuán)有限公司勘察設(shè)計(jì)院第23頁(yè)圖7-1（60++112+60）m連續(xù)梁橋線線形監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)（示意圖）(a)0號(hào)塊（單位：：cm）(b)支點(diǎn)斷面標(biāo)標(biāo)高測(cè)點(diǎn)(c))跨中斷面標(biāo)標(biāo)高測(cè)點(diǎn)圖7-2標(biāo)高測(cè)測(cè)點(diǎn)布置圖圖7-3（40+556+40）m連續(xù)梁橋線線形監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)點(diǎn)（示意圖）(a)0號(hào)塊單位：cm）(b))支點(diǎn)斷面(cc)跨中斷面標(biāo)標(biāo)高測(cè)點(diǎn)圖7-4標(biāo)高測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布置圖7.4懸臂階階段測(cè)量工作作內(nèi)容從掛籃前行至本梁梁段預(yù)應(yīng)力張張拉完畢為一一個(gè)施工階段段,在每個(gè)施工工階段需完成成的工作如下下。在懸澆節(jié)節(jié)段的過(guò)程中中，施工隊(duì)人人員積極配合合監(jiān)控小組的的測(cè)量工作，每每個(gè)梁段均在在懸臂前端布布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行行測(cè)量。施工工過(guò)程中梁段段標(biāo)高測(cè)量的的具體操作如如下：7.4.1掛掛籃定位根據(jù)監(jiān)控方提供的的立模標(biāo)高進(jìn)進(jìn)行掛籃定位位,定位底模前前端標(biāo)高及頂頂板標(biāo)高。專專業(yè)測(cè)量人員員對(duì)底模標(biāo)高高進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)精精測(cè)，使調(diào)整整后的模板標(biāo)標(biāo)高精確符合合立模標(biāo)高，誤誤差不超過(guò)2mm。此時(shí)需要設(shè)置的測(cè)測(cè)點(diǎn)如下，如如圖7-5及圖7-6所示。（1）頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)，距距離該梁塊前前端10cm，在澆筑該該塊混凝土前前埋設(shè)即可。（2）掛籃底模梁塊前端端測(cè)點(diǎn)，不用用設(shè)置鋼筋頭頭，直接布置置在模板上。（3）掛籃底模鋼筋頭測(cè)測(cè)點(diǎn)，盡量靠靠近該梁塊底底模前端，鋼鋼筋頭長(zhǎng)度10cm左右。注：由于在澆筑混混凝土后需要要對(duì)底模前端端標(biāo)高進(jìn)行測(cè)測(cè)量，為消除除其他因素影影響，在定位位時(shí)，在底模模上盡量靠近近本梁塊底模模前端左右兩兩側(cè)各設(shè)置鋼鋼筋頭一個(gè)，在在定位時(shí)需要要測(cè)量測(cè)點(diǎn)2（底模前端端模板）與測(cè)測(cè)點(diǎn)3（底模前端端鋼筋頭）的的標(biāo)高差，在在澆筑混凝土土后及張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力后可僅僅對(duì)測(cè)點(diǎn)3（底模前端端鋼筋頭）進(jìn)進(jìn)行測(cè)量，利利用標(biāo)高差換換算測(cè)點(diǎn)2（底模前端端模板）的標(biāo)標(biāo)高。圖7-5每階段段測(cè)點(diǎn)布置側(cè)側(cè)立面圖圖7-6每階段測(cè)測(cè)點(diǎn)布置正立立面圖掛籃定位時(shí)需測(cè)量量的內(nèi)容如下下：（1）測(cè)點(diǎn)2（底模前端模板）的的標(biāo)高，使其其滿足監(jiān)控方方標(biāo)高預(yù)報(bào)文文件中的底板板立模標(biāo)高；；（2）頂板立模標(biāo)高，為為底板立模標(biāo)標(biāo)高＋梁高；；（3）所有已施工梁段頂頂板鋼筋頭測(cè)測(cè)點(diǎn)標(biāo)高；（4）測(cè)點(diǎn)3（底模前端鋼筋頭頭測(cè)點(diǎn)）標(biāo)高高，并計(jì)算出出每側(cè)底模前前端鋼筋頭測(cè)測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)3）與測(cè)點(diǎn)2（底模前端端模板）的標(biāo)標(biāo)高差。7.4.2綁扎扎鋼筋后復(fù)測(cè)測(cè)即混凝土澆筑前，對(duì)對(duì)立模標(biāo)高進(jìn)進(jìn)行復(fù)測(cè)，如如誤差過(guò)大，須須再次調(diào)整模模板，直至與與立模標(biāo)高精精確吻合，調(diào)調(diào)整后誤差不不超過(guò)2mm。調(diào)整合格格后，對(duì)前面面2個(gè)已澆筑梁梁段的梁頂測(cè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量量。7.4.3澆筑筑混凝土?xí)r澆筑混凝土?xí)r需完完成的測(cè)量工工作如下：（1）澆筑前檢查掛籃定定位標(biāo)高，確確保標(biāo)高無(wú)誤誤后再開(kāi)始澆澆筑混凝土；；（2）混凝土澆筑即將完完成后，按照照標(biāo)高預(yù)告表表提供的混凝凝土澆筑即將將完成時(shí)的頂頂板頂面（不不考慮排水坡坡的標(biāo)高）進(jìn)進(jìn)行重新定位位頂板頂面標(biāo)標(biāo)高，排水坡坡尺寸不變，在在標(biāo)高預(yù)告表表給出的頂板板頂面（不考考慮排水坡的的標(biāo)高）基礎(chǔ)礎(chǔ)上重新定位位排水坡。7.4.4混凝凝土澆筑完后后測(cè)量在混凝土澆筑完后后半天內(nèi)（強(qiáng)強(qiáng)度達(dá)到測(cè)量量條件），對(duì)對(duì)新澆筑梁段段的3個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行行測(cè)量，并對(duì)對(duì)前2個(gè)已澆筑梁梁段的梁頂測(cè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量量。7.4.5混凝凝土養(yǎng)護(hù)期間間在混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間間足5天后，預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋張拉拉前半天內(nèi)，對(duì)對(duì)新澆筑梁段段3個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行行測(cè)量?；炷琉B(yǎng)護(hù)期間間需測(cè)量?jī)?nèi)容容如下：（1）所有已施工梁段頂頂板鋼筋頭測(cè)測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高；（2）底模前端鋼筋頭測(cè)測(cè)點(diǎn)標(biāo)高（測(cè)測(cè)點(diǎn)3），目的是是測(cè)量（底模模前端模板）測(cè)測(cè)點(diǎn)2標(biāo)高，需要要提供測(cè)點(diǎn)2的標(biāo)高；（3）頂板頂面（不考慮慮排水坡，最最低點(diǎn)）混凝凝土表面標(biāo)高高，如圖7--7所示。圖7-7頂板頂面面混凝土表面面測(cè)點(diǎn)7.4.6預(yù)應(yīng)應(yīng)力張拉后在本梁段預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋張拉完、模模板拆除后半半天內(nèi)，對(duì)張張拉梁段3個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行行測(cè)量。預(yù)應(yīng)力張拉后需測(cè)測(cè)量?jī)?nèi)容如下下：（1）所有已施工梁段頂頂板鋼筋頭測(cè)測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高；（2）底模前端鋼筋頭測(cè)測(cè)點(diǎn)標(biāo)高（測(cè)測(cè)點(diǎn)3），目的是是測(cè)量（底模模前端模板）測(cè)測(cè)點(diǎn)2標(biāo)高，需要要提供測(cè)點(diǎn)2的標(biāo)高；7.4.7合攏攏階段主要測(cè)測(cè)量?jī)?nèi)容如下下①合攏前合攏段兩側(cè)側(cè)的標(biāo)高差；；②加配重后頂板鋼筋筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高；③合攏后頂板鋼筋頭頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)點(diǎn)1）標(biāo)高；④張拉后頂板鋼筋頭頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)點(diǎn)1）標(biāo)高；合攏階段梁上荷載載發(fā)生變化時(shí)時(shí)，需要測(cè)量量頂板鋼筋頭頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)點(diǎn)1）標(biāo)高。7.4.8多跨跨線形的通測(cè)測(cè)除保證各跨線形在在控制范圍內(nèi)內(nèi)外，主梁全全程線形應(yīng)定定期或不定期期進(jìn)行通測(cè)，確確保全橋線形形的協(xié)調(diào)性。7.4.9結(jié)構(gòu)構(gòu)幾何形狀測(cè)測(cè)量結(jié)構(gòu)幾何形狀的測(cè)測(cè)量主要包括括：箱梁上下下表面的寬度度、腹板厚度度、上頂板和和下底板的厚厚度、箱梁截截面高度以及及箱梁施工節(jié)節(jié)段的長(zhǎng)度等等。監(jiān)控單位位采用抽查的的方式，不定定期的進(jìn)行測(cè)測(cè)量。7.5測(cè)量?jī)x儀器高程測(cè)試用TC11800全站儀（測(cè)測(cè)量精度0.1mm）或精密水水準(zhǔn)儀來(lái)進(jìn)行行測(cè)試。8誤差分析與識(shí)別在每一施工階段，對(duì)對(duì)監(jiān)測(cè)得到的的位移與理論論值進(jìn)行誤差差分析，并分分析產(chǎn)生誤差差的原因，根根據(jù)本階段結(jié)結(jié)果對(duì)下一階階段的誤差進(jìn)進(jìn)行預(yù)測(cè)、調(diào)調(diào)整以及報(bào)告告施工狀態(tài)等等。9施工控制實(shí)實(shí)施流程施工控制按照施工工→量測(cè)→識(shí)別→修正→預(yù)告→施工的循環(huán)環(huán)過(guò)程，其實(shí)實(shí)質(zhì)就是使施施工按照預(yù)定定的理想狀態(tài)態(tài)順利推進(jìn)。由由于實(shí)際上不不論是理論分分析得到的理理想狀態(tài)還是是實(shí)際施工都都存在誤差，所所以，對(duì)本橋橋進(jìn)行施工控控制的核心任任務(wù)就是對(duì)各各種誤差進(jìn)行行分析、識(shí)別別、調(diào)整，對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)未來(lái)狀狀態(tài)做出預(yù)測(cè)測(cè)。對(duì)于本橋，由于在在梁段澆筑完完成后，除張張拉預(yù)備預(yù)應(yīng)應(yīng)力索外，基基本沒(méi)有調(diào)整整的余地，而而只能針對(duì)已已有誤差在下下一未澆筑梁梁段的立模標(biāo)標(biāo)高上做出調(diào)調(diào)整，所以，要要保證本橋控控制目標(biāo)的實(shí)實(shí)現(xiàn)，最根本本的就是對(duì)立立模標(biāo)高做出出盡可能準(zhǔn)確確的預(yù)測(cè)，依依靠預(yù)測(cè)控制制。鑒于本橋已完成階階段的不可控控性以及施工工中對(duì)線形誤誤差的糾正措措施的有限性性，控制誤差差的發(fā)生就顯顯得