伯努利方程的應(yīng)用例題

伯努利方程的應(yīng)用例題2023/1/17第一頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17分析：求流量qV已知d求u直管任取一截面柏努利方程氣體判斷能否應(yīng)用？2023/1/17第二頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17解：取測壓處及喉頸分別為截面1-1’和截面2-2’截面1-1’處壓強(qiáng)：

截面2-2’處壓強(qiáng)為：流經(jīng)截面1-1’與2-2’的壓強(qiáng)變化為：

2023/1/17第三頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17

在截面1-1’和2-2’之間列柏努利方程式。以管道中心線作基準(zhǔn)水平面。

由于兩截面無外功加入，所以We=0。能量損失可忽略不計(jì)Σhf=0。柏努利方程式可寫為：

式中：Z1=Z2=0

P1=3335Pa（表壓），P2=-4905Pa（表壓）2023/1/17第四頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17化簡得：由連續(xù)性方程有：2023/1/17第五頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17聯(lián)立(a)、(b)兩式2023/1/17第六頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17

2）確定容器間的相對位置例：如本題附圖所示，密度為850kg/m3的料液從高位槽送入塔中，高位槽中的液面維持恒定，塔內(nèi)表壓強(qiáng)為9.81×103Pa，進(jìn)料量為5m3/h，連接管直徑為φ38×2.5mm，料液在連接管內(nèi)流動時的能量損失為30J/kg(不包括出口的能量損失)，試求高位槽內(nèi)液面應(yīng)為比塔內(nèi)的進(jìn)料口高出多少？2023/1/17第七頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17分析：

解：

取高位槽液面為截面1-1’，連接管出口內(nèi)側(cè)為截面2-2’,并以截面2-2’的中心線為基準(zhǔn)水平面，在兩截面間列柏努利方程式：高位槽、管道出口兩截面u、p已知求△Z柏努利方程2023/1/17第八頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17式中：

Z2=0；Z1=?

P1=0(表壓)；P2=9.81×103Pa(表壓）由連續(xù)性方程∵A1>>A2,已知：We=0，因?yàn)閡1<<u2,所以：u1≈0將上列數(shù)值代入柏努利方程式，并整理得：2023/1/17第九頁，共三十五頁，2022年，8月28日例:槽和塔內(nèi)的壓如圖所示，從高位槽向塔內(nèi)進(jìn)料，高位槽中液位恒定，高位力均為大氣壓。送液管為φ45×2.5mm的鋼管，要求送液量為3.6m3/h。設(shè)料液在管內(nèi)的壓頭損失為1.2m（不包括出口能量損失），試問：高位槽的液位要高出進(jìn)料口多少米？答：1.23m第十頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17

例：如圖所示，用泵將河水打入洗滌塔中，噴淋下來后流入下水道，已知管道內(nèi)徑均為0.1m，流量為84.82m3/h，水在塔前管路中流動的總摩擦損失(從管子口至噴頭，管子進(jìn)口的阻力忽略不計(jì))為10J/kg，噴頭處的壓強(qiáng)較塔內(nèi)壓強(qiáng)高0.02MPa，水從塔中流到下水道的阻力損失可忽略不計(jì)，泵的效率為65%，求泵所需的功率。

3）確定輸送設(shè)備的有效功率2023/1/17第十一頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/172023/1/17第十二頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17分析：求NeNe=WeWs/η求We柏努利方程P2=?塔內(nèi)壓強(qiáng)整體流動非連續(xù)截面的選??？

解：取塔內(nèi)水面為截面3-3’，下水道截面為截面4-4’，取地平面為基準(zhǔn)水平面，在3-3’和4-4’間列柏努利方程：2023/1/17第十三頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17將已知數(shù)據(jù)代入柏努利方程式得：

計(jì)算塔前管路，取河水表面為1-1’截面，噴頭內(nèi)側(cè)為2-2’截面，在1-1’和2-2’截面間列柏努利方程。2023/1/17第十四頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17式中：2023/1/17第十五頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17將已知數(shù)據(jù)代入柏努利方程式:

泵的功率：2023/1/17第十六頁，共三十五頁，2022年，8月28日例:如圖所示，某廠利用噴射泵輸送氨。管中稀氨水的質(zhì)量流量為1×104kg/h，密度為1000kg/m3，入口處的表壓為147kPa。管道的內(nèi)徑為53mm，噴嘴出口處內(nèi)徑為13mm，噴嘴能量損失可忽略不計(jì)，試求噴嘴出口處的壓力。第十七頁，共三十五頁，2022年，8月28日解：如圖所示，取稀氨水入口為1-1′截面，噴嘴出口為2-2′截面，管中心線為基準(zhǔn)水平面。在1-1′和2-2′截面間列柏努利方程其中：z1=0；p1=147×103Pa（表壓）；2023/1/17第十八頁，共三十五頁，2022年，8月28日

z2=0；噴嘴出口速度u2可直接計(jì)算或由連續(xù)性方程計(jì)算

We=0；ΣR=0將以上各值代入上式：第十九頁，共三十五頁，2022年，8月28日解得：p2=－71.45kPa（表壓）即噴嘴出口處的真空度為71.45kPa。

噴射泵是利用流體流動時靜壓能與動能的轉(zhuǎn)換原理進(jìn)行吸、送流體的設(shè)備。當(dāng)一種流體經(jīng)過噴嘴時，由于噴嘴的截面積比管道的截面積小得多，流體流過噴嘴時速度迅速增大，使該處的靜壓力急速減小，造成真空，從而可將支管中的另一種流體吸入，二者混合后在擴(kuò)大管中速度逐漸降低，壓力隨之升高，最后將混合流體送出。第二十頁，共三十五頁，2022年，8月28日例:某化工廠用泵將敞口堿液池中的堿液（密度為1100kg/m3）輸送至吸收塔頂，經(jīng)噴嘴噴出，如附圖所示。泵的入口管為φ108×4mm的鋼管，管中的流速為1.2m/s，出口管為φ76×3mm的鋼管。貯液池中堿液的深度為1.5m，池底至塔頂噴嘴入口處的垂直距離為20m。堿液流經(jīng)所有管路的能量損失為30.8J/kg（不包括噴嘴），在噴嘴入口處的壓力為29.4kPa（表壓）。設(shè)泵的效率為60%，試求泵所需的功率。第二十一頁，共三十五頁，2022年，8月28日第二十二頁，共三十五頁，2022年，8月28日解:

如圖所示，取堿液池中液面為1-1′截面，塔頂噴嘴入口處為2-2′截面，并且以1-1′截面為基準(zhǔn)水平面。在1-1′和2-2′截面間列柏努利方程（a）或（b）第二十三頁，共三十五頁，2022年，8月28日z1=0；p1=0（表壓）；u1≈0

已知泵入口管的尺寸及堿液流速，可根據(jù)連續(xù)性方程計(jì)算泵出口管中堿液的流速：ρ=1100kg/m3，∑R=30.8J/kgp2=29.4×103Pa（表壓）z2=20-1.5=18.5m；其中：第二十四頁，共三十五頁，2022年，8月28日

將以上各值代入（b）式，可求得輸送堿液所需的外加能量：堿液的質(zhì)量流量：第二十五頁，共三十五頁，2022年，8月28日泵的效率為60%，則泵的軸功率：泵的有效功率：End第二十六頁，共三十五頁，2022年，8月28日

例：用泵將貯液池中常溫下的水送到吸收塔頂部，貯液池水面保持恒定，各部分的相對位置如圖所示。輸水管的直徑為Φ76×3，排水管出口噴頭連接處壓強(qiáng)為61500Pa，送水量為34.5m3/h，水流經(jīng)全部管路（不包括噴頭）的能量損失為160J/kg，試求泵的有效功率。又知在泵入口處安裝了真空表，真空表距水面高2m，從貯液池水面到真空表段管路的能量損失為50J/kg，試求真空表的計(jì)數(shù)。2023/1/17第二十七頁，共三十五頁，2022年，8月28日2023/1/17第二十八頁，共三十五頁，2022年，8月28日第二十九頁，共三十五頁，2022年，8月28日

解：以貯液池的水面為上游截面1-1’，排水管出口與噴頭連接處為下游截面2-2’，并以1-1’為基準(zhǔn)水平面，在兩截面間列柏努利方程：式中，第三十頁，共三十五頁，2022年，8月28日因貯液池的截面遠(yuǎn)大于管道截面，故第三十一頁，共三十五頁，2022年，8月28日式中，所以真空表的讀數(shù)為第三十二頁，共三十五頁，2022年，8月28日例：如圖所示，有一垂直管道，內(nèi)徑由300mm漸縮到150mm。水從下而上自粗管流入小管，測得水在粗管和細(xì)管的靜壓強(qiáng)分別為0.2MPa和0.16MPa