南引橋現(xiàn)澆箱梁碗口支架計算書

1、工程概36+43+46.5+43+36m，連續(xù)梁體系。單幅橋面寬度為15.5m，單箱雙室結(jié)構(gòu)；懸臂長度為3.25m，底板寬6.0m15:1825cm50cm；50cm45cm70cm。箱梁截面構(gòu)造如下： 圖 跨中A-A箱梁截面一般構(gòu)造 圖 支點D-D箱梁截面一般構(gòu)造 2、結(jié)構(gòu)布置、地基處理及材模板、支架布1底模面板采用15mm竹膠板；分配梁采用10cm×10cm，A-A截面、B-B40cm20cm；C-C截面、D-D截面布置間距為20cm。龍骨采用10cm×10cm，布置間距為60cm。2翼緣板及頂板面板采用15mm竹膠板；分配梁采用10cm×10cm，布置間距為40cm。龍骨采肢φ48×3.5mm扣件式小，布置間距為60cm。3直腹板面板采用15mm竹膠板；分配梁采用10cm×10cm，布置間距20cm。龍骨采肢φ48×3.5mm扣件式小，布置間距為60cm4斜腹板面板采用15mm竹膠板；分配梁采用10cm×10cm，布置間距為20cm。龍骨采肢φ48×3.5mm扣件式小，布置間距為60cm。A-A截面、B-BC-C40cm的φ20全絲拉桿，拉桿垂直于斜面；D-D40cm的φ20全絲拉桿，拉桿為水平布置。5外模板支架采用φ48×3.5mm的碗扣支架。橫橋向支架單幅布置情況：跨中截4×90cm+7×60cm+4×30cm+7×60cm+4×90cm4×90cm+32×30cm+4×90cm60cm120cm。60cm60cm。6分配梁采用I45a型鋼，單幅布置間距為4×90cm+7×60cm+4×30cm+7×60cm+4×90cm27I45a5m2根。樁采用φ630×8mm，單幅布置間距為4×360cm。條形基礎(chǔ)采用C20混凝1m16.6m。地基1K1+577.2處的箱涵。箱涵施力為70KPa后攤鋪厚為40cm的石粉并碾壓，進(jìn)行靜載試驗。滿足地基承載力為200KPa20cm的C20混凝土。40cm20cm的混凝土墊層，然后再澆筑條形基礎(chǔ)。材料1、15mm竹膠板容許彎應(yīng)力[σw]：15MPa；容許剪應(yīng)力[τ]：1.3MPa；彈性模量E：9000Mpa；2、容許彎應(yīng)力[σw]：12MPa；容許剪應(yīng)力[τ]：1.3MPa；彈性模量3、φ48×3.5mm容許彎應(yīng)力[σw]：205MPa；容許剪應(yīng)力[τ]：85MPa；彈性模量E：210000Mpa。4型鋼容許彎應(yīng)力[σw]：145MPa；容許拉應(yīng)力[σ]：140MPa；容許剪應(yīng)力85MPa；彈性模量E：210000Mpa截面高度分50cm。C-C50cm20cm厚，D-D截面從翼緣根部到邊緣均為70cm。由于A-A、B-B截面模板、肋布置均一樣，因此模板計算偏安全考慮，按照B截面荷載進(jìn)行計算。A-AA-B-BB-C-CC-D-DD-3計算（26.5KN/m3；（0.5KN/m2；（2.5KN/m2；m2P=0.22γtββ(V)1/2 其中γc——混凝土的重力密度，取26.5kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，取12.0h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取0.5m/h；H——混凝土澆注高度，取2.3m；βa——外加劑影響修正系數(shù)，取β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。新澆混凝土?xí)r對側(cè)模板的壓力P=60.95KN/m2；/m2G55°，故計算斜腹板時，需考慮斜腹板上混凝0.82m，則混凝土對斜腹板產(chǎn)生的垂直壓力為：NB-B49°的一側(cè)進(jìn)行計算。其中該部分1.03m，則混凝土對斜腹板產(chǎn)生的垂直壓力為：N C-C49°的一側(cè)進(jìn)行計算。其中該部分1.03m，則混凝土對斜腹板產(chǎn)生的垂直壓力為：N1.41m，則混凝土對斜腹板產(chǎn)生的垂直壓力為：N荷載1其中龍骨采用小時，設(shè)計計算荷載組合為2當(dāng)龍骨采用小時，設(shè)計計算荷載組合為其中H——為混凝土澆筑高度。龍骨及拉桿計算時，根據(jù)各荷載的性質(zhì)對龍骨及拉桿進(jìn)行加載，建立7.44、底荷載最大混凝土高度最大混凝土高度B-BC-C分配梁間距龍骨間距橫橋向支架間距B-BC-C面板15mm1mm寬的竹膠板按照連續(xù)梁進(jìn)行計算。q1=P1L；P1——最大模板強度計算壓強；q1——最大模板強度計算荷載；P2——最大模板變形計算壓強；q2——最大模板變形計算荷載；L——L=1mm；L1——底板）/D-D彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是2B-B彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力1是是是分配梁計 q1=P1L1；P1——最大模板強度計算壓強；q1——最大模板強度計算荷載；P2——最大模板變形計算壓強；q2——最大模板變形計算荷載；L1——分配梁布置間距；L2——底板）/D-D彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是B-B彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是龍骨 q1=P1L1；P1——最大龍骨強度計算壓強；q1——最大龍骨強度計算荷載；P2——最大龍骨變形計算壓強；q2——最大龍骨變形計算荷載；L1——龍骨布置間距；L2——底板）/D-D彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是B-B彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是5、翼緣荷載最大混凝土高度最大混凝土高度B-BC-CD-D分配梁間距龍骨間距橫橋向支架間距B-BC-CD-D面板4.2。1D-D彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是2B-B彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力1是是是分配梁計分配梁采用10cm×10cm的，按照連續(xù)梁進(jìn)行計算。計算參數(shù)及計算4.3。D-D4彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是B-B彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力是是是龍骨A=2π（D2-d2）/4=2×π×（482-42.22）/4=821.78mm2。W——小截面模量；I——小慣性矩。A——小截面面積。q1=P1L1；P1——最大龍骨強度計算壓強；q1——最大龍骨強度計算荷載；P2——最大龍骨變形計算壓強；q2——最大龍骨變形計算荷載；L1——龍骨布置間距；L2——D-DD-D彎曲應(yīng)力變形剪應(yīng)力6、直腹板模板計荷載面板面板采用15mm厚的竹膠板，布置間距為200mm，取1mm寬的竹膠板按q1=67.9975×0.001×1=0. M=q1L12/10=0. Q=q1L1/2=0. 分配梁計分配梁采用10cm×10cm的，按照連續(xù)梁進(jìn)行計算，布置間距200mm，600mm，q1=67.9975×0.001×200=13.5995N/mm，M=σw=M/W=489582/166666.67=2.94MPa＜[σw]=12MPa；f=q2L4/128EI=12.7995×6004/128×9000× Q=q1L/2=13.5995×600/2=4079.85N，龍骨φ48×3.5600mm600mm。故龍骨實際計算跨徑為300mm。龍骨按照連續(xù)梁進(jìn)行計算（按φ48×2.9mm5.4），則q1=82.397×0.001×600=49.4382N/mm，q2=M=σwf=Q=q1L/2=49.4382×300/2=7415.73N，拉桿按照荷載為q1=49.4382N/mm300mm三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算：根據(jù)計算[N]=[σ]π（2d-=140×π×(2×16-1.8763×2)=21.934KN＞N,其中[N]5.1.2。7、斜腹板模板計荷載20m60mDA-A截面、B-B截面、C-C截面龍骨、拉桿布置間距一致（龍骨布置間距為60cm；拉桿沿斜面布置間距為40cm，拉桿布置角度垂直于斜面），因此龍骨②由于D-D面板面板采用15mm厚的竹膠板，布置間距為200mm，取1mm寬的竹膠板按q1=93.733×0.001×1=0.093733N/mm；M=Q=q1L1/2=0.093733×200/2=9.3733N，分配梁計分配梁采用10cm×10cm的，按照連續(xù)梁進(jìn)行計算，布置間距200mm，600mm，q1=93.733×0.001×200=18.7466N/mm，q2=M=σw=M/W=674877.6/166666.67=4.05MPa＜[σw]=12MPa；f=q2L4/128EI=17.9466×6004/128×9000× Q=q1L/2=18.7466×600/2=5623.98N，龍骨、拉桿計B-B骨布置間距為600mm，拉桿沿斜面布置間距為400mm，拉桿垂直于斜面。此處按跨400mm的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，該斜截面荷載大小及加載情況：X=0時，E=1.05×1.2×60.95×0.6=46.08KN/m；F=1.4×4×sin(49°)×0.6=2.54KN/mX=046.08+2.54+13.53=62.15KN/m；由以上計算可知最大反力為24.4KN根據(jù)計算[N]=[σ]π（2d-=188.5×π×(2×20-1.8763×2.5)=46.14KN＞N=24.4KN,D-D骨布置間距為600mm，拉桿沿斜面布置間距為400mm，拉桿為水平布置。此處按跨400mm的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，該斜截面荷載大小及加載情況：X=0時，E=1.05×1.2×60.95×0.6=46.08KN/m；F=1.4×4×sin(49°)×0.6=2.54KN/mX=046.08+2.54+18.53=67.15KN/m；26.6/sin（49°）=35.2KN。根據(jù)計算[N]=[σ]π（2d-=188.5×π×(2×20-1.8763×2.5)=46.14KN＞N=35.2KN,8、支架計不考慮風(fēng)荷載立桿N=[1.2Q1+1.4（Q3+Q4）]LxLy+1.2Q2VQ1——模板、配件及支架自重（1KN/m2，其中模板及配件自重均為0.5KN/m2，4.2.410m以下支撐架可不計架體自重——（26.5KN/m3——KN/m2；——KN/m2；Lx，Ly——單肢立桿縱向及橫向間距；V——Lx、Ly2A-A23456789B-B23456789C-C23456789D-D234567891根據(jù)《建筑施工碗口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）中5.3.3-2，A——立桿橫截面面積（mm2；φ——受壓桿件穩(wěn)定性系數(shù)，按長細(xì)比查詢規(guī)范附錄E；σw——205MPa。2立桿采用φ4.8×3.5，按φ4.8×2.9進(jìn)行計算，則回轉(zhuǎn)半徑=410.9mm2。立桿步距為h=120cma=60cmL0=h+2a可得L0=240cm。長細(xì)比λ=L/i=150，查表得穩(wěn)定系數(shù)φ=0.308。[N]=φAσw考慮風(fēng)荷載立桿計N=[1.2Q1+1.4（Q3+Q4）]LxLy+1.2Q2V+Q1——模板、配件及支架自重（1KN/m2，其中模板及配件自重均為0.5KN/m2，4.2.410m以下支撐架可不計架體自重；——（26.5KN/m3——KN/m2；——KN/m2；Lx，Ly——單肢立桿縱向及橫向間距；VLx、Ly——（KN斜桿內(nèi)力計按照最不利情況進(jìn)行計算，則在支架最高，橫橋向支架排數(shù)最多的D-D類截面60cm4×90+3245°。1根據(jù)《建筑施工碗口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ166-2008）中第風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=1.3φ0，其中φ00.8。風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=μst(1-ηn1-n41定修正計算，當(dāng)φ00.1時，應(yīng)取η=0.97。按現(xiàn)行《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）表7.3.1中第32項，μs=μst(1-ηn)/(1-η)=0.1596×(1-0.9541)/(1-20.7μz·μWWk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值μz——風(fēng)壓高度變化系數(shù)，《建筑施工碗口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）D——2.8；（kN/m2，按照頂懸掛密目式安全立網(wǎng)時，Wk2=0.7×1.0×2.8×0.3=0.5883×60m線中線中 心懸掛密目式安全立線Wk Wk1Wk1Wk2Wk2Wk2Wk245°，則h=Lx，即（h2+Lx2）1/2/Lx=1.41421根據(jù)《建筑施工碗口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）中5.6.4-3式∑Ws=2Ws1+3Ws1=1.4142×（2Wk1+3Wk2=1.4142×（2×0.2184+3×0.588≈3.1KN＜Qc=8KN2根據(jù)《建筑施工碗口式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ166-2008）中5.6.4-1∑Wv=2Wv1+3Wv1=1×（2Wk1+3Wk2=1×（2×0.2184+3×0.588按圖示，偏安全計算，架體自重僅計算立桿，該斜桿作用范圍內(nèi)共有（4.5/2.4）=75LG-240LG-24013.34Kg。9、預(yù)留通道計預(yù)留通道結(jié)構(gòu)布分配梁采用I45a型鋼，單幅布置間距為4×90cm+7×60cm+4×30cm+7×60cm+4×90cm27I45a5m2根。樁采用φ630×8mm，單幅布置間距為4×360cm。具體布置如下圖所示墊5cm墊墊5cm墊 結(jié)構(gòu)計分配梁I45a分配梁I45a參數(shù)為： mm41-27，分配梁跨徑為L=5m1-8號、20-2760cm，集中力P為支架計算軸向力；9-19qqqpppppppp集中力加載圖 均布荷載加載圖912345678其中最大應(yīng)力為σwmax=55.9MPa＜[σw]=145MPa；最大變形為fmax=0.96mm＜[f]=L/400=12.5mm；I45aI45aL=3.6m，按連續(xù)梁進(jìn)行計最大應(yīng)力為σwmax=67.7MPa＜[σw]=145MPa；最大變形為fmax=0.9mm＜[f]=L/400=9mm；9.2.3樁計樁采用φ630×8，A=0.01563m2，根據(jù)以上計算可知樁最大受力9.2.4條形基礎(chǔ)采用C201.0m1.0m×0