保定某商住樓轉(zhuǎn)換層施工方案附計(jì)算

一．編制依據(jù)1.1.****C區(qū)3#商住樓工程施工圖紙1.2.****C區(qū)3#商住樓工程施工組織設(shè)計(jì)1.3.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）1.4.混凝土結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）1.5.建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001）1.6.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）1.7.建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）二．工程概況本工程為****房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)公司****C區(qū)3#商住樓，位于保定市***大街與****西路交叉口東南角,總建筑面積41453.82m2，建筑總高度為92.1m，結(jié)構(gòu)類型為框支剪力墻結(jié)構(gòu)，耐火等級(jí)為一級(jí)，抗震設(shè)防烈度為7度。室內(nèi)外高差0.3m，地下2層為丙類儲(chǔ)藏室，層高分別為3.3、3.6m；地上4層為商業(yè)用房，層高4.2、4.5m；地上5-30層為住宅用房，層高為2.8m。本工程梁式轉(zhuǎn)換層位于四層，層高5.53m，四層頂結(jié)構(gòu)標(biāo)高為18.380，樓板厚200mm。其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)復(fù)雜，梁截面積較大，梁、柱鋼筋規(guī)格大，數(shù)量多且密集交錯(cuò)。因此，模板支撐系統(tǒng)、鋼筋制作與綁扎、混凝土澆筑及養(yǎng)護(hù)施工難度較大。三、施工部署梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層框支主梁為1200×2000mm，經(jīng)計(jì)算其施工設(shè)計(jì)荷載達(dá)85.1KN/m2，若采用常規(guī)模板支撐體系靠下層樓面梁、板來(lái)承受如此大的荷載，勢(shì)必會(huì)使下層樓面梁板結(jié)構(gòu)遭到破壞，若利用已澆筑的的各樓層分層卸荷，支撐需回頂?shù)降叵率一A(chǔ)筏板上，這樣顯然既不經(jīng)濟(jì)，又不能避免各層樓面因模板支撐體系變形疊加導(dǎo)致開(kāi)裂等質(zhì)量問(wèn)題，故不能采取常規(guī)方法施工。經(jīng)分析比較并結(jié)合設(shè)計(jì)院的意見(jiàn)，框支梁按疊合梁考慮，確定采用分層澆筑的方法。共分兩次澆筑，第一次澆筑600mm高，第二次澆筑至板頂?？紤]板協(xié)同梁共同受力，經(jīng)計(jì)算后只需將二、三層現(xiàn)有的框架梁支撐體系按四層框支梁的支撐體系進(jìn)行加固即可（后附計(jì)算書(shū)）。其中梁式結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層下設(shè)計(jì)有鋼筋混凝土柱，框支梁上部縱筋需錨入柱內(nèi)3.22米，且核心筒在13.270處有一處夾層板。為確?；炷翝仓|(zhì)量，在框支柱鋼筋綁扎完畢后，先將框支柱澆筑至距四層地面2.1米處，然后再綁扎柱頂框支梁鋼筋。四．主要施工方法及措施(一)模板工程模板設(shè)計(jì)原則：模板及其支架應(yīng)具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受新澆混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載。能保證構(gòu)件的形狀尺寸和相互位置的正確，滿足在施工過(guò)程中各種荷載作用下，不變形，不破壞，不倒塌。本工程四層墻、柱采用組合鋼模板；第一步600mm高梁側(cè)模板采用組合鋼模板，第二步1400mm高梁及頂板模板采用12mm厚多層板，梁底模板面板采用多層板，后加木方作為次楞的做法。梁板支撐體系采用滿堂紅碗扣腳手架，配合鋼架管及木方加固。1.剪力墻模板(1)剪力墻采用組合鋼模板拼裝，模板主要規(guī)格為P6015。為保證剪力墻軸線位置及斷面尺寸，支模前在距離樓板面50-80mm處按剪力墻位置及厚度焊接Φ12鋼筋頂撐，頂撐間距600mm，以控制模板位置并防止模板位移。鋼筋頂撐固定后，即可進(jìn)行模板拼裝。(2)模板安裝兩面同時(shí)進(jìn)行，相鄰模板要用卡鉤卡緊。每塊模板兩端及中間均加設(shè)穿墻螺栓，提前下塑料套管待拆模后再將螺栓抽出。剪力墻轉(zhuǎn)角處鋼模板采用陽(yáng)角模、陰角模、組合模和標(biāo)模進(jìn)行組拼，重點(diǎn)控制角模與平模接縫，丁字墻處模板角模與平模的接縫也要重點(diǎn)控制。(3)模板加固：模板安裝完成后進(jìn)行加固，加固采用內(nèi)外鋼楞。內(nèi)外鋼楞均采用Φ48×3mm雙鋼管，用鉤頭螺栓作為鋼模與內(nèi)外鋼楞之間的連接固定。安裝時(shí)先安橫向內(nèi)鋼楞，1.5m高模板安裝3道，模板水平拼縫處使用雙道內(nèi)鋼楞，沿豎向拼縫間隔600mm用鉤頭螺栓外墊“3”型扣件固定。內(nèi)鋼楞安裝完成后安裝縱向外鋼楞，間距為600mm。墻的端部及轉(zhuǎn)角處必須設(shè)置鋼楞，按照安裝位置使用長(zhǎng)鉤頭螺栓與模板固定，內(nèi)外鋼楞交叉處將短鉤頭螺栓撤換為長(zhǎng)鉤頭螺栓。底部3排內(nèi)鋼楞使用雙扣件和雙螺母固定。支撐系統(tǒng)采用鋼架管配合可調(diào)節(jié)U型頂托，支頂豎向外鋼楞。樓內(nèi)剪力墻可以采用在樓板上預(yù)留插筋作為支點(diǎn)，四周剪力墻可利用架體作為支點(diǎn)。(4)剪力墻模板安裝要求：a同一條拼縫上的U型卡不宜向同一方向卡緊；U型卡的間距不大于300mm并在端頭接縫上的卡空插上U型卡。b鋼楞宜采用整根桿件，接頭錯(cuò)開(kāi)設(shè)置，搭接長(zhǎng)度不應(yīng)少于200mm。c模板軸線位置允許偏差≤3mm，垂直度允許偏差≤5mm。2.框支柱模板配制本工程框支柱截面尺寸為1200×1200，1300×1300，1800×1200mm。采用組合鋼模板。在支設(shè)模板時(shí)在柱水平方向設(shè)兩道Φ12對(duì)拉螺栓，豎向每500設(shè)一根，每根柱需用30根對(duì)拉螺栓,且螺栓不能抽出。為保證框支柱子豎向垂直度和平面位置，柱四面用架管與滿堂腳手架連接，間距1.5m；模板下口用木方或木楔與樓板上預(yù)留插筋塞緊，防止柱根偏移。每個(gè)拉梁網(wǎng)格內(nèi)滿堂腳手架單元必須連接成整體，模板上口用鋼筋卡子固定柱四角鋼筋，以保證鋼筋位置準(zhǔn)確。柱頭模板內(nèi)背楞豎向40×70mm木方，平放間距200mm；外側(cè)雙鋼管柱箍用對(duì)拉螺栓與柱頭混凝土箍緊。柱口模板通過(guò)木方與梁口模板釘牢。3.梁、板模板轉(zhuǎn)換層梁截面寬度1200×2000mm、800×1800mm；混凝土板厚度200mm。由于四層層高較高，本工程模板支架采用鋼管腳手支架，其具有取材方便，支拆簡(jiǎn)易，承載力高，可變性大，損耗率小，費(fèi)用較低等優(yōu)點(diǎn)?？v、橫桿均采用Φ48×3.0mm鋼管，板底承重立桿縱、橫向間距均為1.20m，立桿下部加鋼墊板。在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿?？烧{(diào)頂撐底部的立桿頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平桿。立桿上端采用鋼頂撐進(jìn)行高度調(diào)節(jié)，U形支托與愣梁兩側(cè)如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立桿內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時(shí)應(yīng)保證上下同心。板底支撐采用滿堂腳手架支撐，滿堂模板支架立柱，在外側(cè)周圈應(yīng)設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐。中間在縱橫向應(yīng)每隔10m左右設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。(1)框支主梁600mm高梁模板及支撐體系a.梁底模板采用12mm厚多層板，板底設(shè)置7根40×70mm方木作為次楞，間距均勻布置。梁底模板主楞采用φ48鋼管，間距450mm。梁底支撐采用普通鋼管扣件滿堂支撐架，沿梁寬度方向設(shè)置三道立桿，一根位于梁中，兩側(cè)立桿距梁邊150mm，沿梁跨度方向間距為900mm，梁兩側(cè)立桿間距為1.80m。立桿橫向設(shè)置水平拉桿，距地面200mm設(shè)置掃地桿，距板底300mm設(shè)通長(zhǎng)拉桿，中間設(shè)兩道拉桿按1.2m間距均勻分布。所有拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂牢，無(wú)處可頂時(shí)應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。立桿下條鋪50mm厚木腳手板，并且在每根立桿下放置150×200mm的鋼底托作為墊板，以防止立桿下沉，并將上部荷載均勻傳遞給下層樓面。梁跨度大于或等于4m時(shí)，模板按跨度的0.2%起拱,拱高不小于20mm。b.梁側(cè)模板采用組合鋼模板拼裝。鋼模板側(cè)面沿梁跨度方向間距450mm設(shè)置單根鋼管，主楞外側(cè)沿梁跨度方向設(shè)兩道雙鋼管，用勾頭螺栓與梁側(cè)模板卡緊。雙鋼管距梁底150mm設(shè)置第一道，距梁頂200mm設(shè)置第二道。每根立管與梁底管用直角扣件連接，以保證模板底部位置正確，上口利用距梁頂200mm的橫桿進(jìn)行調(diào)直。梁側(cè)設(shè)斜桿與滿堂支撐架連接（支撐方式見(jiàn)圖一）。梁上口用橫向鋼管與梁側(cè)立管連接以保證梁上部截面尺寸。(2)1200mm高梁側(cè)模板支撐體系澆筑第二次混凝土?xí)r，第一步的梁可以作為梁底模板，故不考慮。梁側(cè)模板面板采用12mm厚多層板，背面加8根40×70mm的木方，均勻放置。沿梁高度方向設(shè)三道穿梁螺栓，螺栓直徑為12mm，距梁底150mm放置第一道，距板底200mm放置一道，中間一道居中放置；沿梁跨度方向間距500mm設(shè)置。穿梁螺栓位置處設(shè)兩根豎向鋼管作為梁模板的主愣，鋼管與穿梁螺栓用“3”形卡子連接（見(jiàn)圖二）。(3)框支次梁400mm高梁模板及支撐體系梁底模板采用12mm厚多層板，板底設(shè)置7根40×70mm方木作為次楞，間距均勻布置。梁底模板主楞采用φ48鋼管，間距450mm。梁底支撐采用普通鋼管扣件滿堂支撐架，沿梁寬度方向設(shè)置兩道立桿，兩側(cè)立桿距梁邊200mm，沿梁跨度方向間距為900mm，梁兩側(cè)立桿間距為1.80m。其余加固體系同主梁梁底支撐加固體系（后附計(jì)算書(shū)）。次梁上部800×1400mm的梁側(cè)模板支撐體系同框支主梁上部支撐體系。(4)梁底支撐體系要沿梁跨度方向搭設(shè)兩道斜撐。根據(jù)梁跨度長(zhǎng)短斜撐可采用4m或6m鋼管，斜撐頂部與梁底通長(zhǎng)水平管用扣件連接，根部頂至框支梁兩側(cè)柱根部，見(jiàn)圖三。(5)二、三層對(duì)應(yīng)框支梁部位的框架梁加固體系同四層框支梁支撐體系，需要特別注意的是三層框架梁底的支撐立桿要與四層梁底的立桿對(duì)齊，以保證現(xiàn)澆板不承受過(guò)大的剪切力，具體支撐方式見(jiàn)圖四。(6)梁模板安裝a.工藝流程：彈出梁軸線及梁邊線并復(fù)核→搭設(shè)梁板模支架→鋪梁底模板→梁底起拱→綁扎鋼筋→安裝600高及1200高梁側(cè)模板→安裝對(duì)拉螺栓→復(fù)核梁模尺寸、位置→澆筑第一次混凝土→養(yǎng)護(hù)混凝土→處理施工縫→安裝梁側(cè)模及轉(zhuǎn)換層頂板模板→澆筑第二次混凝土→養(yǎng)護(hù).b.在樓面上立架管，梁支架的排列、間距要符合模板設(shè)計(jì)的規(guī)定。c.鋪模板：先鋪梁底模，順次鋪梁側(cè)模、板底模，板模拼縫處用膠帶封死。d.梁底模板鋪完后，用水平儀測(cè)量模板標(biāo)高，進(jìn)行校正。e.梁柱接頭位置留清掃口，將模板上雜物清理干凈，辦預(yù)檢。f.在主梁和次梁梁底交接處，先支設(shè)柱頭梁豁模板，再支設(shè)主次梁的底模和側(cè)模。g.在次梁和次梁交接處，先支設(shè)梁底模，并較高的次梁側(cè)模上留梁豁，同時(shí)支設(shè)次梁側(cè)模，在交接處粘貼海綿條保證模板支設(shè)的嚴(yán)密性，防止漏漿。4.后澆帶、施工縫模板配制轉(zhuǎn)換層后澆帶寬度800mm，樓板后澆帶底部用12mm厚多層板按鋼筋間距和直徑做成刻槽擋模，用40×70mm木方做龍骨，防止下部澆筑混凝土?xí)r漏漿，施工完后及時(shí)對(duì)施工縫進(jìn)行處理?？蛑Я汉鬂矌Р扇∨c筏板后澆帶相同的加固方式，即采用鋼絲網(wǎng)后綁鋼筋網(wǎng)片的加固方法。凡穿過(guò)后澆帶的邊梁，支撐體系回頂至地下一層剪力墻頂；穿過(guò)后澆帶的L梁及中間的框支梁，支撐體系必須回頂至地下二層地面。穿過(guò)后澆帶的梁均應(yīng)按照四層框支主梁的支撐方式加設(shè)斜撐，以保證后澆帶處頂板混凝土不被壓裂。（見(jiàn)圖五）轉(zhuǎn)換層后澆帶位置與三層位置不一致，故框支梁支撐體系通過(guò)三層后澆帶時(shí)，鋼管下部墊22號(hào)槽鋼，以保證后澆帶部位的板不被壓裂。5.模板拆除與養(yǎng)護(hù)(1)模板拆除實(shí)行拆模申請(qǐng)制度，班組在拆模前必須事先填寫(xiě)拆模申請(qǐng)單，經(jīng)項(xiàng)目部技術(shù)部門批準(zhǔn)后方可拆模，梁板模板要隔層拆除。模板拆除后，先及時(shí)清除浮漿，并對(duì)模板進(jìn)行外觀檢查。對(duì)表面破損、邊角損壞進(jìn)行修補(bǔ)并及時(shí)刷水質(zhì)脫模劑。(2)剪力墻、柱模板拆除a.框支柱拆模時(shí)首先應(yīng)拆掉腳手管頂撐,然后自上而下卸掉柱箍并用撬棍輕輕撬動(dòng)模板，使模板與混凝土表面分離開(kāi),最后將模板拆下運(yùn)走清理。b.在拆卸、搬運(yùn)模板過(guò)程中應(yīng)輕拿輕放，避免碰壞混凝土表面。c.墻柱模板拆除時(shí)間根據(jù)天氣溫度掌握控制，一般12-24h左右，拆模時(shí)不得使用大錘以防止模板碰撞墻體開(kāi)裂。d.模板拆下后及時(shí)清理粘結(jié)物，涂刷水性脫模劑，拆下的配件及時(shí)集中收集管理。(3)梁、板模板的拆除a.先拆掉腳手架橫桿，然后拆除立桿，每根梁底管下留2根立桿暫不拆。b.操作人員站在已拆除的空隙，拆去旁邊余下的立桿。c.先拆除板模板，然后拆除梁模板。(二)鋼筋工程由于框支結(jié)構(gòu)構(gòu)件本身的配筋比較密集，在梁柱接頭及兩梁交叉處鋼筋縱橫交錯(cuò)，總體施工難度很大。實(shí)際施工時(shí)，要進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際放樣進(jìn)行制作。1.鋼筋加工下料之前認(rèn)真熟悉施工圖紙及圖集構(gòu)造要求，嚴(yán)格按照?qǐng)D紙及圖集下料，柱非連接區(qū)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)量進(jìn)行下料，同時(shí)考慮梁與梁交接、梁與柱交接部位鋼筋排布情況，在構(gòu)造要求上充分與設(shè)計(jì)和監(jiān)理溝通以利于施工，保證鋼筋安裝時(shí)能按圖施工。2.綁扎工藝(1)剪力墻鋼筋綁扎a.工藝流程：修理預(yù)留搭接筋→綁立筋→綁定位橫筋→綁拉筋或其它筋b.剪力墻鋼筋綁扎：1)將墻身處預(yù)留鋼筋調(diào)直理順，并將表面砂漿等雜物清理干凈。先立2-4根豎筋，畫(huà)好橫筋的分檔標(biāo)志，端部橫筋距端部50mm，然后于下部及齊胸處綁兩根橫筋定位，并在橫筋上畫(huà)好分檔標(biāo)志，接著綁其余豎筋，最后再綁其余橫筋。2)剪力墻鋼筋應(yīng)逐點(diǎn)綁扎，綁扣向墻內(nèi)，雙排鋼筋之間應(yīng)綁拉筋，拉筋直徑、間距要符合設(shè)計(jì)要求，拉筋與外皮水平鋼筋鉤牢，并綁扎牢固。為保證兩排鋼筋的相對(duì)距離，宜采用綁扎定位用的梯形支撐筋，間距1000mm。c.合模后，對(duì)伸出的豎向鋼筋應(yīng)進(jìn)行修整，宜在搭接處設(shè)置一道水平定位筋，澆筑混凝土?xí)r專人看管，澆筑后再次調(diào)整以保證鋼筋位置準(zhǔn)確。(2)綁柱子鋼筋a.工藝流程：套柱箍筋→機(jī)械連接豎向受力筋→畫(huà)箍筋間距線→綁箍筋b.柱箍筋綁扎：1)畫(huà)箍筋間距線：在立好的柱子豎向鋼筋上，按圖紙要求用粉筆畫(huà)出箍筋間距線，距離柱端50mm分布第一個(gè)箍筋，然后將已套好的箍筋往上移動(dòng)。2)箍筋與主筋要垂直：箍筋轉(zhuǎn)角與主筋交點(diǎn)均要綁扎，主筋與箍筋非轉(zhuǎn)角部分的相交點(diǎn)成梅花交錯(cuò)綁扎。3)柱筋保護(hù)層：用塑料卡卡在外豎筋四角上，間距1000mm左右，以保證主筋保護(hù)層厚度尺寸正確。c.由于框支柱施工縫設(shè)在距樓面2.1m處，所以框支柱2.1m以上箍筋要往上綁，上下留出50-60cm以澆筑混凝土。(3)梁鋼筋綁扎a.工藝流程：畫(huà)箍筋間距→穿梁上部第三排縱筋→綁框支柱箍筋→穿梁上部第二排縱筋→綁框支柱箍筋→穿梁上部第一排縱筋→安裝梁箍筋并與上部縱筋綁扎→穿梁下部縱筋并與箍筋綁扎b.四層梁截面較大，在綁梁鋼筋時(shí)需要搭設(shè)專門的腳手架進(jìn)行操作，在梁綁扎就位后再拆除，綁扎過(guò)程中注意主次梁的擺放次序。c.框支梁上部縱向鋼筋應(yīng)貫穿中間節(jié)點(diǎn)，梁下部縱向鋼筋伸入中間節(jié)點(diǎn)錨固長(zhǎng)度及伸過(guò)中心線的長(zhǎng)度要符合設(shè)計(jì)要求。框支梁縱向鋼筋在端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固長(zhǎng)度也要符合設(shè)計(jì)要求。d.箍筋彎鉤疊合處，在梁中應(yīng)交錯(cuò)綁扎，箍筋彎鉤為1350，平直長(zhǎng)度為10d，主筋與箍筋節(jié)點(diǎn)要求全數(shù)綁扎。e.梁端第一個(gè)箍筋設(shè)置在距離柱節(jié)點(diǎn)邊緣50mm處。梁端與柱交接處箍筋應(yīng)加密，其間距與加密區(qū)長(zhǎng)度均要符合設(shè)計(jì)要求。f.在主、次梁受力筋下均加保護(hù)層墊塊，保證保護(hù)層的厚度。鋼筋排距應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求。g.梁筋的搭接：搭接長(zhǎng)度的末端與鋼筋彎曲處的距離不得小于鋼筋直徑的10倍。接頭不宜位于構(gòu)件最大彎距處，搭接處應(yīng)在中心和兩端扎牢。接頭位置應(yīng)相互錯(cuò)開(kāi)，當(dāng)采用綁扎搭接接頭時(shí)，在規(guī)定搭接長(zhǎng)度的任一區(qū)段內(nèi)有接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面面積百分率，受拉區(qū)不大于25％，當(dāng)有必要增大接頭面積百分率時(shí)，不應(yīng)大于50％。(4)板鋼筋綁扎a.工藝流程：清理模板→模板上彈線→綁板下受力筋→綁板上負(fù)彎矩筋b.按畫(huà)好的間距，先擺受力主筋，后放分布筋。預(yù)埋件、電線管、預(yù)留孔等及時(shí)配合安裝。c.在現(xiàn)澆板中有板帶梁時(shí)，應(yīng)先綁板帶梁鋼筋，再擺放板鋼筋。d綁扎板筋時(shí)一般用順扣或八字扣，負(fù)彎矩筋每個(gè)相交點(diǎn)均要綁扎e.在鋼筋的下面墊20mm大理石墊塊，間距1.5m。f.鋼筋搭接長(zhǎng)度應(yīng)符合規(guī)范的規(guī)定。搭接長(zhǎng)度的末端與鋼筋彎曲處的距離，不得小于鋼筋直徑的10倍。接頭宜設(shè)置在板的跨中部位，接頭位置應(yīng)相互錯(cuò)開(kāi)，搭接處應(yīng)在中心和兩端扎牢。(5)五層為住宅部分，大部分剪力墻與暗柱鋼筋均生根于框支梁內(nèi)。為了保證柱筋及墻筋的位置準(zhǔn)確，在梁底模板支設(shè)完畢后梁鋼筋綁扎前，在模板上將暗柱位置確定并在柱角處用紅漆做出標(biāo)記。在梁混凝土澆筑前，按照?qǐng)D紙認(rèn)真核對(duì)暗柱位置。(6）疊合梁處插筋：為增強(qiáng)疊合面抗剪能力，澆筑完600高混凝土后，在疊合面上無(wú)墻柱插筋部位立即插入Ф12-Ф14的插筋，間距300mm，上下各入混凝土面一個(gè)錨固長(zhǎng)度。澆筑第二次混凝土前對(duì)已澆筑混凝土表面進(jìn)行鑿毛處理，并清除被污染的鋼筋上的混凝土。3.成品保護(hù)a.成型鋼筋應(yīng)按指定地點(diǎn)堆放，用墊木墊放整齊，防止鋼筋變形、銹蝕、油污。b.綁扎墻筋應(yīng)搭臨時(shí)架子，不準(zhǔn)踩蹬鋼筋。c.嚴(yán)禁隨意割斷鋼筋。d.柱子鋼筋綁扎之后，不準(zhǔn)攀蹬。e.綁扎鋼筋時(shí)禁止碰動(dòng)預(yù)埋件及洞口模板。f.鋼模板板面刷隔離劑時(shí)不得污染鋼筋。g.安裝電線管、暖衛(wèi)管線或其它設(shè)施時(shí)不得任意切斷和移動(dòng)鋼筋(三)混凝土工程根據(jù)設(shè)計(jì)變更，四層所有梁及梁柱接頭部位混凝土強(qiáng)度等級(jí)均變?yōu)镃55，板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)仍為C40。為了減少梁內(nèi)高等級(jí)混凝土流入板內(nèi)造成板開(kāi)裂，澆筑時(shí)采用兩臺(tái)泵車，先澆筑梁混凝土，待混凝土澆筑至梁頂時(shí)同時(shí)澆筑板的混凝土，這樣可以有效的避免梁內(nèi)高等級(jí)混凝土流入板內(nèi)。1.混凝土輸送混凝土澆筑前應(yīng)與攪拌站及時(shí)溝通，確定混凝土的坍落度為200-220mm，初凝時(shí)間不得低于6h，石子粒徑為10-20mm。當(dāng)混凝土運(yùn)至澆筑地點(diǎn)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行坍落度測(cè)試。坍落度應(yīng)滿足要求，對(duì)于不滿足要求的混凝土退場(chǎng)，并做好記錄。2.混凝土澆筑a.澆筑混凝土前，應(yīng)清除模板內(nèi)的垃圾、木片、鋸末等，確保模板內(nèi)干凈，鋼筋上的污染物應(yīng)清除干凈。將模板縫隙塞嚴(yán)，及時(shí)涂刷脫模劑，并涂刷均勻。b.墻體、柱混凝土澆筑前，先鋪30-50mm厚與混凝土內(nèi)成分相同的減石子砂漿，且與混凝土融合，水泥砂漿鋪放應(yīng)掌握水泥的初凝時(shí)間，且鋪設(shè)厚度均勻。c.澆筑程序：先澆框支梁600高（側(cè)面澆筑）及以下梁、板、框支柱、剪力墻混凝土，待砼強(qiáng)度達(dá)100%后再澆筑框支梁600高以上梁、板混凝土。澆筑第一步600mm高混凝土?xí)r，先澆筑C60混凝土至梁底，再澆筑C55混凝土。澆筑梁混凝土?xí)r要從跨中開(kāi)始澆筑。不同強(qiáng)度等級(jí)混凝土設(shè)計(jì)的現(xiàn)澆構(gòu)件相連接時(shí)，兩種混凝土的接縫應(yīng)設(shè)置在低強(qiáng)度等級(jí)的構(gòu)件中，并離開(kāi)高強(qiáng)度等級(jí)構(gòu)件一段距離（見(jiàn)圖三），由于接縫兩側(cè)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不同且分先后施工，先澆筑高強(qiáng)度等級(jí)混凝土，后澆筑低強(qiáng)度等級(jí)混凝土。但應(yīng)特別注意不應(yīng)使低強(qiáng)等級(jí)混凝土擴(kuò)散到高等級(jí)混凝土結(jié)構(gòu)部位中去，以確保高強(qiáng)度混凝土的結(jié)構(gòu)質(zhì)量。圖三梁板節(jié)點(diǎn)核心區(qū)d.梁柱節(jié)點(diǎn)鋼筋較密時(shí)，澆注采用小直徑振搗棒振搗。澆筑混凝土應(yīng)分段分層進(jìn)行，每層澆筑高度應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、鋼筋疏密而定。采用插入式振動(dòng)器振搗應(yīng)快插慢拔，插點(diǎn)要均勻，逐點(diǎn)移動(dòng)，順序進(jìn)行，均勻振實(shí)，不得遺漏。每一振點(diǎn)延續(xù)時(shí)間以表面呈現(xiàn)浮漿為度。移動(dòng)間距不大于振動(dòng)棒作用半徑的1.5倍。振動(dòng)上一層時(shí)應(yīng)插入下層50mm，以消除兩層間的接槎；澆筑應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，如有間歇應(yīng)在混凝土初凝前接縫，一般不超過(guò)2h，否則應(yīng)按施工縫處理。e.梁柱節(jié)點(diǎn)鋼筋密集的核心區(qū)用小型插入振搗器加強(qiáng)振搗，杜絕漏振死角，對(duì)于鋼筋確實(shí)過(guò)分密集的情況，應(yīng)事先和設(shè)計(jì)單位聯(lián)系采取適當(dāng)?shù)募夹g(shù)措施，確保節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土的密實(shí)性和設(shè)計(jì)強(qiáng)度。f.澆筑板混凝土的虛鋪厚度應(yīng)略大于板厚，用插入式振搗器順澆筑方向振搗，并掛線檢查混凝土厚度，振搗完畢后用木抹子抹平。g.混凝土澆筑過(guò)程中，應(yīng)有專人負(fù)責(zé)，注意觀察鋼筋、模板、支撐、管道和預(yù)留孔洞有無(wú)移動(dòng)情況，當(dāng)發(fā)現(xiàn)變形或位移時(shí)，應(yīng)立即停止?jié)沧ⅲ?yīng)在已澆注的混凝土初凝前修整完好，才能繼續(xù)澆注。先澆筑的600高粱混凝土必須單獨(dú)留置同條件養(yǎng)護(hù)試塊，用以檢驗(yàn)疊合梁承載力。3.混凝土施工縫施工縫位置：本層墻柱水平施工縫留在梁彎錨端部下反50mm處；梁板施工縫留后澆帶處。施工縫的表面應(yīng)與梁軸線或板面垂直，不得留斜槎。a.在繼續(xù)澆注混凝土前，施工縫混凝土表面要鑿毛，剔除浮動(dòng)石子，并用水沖洗干凈后，先澆一層水泥漿，然后繼續(xù)澆筑混凝土，使新舊混凝土緊密結(jié)合。b.水平施工縫應(yīng)剔除軟弱層，露出石子。施工縫處碎渣等應(yīng)清理干凈，外露鋼筋所沾灰漿、油污應(yīng)清刷干凈，并充分濕潤(rùn)和沖洗干凈。4.混凝土養(yǎng)護(hù)與及抗裂措施1.第二次澆筑的梁截面為1200×1400，內(nèi)部水化熱很高，為了保證混凝土有適宜的硬化條件，使其強(qiáng)度不斷增長(zhǎng)，必須對(duì)混凝土進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。應(yīng)在澆筑完畢后的12h以內(nèi)對(duì)混凝土加以覆蓋并保濕養(yǎng)護(hù)；砼強(qiáng)度未達(dá)1.2N/mm2以前，嚴(yán)禁任何人在上面行走、安裝模板支架，更不得作沖擊性或上面任何劈打的操作。墻柱刷養(yǎng)護(hù)液，梁板養(yǎng)護(hù)覆蓋澆水，混凝土澆水養(yǎng)護(hù)的時(shí)間不得少于7天。2.泵送混凝土排除泌水和浮漿后，表面仍有較厚的水泥漿，在混凝土澆筑后一定要認(rèn)真處理，按標(biāo)高用長(zhǎng)刮桿刮平，用木抹子搓壓、拍實(shí)，在接近終凝前，用木抹子壓光，使收縮裂縫閉合，然后立即覆蓋塑料薄膜。五、安全保證1.支拆模時(shí)操作人員必須掛好、系好安全帶。2.支模前必須搭好相關(guān)腳手架，腳手架必須穩(wěn)固。在拆柱、墻模前不準(zhǔn)將腳手架拆除，拆木模板時(shí)，可把模板臨時(shí)靠在腳手架上。裝拆施工時(shí)，除操作人員外，下面不得站人。操作人員必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起前認(rèn)真檢查螺栓是否拆完、是否有拌勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細(xì)檢查吊鉤是否有開(kāi)焊，脫扣現(xiàn)象。3.裝拆模板時(shí),上下要有人接應(yīng),隨拆隨運(yùn)轉(zhuǎn),并應(yīng)把活動(dòng)的部件固定牢靠,嚴(yán)禁堆放在腳手板上和拋擲。4.澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動(dòng)。澆筑砼時(shí)必須由模板支設(shè)班組設(shè)專人看模，隨時(shí)檢查支撐是否變形、松動(dòng)，并組織及時(shí)恢復(fù)。5.經(jīng)常檢查模板斜支撐及扣件是否松動(dòng)，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)組織處理。6.模板在任何情況下都不允許與外腳手架拉結(jié)。7.用塔吊吊運(yùn)模板時(shí)，必須由起重工指揮，嚴(yán)格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。8.現(xiàn)場(chǎng)模板加工垃圾及時(shí)清理，并放到指定地方。9.模板上的脫模劑需使用水性脫模劑，不得有流墜，以防污染結(jié)構(gòu)成品。10.為防止破壞壞模板成品,相鄰工序施施工必須做到到：不讓重物物沖擊支好的的模板、支撐撐；不準(zhǔn)在模模板上任意拖拖拉鋼筋。在在支好頂板模模上焊接鋼筋筋，要在模板板上加墊鐵皮皮或其它阻燃燃材料。11.模板須立靠靠在模板支撐撐架上，當(dāng)有有多塊模板疊疊放在一起時(shí)時(shí)，模板與模模板之間須用用木方隔開(kāi)，防防止面板受損損壞。12.下雨時(shí)，應(yīng)應(yīng)在堆放的模模板上覆蓋塑塑料布，盡量量必避免模板板受雨淋。六、梁模板及支撐撐計(jì)算書(shū)（后后附）梁模板及支撐計(jì)算算書(shū)（注：此計(jì)算為截截面尺寸為1200××600的梁的計(jì)算算書(shū)）一、材料參數(shù)1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度：1..20m；梁截面高高度：0.660m；梁底承重立桿沿梁梁跨度方向間間距La=0.90m；立桿步距h=1.20m；板底承重立桿桿橫向間距或或排距Lb=1.20m；梁支撐架架搭設(shè)高度HH=4.10m；梁兩側(cè)立立桿間距1..80m；梁底設(shè)置3根承重立桿。2.荷載參數(shù)（鋼鋼管壁厚、材材料自重參數(shù)數(shù)由實(shí)際抽查查測(cè)量所得）a.新澆混凝土重重力密度：（24.000kN/m33）；N1=1.2×0.66×24.000kN/mm3＝17.3kNN/mb.模板及支架自自重標(biāo)準(zhǔn)值根根據(jù)實(shí)際模板板支設(shè)情況考考慮，轉(zhuǎn)換梁梁模板支撐荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值即即為計(jì)算轉(zhuǎn)換換梁每米長(zhǎng)度度荷載。1)多層板自重標(biāo)準(zhǔn)值值：（0.30kN//m2），組合鋼模模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：（0..50kN//m2）1.2×1×0..3＝0.36kNN/m；0.7×22×0.5＝0.7kN//m合計(jì)模板自重為：：1.1kN//m2)架管自重標(biāo)準(zhǔn)值::（38.4N//m）a)梁底管：2mm×3根×38.44N/m＝0.23kkN/m；b)立桿：（3..1m×3根根＋5m×2根）×38.44N/m×22排＝1.48kkN/m；c)梁底水平管：：1m×5根×38.44N/m＝0.19kkN/m；d)橫桿：2m××2根×38.44N/m×33排＝0.46kkN/m；3).40×700木方自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：6kN/m30.04×0.007×(4××2＋3)×66kN/m3＝0.18kkN/m4）扣件自重標(biāo)準(zhǔn)值值：（13.2N//個(gè)）N3=30個(gè)×13..2N/個(gè)=0.4kNN/m；5）鋼頂撐標(biāo)準(zhǔn)值：：（5Kg/個(gè)）N=10個(gè)×5KKg/個(gè)=0.5kNN/m；合計(jì)：N2=1..1+0.223＋1.48＋0.19＋0.46+00.18+00.4+0..5=4.48kNN/m；c.鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：2.5kNN/m3d.施工均布荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：22.0kN//m2；傾倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的水平荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：2..0kN//m2振搗混凝土對(duì)梁底底模板荷載：：2.0kkN/m2；振搗混凝凝土對(duì)梁側(cè)模模板荷載：4.0kNN/m2。二、梁側(cè)模板荷載載計(jì)算新澆混凝土作用于于模板的最大大側(cè)壓力，按按下列公式計(jì)計(jì)算：F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0kNN/m3；H--混凝凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取0.66m；根據(jù)上述公式計(jì)算算的新澆筑混混凝土對(duì)模板板的最大側(cè)壓壓力F=24.0kN/mm3×0.6m=14.44kN/m2故取14.4kN/mm2作為混凝土作用于模板的的最大側(cè)壓力力。1.梁側(cè)模板面板板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。a.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算公式：σ＝Mmax/Wn<[ff]其中，查表得：WWn–鋼模板凈截面面抵抗矩，WWn＝3.66cmm3；Mmax–最不利彎彎矩設(shè)計(jì)值，取取均布荷載與與集中荷載分分別作用時(shí)計(jì)計(jì)算結(jié)果的最最大值；σ--面板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置計(jì)計(jì)算：M==0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值:q1=1.22×0.6×14.4==10.377kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計(jì)值:qq2=1.44×0.6×4=3.36kNN/m；計(jì)算跨度:l=200mmm；鋼模板的最大彎矩矩:M=0.1×100.368××2002+0..117×1.68×22002=5.722×104N·mm；σ＝Mmax/Wnn＝5.72×104÷3.666×103=15.633N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=215N/mmm2＞3.4N//mm2，故可以得得出結(jié)論：梁梁高600mm情況下，鋼鋼模板的抗彎彎性能滿足要要求。b.撓度驗(yàn)算ν=0.013qql4/EI≤[ν]q—恒荷載均布布線荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，即作用用在模板上的的新澆筑混凝凝土側(cè)壓力線線荷載設(shè)計(jì)值值:10.337N/mm；l--計(jì)算跨度::l=2000mm；E--面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==2.066×105N/mm2；I--面板的截截面慣性矩::I=114.54ccm4；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.013qql4/EI=0.0133×10.377×2004÷（2.06×14.544×109）=0.0007mm查表得面板的最大大容許撓度值值:[ν]=1..5mm＞0.0077mm，故可得出出結(jié)論：鋼模模板的撓度滿滿足要求。c.扣件強(qiáng)度驗(yàn)算每根梁底管上均設(shè)設(shè)置直角扣件件以防止鋼模模板根部變形形。所以按600×4450mm圍內(nèi)混凝土土對(duì)模板的側(cè)側(cè)壓力用兩個(gè)個(gè)扣件承擔(dān)?；炷羵?cè)壓力為：：Q=0.3×0.455×14.44=1.944kN；每個(gè)扣件的最大承承載能力為88kN,大于混凝土土的側(cè)壓力，滿滿足要求。三、梁底模板計(jì)算算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本工程中，多層板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=1.08××104mm3；I=6.48×104mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：σ＝Mmax/Wn<[ff]鋼筋混凝土粱和模模板自重設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/m))：q1=1.2×[(224+2.55)×0.6×1.2]×0.45==10.3kNN/m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×0.45==2.52kkN/m；最大彎矩：Mmaax=0.11q1l2+0.1117q2l2=0.11×10.3×3002+0.1117×2.52×3002=11.922×104N·mm；查表得：Wn＝11.08×104mm3；[f]==12.55N/mm2σ=Mmax/WW=11.992×104/1.088×104=11.044N/mm2<[f]]，故可以得得出結(jié)論梁底底模板的抗彎彎強(qiáng)度滿足要要求。2.撓度驗(yàn)算最大撓度計(jì)算公式式如下：ν=0.0113ql4/EI≤[ν]其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=100.3kN//m；l--計(jì)算跨度度(梁底支撐間間距):ll=3000mm；E--面板的彈彈性模量:E=44500N//mm2；I--面板的截面面慣性矩:I=6..48cm4；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=L/10000=300/1000==0.3mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.0113×10.3×3004/(45000×6.48×104)=0.0337mm＜[ν]=0.3mm，滿足要要求。3.梁底支撐的計(jì)計(jì)算強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。a.荷載的計(jì)算：梁底管的均布荷載載按照面板最最大支座力除除以面板計(jì)算算寬度得到：：q=1.1q1ll+1.2qq2l/0.445=(1..1×10..3＋1.2×22.52)××300÷00.45＝9.5kN//mb.方木的支撐力驗(yàn)算算方木的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=18.677cm3；I==337.33cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大應(yīng)力:σ＝Mmax/Wn=0.1ql2/18.677=0.11×9.5×4502/18.667=10..3N/mmm2；查表得:抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[f]==12.5N//mm2＞10.3N/mm2,可以得出結(jié)結(jié)論:方木的變形形滿足要求。方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3VV/(2bhh0)≤fvV-計(jì)算截面剪力設(shè)計(jì)計(jì)值Fv-木材順紋抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值其中最大剪力:V=0..6×9.5×0.45=2.557kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=3×2.57×1000//(2×70×40)==1.388N/mmm2；查表得：方木抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fv=11.7N//mm2＞1.38NN/mm2，可以的出出結(jié)論，方木木的抗剪強(qiáng)度度足要求。4.梁跨度方向鋼鋼管的計(jì)算鋼管的截面慣性矩矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：W=4.49ccm3；I=10..78cmm4；E=2006000N/mm22；a.梁兩側(cè)支撐鋼管的的強(qiáng)度計(jì)算：：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=0.6711kN最大彎矩Mmaax=00.106kN·m；最大變形νmaxx=0..255mmm；最大支座力Rmmax=0.7722kN；；最大應(yīng)力σ=MM/W=00.106××106/(4..49×103)=233.5N//mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值23.5N/mm22小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205NN/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓撓度νmax=0..255mmm小于900//150與10mmm,滿足要求求。b.梁底支撐鋼管的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=5.7411kN支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖圖最大彎矩Mmaax=00.904kN·m；最大變形νmaxx=2..179mmm；最大支座力Rmmax=6.6022kN；；最大應(yīng)力σ=MM/W=00.904××106/(4..49×103)=2001.4NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值201.44N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205NN/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓撓度νmax=2..179mmm小于900//150與10mmm,滿足要求求。5.立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式：σ=N//(φA)≤[f]a.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫向支撐鋼管的最最大支座反力力：N1=0.6671kNN；縱向鋼管的最大支支座反力：N2=0.7772kNN；腳手架鋼管的自重重：N3=1..2×0.15×4.1=00.736kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度llo=k1uh=1.1555×1.7×1.5==2.9445m；lo/i=29445.25/15..9=1185；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=145996.4344/(0.2209×424)=1644.7N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=1664.7NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求。b.梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫向鋼管的最大支支座反力：NN1=5.7741kNN；縱向鋼管的最大支支座反力：NN2=6.6602kNN；腳手架鋼管的自重重：N3=1..2×0.15×(4.1-00.6)=00.736kN；N=N1+N22+N3=5.7741+6..602+00.628==12.9771kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；參照《扣件式規(guī)范范》不考慮高高支撐架，按按下式計(jì)算lo=k1uhk1--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度llo=k1uh=1.1555×1.7×1.5==2.9445m；lo/i=29445.25/15..9=1185；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2209；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=129771.0577/(0.2209×424)=1466.4N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=1446.4NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205N/mm22，滿足要求求。模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。（注：此計(jì)算為截截面尺寸為800×4400的梁的計(jì)算算書(shū)）一、梁側(cè)模板荷載載計(jì)算根據(jù)上述公式計(jì)算算出梁模板側(cè)側(cè)壓力為9..600kkN/m2，梁底模板板放置7根木方，已經(jīng)經(jīng)對(duì)1200×600的梁底進(jìn)行行了驗(yàn)算，故故只對(duì)梁底支支撐進(jìn)行驗(yàn)算算。二、梁底支撐的計(jì)算算強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算：：梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計(jì)算寬度度得到：q=2.533//0.9=22.814kkN/m2.方木的支撐力力驗(yàn)算方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=7×4×4//6=118.67cm3；I=7×4×4××4/12=37..33cmm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩MM=0.11ql2=0.11×2.8114×0.992=0..228kkN·m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.2288×106/186666.7==12.22N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13NN/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值122.2N//mm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:τ=3V/(2bh00)其中最大剪力:V=0..6×2.8814×0..9=11.52kkN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=3××1.52××1000//(2×700×40)=0.8814N//mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值0..814NN/mm2小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值1.77N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計(jì)算算值ν=0.677××2.8144×90044/(1000×100000×377.333××104)=3.3348mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.9900×10000/2550=3.6600mmm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=3.3348mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=3.66mm，滿滿足要求。3.支撐托梁的強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=0.9330kN梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=2.5333kN梁兩側(cè)部分樓板混混凝土荷載及及梁側(cè)模板自自重傳遞的集集中力：P3=(1.800--0.8000)/4×00.900××(1.2××0.0000×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.9000×(0.4400-0..000)××0.3000=0.8889kN經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到：支座力:N1=N4=0.5994kN；；N2=N3=7.5558kN；；最大彎矩Mmaax=0.3369kNN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0..604mmm；最大應(yīng)力σ=00.369××106/44900=82.11N/mmm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度度[f]==205NN/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值82.1N/mm22小于支撐托托梁的抗彎設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度2205N//mm2,滿足要求。二、轉(zhuǎn)換層梁模板支支撐對(duì)應(yīng)的樓樓板強(qiáng)度核算算轉(zhuǎn)換層施工工期較較長(zhǎng)，從下一一層混凝土澆澆筑完畢至轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層梁板模模板、鋼筋施施工完成需要要15天左右。當(dāng)當(dāng)轉(zhuǎn)換層混凝凝土澆筑時(shí)下下一層的混凝凝土強(qiáng)度基本本達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度值。在核核算轉(zhuǎn)換層模模板支撐所對(duì)對(duì)應(yīng)的梁板強(qiáng)強(qiáng)度可按設(shè)計(jì)計(jì)承載值考慮慮。在核算下下層梁板強(qiáng)度度是否滿足要要求，可按下下層梁板結(jié)構(gòu)構(gòu)所承載轉(zhuǎn)換換層梁板混凝凝土澆筑時(shí)傳傳來(lái)施工荷載載組合值與下下層梁板結(jié)構(gòu)構(gòu)活載設(shè)計(jì)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值來(lái)比較較判斷。取轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層最大的的梁位置對(duì)應(yīng)應(yīng)的下層樓板板和梁作為核核算對(duì)象可確確保其它樓板板和梁的安全全。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》（GB500009-20001）規(guī)定，對(duì)對(duì)固定隔墻的的自重應(yīng)按恒恒荷載考慮，荷荷載附加值不不小于1.0KN/m2，一至三層層為商業(yè)，隔隔墻不是很多多，故面層裝裝修標(biāo)準(zhǔn)荷載載值按1.0KN/m2取值。在轉(zhuǎn)換換層梁板混凝凝土澆筑前保保留了二層、三三層的梁板模模板及支撐，因因此在澆筑轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層梁板混混凝土?xí)r的混混凝土、鋼筋筋、模板及支支架的自重由由一至三層的的頂板、梁共共同承載。計(jì)算轉(zhuǎn)換梁模板支支架的承載力力和剛度不考考慮組合施工工人員及設(shè)備備荷載標(biāo)準(zhǔn)值值和混凝土傾傾倒時(shí)產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值。轉(zhuǎn)換層梁模板支撐撐所對(duì)應(yīng)的梁梁強(qiáng)度核算：：四層轉(zhuǎn)換層架體及及混凝土的荷荷載設(shè)計(jì)值組組合為：N=（17.3KN/mm＋4.48KKN/m＋2.5×11.2×2KKN/m）×1.2＋2.0×11.2×1..4=36..7KN/mm；設(shè)計(jì)給出的一至三三層頂梁每米米長(zhǎng)承載活載載的標(biāo)準(zhǔn)值合合計(jì)為：（3.5KN//m2+1.0KN/m2）×3＝13.5KKN/m2。以26軸的KZL8為例，荷荷載為36.7KKN/m，板跨跨為3.5米，不考慮慮荷載的折減減系數(shù)；考慮慮各層的架體體荷載為4.48KKN/m，計(jì)算算結(jié)果如下：：荷載傳遞至三層頂頂板時(shí)一層、二二層頂板共同同承受荷載:一至三層頂板受的的荷載為（考考慮二層及三三層的架體荷荷載）：N1=36.7KN//m+4.448KN/mm2×2＝45.666KN/m一至三層頂板的荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值：：N2=13.55KN/m2×3.5m＝47.3KKN/m＞N1=45.666KN/mm。因此一至三層的頂頂梁結(jié)構(gòu)可以以滿足承載轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層梁混凝凝土澆筑時(shí)傳傳來(lái)的荷載。故故澆筑600mm高混凝土?xí)r時(shí)，僅對(duì)二層層及三層的框框架梁按照四四層的框支梁梁的支撐方式式進(jìn)行加固即即可，當(dāng)?shù)谝灰淮螡仓幕旎炷翉?qiáng)度達(dá)達(dá)到100%后方可進(jìn)行行第二次的混混凝土澆筑。澆筑第二次混凝土土?xí)r，已澆筑筑的1200××600的梁及四層層的支撐體系系可以承受上上部荷載，屆屆時(shí)二層的頂頂板及梁模板板可以拆除。（截面為1200××1400mmm梁側(cè)模計(jì)算算）一、梁側(cè)模板荷載載計(jì)算新澆混凝土作用于于模板的最大大側(cè)壓力，按按下列公式計(jì)計(jì)算:F==γH其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.kN//m3；H---混凝土土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取1.4000m；根據(jù)上述公式計(jì)算算的新澆筑混混凝土對(duì)模板板的最大側(cè)壓壓力為：F=24.0kN/mm3×1.4m=33.66kN/m2故取33.6kN/mm2作為混凝土作用于模板的的最大側(cè)壓力力。二、以KZL6驗(yàn)驗(yàn)算第一步600mm高混凝土的的承載力后澆1400mm高混混凝土自重為為：25×1.44×1.2==42kN先澆600mm高混凝凝土自重為：：25×0.6××1.2=118kN恒荷載為：（422+18）×1.355=81kNN/mKZCL1傳來(lái)的的集中荷載P=0.55×0.8××1.8×88.9/2××1.35＝219kN驗(yàn)算時(shí)按P作用于于跨中進(jìn)行估估算，驗(yàn)算時(shí)時(shí)混凝土按C50考慮，as=50M=0.125qql2+0.255Pl=11151kNN.mQ=0.5ql++0.5P==445.77kNαs=M/α1×fc×b×h22=0.1337ξ=1-(1-2ααs)1/2=0..148＜ξbγs=0.5[1+((1-2αs)1/2]=0.9226AS=M/fy×γγs×h=11151×1006/300××0.9266×550==7533mmm2梁中底部配筋為332324//14/144取最底排縱筋進(jìn)行行驗(yàn)算：配筋A(yù)S=14××804.22=112559mm2＞7533mmm2驗(yàn)算抗剪時(shí)，取混混凝土抗剪能能力：QQ1=0.7ftbbh=0.77×1.899×12000×550==873kkN＞Q2=445..7kN驗(yàn)算表明：KZLL6先澆600mm高混凝土后后，可以支撐撐上部1400mmm高混凝土梁梁的荷載。二、梁側(cè)模板面板的的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞的根數(shù)為8根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單單位：mm))1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算公式如下：：σ＝Mmax/Wnn<[ff]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2包括：新澆混凝土土側(cè)壓力設(shè)計(jì)計(jì)值:q1=1.22×0.5××33.6==20.166kN/m；；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計(jì)值:qq2=1.44×0.5××2=1.44kN/m；；計(jì)算跨度:l=(14400-2000)/(88-1)=171mmm；面