GB及壓力容器設計基礎

會計學1GB及壓力容器設計基礎壓力容器的概念壓力容器盛裝壓力介質的密閉容器尺寸容積形狀，壓力和溫度條件，介質，制造材料涉及壓力容器的基本法規(guī)和標準《特種設備安全監(jiān)察條例》，國務院，2003.6.1《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》，國家質監(jiān)總局，2000.1.1《壓力容器、壓力管道設計單位資格許可與管理規(guī)則》，2003.1.1《鍋爐壓力容器制造監(jiān)督管理辦法》，2003.1.1GB150《鋼制壓力容器》JB4732《鋼制壓力容器——分析設計標準》JB/T4735《鋼制焊接常壓容器》GB151《管殼式換熱器》第1頁/共69頁壓力容器的概念壓力容器的劃定范圍受壓元件：容器中直接承受壓力載荷（包括內壓和外壓）的零部件，如容器殼體元件、開孔補強圈、外壓加強圈等非受壓元件：為滿足使用要求而與受壓元件直接焊接成為整體，不承受壓力載荷（只承受重力載荷）的零部件，如支座、吊耳、墊板等GB150和《容規(guī)》明確規(guī)定了壓力容器的范圍，是指殼體及其連為整體的受壓零部件（受壓元件）第2頁/共69頁壓力容器的概念壓力容器的分類根據生產過程作用原理：反應壓力容器（R），換熱壓力容器（E），分離壓力容器（S），儲存壓力容器（C，其中球罐B）根據設計壓力p等級：低壓（0.1MPa≤p<1.6MPa），中壓（1.6MPa≤p<10MPa），高壓（10MPa≤p<100MPa），超高壓根據《容規(guī)》分為一、二、三類壓力容器，其中三類壓力容器為介質危害程度高或材料強度級別高或其它原因技術要求較高而不允許微量泄漏的容器根據壓力容器壓力管道設計許可證分類：A1、A2、A3、A4，C1、C2、C3，D1、D2，SAD根據壓力容器制造許可證分類：A1、A2、A3、A4、A5，B1、B2、B3，C1、C2、C3，D1、D2第3頁/共69頁壓力容器的概念壓力容器的設計各級設計人員：設計，校核，審核，批準（設計技術負責人），審定（技術總負責人，總工程師）設計任務書：標識，結構，介質，管口表，操作條件，設計條件，設計壽命，主材，載荷條件，其它設計文件：設計任務書計算書圖樣：總圖，裝配圖，部件圖，零件圖，等說明書圖面技術要求與內容制造要求，焊接要求，檢測要求，檢驗要求技術特性表（設計數據表），管口表工作流程：工程圖，施工圖，竣工圖第4頁/共69頁壓力容器的概念壓力容器的設計管理設計管理制度設計人員條件設計人員業(yè)務考核設計人員崗位責任制設計工作程序設計條件的編制與審查設計文件的簽署、標準化審查、質量評定設計文件的管理、更改、復用設計資格印章的使用與管理等等第5頁/共69頁壓力容器的概念正確使用法規(guī)、標準、規(guī)范法規(guī)與標準、規(guī)范的關系正確使用標準規(guī)范（摘自ASME前言）壓力容器的建造包括選材、設計、制造、檢驗、試驗等一系列工作內容標準規(guī)范包括了對壓力容器建造工作的如下三方面的基本內容：強制性要求，特殊禁用規(guī)定，非強制性指南標準規(guī)范不可能涉及容器建造的所有方面、細節(jié)，對于那些沒有提及的內容不應該認為是被禁用的標準規(guī)范不是手冊，它不能替代培訓、經驗和工程評價工程評價是由知識淵博、熟悉標準應用的設計師作出的技術評價，必須同標準規(guī)范的原則相一致，絕不能以工程評價或經驗為借口來否定標準規(guī)范的強制性要求或特殊禁用規(guī)定設計和分析所用工具和方法是隨著技術進步而變化的，希望工程師們在應用這些工具時作出可靠的判斷標準所制定的規(guī)則，不能理解為任何一種專有或特定的設計準則，不能限制設計人員自行選擇符合規(guī)范規(guī)則的設計方法或結構形式。第6頁/共69頁壓力容器失效準則及設計理論基礎失效準則強度失效準則彈性失效準則：GB150，不允許材料進入塑性變形塑性失效準則：JB4732，全截面屈服進入塑性狀態(tài)方為失效爆破失效準則：超高壓容器設計，材料應變強化、斷裂方為失效剛性失效準則剛性不足，屈曲、跨塌（外壓失穩(wěn)）疲勞斷裂失效準則承受交變載荷時，裂紋、斷裂第7頁/共69頁壓力容器失效準則及設計理論基礎壓力容器的失效形式強度失效爆破，過度變形穩(wěn)定性失效失穩(wěn)剛性失效泄漏（法蘭），變形疲勞失效疲勞裂紋、開裂腐蝕失效均勻腐蝕（以腐蝕裕量解決）晶間腐蝕（超低碳不銹鋼）應力腐蝕（H2S、NH3等介質，拉應力和腐蝕介質共同作用）第8頁/共69頁壓力容器失效準則及設計理論基礎強度理論最大主應力理論——第一強度理論當最大拉應力達到某一極限值時材料失效，理論上適用于脆性材料最大拉應變理論——第二強度理論當最大拉伸應變達到某一極限值時材料失效，不適用于金屬材料最大剪應力理論——第三強度理論處于復雜應力狀態(tài)下的材料，當其承受的最大剪應力達到某一極限狀態(tài)時，材料進入塑性流動而失效工程上廣泛應用歪曲應變能理論——第四強度理論考慮了三個主應力對材料強度的共同影響第9頁/共69頁壓力容器失效準則及設計理論基礎GB150壓力容器常規(guī)設計基于第一強度理論，彈性失效，不允許進入塑性變形結構部件的應力狀態(tài)計算薄膜無力矩理論：將整體部件視為厚度方向應力相同的薄膜，只能承受拉、壓應力，不能承受彎曲應力邊緣區(qū)域總體上不考慮邊緣應力的影響（錐殼除外）：封頭與筒體分別計算，不考慮結構不協調而引起的應力確定材料許用應力的安全系數對于板材、鍛件、管材和密封螺栓具有不同的確定許用應力的系數螺栓因工作條件不明確無法預測，因此安全系數較大直徑越小的螺栓安全系數越大，是因為過力超載更容易擰斷第10頁/共69頁GB150鋼制壓力容器

Steelpressurevessels第11頁/共69頁主要內容1、總論2、受壓元件3、外壓元件（園筒和球殼）4、開孔補強5、法蘭6、低溫壓力容器（附錄C）7、超壓泄放裝置（附錄B）

第12頁/共69頁主要內容1、總論

2、受壓元件3、外壓元件（園筒和球殼）4、開孔補強5、法蘭6、低溫壓力容器（附錄C）7、超壓泄放裝置（附錄B）

第13頁/共69頁1.1GB150適用范圍壓力：適用于設計壓力不大于35MPa，不低于0.1MPa及真空度高于0.02MPa溫度：鋼材允許使用溫度1、總論適用范圍適用范圍第14頁/共69頁1、總論1.2GB150管轄范圍容器殼體及與其連為整體的受壓零部件1）容器與外部管道連接焊縫連接第一道環(huán)向焊縫端面法蘭連接第一個法蘭密封面螺紋連接第一個螺紋接頭端面專用連接件第一個密封面2）接管、人孔、手孔等的封頭、平蓋及緊固件3）非受壓元件與受壓元件焊接接頭（如支座、墊板、吊耳等）4）連接在容器上的超壓泄放裝置

第15頁/共69頁1、總論1.3容器的失效準則與失效形式

壓力容器在載荷作用下喪失正常工作能力稱之為失效。壓力容器設計說到底是壁厚的計算，壁厚確定主要是對材料失效模式的判別:彈性失效殼體應力限制在彈性范圍內，按彈性強度理論，殼體承載在彈性狀態(tài)。塑性失效殼體應力限制在塑性范圍內，按塑性強度理論，殼體承載在塑性狀態(tài)。爆破失效殼體爆破是承載能力最大極限，表示材料承載能力的極限。壓力容器失效表現為強度（斷裂、泄漏）、剛度（泄漏、變形）和穩(wěn)定性（失穩(wěn)）。第16頁/共69頁1、總論1.4設計參數

1.4.1壓力（6個壓力）Pw

正常工況下，容器頂部可能達到的最高壓力Pd

與相應設計溫度相對應作為設計條件的容器頂部的最高壓力Pd≥PWPc

在相應設計溫度下，確定元件厚度壓力（包括靜液柱）Pt

壓力試驗時容器頂部壓力Pwmax設計溫度下，容器頂部所能承受最高壓力，由受壓元件有效厚度計算得到。Pz安全泄放裝置動作壓力

Pw＜Pz≤(1.05-1.1)PwPd≥Pz

第17頁/共69頁1、總論1.4設計參數

1.4.2溫度Tw

在正常工況下元件的金屬溫度，實際工程中，往往以介質的溫度表示工作溫度。Tt

壓力試驗時元件的金屬溫度，工程中也往往以試驗介質溫度來表示試驗溫度。Td

在正常工況下，元件的金屬截面的平均溫度，由于金屬壁面溫度計算很麻煩，一般取介質溫度加或減10-20℃得到。第18頁/共69頁1、總論1.4設計參數

1.4.3壁厚（6個厚度）δc

計算厚度，由計算公式得到保證容器強度，剛度和穩(wěn)定的厚度δd

設計厚度，δd=δc+C2（腐蝕裕量）δn

名義厚度，δn=δd+C1（鋼材負偏差）+△（圓整量）δe

有效厚度，δe=δn-C1-C2=δc+△δmin

設計要求的成形后最小厚度，δmin≥δn-C1

（GB1503.5.6殼體加工成形后最小厚度是為了滿足安裝、運輸中剛度而定；而δmin是保證正常工況下強度、剛度、壽命要求而定。）δ坯坯料厚度δ坯=δd+C1+△+C3（其中：C3

制造減薄量，主要考慮材料（黑色，有色）、工藝（模壓，旋壓；冷壓，熱壓），所以C3值一般由制造廠定。）第19頁/共69頁1、總論各厚度之間的相互關系第20頁/共69頁1、總論1.4設計參數

1.4.4許用應力許用應力是材料力學性能與相應安全系數之比值：

σb/nbσs/nsσD/nDσn/nn當設計溫度低于20℃取20℃的許用應力。第21頁/共69頁主要內容1、總論

2、受壓元件

3、外壓元件（園筒和球殼）

4、開孔補強

5、法蘭6、低溫壓力容器（附錄C）

7、超壓泄放裝置（附錄B）

第22頁/共69頁2、受壓元件——園筒和球殼2.1園筒和球殼

園筒和球殼壁厚是根據彈性力學最大主應力理論中徑公式導出：

中徑（Di+δ）替代Di第23頁/共69頁2、受壓元件——園筒和球殼是以薄壁容器內徑公式導出，認為應力是均勻分布。隨壁厚增加K值增大，應力分布不均勻程度加大，當K=1.5時，由薄壁公式計算應力比拉美公式計算應力要低23%，誤差較大；當采用（Di+δ）替代Di內徑后，則其應力僅相差3.8%，這樣擴大了公式應用范圍（K≤1.5），誤差在工程允許范圍內。園筒受力圖第24頁/共69頁2、受壓元件——園筒和球殼園筒環(huán)向應力是軸向應力2倍，最大主應力為環(huán)向應力，所以公式中焊接接頭系數為縱向焊縫接頭系數。而球殼環(huán)向應力和徑向應力是相等。按中徑公式可推導出，球殼壁厚適用范圍Pc≤0.6[σ]tΦ，相當于K≤1.353公式中焊接接頭系數為所有拼接焊縫接頭系數。第25頁/共69頁2、受壓元件——封頭2.2封頭

2.2.1橢圓封頭1）應力分布

標準橢圓封頭（a/b=2）應力分布：第26頁/共69頁2、受壓元件——封頭徑向應力σr為拉伸應力，封頭中心最大，沿徑線向封頭底邊逐漸減小。周向應力σθ封頭中心拉伸應力，并沿徑線向封頭底邊逐漸減小，由拉伸應力變?yōu)閴嚎s應力，至底邊壓應力最大。且a/b越大，底部壓應力愈大。出于上述考慮，GB150規(guī)定a/b≯2.6。所以在內壓作用下，封頭短軸要伸長，長軸要縮短稱之為趨園現象，在曲面與直邊相連部分，封頭底邊徑向收縮，園筒徑向脹大，在邊界力作用下產生附加彎距（彎曲應力），封頭上最大應力為薄膜應力和彎曲應力之和。

第27頁/共69頁2、受壓元件——封頭第28頁/共69頁2、受壓元件——封頭2.2.1

計算公式

可近似理解為，橢圓封頭壁厚是園筒壁厚的K倍。其中：表示為封頭形狀系數，a/b越大，越扁平，長軸收縮多，變形越大，應力也大。K與Di/2hi關系查表7.1第29頁/共69頁2、受壓元件——封頭3）穩(wěn)定性在內壓作用下，長軸縮短，產生壓應力，存在周向失穩(wěn)可能，標準控制最小厚度來保證。（GB150表7-1下部說明）在外壓作用下，短軸縮短，產生壓應力，球面部分存在失穩(wěn)可能，用圖表法進行校核計算。第30頁/共69頁2、受壓元件——封頭2.2封頭

2.2.2碟形封頭1）應力分布碟形封頭由球面、環(huán)殼和園筒組成，應力分布與橢圓封頭相似。

徑向應力

σr為拉伸應力，在球面部分均勻分布，至環(huán)殼應力逐漸減小，到底邊應力降至一半。

周向應力

σθ在球面部分為均勻分布拉伸應力，環(huán)殼上為壓縮應力，在連接點到底邊逐漸減小，而在球面與環(huán)殼連接處最大。碟形殼的應力與變形第31頁/共69頁2、受壓元件——封頭碟形封頭與橢圓封頭形狀相似，不同點是應力與變形都是不連續(xù)的，而且有兩個拐點（球面與環(huán)殼、環(huán)殼與園筒）在兩個邊界上產生附加力矩（彎曲應力）在內壓作用下，球面外凸，環(huán)殼內縮，園筒外脹。當r/R越小，球面與環(huán)殼處產生應力最大；r/R→1趨于球殼，彎距→0；所以蝶形封頭最大應力在球面與環(huán)殼過度區(qū)。

第32頁/共69頁2、受壓元件——封頭2）碟形封頭的計算公式

Ri/r越大，變形越大，應力也大，所以M隨R/r增大而增大，

M與Ri/r查表7-3可近似理解為，蝶形封頭壁厚是球殼壁厚的M倍。其中：形狀系數，3）穩(wěn)定性在內壓作用下，長軸縮短，產生壓應力，存在周向失穩(wěn)可能，標準控制最小厚度來保證。（GB150表7-1下部說明）在外壓作用下，短軸縮短，產生壓應力，球面部分存在失穩(wěn)可能，用圖表法進行校核計算。同橢圓形封頭第33頁/共69頁2、受壓元件——封頭2.2封頭

2.2.3錐形封頭1）定義錐形封頭半頂角α≤60°，以大端直徑為當量園筒直徑(Di/cosα)方法計算（即按當量園筒一次薄膜應力計算）。同一直徑處周向應力等于軸向應力2倍；不同直徑處，應力是不同的。半頂角α>60°，按園平板計算，此時應力以彎曲應力為主，與薄膜理論不適應的。大端α≤30°采用無折邊結構；α>30°帶折邊小端α≤45°采用無折邊結構；α>45°帶折邊

第34頁/共69頁2、受壓元件——封頭2）應力分析大端軸向力T2分解成沿母線方向N2和垂直與軸線方向P2。N2

軸向拉伸應力P2

大端徑向收縮，產生徑向彎曲應力，并使周向應力與壓力作用產生周向應力，方向相反而相對減小，所以大端以一次軸向拉伸應力+二次軸向彎曲應力為強度控制條件第35頁/共69頁2、受壓元件——封頭2）應力分析小端軸向力T1分解成母線方向N1和垂直于軸線方向P1.N1

軸向拉伸應力P1

小端徑向張大，產生周向應力。此周向應力與壓力作用產生周向應力方向一致，相互疊加，所以小端以一次周向應力+由邊界力引起周向應力為強度條件控制值第36頁/共69頁2、受壓元件——封頭3）計算公式

錐殼厚度

由于受邊界條件影響，是否需要在大、小端增設加強段，由GB150圖7-11、7-13判斷，交點在左邊表示二次應力影響不大，不起控制作用，按上式計算即可；當交點在右邊時，需增設加強段。大端厚度：小端厚度：Q應力增值系數，體現邊界應力作用。通常情況下，錐殼為一個厚度。則應取上述三個厚度中最大值。

第37頁/共69頁2、受壓元件——封頭2.2封頭

2.2.4平蓋平蓋厚度是基于園平板在均布載荷作用下一次彎曲應力來計算：K為結構特征系數，分固支（焊接）和簡支（螺栓）查表7-7。比較兩種邊界條件下得最大撓度與最大應力，可知：撓度反映板的剛度；應力則反映強度。所以周邊固支平蓋的最大撓度和最大彎曲應力比周邊簡支要小，從強度和剛度要求，周邊固支比周邊簡支的為好。第38頁/共69頁主要內容1、總論

2、受壓元件

3、外壓元件（園筒和球殼）

4、開孔補強

5、法蘭6、低溫壓力容器（附錄C）

7、超壓泄放裝置（附錄B）

第39頁/共69頁3.1失穩(wěn)外壓元件承受的壓應力，其破壞形式主要是失穩(wěn)，失穩(wěn)可分為周向失穩(wěn)和軸向失穩(wěn)。周向失穩(wěn)斷面由園形變成波形

軸向失穩(wěn)軸線由直線變成波形線3、外壓元件（園筒和球殼）

周向壓縮應力引起軸向壓縮應力引起第40頁/共69頁3、外壓元件（園筒和球殼）

3.2外壓容器的設計外壓容器園筒和球殼的設計主要是穩(wěn)定性計算。外壓容器園筒壁厚的計算，主要是為了防止在外壓作用下殼體的失穩(wěn)。為了防止失穩(wěn)，應使殼體防止失穩(wěn)的許用壓力[P]大于或等于計算壓力Pc.園筒穩(wěn)定安全系數取3.0，球殼穩(wěn)定安全系數取14.52。1）周向失穩(wěn)計算外壓容器殼體壁厚計算一般采用圖算法，根據殼體直徑（或半徑），計算長度，假設壁厚(δe)和所用材料牌號，利用圖表查取系數，然后代入公式得到許用外壓力[P]，使[P]≥Pc；否則重新計算直至合格為止。2）軸向失穩(wěn)計算由園筒或管子的半徑，壁厚δe和所用材料牌號，用圖表查取系數，代入公式得B值，使計算壓力Pc小于或等于許用軸向壓縮應力。許用軸向壓縮應力取設計溫度下材料許用應力[σ]和B值的較小值。第41頁/共69頁3、外壓元件（園筒和球殼）

3.3防止外壓園筒失穩(wěn)措施防止外壓園筒失穩(wěn)措施主要有：1）增加園筒壁厚；2）縮短園筒的計算長度；3）設置加強圈。加強圈設置應整圈圍繞在園筒上，并要求有足夠截面積和組合慣性距。加強圈可設置在容器內部或外部。加強圈和園筒之間連接可采用連續(xù)焊或間斷焊。間斷焊外部不少于園筒周長的1/2，內部不少于1/3。第42頁/共69頁主要內容1、總論

2、受壓元件3、外壓元件（園筒和球殼）

4、開孔補強5、法蘭6、低溫壓力容器（附錄C）

7、超壓泄放裝置（附錄B）

第43頁/共69頁4、開孔補強

4.1適用范圍在筒體、封頭上開圓孔，橢圓孔或長圓孔。非園孔的a/b≤2。筒體Di≤1500或凸形封頭d≤1/2Di(且筒體d≤520mm)筒體Di>1500或錐形封頭d≤1/3Di(且筒體d≤1000mm)開孔不僅削弱容器強度，也造成局部應力集中，是造成容器破壞重要因素，所以開孔補強是壓力容器設計重要組成部分。

第44頁/共69頁4、開孔補強

4.2開孔補強形式與作用1）型式

兩種開孔補強型式——整體補強和局部補強（補強圈）

整體補強增加殼體厚度（經濟性差）厚壁管（推薦）整體補強鍛件與殼體焊接（嵌入式接管）

GB150P222圖J5a），b）局部補強補強圈（推薦）2）作用內壓容器——對開孔截面拉伸強度補償。外壓容器——對開孔截面壓縮穩(wěn)定性補償，防止失穩(wěn)。

第45頁/共69頁4、開孔補強

4.3開孔補強的規(guī)定1）不另行補強的最大開孔直徑

應滿足GB150P758.3規(guī)定

2）采用補強圈補強要求

σb≤540MPa;δ≤1.5δn;δn≤38mm3）整體補強要求下列情況之一，應采用整體補強（增加殼體厚度或采用補強鍛件與殼體相焊）。HG20583鋼制化工容器結構規(guī)定。

σb>540MPa

δ>1.5δn

δn>38mmPd≥4.0MPaTd>350℃介質為極度，高度危害介質第46頁/共69頁4、開孔補強

4.4開孔補強方法

1）等面積補強法（d≤1/2Di）

原則：有效補強面積大于或等于開孔失去面積式中δ為開孔處計算厚度，注意：對橢圓封頭和碟形封頭中心部位和邊緣部位δ是不同的。第47頁/共69頁4、開孔補強

4.4開孔補強方法

2）壓力面積補強法（0.8Di≥d＞0.5Di）原則：有效承壓面積上作用力≤許用應力

當殼體、接管、補強圈材料不同時，上述可表達為：[σ]0、[σ]1、[σ]2分別為殼體、接管、補強圈材料的許用應力，MpaAσ0、Aσ1、Aσ2分別為有效補強范圍內殼體、接管和補強圈橫截面積，mm2

P設計壓力，Mpa；AP為補強有效范圍內壓力作用面積，mm2詳見HG20581鋼制化工容器強度計算規(guī)定第48頁/共69頁主要內容1、總論2、受壓元件3、外壓元件（園筒和球殼）4、開孔補強

5、法蘭6、低溫壓力容器（附錄C）

7、超壓泄放裝置（附錄B）

第49頁/共69頁5、法蘭

5.1法蘭分類

1）按墊片窄面法蘭墊片在螺栓孔內側（一般采用窄面法蘭）寬面法蘭墊片在螺栓孔兩側2）按整體性程度松式法蘭法蘭與筒體未連成整體，如活套法蘭、螺紋法蘭整體法蘭法蘭環(huán)、錐頸與筒體連成整體，如長頸法蘭任意式法蘭如平焊法蘭（JB4700中，甲、乙型平焊法蘭）3）按密封面型式突面法蘭由一對平面組成凹凸面法蘭由一對相配合的凹面和凸面組成榫槽法蘭由一對相配合的榫面和槽面組成環(huán)面法蘭由一對相配合的環(huán)面組成第50頁/共69頁5、法蘭

按密封面形式法蘭示意圖

第51頁/共69頁5、法蘭

5.2墊片

1）墊片種類非金屬墊片橡膠板、橡膠石棉板、聚四氟乙烯、膨脹石墨等金屬墊片純鋁、紫銅、軟鋼、不銹鋼等，用于壓力、溫度較高場合金屬包墊片柔性石墨、石棉板為芯材，外包銅、鋁、不銹鋼、鍍鋅鐵皮常用于中、低壓和較高溫度場合。纏繞墊片由金屬薄帶（0Cr13 、0Cr18Ni9、08F）和填充帶（石墨、柔性石墨、聚四氟乙烯）相間纏繞而成，適用較高壓力和溫度范圍。第52頁/共69頁5、法蘭

5.2墊片

2）墊片壓緊力預緊狀態(tài)下最小壓緊力操作工況下最小壓緊力式中，m墊片系數，墊片操作時，為保持密封需要施加于墊片單位有效密封面積上的最小壓緊力與內壓力比值，即2是系數，m是墊片材料的一個特性，

y墊片比壓力，墊片在預緊時，為了消除法蘭密封面與墊片接觸面間的縫隙，需施加于墊片單位有效密封面積上的最小壓緊力。墊片合理設計，應使墊片在預緊和操作狀態(tài)下所需壓緊力盡可能小。第53頁/共69頁5、法蘭

5.3法蘭設計

1）法蘭密封要求法蘭是通過緊固螺栓（螺柱）壓緊墊片來實現密封，所以法蘭設計要防止泄漏，既要保證強度，也要有足夠剛性，以保持良好密封性。影響法蘭密封因素：a）操作條件，P、T、介質b）螺栓的預緊力c）墊片的性能，應考慮墊片材料對溫度及其介質相容性。d）法蘭密封面形式e）法蘭剛度

第54頁/共69頁5、法蘭

5.3法蘭設計

2）螺栓螺栓載荷預緊狀態(tài)：操作狀態(tài)：螺栓面積預緊時操作時取兩者大值作為確定螺栓截面積依據。在螺栓面積A已定情況下，選用小直徑螺栓，個數多；選用大直徑螺栓，個數少，為保證扳手在周向和徑向間距要求，應選取合適螺栓直徑，使螺栓中心圓直徑最小。螺栓中心圓直徑增大，使螺栓預緊力增大，承受彎距增大，不利于密封。第55頁/共69頁5、法蘭

5.3法蘭設計

3）法蘭法蘭強度設計的理論有多種，我國法蘭設計規(guī)范的依據是彈性分析理論，即控制法蘭中應力在彈性范圍內，以保證法蘭的密封要求。（Waters法）工程上法蘭設計主要是對法蘭軸向應力σH，徑向應力σr和周向應力σθ和組合應力的校核。即，第56頁/共69頁5、法蘭

5.3法蘭設計4）法蘭設計的合理性a）選擇墊片時，盡可能選擇所需壓緊力小的墊片，即m、y小的墊片。b）盡可能縮小螺栓中心圓直徑，減小法蘭力矩的力臂，有利密封；

c）合理設計法蘭錐頸（δ1）和法蘭環(huán)（δf），既保證強度，又有足夠剛度，即調整δ1、δf使法蘭的各計算應力盡可能接近相應許用應力，趨滿應力狀態(tài)。第57頁/共69頁主要內容1、總論

2、受壓元件3、外壓元件（園筒和球殼）4、開孔補強

5、法蘭6、低溫壓力容器（附錄C）

7、超壓泄放裝置（附錄B）

第58頁/共69頁6、低溫壓力容器（附錄C）

設計溫度低于或等于-20℃的鋼制壓力容器（室外安裝無保溫的容器，最低設計溫度應考慮地區(qū)環(huán)境溫度影響）各國對低溫壓力容器劃分溫度界限：受環(huán)境溫度影響，殼體的金屬溫度低于或等于-20℃時，也應遵循低溫壓力容器規(guī)定。美國日本、德國法國英國<-30℃<-10℃<-20℃<0℃第59頁/共69頁6、低溫壓力容器（附錄C）

6.1低溫低應力工況

設計溫度雖低于或等于-20℃,但其周向應力σθ小于1/6σs屈服限，且不大于50MPa時，稱低溫應力工況。

在低溫應力工況下，設計溫度加50℃后，高于-20℃則不必遵循低溫壓力容器規(guī)定，可大大降低生產成本，提高經濟性。第60頁/共69頁6、低溫壓力容器（附錄C）

6.2低溫壓力容器對結構設計要求低溫壓力容器使用溫度低，材料由延性狀態(tài)向脆性狀態(tài)轉變，降低抗沖擊性能，易發(fā)生脆斷，所以對材料有較高沖擊試驗要求外