第八章 金屬的塑性變形

第八章塑性變形

§1單晶體金屬的塑性變形

§2多晶體的塑性變形

§3合金的塑性變形

§4金屬塑性變形后的組織與性能

§5

聚合物的變形

§6陶瓷材料的塑性變形1§1單晶體金屬的塑性變形一、滑移1．滑移的顯微觀察由大量位錯移動而導(dǎo)致晶體的一部分相對于另一部分，沿著一定晶面和晶向作相對的移動，即晶體塑性變形的滑移機(jī)制。

2

單晶體金屬的塑性變形--滑移·滑移變形是不均勻的，常集中在一部分晶面上，而處于各滑移帶之間的晶體沒有產(chǎn)生滑移，滑移帶的發(fā)展過程，首先是出現(xiàn)細(xì)滑移線，后來才發(fā)展成帶，而且，滑移線的數(shù)目隨應(yīng)變程度的增大而增多，它們之間的距離則在縮短。32．滑移的晶體學(xué)特征·滑移面晶體的滑移通常是沿著一定的晶面發(fā)生的，此組晶面稱為滑移面；·滑移方向滑移是沿著滑移面上一定的晶向進(jìn)行的，此晶向稱為滑移方向?！せ泼媾c滑移方向大致是最密排面和最密排方向，因?yàn)榇藭r派納力最小。b：柏氏矢量G：切變模量γ：泊松比a：滑移面的面間距·一個滑移面和此面上的一個滑移方向組成一個滑移系45（1）fcc滑移系滑移方向<110>，滑移面一般為{111}面心立方結(jié)構(gòu)共有四個不同的{111}晶面，每個滑移面上有三個<110>晶向，故共有4×3=12個滑移系。6（2）hcp滑移系滑移方向恒為<1，1，-2，0>，滑移面為（0001）或棱柱面{1，0，-1，0}、棱錐面{1，0，-1，1}

7（2）hcp滑移系a.當(dāng)滑移面為（0001）時，晶體中滑移面只有一個，此面上有三個<1，1，-2，0>晶向，故滑移系數(shù)目為1×3=3個。b.當(dāng)滑移面為{1，0，-1，0}時，晶體中滑移面共有3個，每個滑移面上一個<1，1，-2，0>晶向，故滑移系數(shù)目為3×1=3個。c.當(dāng)滑移面為斜面{1，0，-1，1}時，此時滑移面共有6個，每個滑移面上一個<1，1，-2，0>，故滑移系數(shù)目為6×1=6個。由于hcp金屬滑移系數(shù)目較少，密排六方金屬的塑性通常都不太好。8（3）bcc

滑移方向?yàn)?lt;111>，可能出現(xiàn)的滑移面有{110}、{112}、{123}如果三組滑移面都能啟動，則潛在的滑移系數(shù)目為：

（個）

93．臨界分切應(yīng)力

（1）最大分切應(yīng)力正好落在與外力軸成45o角的晶面以及與外力軸成45o角的滑移方向上。假設(shè)對一個單晶圓柱體試樣作拉伸試驗(yàn)滑移面的面積作用在此滑移面上的應(yīng)力10

3．臨界分切應(yīng)力應(yīng)力與外力F方向相同，可分解為兩個分應(yīng)力，一個為垂直于滑移面的分正應(yīng)力，另一個為分切應(yīng)力。分切應(yīng)力τ作用在滑移方向使晶體產(chǎn)生滑移，其大小為：

稱為取向因子，或稱施密特因子（Schmid）,取向因子越大，則分切應(yīng)力越大。對于任一給定的

φ值，取向因子的最大值出現(xiàn)在

λ=90o-φ時：當(dāng)φ=45o時（

也為45o），取向因子有最大值1/2，此時，得到最大分切應(yīng)力。11（2）能使晶體滑移的力是外力在滑移系上的分切應(yīng)力。通常把給定滑移系上開始產(chǎn)生滑移所需分切應(yīng)力稱為臨界分切應(yīng)力。（3）在拉伸時，可以粗略認(rèn)為金屬單晶體在外力作用下，滑移系一開動就相當(dāng)于晶體開始屈服，此時，對應(yīng)于臨界分切應(yīng)力的外加應(yīng)力就相當(dāng)于屈服強(qiáng)度σS。

單晶體的屈服強(qiáng)度隨取向因子而改變

φ=45o時，，取向因子達(dá)到最大值，產(chǎn)生拉伸變形的屈服應(yīng)力最小。

φ=90o或0o時,σS=∞,晶體不能沿該滑移面產(chǎn)生滑移。1213（4）硬取向：晶體中有些滑移系與外力取向偏離45o很遠(yuǎn)，需要較大的σs值才能滑移，稱為硬取向。軟取向：晶體中有些滑移系與外力的取向接近45o角，處于易滑移的位向，具有較小的σs值，稱為“軟取向”。通常是軟取向的滑移系首先滑移。144．拉伸和壓縮時晶體的轉(zhuǎn)動

（1）拉伸1516拉伸作用在中間一層金屬上下兩面的作用力σ可分為兩個分應(yīng)力：A

分正應(yīng)力（σ1σ2）垂直于滑移面，構(gòu)成力偶，使晶塊滑移面朝外力軸方向轉(zhuǎn)動。B

分切應(yīng)力當(dāng)外力分解到滑移面上的最大分切應(yīng)力與滑移方向不一致時，又可分解為平行于滑移方向和垂直于滑移方向的兩個分力。前一分力是產(chǎn)生滑移的有效分切應(yīng)力，后一分力將構(gòu)成一對作用在晶塊上下滑移面上的力偶，力圖使滑移方向轉(zhuǎn)至最大切應(yīng)力方向?！嗬鞎r，在產(chǎn)生滑移的過程中，晶體的位向在不斷改變，不僅滑移面在轉(zhuǎn)動，而且滑移方向也改變位向。17（2）壓縮

壓縮時晶體的滑移面，力圖轉(zhuǎn)至與壓力方向垂直的位置。

·183）幾何硬化與幾何軟化·幾何硬化：如果晶體滑移面原來是處于其法線與外力軸夾角接近45o的位向，經(jīng)滑移和轉(zhuǎn)動后，就會轉(zhuǎn)到此夾角越來越遠(yuǎn)離45o的位向，從而使滑移變得越來越困難。幾何軟化：經(jīng)滑移和轉(zhuǎn)動后，一些原來角度遠(yuǎn)離45o的晶面將轉(zhuǎn)到接近45o，使滑移變得容易進(jìn)行。195．多系滑移與交滑移

（1）單系滑移。單滑移：只有一個特定的滑移系處于最有利的位置而優(yōu)先開動時，形成單滑移。（2）多系滑移：由于變形時晶體轉(zhuǎn)動的結(jié)果，有兩組或幾組滑移面同時轉(zhuǎn)到有利位向，使滑移可能在兩組或更多的滑移面上同時或交替地進(jìn)行，形成“雙滑移”或“多滑移”。此時，外力對兩個滑移系的取向因子完全相同。。20·如果發(fā)生雙滑移或多系滑移，會出現(xiàn)交叉形的滑移帶

21交叉形的滑移帶22（2）交滑移

·交滑移是指兩個或多個滑移面共同沿著一個滑移方向的滑移。交滑移的實(shí)質(zhì)是螺位錯在不改變滑移方向的情況下，從一個滑移面滑到交線處，轉(zhuǎn)到另一個滑移面的過程。23·交滑移是純螺位錯的運(yùn)動，當(dāng)螺位錯分解為擴(kuò)展位錯時，欲交滑移，必須先束集為全螺位錯，此過程與層錯能有關(guān)（層錯能越低，越難束集，難以發(fā)生交滑移），還可因熱激活而得到促進(jìn)。Al易交滑移，產(chǎn)生波紋狀滑移帶Cu不易交滑移，無波紋狀滑移帶24二、孿生

1．孿生的晶體學(xué)

孿生是以晶體中一定的晶面（稱為孿晶面）沿著一定的晶向（孿生方向）移動而發(fā)生的。在切變區(qū)域內(nèi)，與孿晶面平行的各層晶面的相對位移是一定的。·晶體的孿晶面和孿生方向與其晶體結(jié)構(gòu)類型有關(guān)。

bcc{112}<1，1，-1>fcc{111}<1，1，-2>hcp{1，0，-1，2}<-1，0，1，1>25FCC中，每層（111）面都相對于其鄰晶沿

[1，1，-2]方向位移了1/3d

[1，1，-2]。262．孿生的特點(diǎn)（1）

孿生是一部分晶體沿孿晶面相對于另一部分晶體作切變，切變時原子移動的距離是孿生方向原子間距的分?jǐn)?shù)倍；孿生是部分位錯運(yùn)動的結(jié)果；孿晶面兩側(cè)晶體的位向不同，呈鏡面對稱；孿生是一種均勻的切變；孿晶浸蝕后有明顯的襯度，經(jīng)拋光與浸蝕后仍能重現(xiàn)。

27孿生的特點(diǎn)（2）

孿晶的萌生一般需要較大的應(yīng)力，但隨后長大所需的應(yīng)力較小，其拉伸曲線呈鋸齒狀。孿晶核心大多是在晶體局部高應(yīng)力區(qū)形成。變形孿晶一般呈片狀。變形孿晶經(jīng)常以爆發(fā)方式形成，生成速率較快。28孿生的特點(diǎn)（3）

形變孿晶常見于密排六方和體心立方晶體（密排六方金屬很容易產(chǎn)生孿生變形），面心立方晶體中很難發(fā)生孿生。（4）孿生本身對金屬塑性變形的貢獻(xiàn)不大，但形成的孿晶改變了晶體的位向，使新的滑移系開動，間接對塑性變形有貢獻(xiàn)。293031

三、扭折

扭折是不均勻塑性變形的一種形式，它是在滑移和孿生難以實(shí)現(xiàn)，或者在變形受到某種約束時才出現(xiàn)的。在扭折帶中，晶體位向有突變，有可能使該區(qū)域內(nèi)的滑移系處于有利的位置，從而產(chǎn)生滑移。32§2多晶體的塑性變形

一、晶界阻滯效應(yīng)和取向差效應(yīng)1．晶界阻滯效應(yīng)：90%以上的晶界是大角度晶界，其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，由約幾個納米厚的原子排列紊亂的區(qū)域與原子排列較整齊的區(qū)域交替相間而成，這種晶界本身使滑移受阻而不易直接傳到相鄰晶粒。33

342．取向差效應(yīng)：

多晶體中，不同位向晶粒的滑移系取向不相同，滑移不能從一個晶粒直接延續(xù)到另一晶粒中。

35二、多晶體金屬塑性變形的特點(diǎn)1．各晶粒變形的不同時性和不均勻性。2．各晶粒變形的相互協(xié)調(diào)性，需要五個以上的獨(dú)立滑移系同時動作。由于晶界阻滯效應(yīng)及取向差效應(yīng)，變形從某個晶粒開始以后，不可能從一個晶粒直接延續(xù)到另一個晶粒之中，但多晶體作為一個連續(xù)的整體，每個晶粒處于其它晶粒的包圍之中，不允許各個晶粒在任一滑移系中自由變形，否則必將造成晶界開裂，為使每一晶粒與鄰近晶粒產(chǎn)生協(xié)調(diào)變形，VonMises指出：晶粒應(yīng)至少能在五個獨(dú)立的滑移系上進(jìn)行滑移。

fcc和bcc金屬能滿足五個以上獨(dú)立滑移系的條件，塑性通常較好；而hcp金屬獨(dú)立滑移系少，塑性通常不好。36二、多晶體金屬塑性變形的特點(diǎn)3．滑移的傳遞，必須激發(fā)相鄰晶粒的位錯源。4．多晶體的變形抗力比單晶體大，變形更不均勻。由于晶界阻滯效應(yīng)及取向差效應(yīng)，使多晶體的變形抗力比單晶體大，其中，取向差效應(yīng)是多晶體加工硬化更主要的原因，一般說來，晶界阻滯效應(yīng)只在變形早期較重要。5．塑性變形時，導(dǎo)致一些物理、化學(xué)性能的變化。6．時間性。

hcp系的多晶體金屬與單晶體比較，前者具有明顯的晶界阻滯效應(yīng)和極高的加工硬化率，而在立方晶系金屬中，多晶和單晶試樣的應(yīng)力—應(yīng)變曲線就沒有那么大的差別。

37三、晶粒大小對機(jī)械性能的影響

1．晶粒大小對金屬室溫機(jī)械性能的影響晶粒越細(xì)，室溫強(qiáng)度，包括σs，σb，σ-1較大，塑性較好，稱為細(xì)晶強(qiáng)化例：10#鋼σs與晶粒大小的關(guān)系

Hall-Petch公式：σS=σi+Kd-1/2σi，K：材料常數(shù)大量實(shí)驗(yàn)表明，Hall-Petch公式不僅適用于屈服強(qiáng)度，同時也適用于整個流變范圍以至斷裂強(qiáng)度。

晶粒直徑（μm）

400501052下屈服點(diǎn)（KN/m2）

861211802423453839三、晶粒大小對機(jī)械性能的影響2．晶粒大小對高溫強(qiáng)度的影響高溫下晶界在應(yīng)力作用下會產(chǎn)生粘滯性流動，發(fā)生晶粒沿晶界的相對滑動；另外，還可能產(chǎn)生“擴(kuò)散蠕變”，所以，細(xì)晶粒組織的高溫強(qiáng)度反而較低。40§3合金的塑性變形

一、單相固溶體合金塑性變形的特點(diǎn)1．固溶強(qiáng)化·溶質(zhì)原子溶入基體金屬后,使變形抗力提高，應(yīng)力--應(yīng)變曲線升高，變形能力下降，這就是固溶強(qiáng)化。41·單相固溶體合金塑性變形的特點(diǎn)對于同一溶質(zhì)，固溶體的屈服強(qiáng)度一般與其含量成直線關(guān)系。42單相固溶體合金塑性變形的特點(diǎn)

·固溶強(qiáng)化的機(jī)制：彈性交互作用化學(xué)交互作用電交互作用幾何交互作用43單相固溶體合金塑性變形的特點(diǎn)2．屈服點(diǎn)現(xiàn)象試樣開始屈服時對應(yīng)的應(yīng)力稱為上屈服點(diǎn)載荷首次降低的最低載荷或不變載荷稱為下屈服點(diǎn)，試樣繼續(xù)伸長，應(yīng)力保持為定值或有微小的波動，在拉伸曲線上出現(xiàn)一個應(yīng)力平臺區(qū)，試樣在此恒定應(yīng)力下的伸長稱為屈服伸長。44呂德斯帶·在發(fā)生屈服延伸階段，試樣的應(yīng)變是不均勻的，在試樣表面可觀察到與縱軸約呈45o交角的應(yīng)變痕跡，稱為呂德斯（Lüders）帶。呂德斯帶會造成拉伸和深沖過程中工件表面不平整。

45單相固溶體合金塑性變形的特點(diǎn)之·屈服現(xiàn)象的解釋解釋A：與金屬中微量的溶質(zhì)原子有關(guān)。

溶質(zhì)原子與位錯的應(yīng)力場發(fā)生彈性交互作用，形成氣團(tuán)釘扎位錯運(yùn)動，必須在更大的應(yīng)力作用下才能產(chǎn)生新的位錯或使位錯脫釘，表現(xiàn)為上屈服點(diǎn)；一旦脫釘，使位錯繼續(xù)運(yùn)動的應(yīng)力就不需開始時那么大，故應(yīng)力值下降到下屈服點(diǎn)，試樣繼續(xù)伸長，應(yīng)力保持為定值或有微少的波動。46單相固溶體合金塑性變形的特點(diǎn)之屈服現(xiàn)象的解釋解釋B：位錯運(yùn)動與增殖的結(jié)果。應(yīng)變速率ε’∝ρmbv其中：ε’：應(yīng)變速率，可通過試驗(yàn)機(jī)人為控制成固定不變的速度

ρm：位錯密度，b：柏氏矢量而位錯運(yùn)動速度v=（τ/τ0）m‘

其中：τ0：位錯作單位速度運(yùn)動時所需的應(yīng)力

m‘：應(yīng)力敏感指數(shù)，τ：外加有效應(yīng)力開始變形時，ρm低，欲使應(yīng)變速率固定，需要較大的v值，故需要較高的應(yīng)力τ，表現(xiàn)為上屈服點(diǎn)；一旦塑性變形開始后，位錯迅速增殖，ρm

增加，必然導(dǎo)致v的突然下降（為保持應(yīng)變速率固定），所以所需的應(yīng)力τ突然下降，產(chǎn)生了屈服現(xiàn)象。是否產(chǎn)生屈服點(diǎn)現(xiàn)象還與材料的m‘

值有關(guān)，m‘

小的材料，如Ge，Si，LiF，F(xiàn)e等出現(xiàn)顯著的上下屈服點(diǎn)。47·單相固溶體合金塑性變形的特點(diǎn)之----3．應(yīng)變時效將低碳鋼試樣拉伸到產(chǎn)生少量預(yù)塑性變形后卸載，然后重新加載，試樣不發(fā)生屈服現(xiàn)象，但若產(chǎn)生一定量的塑性變形后卸載，在室溫停留幾天或在低溫（如150℃）時效幾小時后再進(jìn)行拉伸，此時屈服點(diǎn)現(xiàn)象重新出現(xiàn)，并且上屈服點(diǎn)升高，這種現(xiàn)象即應(yīng)變時效48?！蜗喙倘荏w合金塑性變形的特點(diǎn)之----3．應(yīng)變時效原因室溫長期停留或低溫時效期間，溶質(zhì)原子C、N又聚集到位錯線周圍重新形成氣團(tuán)所致。·解決由于呂德斯帶造成的工件表面不平整的措施

A

加入少量能奪取固溶體合金中的溶質(zhì)原子，使之形成穩(wěn)定化合物的元素。

B．板材在深沖之前進(jìn)行比屈服伸長范圍稍大的預(yù)變形（約0.5%~2%變形度），使位錯掙脫氣團(tuán)的釘扎，然后盡快進(jìn)行深沖。49二、復(fù)相合金的塑性變形

主要變形方式仍然是滑移與孿生。

通常按第二相粒子的尺寸將合金分成兩大類：如果第二相粒子尺寸與基體晶粒尺寸屬同一數(shù)量級，稱為聚合型；如果第二相粒子十分細(xì)小，并且彌散地分布在基體晶粒內(nèi)，稱為彌散分布型。

50·二、復(fù)相合金的塑性變形1．聚合型兩相合金的塑性變形（1）如果兩個相都具有塑性，則合金的變形決定于兩相的體積分?jǐn)?shù)。·等應(yīng)變理論假定塑性變形過程中兩相應(yīng)變相等。合金產(chǎn)生一定應(yīng)變的平均流變應(yīng)力

σa=f1σ1+f2σ2：

其中：f1、f2為兩個相的體積分?jǐn)?shù)f1+f2=1σ1、σ2為兩個相在此應(yīng)變時的流變應(yīng)力.等應(yīng)力理論假定塑性變形過程中兩相應(yīng)力相同。對合金施加一定應(yīng)力時，平均應(yīng)變εa=f1ε1+f2ε2其中：f1、f2為兩個相的體積分?jǐn)?shù)

ε1,ε2為此應(yīng)力下兩相的應(yīng)51二、復(fù)相合金的塑性變形之

1．聚合型兩相合金的塑性變形（2）如果兩相中一個是塑性相，而另一個是硬脆相時，則合金的機(jī)械性能主要取決于硬脆相的存在情況。（a）第二相粗大。變形只在機(jī)體中，第二相易破碎或周圍產(chǎn)生裂紋，合金強(qiáng)度塑性不好（b）第二相連續(xù)分布在晶界上，合金很脆例：高C鋼中碳化物，共析鋼（0.8%C）=780MN/m2

過共析鋼（1.2%C）=700MN/m2及銅中的少量Bi，鎳合金中的S，均為薄膜狀在晶界，可在銅中加入稀土，鎳中加入微量Mg52二、復(fù)相合金的塑性變形之

2．彌散分布型兩相合金的塑性變形

當(dāng)?shù)诙嘁约?xì)小彌散的微粒均勻分布在基體相中時，將產(chǎn)生顯著的強(qiáng)化作用，通常將微粒分成不可變形的和可變形的兩類。（1）不可變形微粒的強(qiáng)化作用——奧羅萬機(jī)制（位錯繞過機(jī)制）

·適用于第二相粒子較硬并與基體界面為非共格的情形。532．彌散分布型兩相合金的塑性變形奧羅萬機(jī)制（位錯繞過機(jī)制）·使位錯線彎曲到曲率半徑為R時，所需的切應(yīng)力為τ=Gb/（2R）設(shè)顆粒間距為λ，

則τ=Gb/λ，∴Rmin=λ/2只有當(dāng)外力大于Gb/λ時，位錯線才能繞過粒子?！p小粒子尺寸（在同樣的體積分?jǐn)?shù)時，粒子越小則粒子間距也越?。┗蛱岣吡Ｗ拥捏w積分?jǐn)?shù)，都使合金的強(qiáng)度提高。5455（2）可變形微粒的強(qiáng)化作用——切割機(jī)制·適用于第二相粒子較軟并與基體共格的情形。5657可變形微粒的強(qiáng)化作用——切割機(jī)制·強(qiáng)化作用主要決定于粒子本身的性質(zhì)以及其與基體的聯(lián)系，主要有以下幾方面的作用：A．位錯切過粒子后產(chǎn)生新的界面，提高了界面能。B．若共格的粒子是一種有序結(jié)構(gòu)，位錯切過之后，沿滑移面產(chǎn)生反相疇，使位錯切過粒子時需要附加應(yīng)力。C．由于粒子的點(diǎn)陣常數(shù)與基體不一樣，粒子周圍產(chǎn)生共格畸變，存在彈性應(yīng)變場，阻礙位錯運(yùn)動。D．由于粒子的層錯能與基體的不同，擴(kuò)展位錯切過粒子時，其寬度會產(chǎn)生變化，引起能量升高，從而強(qiáng)化。E．由于基體和粒子中滑移面的取向不一致，螺型位錯線切過粒子時必然產(chǎn)生一割階，而割階會妨礙整個位錯線的移動。在實(shí)際合金中，起主要作用的往往是1~2種?！ぴ龃罅Ｗ映叽缁蛟黾芋w積分?jǐn)?shù)有利于提高強(qiáng)度。

58例：Al-1.6%Cu(at%)的時效

Al-Cu合金相圖析出相變化影響合金性能59§4金屬塑性變形后的組織與性能

一、組織的變化1．晶粒內(nèi)出現(xiàn)大量的滑移帶，進(jìn)行了孿生變形的金屬還出現(xiàn)孿晶帶200X6061。6263金屬塑性變形后的組織變化2.纖維組織和帶狀組織64金屬塑性變形后的組織變化

2.纖維組織和帶狀組織

AlMg合金變形組織6566H62黃銅擠壓的帶狀組織金屬變形后的組織還與觀察的截面位置有關(guān)67金屬塑性變形后的組織變化之---3.胞狀組織68金屬塑性變形后的組織變化之---3.胞狀組織胞狀組織的形成與下列因素有關(guān)：·變形量變形量越大，胞的數(shù)量增多，尺寸減小，跨越胞壁的平均取向差也逐漸增加?！げ牧项愋蛯渝e能高的金屬（如Al、Fe）等，當(dāng)變形程度較高時，出現(xiàn)明顯的胞狀組織；低層錯能金屬，不易形成位錯纏結(jié)，冷變形后的胞狀組織不明顯。69二、加工硬化

1．定義：金屬經(jīng)冷加工變形后，其強(qiáng)度、硬度增加、塑性降低。2．單晶體的典型加工硬化曲線：τ~θ曲線的斜率θ=dτ/d

θ稱為“加工硬化速率”

FCC單晶體的應(yīng)力—應(yīng)變曲線70·曲線明顯可分為三個階段：

I．

易滑移階段：發(fā)生單滑移，位錯移動和增殖所遇到的阻力很小，θI

很低，約為10-4G數(shù)量級。

II．線性硬化階段：發(fā)生多系滑移，位錯運(yùn)動困難，θII

遠(yuǎn)大于θI

約為G/100—G/300，并接近于一常數(shù)。

III．拋物線硬化階段：與位錯的多滑移過程有關(guān)，θIII

隨應(yīng)變增加而降低，應(yīng)力應(yīng)變曲線變?yōu)閽佄锞€。二、加工硬化之單晶體的典型加工硬化曲線713．影響單晶體加工硬化曲線的因素·晶體結(jié)構(gòu)類型·雜質(zhì)含量·晶體位向724．多晶體的加工硬化a.其應(yīng)力—應(yīng)變曲線不出現(xiàn)第一階段，且加工硬化率明顯高于單晶體。

734．多晶體的加工硬化之—

b.細(xì)晶粒的加工硬化率一般大于粗晶粒金屬

鋁的應(yīng)力應(yīng)變曲線與晶粒大小的關(guān)系

1-0.034mm2-0.088mm3-0.24mm4-0.54mm74

4．多晶體的加工硬化之—

c.合金比純金屬的加工硬化率要高，溶質(zhì)原子的加入，在大多數(shù)情況下增大加工硬化率。Al-Mg合金中Mg含量對加工硬化的影響1-3.228%Mg2-1.617%Mg3-1.097%Mg4-0.544%Mg5-0%Mg755．加工硬化的實(shí)際意義·使金屬基體具有一定的抗偶然過載的能力。·加工硬化和塑性變形適當(dāng)配合可使金屬進(jìn)行均勻塑性變形。·是強(qiáng)化金屬的重要手段之一。例18-8不銹鋼，變形前σ0.2=196MPa，σb=588MPa，40%軋制后σ0.2=784-980MPa，σb=1174MPa·可降低塑性，改善材料，如低碳鋼的切削加工性能。76三、變形后金屬中的殘余應(yīng)力