第四章結(jié)構(gòu)設(shè)計2+第五章(葉)新

第4章設(shè)計要求

強度問題—構(gòu)件截面承載力驗算剛度問題—正常使用條件下結(jié)構(gòu)水平位移驗算和風(fēng)振舒適度驗算延性和耗能問題—抗震結(jié)構(gòu)的延性和耗能要求穩(wěn)定問題—結(jié)構(gòu)穩(wěn)定與抗傾覆驗算高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計要點抗震設(shè)計的高層建筑應(yīng)根據(jù)建筑使用功能的重要性分類:特殊設(shè)防類：重大、嚴(yán)重次生災(zāi)害。（甲類）重點設(shè)防類：使用功能不能中斷或需盡快恢復(fù)，重大傷亡。（乙類）標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類：除甲、乙、丁類以外的一般建筑。大部分高層建筑屬于丙類。適度設(shè)防類：人員稀少、不產(chǎn)生次生災(zāi)害。（丁類）4.6建筑抗震設(shè)防分類抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：特殊設(shè)防類：高于設(shè)防烈度確定地震作用，高一度采取抗震措施。（甲類）重點設(shè)防類：按設(shè)防烈度確定地震作用，高一度采取抗震措施。（乙類）標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類：按設(shè)防烈度確定地震作用和采取抗震措施（丙類）。4.6建筑抗震設(shè)防分類不同抗震設(shè)防類別、不同高度、不同抗震設(shè)防烈度、不同結(jié)構(gòu)類型、不同場地條件的建筑結(jié)構(gòu)，延性與耗能要求不同。根據(jù)抗震等級，采取相應(yīng)抗震措施。4.7抗震等級根據(jù)五因素確定抗震等級?？拐鸫胧崿F(xiàn)延性與耗能的要求。計算措施—地震作用計算和抗力計算以外的計算，主要是調(diào)整或放大組合的內(nèi)力計算值，用調(diào)整或放大后的內(nèi)力作為設(shè)計值?？拐饦?gòu)造措施—保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件具有足夠的延性與耗能的構(gòu)造措施，如最小截面面積，最小配筋率等?？拐鸫胧?/p>

鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)：A級高度：一、二、三、四級（一級要求最高）B級高度：特一、一、二級（特一級要求最高）抗震等級劃分

表中的烈度：

確定抗震等級的烈度，不一定是設(shè)防烈度，需要調(diào)整

與下列因素有關(guān):

建筑類別（甲，乙，丙）設(shè)防烈度場地類別計算措施調(diào)整烈度—與建筑類別、設(shè)防烈度有關(guān)

建筑類別設(shè)防烈度

6789

甲類、乙類7899*丙類6789

確定抗震等級的烈度確定抗震等級的烈度抗震構(gòu)造措施調(diào)整烈度—建筑類別，設(shè)防烈度，場地建筑類別場地類別設(shè)防烈度

6789甲類、乙類Ⅰ6789

ⅡⅢⅣ

7899*

丙類Ⅰ6678ⅡⅢⅣ6789

延性和耗能是通過抗震措施來保證的，而具體的抗震措施由結(jié)構(gòu)抗震等級確定。4.8延性與耗能

延性：屈服（峰值）后強度或承載力沒有顯著降低時的塑性變形能力。材料、截面、構(gòu)件或結(jié)構(gòu)保持一定的強度或承載力時的非彈性（塑性）變形能力。延性的作用：減少地震作用，消耗地震能量延性與耗能延性的度量：延性系數(shù)（延性比）最大允許變形，

屈服變形對于實測荷載－變形曲線，如何確定其屈服變形和最大允許變形，國內(nèi)外尚無統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)。

延性與耗能

地震對結(jié)構(gòu)輸入能量，結(jié)構(gòu)通過彈塑性變形耗散能量。

可以用截面、構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的力—變形滯回曲線的面積來度量耗能的大小。耗能延性與耗能鋼構(gòu)件延性與耗能

地震對結(jié)構(gòu)輸入能量，結(jié)構(gòu)通過彈塑性變形耗散能量。

可以用截面、構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的力—變形滯回曲線的面積來度量耗能的大小。滯回環(huán)飽滿，耗能能力好；滯回環(huán)狹窄，耗能能力差。耗能延性與耗能鋼構(gòu)件鋼筋混凝土構(gòu)件延性與耗能在風(fēng)荷載作用下，高度超過150m的高層建筑，應(yīng)滿足人使用的舒適度要求。此時，按照重現(xiàn)期為10年的風(fēng)荷載計算結(jié)構(gòu)頂點加速度，或由風(fēng)洞試驗確定順風(fēng)向與橫風(fēng)向結(jié)構(gòu)頂點最大加速度，αmax應(yīng)滿足下列要求：（鋼混結(jié)構(gòu)）住宅、公寓αmax不大于0.15m/s2辦公、旅館αmax不大于0.25m/s24.9風(fēng)振舒適度重力二階效應(yīng)P-Δ效應(yīng)：結(jié)構(gòu)在水平風(fēng)荷載或水平地震作用下產(chǎn)生側(cè)移后，重力荷載由于該側(cè)移而引起的附加效應(yīng)高層建筑結(jié)構(gòu)穩(wěn)定設(shè)計，主要控制P-Δ效應(yīng)對結(jié)構(gòu)性能降低的影響以及由此可能引起的結(jié)構(gòu)失穩(wěn)4.10P-Δ效應(yīng)穩(wěn)定驗算柱的側(cè)向剛度剛重比剪切型結(jié)構(gòu)剛重比與側(cè)向位移增幅關(guān)系曲線剪切型結(jié)構(gòu)（框架結(jié)構(gòu)）

可保證P-Δ效應(yīng)影響在20%之內(nèi)剪切型結(jié)構(gòu)剛重比與側(cè)向位移增幅關(guān)系曲線剪切型結(jié)構(gòu)（框架結(jié)構(gòu)）

可忽略P-Δ效應(yīng)重力二階效應(yīng)的位移放大系數(shù)4.3.1P-Δ效應(yīng)穩(wěn)定驗算考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件彈性剛度的折減（0.5）（彈塑形）重力二階效應(yīng)的內(nèi)力放大系數(shù)剪切型（框架結(jié)構(gòu)）

高層建筑結(jié)構(gòu)的變形特點：

彎曲型（筒體結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)）

彎剪型（框架-剪力墻結(jié)構(gòu)）

彎剪型結(jié)構(gòu)（框架-剪力墻）彎曲型結(jié)構(gòu)（筒體、剪力墻結(jié)構(gòu)）

等效側(cè)向剛度：EJd

等效側(cè)向剛度：EJd（代替懸臂桿的彎曲剛度EJ）近似按倒三角形分布荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點位移相等的原則，將結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度折算為豎向懸臂受彎構(gòu)件的等效抗側(cè)剛度彎剪型結(jié)構(gòu)（框架-剪力墻）彎曲型結(jié)構(gòu)（筒體、剪力墻結(jié)構(gòu)）

4.3.1P-Δ效應(yīng)穩(wěn)定驗算

等效抗側(cè)剛度：EJd

剛重比：EJd/GH2彎曲型結(jié)構(gòu)剛重比與側(cè)向位移增幅關(guān)系曲線彎剪型結(jié)構(gòu)（框架-剪力墻），彎曲型結(jié)構(gòu)（筒體、剪力墻結(jié)構(gòu)）

可保證P-Δ效應(yīng)影響在20%之內(nèi)彎曲型結(jié)構(gòu)剛重比與側(cè)向位移增幅關(guān)系曲線4.3.1P-Δ效應(yīng)穩(wěn)定驗算彎剪型結(jié)構(gòu)（框架-剪力墻），彎曲型結(jié)構(gòu)（筒體、剪力墻結(jié)構(gòu)）

可忽略P-Δ效應(yīng)彎剪型結(jié)構(gòu)（框架-剪力墻）彎曲型結(jié)構(gòu)（筒體、剪力墻結(jié)構(gòu)）

位移放大系數(shù):F1=

內(nèi)力放大系數(shù)：F2=

等效側(cè)向剛度：EJd

剛重比：EJd/GH2P-Δ效應(yīng)的考慮方法：1、簡化的有限元法2、內(nèi)力和位移增大系數(shù)方法（JGJ3-2010采用方法）小結(jié)彎剪（曲）型結(jié)構(gòu)（剪力墻結(jié)構(gòu)、框架—剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)）

剛重比EJd/GH2

0.14,1.4,2.7剪切型結(jié)構(gòu)（框架結(jié)構(gòu)）

剛重比

1，10，20彎矩調(diào)幅

由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，在豎向荷載下可以考慮適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。塑性鉸4.11彎矩調(diào)幅塑性鉸在鋼筋屈服截面，從鋼筋屈服到達(dá)到極限承載力，截面在外彎矩增加很小的情況下產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動，表現(xiàn)得猶如一個能夠轉(zhuǎn)動的鉸，稱為“塑性鉸”。PPuMuMuP塑性內(nèi)力重分布的受力過程：第一階段：首先荷載較小，跨中、支座彎矩線形增加，支座彎矩大于跨中彎矩（支座彎矩始終是大于跨中彎矩的）。隨著荷載增大，支座達(dá)到承載能力極限，形成塑性鉸。第二階段：此時支座彎矩不變（事實上還有小許增加），跨中彎矩繼續(xù)增加，最后跨中也出現(xiàn)塑性鉸，結(jié)構(gòu)成為機動體系，結(jié)構(gòu)破壞。彎矩調(diào)幅通過調(diào)低鋼筋混凝土梁支座彎矩，增加跨中彎矩來實現(xiàn)內(nèi)力重分布的目的。彎矩調(diào)幅：4.11彎矩調(diào)幅彎矩調(diào)幅：對于現(xiàn)澆框架，調(diào)幅系數(shù)β可取0.8～0.9；裝配整體式框架由于節(jié)點的附加變形，可取β=0.7～0.8。彎矩調(diào)幅：將調(diào)幅后的梁端彎矩疊加簡支梁的彎矩，則可得到梁的跨中彎矩:

調(diào)幅后的跨中彎矩不應(yīng)小于簡支情況下跨中彎矩的50％。彎矩調(diào)幅：只有豎向荷載作用下的梁端彎矩可以調(diào)幅，水平荷載作用下的梁端彎矩不能考慮調(diào)幅。因此，必須先將豎向荷載作用下的梁端彎矩調(diào)幅后，再與水平荷載產(chǎn)生的梁端彎矩進(jìn)行組合。

第5章框架、剪力墻、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算

5.1計算基本假定5.2框架結(jié)構(gòu)的近似計算方法5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法5.4框架—剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法5.5扭轉(zhuǎn)近似計算空間結(jié)構(gòu)簡化為平面結(jié)構(gòu)x方向：3片平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)單元y方向：7片平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)單元5.1計算基本假定

框架、墻只在自身平面內(nèi)有有限剛度，只能抵抗平面內(nèi)的作用力，忽略平面外的剛度，也不產(chǎn)生平面外的內(nèi)力。(1)平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)單元假定5.1計算基本假定樓蓋在其自身平面內(nèi)剛度無限大，樓蓋平面外剛度很小，可以忽略。(2)剛性樓蓋假定5.1計算基本假定5.3計算簡圖計算單元的選取計算單元選取5.3計算簡圖計算簡圖實際結(jié)構(gòu)l01l02計算簡圖梁的計算跨度層高5.3計算簡圖基本假定假設(shè)上下層柱為等截面桿件，以桿件軸線作為框架計算軸線；

忽略梁、柱軸向變形及剪切變形；豎向荷載作用下，結(jié)構(gòu)無側(cè)移。5.3計算簡圖樓面荷載分配當(dāng)采用裝配式或裝配整體式樓蓋時，板上荷載通過預(yù)制板的兩端傳遞給它的支承結(jié)構(gòu)；當(dāng)采用現(xiàn)澆樓蓋時，樓面上的恒載和活載根據(jù)每個區(qū)格板兩個方向的邊長比，沿單向或雙向傳遞，區(qū)格板長邊/短邊>3時沿單向傳遞（沿短邊方向傳遞，即長邊為受力邊），長邊/短邊≤3時沿雙向傳遞。5.3計算簡圖樓面荷載分配現(xiàn)澆樓蓋荷載雙向傳遞示意圖豎向活載的最不利布置（1）逐跨布置法

恒載一次布置，樓屋面活載逐跨單獨作用在各跨上，分別算出內(nèi)力，再對各控制截面組合其可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力。恒載一次布置活載分跨布置5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算豎向活載的最不利布置（2）最不利荷載布置法

恒載一次布置，樓屋面活載根據(jù)影響線，直接確定產(chǎn)生某一指定截面最不利內(nèi)力的活載布置。此法用手算方法進(jìn)行計算很困難。最不利荷載的布置5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算豎向活載的最不利布置（3）分層布置法或分跨布置法恒載一次布置，為簡化計算，當(dāng)活載與恒載的比值不大于3時，可近似將活載一層或一跨做一次布置，分別進(jìn)行計算，然后進(jìn)行最不利內(nèi)力組合。qqqqqq分層布置法分跨布置法5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算豎向活載的最不利布置（4）滿布荷載法當(dāng)活載與恒載的比值不大于1時，可不考慮活載的最不利布置，把活載同時作用于所有的框架上，這樣求得的支座處的內(nèi)力可直接進(jìn)行內(nèi)力組合。但求得的梁跨中彎矩應(yīng)乘以1.1~1.2的系數(shù)予以增大。qqqqqq分層布置法分跨布置法5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算豎向荷載作用下框架內(nèi)力的計算兩種常見的手算方法：5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算分層法彎矩二次分配法分層法：假設(shè)每層梁上的荷載對其它層梁的影響可以忽略不計，僅在該層梁及與之相連的上下層柱上分配和傳遞。

將該層梁與上下柱組成計算單元。5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算分層法：

用彎矩分配法逐層計算各單元框架的彎矩，疊加起來即為整個框架的彎矩。每一層柱的最終彎矩由上、下層單元框架所得彎矩疊加。5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算分層法：由于各個單元上、下柱的遠(yuǎn)端并不是固定端，而是彈性嵌固的。除底層外其他各層柱的線剛度均乘以折減系數(shù)0.9，柱的彎矩傳遞系數(shù)也相應(yīng)地由l／2改為l／3。

5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算分層法：對節(jié)點處不平衡彎矩較大的可再分配一次，但不再傳遞。

5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算彎矩二次分配法：計算各節(jié)點固端彎矩（不平衡彎矩）；將各節(jié)點的不平衡彎矩，同時作分配（按梁柱線剛度分配固端彎矩）和傳遞（傳遞系數(shù)均為l／2

）；再作一次彎矩分配即可。5.4豎向荷載作用下

框架內(nèi)力計算水平地震作用下框架內(nèi)力的計算三種常見的手算方法：5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算反彎點法D值法(改進(jìn)反彎點法)門架法反彎點：桿件中的零彎矩點即反彎點5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算水平荷載作用下的框架內(nèi)力和變形特點：一般將水平荷載簡化為結(jié)點集中力（1）每根桿件均只有一個反彎點（2）每根桿的彎矩呈直線分布5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算反彎點法：（1）假設(shè)除底層外各層上下柱兩端轉(zhuǎn)角相等，反彎點在柱的中點對底層因底部為固定端，轉(zhuǎn)角為零，反彎點上移，取離底部2/3層高處5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算反彎點法：（2）假設(shè)梁線剛度遠(yuǎn)大于柱線剛度（3倍以上），計算柱抗側(cè)向剛度時，近似認(rèn)為兩端無轉(zhuǎn)角，即為固定端。柱抗側(cè)向剛度：為使柱頂產(chǎn)生單位位移所需要的水平力（即桿端剪力）。5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算反彎點法：（2）假設(shè)梁線剛度遠(yuǎn)大于柱線剛度（3倍以上），計算柱抗側(cè)向剛度時，近似認(rèn)為兩端無轉(zhuǎn)角，即為固定端。柱抗側(cè)向剛度：為使柱頂產(chǎn)生單位位移所需要的水平力（即桿端剪力）。5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法(改進(jìn)反彎點法)：（1）實際工程中，尤其是高層建筑中，梁線剛度遠(yuǎn)大于柱線剛度假設(shè)是不成立的。計算柱抗側(cè)向剛度時，不能將梁作為固定端，而要考慮節(jié)點轉(zhuǎn)動的影響。柱抗側(cè)向剛度取決于柱兩端的約束情況

——節(jié)點轉(zhuǎn)動影響系數(shù)，和樓層梁柱的平均線剛度比有關(guān)。（梁柱線剛度比值越大，

D值越大）5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法(改進(jìn)反彎點法)：（2）柱反彎點的高度取決于框架的層數(shù)、柱子所在層數(shù)、上下層梁的剛度比值、上下層高與本層層高的比值以及荷載的作用形式，因此反彎點法中關(guān)于柱反彎點高度的假設(shè)在實際工程應(yīng)用上可能存在較大誤差。5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法(改進(jìn)反彎點法)：（2）柱反彎點的高度y0——標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比，根據(jù)框架的層數(shù)、柱子所在層數(shù)及樓層梁柱的平均線剛度比查表取值；y1——上、下梁線剛度不同，對y0的修正值上小下大，彎點上移，y1為正值

上大下小，彎點下移，y1為負(fù)值5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法(改進(jìn)反彎點法)：（2）柱反彎點的高度y2——上層層高與本層層高不同時，反彎點高度修正值。查表取值。y3——下層層高與本層層高不同時，反彎點高度修正值。查表取值。D值法（改進(jìn)的反彎點法）近似地考慮了框架節(jié)點轉(zhuǎn)動對側(cè)移剛度和反彎點高度的影響，比較精確，應(yīng)用比較廣泛。反彎點法適用于層數(shù)較少、梁柱線剛度比大于3的情況。5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法計算框架內(nèi)力的步驟：(1)計算各層柱的側(cè)移剛度D5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算(2)計算各柱所分配的剪力式中——第i層第j根柱所分配的水平剪力；

——第i層樓層剪力；

——第i層第j根柱的側(cè)移剛度；

——第i層所有各柱側(cè)移剛度之和。5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法計算框架內(nèi)力的步驟：(3)計算柱反彎點的高度(4)計算柱端彎矩MC由柱剪力Vij和反彎點高度y，求得：上端下端5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法計算框架內(nèi)力的步驟：(5)計算梁端彎矩Mb梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上、下柱端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配。5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法計算框架內(nèi)力的步驟：(6)計算梁端剪力Vb5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算D值法計算框架內(nèi)力的步驟：(7)計算柱軸力N邊柱軸力為各層梁端剪力按層疊加中柱軸力為柱兩側(cè)梁端剪力之差按層疊加5.5水平荷載下

框架內(nèi)力計算門架法：（1）假設(shè)梁、柱反彎點位于中點處；（2）柱中點處剪力按支承框架梁的長度與框架總長度之比進(jìn)行分配。三種方法的比較：（1）反彎點法適用范圍?。?）D值法適用范圍較寬，但計算稍麻煩（3）門架法不用事先假定梁、柱尺寸，但精度不高5.2框架結(jié)構(gòu)的近似計算方法基本假定：平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)單元；無限剛性樓蓋；忽略梁、柱軸向變形及剪切變形；等截面桿件，以桿件軸線作為框架計算軸線；豎向荷載作用下，結(jié)構(gòu)無側(cè)移。5.2框架結(jié)構(gòu)的近似計算方法5.2.3水平荷載作用下側(cè)移的近似計算框架側(cè)向位移的組成：

梁、柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移（屬剪切型）柱軸向變形產(chǎn)生的側(cè)移（屬彎曲型）核心區(qū)剪切變形產(chǎn)生的側(cè)移（忽略）5.2.3水平荷載作用下側(cè)移的近似計算

1）梁、柱彎曲變形產(chǎn)生的側(cè)移“剪切型位移”,可用D值法計算框架結(jié)構(gòu)第i層的層間位移為：即：層剪力/全部柱D值之和

5.2.3水平荷載作用下側(cè)移的近似計算各層樓板標(biāo)高處位移：第i層位移

頂點位移(共n層)

5.2.3水平荷載作用下側(cè)移的近似計算2）柱軸向變形產(chǎn)生的位移“彎曲型位移”，多層框架可以忽略，高層建筑結(jié)構(gòu)不能忽略。

假定：僅邊柱有軸力及軸向變形；柱截面由底到頂線性變化。5.2.3水平荷載作用下側(cè)移的近似計算2）柱軸向變形產(chǎn)生的位移柱軸向變形產(chǎn)生的i層位移：

V0─基底總剪力；H、B─分別為建筑物總高度及結(jié)構(gòu)寬度；E、A1─分別為混凝土彈性模量及框架底層柱截面面積；Fn─根據(jù)不同荷載形式計算的位移系數(shù)，可由曲線查出。n為框架邊柱頂層與底層截面面積之比。

5.2.3水平荷載作用下側(cè)移的近似計算柱軸向變形產(chǎn)生的第i層層間位移5.2.3水平荷載作用下側(cè)移的近似計算5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

5.3.1剪力墻的類型與計算假定

剪力墻只在其自身平面內(nèi)有剛度、承載力，為平面結(jié)構(gòu)單元。

根據(jù)洞口大小和洞口分布,分為：1）剪力墻的類型(a)整體墻(b)聯(lián)肢墻(c)不規(guī)則開洞墻5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

剪力墻結(jié)構(gòu)按縱、橫兩方向分別計算；墻端帶翼緣（翼緣寬按混凝土規(guī)范第10.5.3?。└髌袅υ谕粚訕前鍢?biāo)高的位移相等(平移)。2）計算假定及剪力分配5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

層剪力按墻的等效抗彎剛度分配等效抗彎剛度EIeq：考慮抗彎剛度、抗剪剛度，用抗彎剛度表示?？紤]彎曲變形和剪切變形5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

5.3.2

整體墻近似計算方法無洞口或洞口很小時，內(nèi)力及位移按實體墻計算。5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

整體墻：洞口面積不超過墻面面積的16，且洞口間凈距及洞口至墻邊凈距大于洞口長邊。

截面折算慣性矩Iq及截面折算面積Aq為

Ii—剪力墻有洞口或無洞口部分截面的慣性矩；hi—各截面相應(yīng)的墻高；A—無洞口的剪力墻截面面積；A0、Ad—分別為剪力墻總墻面面積和剪力墻洞口總面積。

5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

當(dāng)剪力墻的高寬比(H/hw)≤4時,計入剪切變形影響。倒三角形分布荷載作用下的頂點位移計算公式為：

即：倒三角形分布荷載5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

等效抗彎剛度為：

μ—剪應(yīng)力不均勻系數(shù)矩形截面取1.2I形截面取μ=全截面面積/腹板面積倒三角形分布荷載5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

5.3.3聯(lián)肢墻近似計算方法

—連續(xù)化方法1）基本假定與基本方法5.3剪力墻結(jié)構(gòu)的近似計算方法

1）忽略連梁軸向變形，兩墻肢水平位移相同；2）連梁兩端轉(zhuǎn)角相等，連梁反彎點在跨中；3）構(gòu)件沿豎向分布均勻