氣藏氣井生產動態(tài)分析題改圖

氣藏氣井生產靜態(tài)分析題之歐侯瑞魂創(chuàng)作創(chuàng)作時間：二零二一年六月三十日一、*井位于構造頂部,該氣藏為底水烘托的碳酸鹽巖裂縫—孔隙性氣藏,該井于1984年4月28日完井,井深3058.4米,油層套管7〃X2890.3米，油管2i/2〃X3023.3米，井段2880.6~2910.2米為淺灰色白云巖,2910.2~2943.5米為頁巖,2943.5~3058.4米為深灰色白云巖,井底距離原始氣水界面為107.2米，完井測試時，套壓15.31MPa,油壓14.98MPa,產氣38X104m33/d（凝析水）為純氣藏.該井于1986年2月23日10：30開井投產,定產量25X104m3/d,實際生產情況見采氣曲線圖.1986年4月3日開始，氣井生產套壓緩慢上升,油壓、氣量、水量下降,氯根含量無明顯變動.4月22日9：00~11：00下井下壓力計了解井筒壓力梯度,變動情況見井下壓力計原始記錄.請結合該井的采氣曲線和壓力計原始記錄：1、計算該井壓力梯度；2、分析判氣絕井采氣參數(shù)變動的原因.**井井下壓力計原始測壓記錄測壓時間井深（m）壓力（MPa）壓力梯度(MPa/100m)備注86.4.289：0009：2010009：40150010：00200010：20227110：40270011：00| 2950I | |2950遇阻答：該井在生產過程中套壓上升，而油壓下降，產氣量、產水量下降,氯根含量不變（1）4月28日井下壓力計測井筒壓力梯度為0.070Mpa/100m左右,井筒基本為純氣柱.（2）下井下壓力計在井深2950m處遇阻標明油管欠亨暢,氣井生產參數(shù)變動的原因為油管下部節(jié)流所致.二、**井位于**氣藏頂部,該氣藏為砂巖孔隙性純氣藏,該井于1977年4月23日完井，井深1375.7m，油層套管T"」1298.8米，襯管5"XX104m3X104m33X104m3/d.請依據該井1978~1990年的采氣曲線特征劃分生產階段，并描述出該井各生產階段的生產特征.答；根據該井采氣曲線特征年夜致劃分為四個生產階段：（1）上升階段（產層凈化階段）：在此階段，氣井產量、井口壓力、無阻流量隨著井下滲濾條件的逐漸改善而逐步上升.（2）穩(wěn)產階段：產量基本上堅持不變，僅壓力下降，在曲線上暗示生產量平穩(wěn)而壓力下降的生產過程.（3）遞加階段：隨差開采，當氣井能量缺乏以克服地層的流動阻力、井筒的阻力和空中設備的阻力時，產氣量明顯下降，遞加速度快.（4）高壓低產相對穩(wěn)定階段：產量、壓力都很低，遞加速度年夜年夜減慢，生產相對穩(wěn)定，開采時間延續(xù)很長.三、*井位于*氣藏的北翼2號斷層附近，該氣藏為碳酸鹽巖孔隙 X104m33/d.該井于1975年8月20日投產,定產25X104m3/d,氣井井口壓力、氣量、水量、氯根含量均較穩(wěn)定,75年12月14日將產氣量從23X104m3/d加至28X104m3/d,12月19日，氣井生產參數(shù)發(fā)生突然變動（說見該井采氣曲線圖）.請利用該井采氣曲線圖結合完井資料,（1）分析氣井生產參數(shù)變動的原因.（2）劃分氣井生產階段,并描述出各階段的生產特征.答：該井位于構造北翼2號斷層附近,鉆井過程中放空0.12m,孔隙、裂縫發(fā)育,完井測試時,生產壓差小,產氣量年夜,是一口高滲高產氣井.12月14日加氣后,氣井油壓、產氣量下降,產水量、氯根含量上升快,套、油管壓差年夜,反映氣井為斷裂性水特征.因此,氣井生產參數(shù)變動為氣井產地層水所致,氣井產地層水的原因是加年夜氣量分歧理生產.根據該井的采氣曲線特征,年夜致將該井劃分為兩個生產階段：一是1975年8月20日—12月19日為無水采氣階段,主要特征為：氣井生產套壓、油壓、氣量、水量、氯根含量穩(wěn)定,套、油壓差小,產水量、氯根含量低.二是1975年12月19日—1976年1月15日.為帶水生產階段,其生產特征為：油壓、氣量下降快、穩(wěn)定快,產水量、氯根含量上升快、穩(wěn)定快,套油管壓差年夜,垂管中流體阻力年夜.四、**井位于**氣藏西南翼,該氣藏為底水烘托的碳酸鹽巖孔隙——裂縫性氣藏.該井于1985年3月24日完井,井深2980.5米,油層套管7〃X2850.3米,油管2i/2〃X2940.1米，襯管5〃XX104m33/d（地層水）.X104m33/d,氣井井口壓力、氣量基本穩(wěn)定.1989年4月17日開始,氣井生產參數(shù)發(fā)生明顯變動（采氣曲線）4月30日10：00~12：00下井下壓力計實測井筒井壓力梯度了解井筒壓力,變動情況見井下壓力計測壓原始記錄.（1）根據該井井下壓力計測壓數(shù)據計算油管中流體壓力梯度；（2）根據該井采氣曲線和壓力梯度分析氣井生產參數(shù)變動的原因.**井井下壓力計原始測壓記錄測壓時間井深（m）壓力（MPa）壓力梯度（MPa/100m）備注86.4.3010：00010：20100010：40150011：00200011：20240011：40270012：002920答：該井4月17日以后,生產數(shù)據中套壓緩慢上升,油壓、氣量、水量下降,4月30日下井下壓力計實測油管中流體壓力梯度、井深2400m以下,壓力梯度從0.141MPa/100升至0.5MPa/100以上，反映該井井深2400以下的油管中有積液存在,說明該井在4月17日發(fā)生的變動主要原因是井筒（油管）積液所致.五、**井位于**氣藏南翼,該氣藏為底水烘托的碳酸鹽裂縫—X104m33/d（凝析水、純氣井）.1985年9月18日8：30開井生產,定產量24X104m33/d,氯根含量、產水產氣及井口壓力發(fā)生緩慢變創(chuàng)作時間：二零二一年六月三十日動,7月中旬氣井生產參數(shù)基本穩(wěn)定，具有明顯的水錐型出水的基本特征（詳見該井采氣曲線圖）.請利用采氣曲線將該井3月2日~7月31日，劃出三個出水階段，

并描述出各出水階段的生產特征.小米井采氣曲線答：該井采氣曲線反映該井為水錐形出水氣井，依據其特征年夜致分為1986年3月2日―4月10日為出水征兆階段,此階段特征為：氯根上升，氣井產量、產水量、壓力穩(wěn)定.1986年4月10日一5月20日為出水顯示階段,其特征為：氯根含量、產水量均有上升，井口壓力、產氣量、產水量、氯根含量均有較年夜擺蕩.1986年5月20—7月3日為氣井出水階段（或氣井出水產能遞加階段）,此階段氣井井口壓力,產量下降,水量上升,套油壓差增年夜,各生產參數(shù)于7月20日以后基本趨于穩(wěn)定.六、**井位于構造長軸北段偏東翼，臨近①號斷層，產氣層位：P3,巖性；石灰?guī)r、鉆井中在P3層曾放空0.5m,漏失泥漿12 1270m3,巖芯分析，儲層基質孔隙度6X10-3um2.完井測試6小時,穩(wěn)定0.5小時,Pf16.0MPa,qg：70X104m3/d,不產地層水.一點法計算絕對無阻流量200X104m3/d,井口最年夜關井壓力31.0MPa,原始地層壓力：43.0MPa.該井為一單裂縫系統(tǒng),含氣面積及氣水關系不清楚.投產后先定產30X104m3/d生產兩個月，之后定井口壓力生產1個月，然后關井復壓3個月，井口最高關井壓力23.0MPa,尚未穩(wěn)定,其生產及關井靜態(tài)特征如圖所示.請根據氣井靜、靜態(tài)資料分析判斷：（1）氣井生產及關井靜態(tài)特性；（2）儲集層類型；（3）單井控制儲量年夜**井第一次關井壓力恢復曲線

答：(1)氣井生產特征為初始產量、壓力高、生產壓差小,但穩(wěn)定性差,壓力、產量遞加速度快,壓力恢復速度也較慢.定產30X104m3/d生產階段,井口套壓由30MPa下降到20MPa,下降10MPa,平均降6MPa,壓力月遞加為16.7%.定井口油壓18MPa生產階段,井口產量由30下降至10X104m3/d,月降20X104m3/d,產量月遞加率平均高達66.7%.關井壓力恢復速度很慢,關井3個月尚未穩(wěn)定,最高關井壓力為23.0MPa,較投產前井口最年夜關井壓力31.0MPa低8.0MPa.(2)儲層巖芯分析基質中和K均很低,不具備儲滲條件，但該井孔洞,裂縫十分發(fā)育,暗示在：氣井位于斷層附近,鉆井中有放空和年夜量井漏現(xiàn)象,測試產量高、無阻流量年夜(一點法)壓力恢復曲線初始段平緩,綜合分析認為,該井儲層屬裂縫~洞窟型.(3)氣井壓力恢復曲線呈凹型,生產中壓力、產量遞加有規(guī)律,不產地層水,儲集層為裂縫隙——洞窟型,分析氣井壓力,產量不穩(wěn)定,不是地層水推進或泥漿污堵影響,而是該井裂縫系統(tǒng)控制儲量較小的反映.七、根據下述資料和圖件分析*井壓裂酸化工作是否有效果⑴生產參數(shù)及試井分析人、B值、、參數(shù)、、參數(shù) 套壓 油壓 產氣量時間\ (MPa) (MPa) (104m3/d)酸化前 26 20酸化后 26 25(2)酸化施工綜合曲線圖產水量 試井分析(m3/d) 摩擦阻力系慣性阻力系數(shù)B數(shù)A(3)壓力恢復試井曲線圖答：1、酸化施工綜合曲線上明顯可見,t1時刻泵壓開始突降,排量和吸指同時上升,反映地層有壓開的顯示.到t2時刻后泵壓、排量和吸指趨于相對穩(wěn)定,地層吸收指數(shù)較高,反映井底附近梗塞已基本解除,地層滲透性能獲得改善.2、酸化后壓力恢復曲線直線段斜率明顯比酸化前變小且試井分析A、B值都年夜年夜下降,都反映井底附近和稍遠地帶地層滲透性變好,流動阻力減小.3、生產參數(shù)比較,在井口套壓相同條件下,酸化后日產氣量較酸化前增加8.2萬方,增幅2.5倍.綜上所述,本次壓裂酸化增產效果明顯,近井地帶產層污堵被解除,地層滲透性能獲得較年夜改善.八、*井產層為TC4~TC3巖性為白云巖、灰?guī)r,孔隙——裂縫13儲層,鉆井中曾在產層段漏失泥漿53m3,完井后，中型解堵酸化一次（40m3X104m3/d,穩(wěn)定1：00.該井投產即進行穩(wěn)定試井1次，隨后定產30~35X104m3/d,生產半年后關井復壓穩(wěn)定后,又進行第二次穩(wěn)定試井,兩次測試產量相同,由小到年夜進行測試,兩次測試資料整理作二項式指示曲線（如圖所示）,請根據上述資料和圖件分析該井投產半年后,井下滲透條件有何變動？答：該井完鉆試測和第1次穩(wěn)定試井均暗示出測點穩(wěn)定水平差的現(xiàn)象，這是鉆井和酸化進入產層的泥漿和殘酸液末排完，生產中聚集井和進入井筒干擾所致.經過半年的年夜產量(30?35X104m3/d)生產，分析井底附近和井筒中泥漿和殘酸已基本排出到空中.第二次穩(wěn)定試井二項式指示曲線明顯落在第一次，且各測點線性關系好，指示線斜率變小，這是產層獲得凈化滲透條件變好的反映.九、*井為一純氣井，產層C2,巖性白云巖，裂縫一一孔隙性儲層，該井投產后以10X104m3/d,試生產壓力、氣量、水量均較穩(wěn)定,生產三個月后進行了第一次關井復壓，并作關井壓力恢復試井和試定試井各一次,獲取測壓功效如下：請根據上述資料分析氣井類型(產量和產層滲透性)目前地層壓力：PR二項式產氣方程：P2-P22RWf答：該井為裂縫一孔隙性儲層,壓力恢復速度快,經1小時即基本到達穩(wěn)定曲線形狀為“廠”X104m3/d屬高產氣井,因此該氣井可定為同產高滲型氣井.一十、由圖回答下列問題1）、該氣藏的類型是什么？2）、投產早期哪口井產量低？為什么？3）、哪口井產量下降快？為什么？4）、在氣田開采中對這兩口井應采用什么辦法？答：1）、由圖1、圖2知該井為邊水斷層封閉單斜氣藏.2）、由圖3知投產早期1號井因污染嚴重,比2號井產量低.3）、由于2號井離氣水鴻溝近,投產后是水早產量下降快.4）、由于1號井井下污染嚴重,所以應進行氣層改造,解除井底附近污染,提高氣層滲透性.對2號井應控制一定壓差生產,防止氣井過早見水及水淹.一十一、根據下列曲線說明氣井產量下降原因及應采用的辦法？氣藏的驅動類型？答：1、指示曲線標明,由于截距和斜率都變年夜,說明氣井產量下降的原因可能是井底污染嚴重水平增加及氣體在地層中的滲透率下降所致.2、兩條流入靜態(tài)曲線的起點壓力值一樣,說明地層壓力沒下降應該是水壓驅動.一-十二、**集氣站管理A、B、C、D、E等生產氣井,5口氣井均在進站保溫后二次節(jié)流降壓,然后分離、計量、集中計量（總計量）,化工廠用氣,化工廠裝置有一臺總計量裝置,作為對口計量.1991年8月27日12：30當班職工發(fā)現(xiàn)氣井各井流量計靜差壓發(fā)生突然變動，輸氣壓力從2.5MPa下降到2.3MPa,同時通過德律風詢問化工廠的用氣情況,并將那時收集的資料數(shù)據列于下表,請根據表中的數(shù)據,分析變動原因,并提出處置意見.井號12：0012：30靜壓（格）差壓（格）靜壓（格）差壓（格）ABCDE集氣站總計量化工廠總計量答：根據表中的數(shù)據反映,說明集氣站至化工廠的輸氣管線破裂漏氣.依據是：A、B、C、D、E等5口氣井的流量計靜壓下降2格，差壓上升5格,供氣量有些上升,總計量的氣量同樣上升,而化工廠的對口計量靜、差后格數(shù)反而下降,用戶接收到的氣量減少、靜壓下降,標明壓力下降,說明集氣站至化工廠之間的輸氣管線有破裂漏氣.處置：（1）關井或放空；（2）關輸氣閥截氣絕源,停止供氣；（3）通知用戶,說明停氣原因；（4）補焊輸氣管線.13、*氣藏為碳酸鹽巖裂縫—孔隙性氣藏,產層埋藏深度為4100?4150m,1987年先后鉆獲A、B、C、D、E等5口氣井，為摸清該氣藏壓力系統(tǒng)、井間關系，1988年6月1日00：00,A、B、C井同時開井試生產,進行井間干擾試驗,（6月9日24：00關井恢復壓力），鄰近的D、E井作觀察井觀察壓力變動,6月14日00：00試驗結束,現(xiàn)將這次試驗資料數(shù)據列于下表,請根據表中的試驗資料數(shù)據,分析該氣藏有幾個壓力系統(tǒng).注表中6月1日0：00關井的壓力數(shù)據均為原始關井壓力.6月1日0：006月3日0；006月5日0：006月7日0：006月9日0：006月11日0：006月13日0；006月14日0：00A井B井C井D井E井答：該氣藏可以劃分為4個壓力系統(tǒng)：A井、B井與其它氣井,投產前的原始關井壓力分歧，屬于分歧的壓力系統(tǒng),C井、D井、E井投產前的原始關井壓力一致,均為26.0MPa在井間干擾試驗中,僅D井受C井開、關井干擾影響,屬于同一壓力系統(tǒng),E井不受C井的開關井影響,屬于自力壓力系統(tǒng),因此該氣藏的5口氣井中有四個壓力系統(tǒng)，即；A井、B井、C井、E井等四個壓力系統(tǒng).一-十四、*集氣站管理A、B、C、D、E等5口生產氣井,5口氣井均在進站保溫后二次節(jié)流降壓,然后分離、計量,集中計量后,供一家鋼廠用氣,鋼廠在進廠時裝置有一臺總計量作為與集氣站的對口計量裝置,輸氣管線的工作壓力為4.5MPa.1991年1月23日2：30,值班職工發(fā)現(xiàn)A、B、C、D、E等各井流量計靜、差壓突然變動,輸氣壓力從2.5上升到3.0MPa,馬上通過德律風在詢問鋼廠的用氣情況,現(xiàn)將那時收集到的資料數(shù)據列于下表,請根據表中的數(shù)據分析變動原因,并提出處置意見.井號2：002：30靜壓（格）差壓（格）靜壓（格）差壓（格）ABCDE集氣站總計量鋼廠總計量答：根據表中數(shù)據反映；集氣站至鋼廠的輸氣管有局部靜、差壓下降,標明鋼廠接收到的氣量減少,靜壓下降,反映壓力下降.集氣站A、B、C、D、E井的靜壓上升6格左右，差壓下降10格左右，標明各井的產氣量有所減少,總計量所記氣量同樣反映為下降,輸氣壓力反而從2.5MPa上升到8.0MPa,說明集氣站至鋼廠之間的輸氣管線有局部梗塞,或鋼廠壓低用氣量.處置：輸氣管線工作壓力為4.5MPa,目前實際壓力為3.0MPa,可一方面觀察輸氣壓力變動,一方面分析管線堵原因,根據梗塞原因采用解堵辦法解堵.與鋼廠聯(lián)系,若為鋼廠壓低用氣量,則集氣站相應壓低供氣量.一-十五、**集氣站管理A、B、C、D、E等5口生產氣井,5口氣井均在站外,采納集氣支線輸至集氣站保溫,節(jié)流降壓、分離、計量,然后通過匯管集中計量后輸送至用戶.該集氣站的所有氣井均在進站保溫后采納針型閥進行二次節(jié)流降壓,所使用的流量計均為雙波紋管差壓流量計.1991年9月15日13：15,值班工人發(fā)現(xiàn)A井流量計差壓格子數(shù)從72格下降至0格以內,立即檢查站內其它氣井,同樣有所變動,現(xiàn)將該集氣站13：15前后資料變動情況列于下表,請你根據此表中數(shù)據分析變動原因,并提出處置意見.井號13：0013：15進站壓力（MPa）靜壓（格子數(shù)）差壓（格子數(shù)）進站壓力（MPa）靜壓（格子數(shù)）差壓（格子數(shù)）ABCDE總計量匯管壓力720以內答：該井集氣站的資料變動反映：A井井口至集氣站的集支線已斷裂脫落.依據是：1、總計量流量計靜、差壓下降,標明集氣站接收到的氣量減少，而B、C、D、E等4口井計量靜壓下降未幾，差壓上升均在10格以上,標明此4口井的氣量均有所增加,說明此4口井集氣支線工作正常,A井靜、差壓均下降,而且差壓下降到0格以內，進站壓力從4.2下降至0.4MPa,而輸氣壓是2.4MPa嚴重低于匯管壓力,標明是A井從井口至集氣站的集氣支線已斷裂脫落，發(fā)生倒輸所致.處置：1、關進站針型閥,關井口生產控制閥切氣絕源；2、組織補焊輸氣管線,及時開井生產.一十六、**井位于**氣藏北翼某集氣站內,1987年4月21日完井后,于4月23日8：30開井試生產,開井前,該井關井套壓18.45MPa,油壓17.52MPa,試生產情況如下表所示，請根據表中生產數(shù)據分析該井生產參數(shù)變動的原因.時間套壓MPa油壓MPa氣量104m3/d水量m3/d4月24日10.729.203.025.04月25日10.709.803.124.04月26日10.709.803.218.04月27日10.749.895.07.04月29日10.7510.428.57.05月1日10.7610.459.41.25月3日10.7810.489.51.15月5日10.7810.489.51.05月7日10.7810.489.50.9答：該井完井后未進行放噴測試就進行試生產,有年夜量的鉆井液集中于井筒內，產層中油壓比套壓低1.07MPa,在試生產過程中,生產壓差較年夜,井內、產層中的鉆井液被帶出,日產水量逐漸減少,產層隨之獲得凈化,產層阻力損失隨之減少,氣井的套壓、油壓、氣量逐漸上升,因此該井生產參數(shù)變動的原因是產層凈化所致.一十七、**氣藏為碳酸鹽巖孔隙——裂縫性氣藏,1987年8創(chuàng)作時間：二零二一年六月三十日月1日。點A、B兩口相鄰的氣井同時開井試生產,8月4日24：00試生產結束,關井恢復壓力,請根據此次試生產資料、數(shù)據分析A、B兩氣井產層滲透性好懷,并提出氣井增產辦法,現(xiàn)將A、B兩井試生產資料數(shù)據列于下表：井號7月31日8月1日8月2日8月3日8月4日8月5日8月6日8月7日8月8日井號 24：00 24：0024：00 24：0024：00 24：0024：00 24：0024：00套壓（MPa）A井油壓（MPa）產氣（104m3）套壓（MPa）B井油壓（MPa）產氣（104m3）答：兩氣井投產前關井壓力基秘聞似，其中A井試生產時,井口壓力低、生產壓差年夜、產氣量小、井口壓力、產氣量下降快.關井時壓力恢復緩,試井產層滲透性差,產層滲濾阻力損失年夜,屬低產氣井,該氣藏產層巖性為碳酸鹽巖,該井與滲透性好的B井相鄰,建議采納鹽酸進行壓裂酸化,改善產層滲透性.B井在試生產時,井口生產壓力高,生產壓差小,產氣量年夜,開關井壓力、產氣量穩(wěn)定快,動把持后24小時壓力已穩(wěn)定,表時該井產層滲透性好,屬于高滲高產氣井,可以不進行酸化.一-十八、**集氣站管理A、B、C、D等4口生產氣井,4口生產井均在進站處采納集氣支線輸至站內保溫、節(jié)流、降壓、分離計量,然后集中計量后輸至用戶.4口氣井未產凝析水,井口壓力較高,采納在進站保溫后二次節(jié)流降壓.1991年1月20日4：00值班職工巡回檢查時發(fā)現(xiàn)A井流量計差壓從72格緩慢下降至10格，其它三口井差壓均上升5格左右,總計量差壓下降,所有流量計靜壓均有所下降,然后檢查壓力資料,現(xiàn)將檢查所獲資料數(shù)據列于下創(chuàng)作時間：二零二一年六月三十日表,請根據下列表中數(shù)據分析該站變動的原因,并提出處置辦法.井號2：004：00進站壓力MPa分離器壓力MPa靜壓差壓（格）進站壓力MPa分離器壓力MPa靜壓差壓（格）A井81.910B井C井D井總計量答：該井站資料數(shù)據反映：A井進站節(jié)流閥有堵,依據是：（1）A井流量計差壓從72格下降到10格,氣井產量減少85%左右,其余三井差壓上升,總計量差壓下降,靜壓均有所下降,標明輸氣管線工作正常.（2）A井進站壓力從6.4MPa上升到8.4MPa,流量計靜壓略有下降,分離器壓力未變,說明計量裝置、分離器工作正常,堵點應在進站節(jié)流閥處.處置辦法：分析梗塞原因,解除梗塞.檢查保溫設備,加強保溫,防止節(jié)流閥處形成水合物梗塞.一十九、**井井位于**氣藏西南翼低滲帶,該氣藏為底水烘托的碳酸鹽巖孔隙—裂隙性弱彈性水驅氣藏.該井于1978年10月25日完井，井深2985.3由，油層套壓7〃X2850.4m,襯管5〃X2810.2-2984.8山，油管21/〃XX104X104m33X104m33X104m3/d,產水211m3/d,輸壓1.8Mpa,8月11日下634*1100mm的通井規(guī)通井至井深2920m未遇阻.注：該井附近無高壓氣源，無高壓用氣單元和增壓機組.請回答：1、氣井近期生產變動原因？ 2、氣井出水類型？3、井筒有無積液？ 4、應采用何種辦法？/6.0Mpa,反映了井筒積液十分嚴重,急需進行排水采氣,考慮到：1、該井附近無高壓氣源和高壓用氣單元.2、該井滲透差,產水量小.3、井下套、油壓聯(lián)通情況良好.4、泡沫排水工藝施工方便,則有效等因素,建議該井采納液體發(fā)泡劑進行泡沫排水采氣.二十、**井