某大酒店模板工程計算書

某大酒店模板工程計算書1.1墻、柱模板本工程地下一層、首層至五層、十一層、二十四層、四十層及屋頂層模板屬高支模施工，其采用散支散拆體系?；炷林?、墻最大澆筑高度6.875m，混凝土柱最大澆筑高度9m。采用坍落度140～160mm的摻緩凝劑預拌泵送混凝土，混凝土的重力密度rc=24KN/m3；澆筑速度2.5m/h，混凝土初凝時間按4.5小時計算。1.1.1荷載計算1、新澆筑混凝土對模板側面的壓力（F1）采用內部振搗器時，按下列二式計算，并取二式中的較小值。①F=0.22γct0β1β2V1/2式中：F——新澆砼對模板的最大側壓力（KN/m2）γc——砼的重力密度（KN/m3），γ＝24KN/m3；t0——新澆砼的初凝時間（h），t0＝4.5h；V——砼的澆筑速度，設定V＝2.5m/h；β1——外加劑影響修正系數，摻緩劑的混凝土取1.2；β2——砼坍落度影響修正系數,混凝土坍落度最大為160mm，取β2＝1.15；F1＝0.22×24×4.5×1.2×1.15×2.51/2＝51.84KN/㎡。②F＝γcHF=24×7.20a＝172.80KN/㎡。③取較小值F1＝51.8KN/㎡2、傾倒混凝土時產生的水平荷載（F2）本工程采用混凝土輸送泵泵送混凝土，取F2＝4KN/㎡，并考慮振動負載4KN/m2。3、設計設計值組合F=1.2F1＋1.4F2＝1.2×51.8＋1.4×（4+4）＝73.36KN／㎡。1.1.2驗算1、面板計算墻、柱模板面板采用1#防水膠七夾板,規(guī)格915×1830×18（㎜）面板,以50×100木枋（@=300）為龍骨。計算簡圖（近似按等截面連續(xù)等跨計算）取1m為計算單元，將面荷載轉換成線荷載：73.36×0.3=22.08KN/m承載能力計算：M=0.10ql2=0.10×22.08×3002=198720N.㎜,W=M/fm=198720/13=15286N/mm3,Wn=1/6×300×182=16200N/mm3＞W=15286N/mm3，（可）；w=0.677ql4/（100EI）=0.677×22.08×3004/（100×9.5×103×0.5×183×300）=0.04mm＜[w]=l/400=0.75mm;(可)。2、背肋計算墻模以50×100木刨枋為背肋，2φ48×3.5雙鋼管為圍柃，間距500mm，取最高身（高7.20m，按500等截面連續(xù)5等跨計算）最大側壓力進行計算。荷載為：g＝0.06776×300＝20.33N／㎜算簡圖（采用等截面連續(xù)5等跨計算）將線荷載換算成棉荷載：73.36×0.5=36.68KN/m（2）承載能力計算Mmax=0.161Fl2=0.161×36.68×5002=1476370N.㎜,W=M/fm=1476370/13=113566.9N/mm3,Wn=1/6×500×1002=833333.3N/mm3＞W=113566.9N/mm3，（可）；w=0.273ql4/（100EI）=0.273×36.68×5004/（100×9.5×103×0.5×500×1003）＜[w]=l/400;(可)。3、圍柃計算φ48×3.5鋼管的截面特征為：Ix=12.19×104cm4,Wx=5.08×103cm3。（1）計算簡圖按等截面連續(xù)5等跨計算：Mmax=0.161Fl2=0.161×36.68×5002=1476370N.㎜,δ＝Mmax/W=1476370/2×5.08×103=145.3N/mm2＜[δ]=215N/mm2，（可）。4、對拉螺栓計算采用Φ12、Φ16對拉螺栓，以Φ12為例進行驗算。凈截面面積=76mm2。N=F×背楞間距×圍柃間距=76.36×0.3×0.5=11.45KN，δ=N/A=11.45×103/76=150.7N/mm2＜[δ]=170N/mm2（可）。施工4.0m及以上高墻、柱時，嚴禁一次到頂，應分層澆筑，下層混凝土澆筑后2小時澆筑到頂。嚴禁砼澆筑到頂后，再用振動棒一插到底，再次振搗。同時柱和剪力墻最下面4排對拉螺栓應每側設兩個螺帽同時受力，防止滑絲。1.2梁板模板設計1.2.1梁梁以多功能廳600×1400×18900框梁，進行驗算。支撐系統(tǒng)結構見第3節(jié)《模板工程施工方案》。計算單元取荷載最大的60.350m標高梁板框梁16KLG來計算。結構平面圖見下，因梁、板分開支撐，故只需要驗算框梁荷載。立桿間距按1.0米計算，50×100木枋橫梁間距300mm。驗算（1）墻模板施工方案同墻柱模板，驗算方法也同墻柱模板驗算，且荷載不如墻柱大，故不需再作驗算。梁底板驗算①荷載：混凝土自重:0.6×1.4×25=21KN/m模板自重：0.3KN/m施工人員及設備荷載:1.5KN/m荷載設計值F=1.2×（21+0.3）+1.4×1.5=27.66KN/m②梁底模：（按五跨連續(xù)板計算）M=0.08ql2=0.08×27.66×3002=199152N.㎜,W=M/fm=199152/13=1310N/mm3,Wn=1/6×300×182=16200N/mm3＞W，（可）；w=0.677ql4/（100EI）=0.677×27.66×3004/（100×9.5×103×0.5×183×300）=0.09mm＜[w]=l/400=0.75mm;(可)。（3）50×100木枋梁底支撐橫梁①因木枋橫梁是等間距（300mm）安裝，故取300長梁底板為計算單元。經簡化可將橫梁視為兩跨簡支梁計算，見下圖。荷栽：混凝土自重:0.3×1.4×25=10.5KN/m模板自重：0.15KN/m施工人員及設備荷載:0.75KN/m荷載設計值F=1.2×（10.5+0.15）+1.4×0.75=13.83KN/m②承載力計算：M=0.07ql2=0.07×13.83×5002=242025N·㎜W=M/fc=242025/13=18617.3N/mm3[W]=1/6×50×1002=83333.3N/mm3＞W=18617.3N/mm3，（可）。w=0.521ql4/100EI=0.521×13.83×103×5004/(100×9×103×1/12×50×1003)=0.12mm＜[w]=l/400,(可)。φ48×3.5鋼管縱梁驗算荷栽最大的是梁底正中的鋼管縱梁，按五跨連續(xù)梁承受集中荷栽計算。①荷栽集匯：木枋橫梁傳來的荷栽值：p=0.625×27.66=17.3KN/m鋼關自重設計值：q=1.2×3.8×10=45.6N/m②計算簡圖將集中荷栽轉化成均布荷栽：q=(102-1)/10×p/l=57.09KN/m③驗算M=0.10ql2=0.10×57.09×12δ＝M/W=5.709/5.08×10-3=112.3N/mm2＜[δ]=215N/mm2，（可）（4）φ48×3.5鋼管立柱穩(wěn)定性驗算Φ48×3.5，鋼管A=489mm2，模板支架按最大步距1.8m計算，間距1.0m，水平縱橫桿連接。立桿承受的荷載N=17.3KN/m×1=17.3KN鋼管回轉半徑i=(d4d14)/4=(484+414)/4=15.9mm立桿長細比λ=L/i=1800/15.9=113.2查《鋼結構設計規(guī)范》附錄三得ф=0.527立桿應力δ=N/ΦA=17.3×103/0.527×489=67.1N/mm2<215N/mm2滿足要求。（5）扣件抗滑力計算根據<<建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范>>(JGJ130-2001)單個扣件抗滑力為8.0KN,因此采用雙扣件形式,兩個直角扣件抗滑力16KN小于