某框架結(jié)構(gòu)工程鋼管扣件式支模架專項(xiàng)施工方案

目錄一、工程概況………….………………….………2二、基本假設(shè)與背景材料……….………….……2三、模板各部位的強(qiáng)度、剛度與穩(wěn)定性驗(yàn)算………....…..……61、典型結(jié)構(gòu)計(jì)算的選擇……….62、結(jié)構(gòu)方案的基本說明……….73、荷載取值……….…..………..74、荷載分項(xiàng)系數(shù)………………….….………...85、荷載效應(yīng)組合………………….….………...86、現(xiàn)澆板底模板的結(jié)構(gòu)計(jì)算………………….87、現(xiàn)澆梁模板的結(jié)構(gòu)計(jì)算………………...…238、立桿地基承載力計(jì)算…………….………..40四、基本構(gòu)造要求與技術(shù)管措施…………..…………………..411、構(gòu)造要求……………………412、鋼管支模架搭設(shè)的基本步驟………………423、施工技術(shù)要點(diǎn)………………424、支模架施工前應(yīng)做的準(zhǔn)備工作……………435、施工安全管理………………446、模板的拆除…………………457、說明………………………45參考文獻(xiàn)……………………...…………….….46一、工程概況本工程主體為四（包括隔層）層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其下地下一層，地上四層?？偨ㄖ?347.35m2（圖示面積），其中地上5208.02m2，地下139.33m2，抗震設(shè)防烈度7度，合理使用年限50年，耐火等級(jí)地上為二級(jí)，地下為一級(jí)。建筑方面：本工程平面基本上呈矩形，L×B=81.15×40.30m；建筑物高度15.70m，室內(nèi)外高差0.60m。其中17–20軸/A–E軸之間為地下室，地下室地坪面標(biāo)高-3.60m；18–20軸/J–N軸之間有局部二層夾層，夾層樓面標(biāo)高3.20m，二、三層層高均不等，詳見附圖“結(jié)構(gòu)區(qū)域劃分平面圖”與“各層平面圖”。底層鋼管立桿支承在塘渣面上。結(jié)構(gòu)方面：上層建筑結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土柱、梁、板框架結(jié)構(gòu)。結(jié)構(gòu)材料要求：主體混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，HPB235、HRB335、HRB400級(jí)鋼筋。在進(jìn)行支模架立桿穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，按結(jié)構(gòu)區(qū)域分別進(jìn)行。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)部分的梁、板模板采用鋼管扣件式支模架與木模板結(jié)合使用。二、基本假設(shè)與背景材料1、施工條件說明：本工程地上部分為三層框架結(jié)構(gòu)，施工步驟是先澆筑混凝土柱，待柱混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的75%以上，才整體澆筑梁、板混凝土；柱的水平施工縫留置在梁底以下100mm左右處。所用結(jié)構(gòu)混凝土均為預(yù)拌泵送混凝土。2、對(duì)預(yù)拌泵送混凝土的基本假設(shè)和技術(shù)參數(shù)計(jì)算如下：●泵送混凝土出料口對(duì)水平模板的沖擊力根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》，對(duì)水平模板的沖擊力Ftmax（kN）計(jì)算公式：將r=24kN/m3,g=9.8m/s2,A=πD2/4代入，整理后得式中——單位時(shí)間內(nèi)平均泵送混凝土量（m3/h）;r——新拌混凝土的自重力（kN/m3）;b——比例系數(shù)；A——泵車輸送管的橫截面面積（mm2）;D——泵車輸送管的內(nèi)徑（mm）;h——混凝土輸送管出口距模板面的垂直高度（mm）;g——重力加速度（m/s2）。根據(jù)上述公式分析得：當(dāng)＜40m3/h，h＜2m時(shí)，無論何種形式模板，均可考慮不計(jì)沖擊力作用。在實(shí)際施工操作時(shí)，施工現(xiàn)場管理人員應(yīng)控制單位時(shí)間內(nèi)平均泵送混凝土量≤40m3/h以內(nèi)，且混凝土輸送管出口距水平模板面的垂直高度h≤1.20m時(shí)，本方案中不考慮沖擊力對(duì)水平模板的作用力?！裥聺不炷翆?duì)模板的側(cè)壓力新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值：式中r——混凝土的重力密度，取24.00kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)（表示無資料）取200/（T＋15），取5.714h;T——混凝土的入模溫度；V——混凝土的澆筑速度（m/h）；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度；B1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.00;B2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)。根據(jù)施工實(shí)際情況，泵送混凝土平均坍落度為100mm（按一般情況考慮），則B2=1.0；混凝土的澆筑速度，取V=2.5m/h；根據(jù)上述公式計(jì)算得F=47.70kN/m2，則混凝土有效壓頭h=47.70/24=1.99m；根據(jù)上述公式計(jì)算得新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力在有效壓頭h=1.99m范圍內(nèi)，按F=24H（kN/m2）計(jì)算；在驗(yàn)算梁模板側(cè)壓力時(shí)（當(dāng)梁截面高度小于1.99m時(shí)），取混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F=24H(kN/m2)；在驗(yàn)算柱模板側(cè)壓力時(shí)，當(dāng)深度超過有效壓頭時(shí)，則取混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F=47.70kN/m2。●新澆混凝土的堆集荷載在泵送預(yù)拌混凝土澆筑時(shí)，輸送管有很大的隨意性，在管口的2～3m處會(huì)出現(xiàn)混凝土堆集現(xiàn)象，這就勢(shì)必增加了集中荷載的增量。根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》和《建筑施工手冊(cè)》中的介紹，在混凝土堆集高度不超過100mm，可以不必考慮增加堆集荷載。施工中要求管理人員與操作工人必須嚴(yán)格控制混凝土的堆集高度不得超過100mm，在本方案結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)中，不再考慮荷載的增量。3、木模板及鋼管支架的基本要求和技術(shù)參數(shù)：（1）、基本要求：●成型模板由18mm厚膠合板與方木楞制作而成；●梁、板模板：由底模和側(cè)模組成，梁、板底模承受垂直荷載，底模下用鋼管支架承重，為減少梁的變形，梁底模應(yīng)起拱，按跨度L的（1～3）/1000控制，鋼管支架支承在堅(jiān)實(shí)的地面或樓板上，以防下沉；●梁側(cè)模承受混凝土側(cè)壓力，為防止側(cè)向變形，側(cè)向用鋼管加強(qiáng)支撐（詳見構(gòu)造圖）；●鋼管支架立桿底部距地面或樓板面200mm處，應(yīng)設(shè)置縱橫二向鋼管掃地桿，在立桿的中間部位設(shè)置縱橫二向水平鋼管連系桿，以加強(qiáng)支架的整體性和穩(wěn)定性（詳見附圖）；●在立桿縱橫二個(gè)方向，設(shè)置豎向剪刀撐(詳見附圖)；支承架的設(shè)計(jì)詳見附圖。（2）、技術(shù)參數(shù)●設(shè)計(jì)原則：以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法；●膠合板應(yīng)符合國家現(xiàn)行質(zhì)量與技術(shù)要求，《混凝土模板用膠合板》；技術(shù)參數(shù)：取抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fm]=15N/mm2，抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.4N/mm2，彈性模量[E]=6000N/mm2；●所有使用的木材材質(zhì)不宜低于=3\*ROMANIII等材，有腐朽、折裂、枯節(jié)等疵病的木材不得使用；技術(shù)參數(shù)：取抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fm]=13N/mm2，抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.3N/mm2，彈性模量[E]=9000N/mm2；●鋼管應(yīng)用現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的Q235普通鋼管，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235－A級(jí)鋼的規(guī)定；標(biāo)準(zhǔn)鋼管截面尺寸：外徑d=48mm；壁厚t=3.5mm，實(shí)際使用的鋼管壁厚不得小于3.0mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；因考慮施工現(xiàn)場實(shí)際使用鋼管質(zhì)量的差異性，在以下進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)均按壁厚t=3.2mm技術(shù)參數(shù)進(jìn)行驗(yàn)算，但要求現(xiàn)場按壁厚t=3.5mm的標(biāo)準(zhǔn)鋼管使用；鋼管在使用前必須進(jìn)行實(shí)際測(cè)試，其技術(shù)指標(biāo)應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)才能施工。鋼管應(yīng)進(jìn)行防銹處理；鋼管根據(jù)壁厚可按下表作技術(shù)參數(shù)調(diào)整。鋼管截面特征值規(guī)格（mm）截面積A（mm2）慣性矩I（mm4）抗彎矩W（mm3）回轉(zhuǎn)半徑i（mmm）自重（kg/m）Φ48×3..54.89×110212.19×1045.077×10315.83.84Φ48×3..24.50×110211.36×11044.732×10315.893.55Φ48×3..04.24×110210.78×11044.493×10315.943.33Q235鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值與彈性模量抗拉、抗壓f（kN/mm2）抗彎fm（kNN/mmm2）彈性模量E（kNN/mmm2）0.2050.2052.06×1102●扣件和底座扣件是桿件的連接件，其質(zhì)量必須符合建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》（GB15831－1995）的規(guī)定，在使用前應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場隨機(jī)抽樣測(cè)試，其測(cè)試結(jié)果符合標(biāo)準(zhǔn)要求后才能使用；扣件、底座的承載力設(shè)計(jì)值（kN）項(xiàng)目承載能力設(shè)計(jì)值對(duì)接扣件（抗滑滑）3.20直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣扣件（抗滑）8.00底座（抗壓）40.00因考慮施工現(xiàn)場實(shí)際使用扣件質(zhì)量的差異性，在以下進(jìn)行扣件抗滑移強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)均按標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)值8.00×0.8=6.40kN，雙扣件取12.00kN技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行驗(yàn)算；三、模板各部位的強(qiáng)度、剛度與穩(wěn)定性驗(yàn)算1、典型結(jié)構(gòu)計(jì)算的選擇：在工程中，現(xiàn)澆梁或板的部位、截面尺寸、周邊情況（即約束情況）等均會(huì)有差別，因此，在支模架設(shè)計(jì)驗(yàn)算時(shí)，必須首先應(yīng)該選擇典型結(jié)構(gòu)，即選擇計(jì)算對(duì)象。各層主要梁的分布及其基本情況表二層平面梁代號(hào)截面mm分布位置布置范圍梁面標(biāo)高mKL–V2000A、KL–V201A300×111001、2D-J4.75KL–V2005C300×855017A-J6.35KL–V2009C、KL–H205CC、JZL–H201CC300×877020、J、GE–J、17-206.35現(xiàn)澆板厚1005–7/D–J、17–20/EE-J----4.75、6.335現(xiàn)澆板厚1508–12軸局局部、6–7軸局部、155-177軸局部、1-2//J-D----4.75、6.335現(xiàn)澆板厚120樓面其它部位----4.75、6.335局部夾層平面梁代號(hào)截面mm分布位置布置范圍梁面標(biāo)高mKL–H022300×90001/J19-203.15現(xiàn)澆板厚120--------3.15三層平面梁代號(hào)截面mm分布位置布置范圍梁面標(biāo)高mKL–V3004A、L–V301AA、KL–H302AA300×111002、DD–J、1-228.75現(xiàn)澆板厚1005–7/D–J----8.75現(xiàn)澆板厚1501-2/J-DD----8.75現(xiàn)澆板厚120樓面其它部位----8.75、9.332屋面層梁代號(hào)截面mm分布位置布置范圍結(jié)構(gòu)標(biāo)高mKL–H4001C、KL–H403CC400×1200017、20、A、N17–20、A--N12.75JZL-401CC、JZL-4002C、JZL-4003C、JZL-4004C、300×10000A-N17-2012.75KL-V404CC400-1220018、19A-N12.75KL-V4002C300×1200017-18、18-19、19-20A-N12.75KL–H4002C450×10000J15-1712.75KL-H403AA350×10000G、H5-612.75L–V401A、KL--V404AA、KL-H404AA300×110002、ND–J、100–15、1-2212.75JZL-V4011C、JZL-VV402C、KL-H404CC300×1000011、12、155、NJ、N、10-1512.75現(xiàn)澆板厚15015–17/1/JJ-J、2/J-G----12.75現(xiàn)澆板厚120樓面其它部位----12.75綜合上述，主梁應(yīng)按主要截面分別計(jì)算，選擇YKL–V402Cb×h=600×1400mm；KL–H401C、KL–H403Cb×h=400×1200mm；KL–H402b×h=450×1000mm；b=300mm寬梁，以b×h=300×1100mm為例，并應(yīng)考慮與次梁相交。板厚按100、120、150mm分別計(jì)算。2、結(jié)構(gòu)方案的基本說明：水平鋼管與立桿鋼管排列方案，以及模板的基本尺寸及構(gòu)造，詳見附圖。板底鋼管立桿的最大間距：laman=1000mm，lbman=1000mm。模板支架的整體高寬比驗(yàn)算：H/L=6.30÷3.30（1–2軸）=1.91，H/B=6.30÷9.275（J–L軸邊）=0.68，均小于規(guī)程中規(guī)定的5。因此支架整體結(jié)構(gòu)具有良好的穩(wěn)定性。3、荷載取值不變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3－1、木模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.30kN/m2，當(dāng)計(jì)算梁模板自重時(shí)取G1k=0.50kN/m2；3－2、新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值，按普通級(jí)別混凝土考慮取G2k=24.00kN/m3；3－3、鋼筋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值G3k，對(duì)于一般梁板結(jié)構(gòu)每m3混凝土，鋼筋含量可采用下列數(shù)值：樓板1.10kN/m3、梁1.50kN/m3；3－4、新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)上述，在計(jì)算梁側(cè)模時(shí)取G4k=24HkN/m2；可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3－5、施工人員及小型設(shè)備標(biāo)準(zhǔn)值為Q1k=1.00kN/m2（均布）；3－6、振動(dòng)砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k，對(duì)水平面模板可采用2.00kN/m2,對(duì)垂直面模板可采用4.00kN/m2；3－7、傾倒砼時(shí)，對(duì)垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k，按4.00kN/m2。4、荷載分項(xiàng)系數(shù)4－1、不變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，取γ=1.20或1.35（即根據(jù)不變荷載效應(yīng)控制組合決定）；4－2、可變荷載的分項(xiàng)系，取γ=1.40；4－3、計(jì)算正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，可采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。5、荷載效應(yīng)組合模板及其支架荷載效應(yīng)組合計(jì)算項(xiàng)目荷載效應(yīng)組合縱向、橫向水平桿桿強(qiáng)度與變形不變荷載（不包括括支架自重）＋施工均布活荷載立桿穩(wěn)定=1\*GGB3①不變荷載（包包括支架自重重）＋施工均布活活荷載=2\*GGB3②不變荷載（包包括支架自重重）＋0.85（施施工活荷載＋＋風(fēng)荷載）6、現(xiàn)澆板模板的結(jié)構(gòu)計(jì)算荷載傳遞路線：板面可變荷載和不變荷載→板底膠合板→板底方木楞→板底鋼管大橫桿→板底鋼管立桿→地基（或樓面）。（一）樓、屋面現(xiàn)澆板，板厚100mm計(jì)算6-1現(xiàn)澆板板底膠合板的結(jié)構(gòu)計(jì)算（現(xiàn)澆板模板構(gòu)造詳見附圖）6-1-1荷載計(jì)算（取b=1m作為計(jì)算單元）不變均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：模板自重G1k=0.30×1.00=0.30kN/m，混凝土自重G2k=24.00×0.10×1.00=2.40kN/m，鋼筋自重G3k=1.10×0.10×1.00=0.11kN/m，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=2.81kN/m，設(shè)計(jì)值q1=1.20×2.81kN/m=3.37kN/m；可變均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：施工人員及設(shè)備荷載Q1k=1.00kN/m2×1.00m=1.00kN/m，混凝土振動(dòng)荷載Q2k=2.00kN/m2×1.00m=2.00kN/m，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=3.00kN/m，設(shè)計(jì)值q2=1.4×3.00kN/m=4.20kN/m。6-1-2內(nèi)力分析按三跨連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)力分析，并應(yīng)考慮最不利荷載組合計(jì)算簡圖如下：（計(jì)算跨度取板底木楞最大間距l(xiāng)=305mm）計(jì)算得：Mmin=MB、C=－（0.10q1＋0.117q2）L2=－（0.10×3.37＋0.117×4.20）×0.3052=－0.08kN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1＋0.101q2）L2=（0.08×3.37＋0.101×4.20）×0.3052=0.07kN-m，Qman=QB、C=（0.60q1＋0.617q2）L=（0.60×3.37＋0.617×4.20）×0.305=1.41kN，Rman=RB、C=（1.10q1＋1.20q2）L=（1.10×3.37＋1.20×4.20）×0.305=2.67kN，比較上述內(nèi)力計(jì)算值，取彎矩中絕對(duì)最大值作為強(qiáng)度計(jì)算依據(jù)（負(fù)號(hào)表示受力方向與假設(shè)的方向相反）。6–1-3強(qiáng)度計(jì)算膠合板的幾何截面性質(zhì)：（膠合板按15mm考慮）截面積A=bh=1000mm×15mm=1.50×104mm2,慣性矩I=bh3/12=1000mm×153mm3/12=2.81×105mm4,抗彎模量W=bh2/6=1000mm×152mm2/6=3.75×104mm3,彈性模量E=6000N/mm2。最大正應(yīng)力σmaan=|M|man/W=0.08kN-m/3.755×1004mm3=2..13kNN/mmm2＜[fm]（按順紋強(qiáng)強(qiáng)度考慮）==15N//mm22，最大剪應(yīng)力ττman=3Qmaan/22bh=3××1.411kN//2×11000××15mm2=0..14kNN/mmm2＜[ft]=1.4N//mm22。結(jié)論：強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)算算符合要求。6–1-4撓度驗(yàn)驗(yàn)算（可采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)驗(yàn)算）最大撓度Vmaan=（0.6777q1＋0.99qq2）L4/（100EII）=（0.6777×2..81＋0.99×3.000）×0.30554/1000×60000×2.81×105=0.25mm＜[V]=3055/2550=11.22mmm。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符合合撓度允許值值。6-2現(xiàn)澆板底底方木楞強(qiáng)度度、撓度驗(yàn)算算6–2-1荷載計(jì)算算板底方木楞承受膠膠合板支座力力所傳遞的荷荷載，取最大大支座反力作作為設(shè)計(jì)荷載載，并化為均均荷載，q=Rmman/1.00m=22.67kkN/11.00mm=2..67kNN/m，其中：不變荷載q1=1..13kNN/m；可變荷載載q2=1.544kN//m；6–2-2內(nèi)力分分析按三跨連續(xù)梁計(jì)算算，計(jì)算簡圖圖如下：（取取b=0..305mm作為計(jì)算單單元，計(jì)算跨跨度取板底立立桿受力單元元圖中L=llamaan=1000mmm）；計(jì)算得Mmmin=MB、C=－（0.10q1L2＋0.1177q2L2）=－（0.10××1.13＋0.1177×1.544）×1.02=－0.29kN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1L2＋0.1011q2L2）=（0.08××1.13＋0.1011×1.544）×0.9002=0.25kN-mm，Qman=QQB、C=（0.60q1L＋0.6177q2L）=（0.60××1.13＋0.6177×1.544）×1.0=1.633kN，Rman=RB、C=（1.10q1L＋1.20q2L）=（1.10××1.13＋1.20××1.54）×1.0=3.099kN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–2-3強(qiáng)度計(jì)算算木龍骨的幾何截面面性質(zhì)：截面面積：AA=bhh=50×50=25000mm2，抗彎矩：W=bbh2/6==50×502/6=2.08××1044mm3，慣性矩：I=bh3/12=50×5003/12=5.221×1105mm4，彈性模量：EE=90000N//mm2，最大正應(yīng)力σmaan=|M|man/W=0.25/2..08×1004=11..54N//mm22＜[fm]=13N//mm22，最大剪應(yīng)力τmman=3Qmaan/22bh=3×1.663/22×25000=0..98N/mm2＜[ft]=1.3N/mm2。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符符合要求。6–2-4撓度驗(yàn)算算（可采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)算算）最大撓度Vmaan=（0.6777q1＋0.99qq2）L4/（100EII）=（0.6777×1.133＋0.99××1.54）×1.04/1000×90000×5.221×105=3.995mm＜[V]=10000/2500=4.000mm。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符合合撓度允許值值。6-3板底鋼管管大橫桿結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算6–3-1荷載計(jì)算算板底鋼管大橫桿承承受木楞傳遞遞的集中荷載載P，和鋼管管自重線荷載載qz(均勻荷載計(jì)計(jì)算)，P=RB、C=2..78kNN；（鋼管自重荷載設(shè)設(shè)計(jì)值）qZ=1.220×0.03384=0.05kkN/mm，6–3-2內(nèi)力分析析現(xiàn)按三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算（取B=lamman=10000m作為計(jì)算算單元，L=lbmaan=10000m作為計(jì)算算跨度）Mman=MA--B、C–D=（0.244PL＋0.08qL22）=（0.244××2.78＋0.08×0.05×1.00*1.005=0.68kN-mm，Mmin=MB、C=－（0.267PL＋0.10qL22）=－（0.267××2.78＋0.10×0.05×1.0*1.0=－0.75kNN-m，Qman=1.2677P＋0.50P＋0.60qL==1.2667×2.78＋0.50×2.78＋0.60×0.05×1.0=4.94kN，Rman=RRB、C=2..267P＋P＋1.10qL==2.2667×2.78＋2.78＋1.10×0.05×1.0=9.13kkN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–3-3強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算取彎矩絕對(duì)最大數(shù)數(shù)作為強(qiáng)度計(jì)計(jì)算根據(jù)，最大正應(yīng)力σmmax=|M|max/W=00.68//4.733×1033（鋼管截面面抗彎矩）==143..70N/mm2＜[f]（Q235鋼材材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值）=205N/mmm2，最大剪應(yīng)力τmman=4|Q|man/3A=44×4.944/3××4.50××102=144.63＜[fV]（Q235鋼材材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值）=205N//mm22。結(jié)論：強(qiáng)度計(jì)算符符合要求。6–3-4撓度驗(yàn)算略算。6-4板底大橫桿桿與立桿之間間扣件抗滑移移驗(yàn)算水平大橫桿與立桿桿連接處，扣扣件的抗滑移移承載力按下下式計(jì)算（規(guī)規(guī)范5·2··5）R≤[Rc]其中[Rc]———扣件抗滑移移承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取8.00kN，考慮扣件的的實(shí)際質(zhì)量，設(shè)設(shè)計(jì)值取8..00×00.8=6.40kN，雙扣扣件設(shè)計(jì)值取取12.000kN，R——水平大大橫桿傳給立立桿的豎向作作用力。根據(jù)上述計(jì)算，得得R=RRmax（最最大支座集中中力）=RB、C=9..13kNN＜2·[Rc]=12.000kN（用雙雙扣件）；結(jié)論：根據(jù)上式計(jì)算算扣件抗滑移移符合要求。6-5現(xiàn)澆板底鋼鋼管立桿穩(wěn)定定驗(yàn)算6–5-1荷載計(jì)計(jì)算板底立桿承受板底底大橫桿傳遞遞的支座力，從從上式計(jì)算中中得Rmax=9.113kN（最最大支座集中中力）作為立立桿強(qiáng)度驗(yàn)算算依據(jù)；同時(shí)時(shí)考慮架體自自重荷載，根根據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管支架技術(shù)術(shù)規(guī)范》(J10905－2006)，板底支架架體高度度為H=4.80m（A區(qū)支架實(shí)際際高），則架架體單立桿自自重荷載設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算值取RZ=1.20Ηgk=1..20×4.800×0.155=0..86kNN；則板底立桿所承受受的總設(shè)計(jì)荷荷載P=Rmman+RZ=9..13＋0.86=9.999kN。6–5-2立立桿穩(wěn)定驗(yàn)算算不組合風(fēng)荷載（按按單層模板支支架）應(yīng)用公式：Nuut/φ·A·KH≤[f]式中Nutt——計(jì)算立桿段段的軸向總設(shè)設(shè)計(jì)荷載Nut=9.999kN，φ——軸性受壓構(gòu)件的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)應(yīng)根據(jù)長細(xì)比比λ來確定；從從規(guī)范(JGJ1330－2001)附錄C中查得0.2252，λ——長細(xì)比，λ=L0/i=2660÷15..89=167.558，L0——計(jì)算長度：支模架的立桿計(jì)算算長度（一種種算法）L0=h+2a=11.80++0.200=2..00m；；（另一種算法）LL0=k·μ·h=11.163×11.272××1.80=2.666m；比較二種算法，取取較大值作為為計(jì)算長度的的最終值。式中h——支模架架立桿的步距距h=18800mmm，a——支模架架立桿伸出頂頂層橫向水平平桿中心線至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)的長度，通通常情況下取取200mmm，k、μ——根據(jù)“技術(shù)規(guī)規(guī)程”附錄D表，依據(jù)h/laa=1..80/1.0=1.800，h/llb=1..80/0.9155≈2.00確定，其中中k=11.163，μ=1..272，i——（鋼管）截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑,i==15.889mm；KH——高度度調(diào)整系數(shù)11.00；；A——立桿的截面面面積A==450mm2;[f]——鋼鋼材的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=0..205kkN/mm2=2005N//mm22;將數(shù)字代入公式得得：Nut/φ·A·KH=9.999/4450×0.2552=888.10kkN/mmm2＜[f]=205NN/mm22。結(jié)論：經(jīng)計(jì)算，立桿桿穩(wěn)定滿足要要求。（二）樓、屋面現(xiàn)現(xiàn)澆板，板厚120mm計(jì)算6-1現(xiàn)現(xiàn)澆板板底膠膠合板的結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算（現(xiàn)澆澆板模板構(gòu)造造詳見附圖）6-1-11荷載計(jì)算（取取b=1m作為計(jì)算算單元）不變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：模板自重GG1k=0.30×1..00=0.30kN/m，混凝土自重G22k=24.000×00.12××1.00=2.888kN/m，鋼筋自重GG3k=1.100×0..12×1.000=00.13kkN/mm，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=33.31kkN/mm，設(shè)計(jì)值q1=1.35×3.311kN//m=4.447kN/m；可變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：施工人員及設(shè)備荷荷載Q1k=1.000kN/m2×1.00m=1.000kN/m，混凝土振動(dòng)荷載Q2k=2.000kN/m2×1.00m=2.00kNN/m，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=33.00kkN/mm，設(shè)計(jì)值q2=1.4×3.00kN/m=4.220kN/m。6-1-22內(nèi)力分析按三跨連續(xù)梁進(jìn)行行內(nèi)力分析，并并應(yīng)考慮最不不利荷載組合合計(jì)算簡圖如下：（計(jì)計(jì)算跨度取板板底木楞最大大間距l(xiāng)==248mm）計(jì)算得：Mmin=MB、C=－（0.10q1＋0.1177q2）L2=－（0.10××4.477＋0.1177×4.200）×0.24482=－0.06kkN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1＋0.1011q2）L2=（0.08×4.447＋0.1011×4.220）×0.24482=0..05kNN-m，Qman=QB、C=（0.60q1＋0.6177q2）L=（0.60×4.447＋0.6177×4..20）×0.2448=11.31kkN，Rman=RB、C=（1.10q1＋1.20q2）L=（1.10×4.447＋1.20×4.220）×0.2448=22.47kkN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–1-3強(qiáng)度計(jì)算算最大正應(yīng)力σmaan=|M|man/W=0.06kN-m/3.755×1004mm3=1..60kNN/mmm2＜[fm]（按順紋強(qiáng)強(qiáng)度考慮）==15N//mm22，最大剪應(yīng)力ττman=3Qmaan/22bh=3××1.311kN//2×11000××15mm2=0..13kNN/mmm2＜[ft]=1.4N//mm22。結(jié)論：強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)算算符合要求。6–1-4撓度驗(yàn)驗(yàn)算（可采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)驗(yàn)算）略算6-2現(xiàn)澆板底底方木楞強(qiáng)度度、撓度驗(yàn)算算6–2-1荷載計(jì)算算板底方木楞承受膠膠合板支座力力所傳遞的荷荷載，取最大大支座反力作作為設(shè)計(jì)荷載載，并化為均均荷載，q=Rmman/1.00m=22.47kkN/11.00mm=2..47kNN/m，其中：不變荷載q1=1..22kNN/m；可變荷載載q2=1.255kN//m；6–2-2內(nèi)力分分析按三跨連續(xù)梁計(jì)算算，并應(yīng)考慮慮最不利荷載載組合計(jì)算簡圖如下：（取取b=0..248mm作為計(jì)算單單元，計(jì)算跨跨度取板底立立桿受力單元元圖中L=llamaan=992mm）；計(jì)算得Mmmin=MB、C=－（0.10q1L2＋0.1177q2L2）=－（0.10××1.22＋0.1177×1.255）×0.99922=－0.26kN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1L2＋0.1011q2L2）=（0.08××1.22＋0.1011×1.255）×0.99922=0.222kN-mm，Qman=QQB、C=（0.60q1L＋0.6177q2L）=（0.60××1.22＋0.6177×1.255）×0.99992=1.49kN，Rman=RB、C=（1.10q1L＋1.20q2L）=（1.10××1.22＋1.20××1.25）×0.9992=2.822kN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–2-3強(qiáng)度計(jì)算算最大正應(yīng)力σmaan=|M|man/W=0.26/2.008×104=112.50N/mmm2＜[fm]=13N//mm22，最大剪應(yīng)力τmman=3Qmaan/22bh=3×1.449/22×25000=0..89N/mm2＜[ft]=1.3N/mm2。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符符合要求。6–2-4撓度驗(yàn)算算（可采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)算算）最大撓度Vmaan=（0.6777q1＋0.99qq2）L4/（100EII）=（0.6777×0.990＋0.99××0.899）×0.99924/1000×90000×5.221×105=3.008mm＜＜[V]=992/2500=3.997mm。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符合合撓度允許值值。6-3板底鋼管管大橫桿結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算6–3-1荷載計(jì)算算板底鋼管大橫桿承承受木楞傳遞遞的集中荷載載P，和鋼管管自重線荷載載qz(均勻荷載計(jì)計(jì)算)，可以將集中荷載簡簡化為均布荷荷載q=（4.477+4..20）×0.9992=88.60kkN/mm，不變荷載設(shè)計(jì)值：：4.47××0.9922=4..43kNN/m，可變荷載設(shè)計(jì)值：：4.20××0.9922=4..17kNN/m，（鋼管自重荷載設(shè)設(shè)計(jì)值）qZ=1.335×0.03384=0.05kkN/mm，6–3-2內(nèi)力分析析，按三跨連連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)內(nèi)力分析，并并應(yīng)考慮最不不利荷載組合合計(jì)算簡圖如下：（取取B=lamaan=0.9992m作作為計(jì)算單元元，L=lbmaan=0.995m作為為計(jì)算跨度）計(jì)算得：Mmiin=MB、C=－（0.10q1L2＋0.1177q2L2）=－（0.10××4.48＋0.1177×4.177）×0.9552=－0.85kN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1L2＋0.1011q2L2）=（0.08××4.48＋0.1011×4.177）×0.9552=0.700kN-mm，Qman=QQB、C=（0.60q1L＋0.6177q2L）=（0.60××4.48＋0.6177×4.177）×0.955=5.000kN，Rman=RB、C=（1.10q1L＋1.20q2L）=（1.10××4.48＋1.20××4.17）×0.955=9.444kN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–3-3強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算最大正應(yīng)力σmmax=|M|max/W=00.85//4.733×1033（鋼管截面面抗彎矩）==179..63N/mm2＜[f]（Q235鋼材材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值）=205N/mmm2，最大剪應(yīng)力τmman=4|Q|man/3A=44×5.000/3××4.50××102=144.82＜[fV]（Q235鋼材材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值）=120N/mm2。結(jié)論：強(qiáng)度計(jì)算符符合要求。6–3-4撓度驗(yàn)算略算。6-4板底大橫桿桿與立桿之間間扣件抗滑移移驗(yàn)算水平大橫桿與立桿桿連接處，扣扣件的抗滑移移承載力按下下式計(jì)算（規(guī)規(guī)范5·2··5）R≤[Rc]其中[Rc]———扣件抗滑移移承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取8.00kN，考慮扣件的的實(shí)際質(zhì)量，設(shè)設(shè)計(jì)值取8..00×00.8=6.40kN，雙扣扣件設(shè)計(jì)值取取12.000kN，R——水平大大橫桿傳給立立桿的豎向作作用力。根據(jù)上述計(jì)算，得得R=RRmax（最最大支座集中中力）=RB、C=9..44kNN＜2·[Rc]=12.000kN（用雙雙扣件）；結(jié)論：根據(jù)上式計(jì)算算扣件抗滑移移符合要求。6-5現(xiàn)澆板底鋼鋼管立桿穩(wěn)定定驗(yàn)算6–5-1荷載計(jì)計(jì)算板底立桿承受板底底大橫桿傳遞遞的支座力，從從上式計(jì)算中中得Rmax=9.444kN（最最大支座集中中力）作為立立桿強(qiáng)度驗(yàn)算算依據(jù)；同時(shí)時(shí)考慮架體自自重荷載，根根據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管支架技術(shù)術(shù)規(guī)范》(J10905－2006)，板底支架架體高度度為H=6.30m（C區(qū)支架實(shí)際際高），則架架體單立桿自自重荷載設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算值取RZ=1.20Ηgk=1..35×6.300×0.155=1..28kNN；則板底立桿所承受受的總設(shè)計(jì)荷荷載P=Rmman+RZ=9..44＋1.28=10..72kNN。6–5-2立立桿穩(wěn)定驗(yàn)算算不組合風(fēng)荷載（按按單層模板支支架）應(yīng)用公式：Nuut/φ·A·KH≤[f]式中Nutt——計(jì)算立桿段段的軸向總設(shè)設(shè)計(jì)荷載Nut=10..72kNN，φ——軸性受壓構(gòu)件的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)應(yīng)根據(jù)長細(xì)比比λ來確定；從從規(guī)范(JGJ1330－2001)附錄C中查得0.2236，λ——長細(xì)比，λ=L0/i=2760÷15..89=173.669，L0——計(jì)算長度：支模架的立桿計(jì)算算長度（一種種算法）L0=h+2a=11.80++0.200=2..00m；；（另一種算法）LL0=k·μ·h=11.163×11.32×11.80==2.766m；比較二種算法，取取較大值作為為計(jì)算長度的的最終值。式中h——支模架架立桿的步距距h=18800mmm，a——支模架架立桿伸出頂頂層橫向水平平桿中心線至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)的長度，通通常情況下取取200mmm，k、μ——根據(jù)“技術(shù)規(guī)規(guī)程”附錄D表，依據(jù)h/laa=1..80/0.9922=1.881，h/llb=1..80/0.95=1.889確定，其其中k=1.1633，μ=1..32，i——（鋼管）截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑,i==15.889mm；KH——高度度調(diào)整系數(shù)00.98；；A——立桿的截面面面積A==450mm2;[f]——鋼鋼材的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=0..205kkN/mm2=2005N//mm22;將數(shù)字代入公式得得：Nut/φ·A·KH=10..72/450××0.2336×0.998=1003.00kN/mm2＜[f]=205NN/mm22。結(jié)論：經(jīng)計(jì)算，立桿桿穩(wěn)定滿足要要求。（三）樓、屋面現(xiàn)現(xiàn)澆板，板厚150mm計(jì)算6-1現(xiàn)現(xiàn)澆板板底膠膠合板的結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算（現(xiàn)澆澆板模板構(gòu)造造詳見附圖）6-1-11荷載計(jì)算（取取b=1m作為計(jì)算算單元）不變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：模板自重GG1k=0.30×1..00=0.30kN/m，混凝土自重G22k=24.000×00.15××1.00=3.660kN/m，鋼筋自重GG3k=1.100×0..15×1.000=00.17kkN/mm，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=44.07kkN/mm，設(shè)計(jì)值q1=1.35×4.077kN//m=5.449kN/m；可變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：施工人員及設(shè)備荷荷載Q1k=1.000kN/m2×1.00m=1.000kN/m，混凝土振動(dòng)荷載Q2k=2.000kN/m2×1.00m=2.00kNN/m，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=33.00kkN/mm，設(shè)計(jì)值q2=1.4×3.00kN/m=4.220kN/m。6-1-22內(nèi)力分析按三跨連續(xù)梁進(jìn)行行內(nèi)力分析，并并應(yīng)考慮最不不利荷載組合合計(jì)算簡圖如下：（計(jì)計(jì)算跨度取板板底木楞最大大間距l(xiāng)==233mm）計(jì)算得：Mmin=MB、C=－（0.10q1＋0.1177q2）L2=－（0.10××5.499＋0.1177×4.200）×0.23332=－0.06kkN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1＋0.1011q2）L2=（0.08×5.449＋0.1011×4.220）×0.23332=0..05kNN-m，Qman=QB、C=（0.60q1＋0.6177q2）L=（0.60×5.449＋0.6177×4..20）×0.2333=11.37kkN，Rman=RB、C=（1.10q1＋1.20q2）L=（1.10×5.449＋1.20×4.220）×0.2333=22.58kkN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–1-3強(qiáng)度計(jì)算算最大正應(yīng)力σmaan=|M|man/W=0.06kN-m/3.755×1004mm3=1..60kNN/mmm2＜[fm]（按順紋強(qiáng)強(qiáng)度考慮）==15N//mm22，最大剪應(yīng)力ττman=3Qmaan/22bh=3××1.377kN//2×11000××15mm2=0..14kNN/mmm2＜[ft]=1.4N//mm22。結(jié)論：強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)算算符合要求。6–1-4撓度驗(yàn)驗(yàn)算（可采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)驗(yàn)算）略算6-2現(xiàn)澆板底底方木楞強(qiáng)度度、撓度驗(yàn)算算6–2-1荷載計(jì)算算板底方木楞承受膠膠合板支座力力所傳遞的荷荷載，取最大大支座反力作作為設(shè)計(jì)荷載載，并化為均均荷載，q=Rmman/1.00m=22.58kkN/11.00mm=2..58kNN/m，其中：不變荷載q1=1..41kNN/m；可變荷載載q2=1.177kN//m；6–2-2內(nèi)力分分析按三跨連續(xù)梁計(jì)算算，并應(yīng)考慮慮最不利荷載載組合計(jì)算簡圖如下：（取取b=0..233mm作為計(jì)算單單元，計(jì)算跨跨度取板底立立桿受力單元元圖中L=llamaan=868mm）；計(jì)算得Mmmin=MB、C=－（0.10q1L2＋0.1177q2L2）=－（0.10××1.41＋0.1177×1.177）×0.86682=－0.21kN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1L2＋0.1011q2L2）=（0.08××1.41＋0.1011×1.177）×0.86682=0.177kN-mm，Qman=QQB、C=（0.60q1L＋0.6177q2L）=（0.60××1.41＋0.6177×1.177）×0.8668=1.366kN，Rman=RB、C=（1.10q1L＋1.20q2L）=（1.10××1.41＋1.20××1.17）×0.8668=2.577kN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–2-3強(qiáng)度計(jì)算算最大正應(yīng)力σmaan=|M|man/W=0.21/2.008×104=110.10N/mmm2＜[fm]=13N//mm22，最大剪應(yīng)力τmman=3Qmaan/22bh=3×1.336/22×25000=0..82N/mm2＜[ft]=1.3N/mm2。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符符合要求。6–2-4撓度驗(yàn)算算（可采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)荷載驗(yàn)算算）最大撓度Vmaan=（0.6777q1＋0.99qq2）L4/（100EII）=（0.6777×1.004＋0.99××0.844）×0.86684/1000×90000×5.221×105=1.886mm＜＜[V]=868/2500=3.447mm。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符合合撓度允許值值。6-3板底鋼管管大橫桿結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算6–3-1荷載計(jì)算算板底鋼管大橫桿承承受木楞傳遞遞的集中荷載載P，和鋼管管自重線荷載載qz(均勻荷載計(jì)計(jì)算)，可以將集中荷載簡簡化為均布荷荷載q=（5.499+4..20）×0.8668=88.41kkN/mm，不變荷載設(shè)計(jì)值：：5.49××0.8688=4..76kNN/m，可變荷載設(shè)計(jì)值：：4.20××0.8688=3..65kNN/m，（鋼管自重荷載設(shè)設(shè)計(jì)值）qZ=1.335×0.03384=0.05kkN/mm，6–3-2內(nèi)力分析析，按三跨連連續(xù)梁進(jìn)行內(nèi)內(nèi)力分析，并并應(yīng)考慮最不不利荷載組合合計(jì)算簡圖如下：（取取B=lamaan=0.8868m作作為計(jì)算單元元，L=lbmaan=0.9931m作作為計(jì)算跨度度）計(jì)算得：Mmiin=MB、C=－（0.10q1L2＋0.1177q2L2）=－（0.10××4.81＋0.1177×3.655）×0.93312=－0.79kN-m，Mman=MAB、CD=（0.08q1L2＋0.1011q2L2）=（0.08××4.81＋0.1011×3.655）×0.93312=0.655kN-mm，Qman=QQB、C=（0.60q1L＋0.6177q2L）=（0.60××4.81＋0.6177×3.655）×0.9331=4.788kN，Rman=RB、C=（1.10q1L＋1.20q2L）=（1.10××4.81＋1.20××3.65）×0.9331=9.000kN，比較上述內(nèi)力計(jì)算算值，取彎矩矩中絕對(duì)最大大值作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。6–3-3強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算最大正應(yīng)力σmmax=|M|max/W=00.79//4.733×1033（鋼管截面面抗彎矩）==166..95N/mm2＜[f]（Q235鋼材材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值）=205N/mmm2，最大剪應(yīng)力τmman=4|Q|man/3A=44×4.788/3××4.50××102=144.16＜[fV]（Q235鋼材材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值）=120N/mm2。結(jié)論：強(qiáng)度計(jì)算符符合要求。6–3-4撓度驗(yàn)算略算。6-4板底大橫桿桿與立桿之間間扣件抗滑移移驗(yàn)算水平大橫桿與立桿桿連接處，扣扣件的抗滑移移承載力按下下式計(jì)算（規(guī)規(guī)范5·2··5）R≤[Rc]其中[Rc]———扣件抗滑移移承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取8.00kN，考慮扣件的的實(shí)際質(zhì)量，設(shè)設(shè)計(jì)值取8..00×00.8=6.40kN，雙扣扣件設(shè)計(jì)值取取12.000kN，R——水平大大橫桿傳給立立桿的豎向作作用力。根據(jù)上述計(jì)算，得得R=RRmax（最最大支座集中中力）=RB、C=9..00kNN＜2·[Rc]=12.000kN（用雙雙扣件）；結(jié)論：根據(jù)上式計(jì)算算扣件抗滑移移符合要求。6-5現(xiàn)澆板底鋼鋼管立桿穩(wěn)定定驗(yàn)算6–5-1荷載計(jì)計(jì)算板底立桿承受板底底大橫桿傳遞遞的支座力，從從上式計(jì)算中中得Rmax=9.000kN（最最大支座集中中力）作為立立桿強(qiáng)度驗(yàn)算算依據(jù)；同時(shí)時(shí)考慮架體自自重荷載，根根據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管支架技術(shù)術(shù)規(guī)范》(J10905－2006)，板底支架架體高度度為H=4.80m（A、B區(qū)支架底層層高），則架架體單立桿自自重荷載設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算值取RZ=1.35Ηgk=1..35×4.800×0.155=0..97kNN；則板底立桿所承受受的總設(shè)計(jì)荷荷載P=Rmman+RZ=9..00＋0.97=9.997kN。6–5-2立立桿穩(wěn)定驗(yàn)算算不組合風(fēng)荷載（按按單層模板支支架）應(yīng)用公式：Nuut/φ·A·KH≤[f]式中Nutt——計(jì)算立桿段段的軸向總設(shè)設(shè)計(jì)荷載Nut=9.997kN，φ——軸性受壓構(gòu)件的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)應(yīng)根據(jù)長細(xì)比比λ來確定；從從規(guī)范(JGJ1330－2001)附錄C中查得0.2252，λ——長細(xì)比，λ=L0/i=2660÷15..89=167.558，L0——計(jì)算長度：支模架的立桿計(jì)算算長度（一種種算法）L0=h+2a=11.80++0.200=2..00m；；（另一種算法）LL0=k·μ·h=11.163×11.272××1.80=2.666m；比較二種算法，取取較大值作為為計(jì)算長度的的最終值。式中h——支模架架立桿的步距距h=18800mmm，a——支模架架立桿伸出頂頂層橫向水平平桿中心線至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)的長度，通通常情況下取取200mmm，k、μ——根據(jù)“技術(shù)規(guī)規(guī)程”附錄D表，依據(jù)h/laa=1..80/0.8422=2..14，h/llb=1..80/0.9311=1..93確定定，其中k=1.1163，μ=1..272，i——（鋼管）截面回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑,i==15.889mm；KH——高度度調(diào)整系數(shù)11.00；；A——立桿的截面面面積A==450mm2;[f]——鋼鋼材的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=0..205kkN/mm2=2005N//mm22;將數(shù)字代入公式得得：Nut/φ·A·KH=9.997/4450×0.2552=877.92kkN/mmm2＜[f]=205NN/mm22。結(jié)論：經(jīng)計(jì)算，立桿桿穩(wěn)定滿足要要求。7、現(xiàn)澆梁模板的結(jié)結(jié)構(gòu)計(jì)算荷載傳遞路線：現(xiàn)現(xiàn)澆梁可變荷荷載加不變荷荷載→梁底膠合板板、梁底方木楞→梁底鋼管小小橫桿→梁底鋼管大大橫桿→梁底鋼管立立桿→地基（樓面）。（二）、KL-H4001C、KL-H403CCb×hh=4000×12000mm7-1現(xiàn)澆梁梁底1#木楞強(qiáng)度、撓撓度計(jì)算7–1-1荷載載計(jì)算（按梁梁寬0.400m作為計(jì)計(jì)算單元，荷荷載計(jì)算簡圖圖詳見下）不變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：模板自重GG1k=0.50××（0.40＋2×1.008）＋2×0.1125×0..30=11.36kkN/mm，混凝土自重G2k=24.000（0.40××1.20＋2×0.1125×0..12）=12..24kNN/m，鋼筋自重GG3K==1.500×0.400×1.200＋1.10××2×0.1125×0..12=0.75kN/m，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=14.355kN//m，設(shè)計(jì)值q1=1..35×144.35==19.337kN/m可變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：施工人員及設(shè)備荷荷載Q1k=1.00kN/m2（0.40＋2×0.1125）m=00.65kkN/mm，混凝土振動(dòng)荷載Q2kk=2..00kNN/m2（0.40＋2×0.1125）m=11.30kkN/mm，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=1..95kNN/m，設(shè)計(jì)值q2=1..4×1.995=22.73kkN/mm，7－1－2內(nèi)力分析按三跨連續(xù)梁進(jìn)行行內(nèi)力分析，并并應(yīng)考慮最不不利荷載組合合（計(jì)算跨度度L=ll=0..68m），計(jì)算簡圖計(jì)算得MMmin=MB、C=－（0.10q1L2＋0.1177q2L2）=－（0.10××19.377＋0.1177×2.733）0.682=－1.04kN-m；Mmann=MAB、CD=（0.08q1L2＋0.1011q2L2）=（0.08××19.377＋0.1011×2.733）0.682=0.844kN-mm；Qman=QB、C=（0.60q1L＋0.6177q2L）=（0.60××19.377＋0.6177×2.733）0.68=9.055kN；；Rman=RB、C=（1.10q1L＋1.20q2L）=（1.10××19.377＋1.20××2.73）0.68=16.772kN；比較上述算式中，取取絕對(duì)值最大大數(shù)作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。7－1－31#木楞強(qiáng)度度計(jì)算木楞的幾何截面性性質(zhì)計(jì)算：木楞截面面積：A=3bh==4×50×50=11.00×104mm2，抗彎模量：W==4bh2/6==4×50×5502/6=8.33××104mm3，慣性矩：I==4bh3/12=4×550×503/12==2.088×106mm4，最大正應(yīng)力σmman=|M|man÷W=1.044÷8.333×104=122.49＜[fm]=13NN/mmm2。最大剪應(yīng)力τmman=3Qmman/2bh==3×9.05÷2×1.000×104=1.335≈[ft]=1.30N//mm22。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果強(qiáng)強(qiáng)度符合要求求。7－1－41#木楞撓撓度驗(yàn)算（可可采用標(biāo)準(zhǔn)荷荷載驗(yàn)算）最大撓度vmaan=kkql4/100EEI=（0.6777×14..35＋0.99××1.95）0.684/1000×99000××2.088×106=1..33＜[v]=6800/2550=22.72mmm。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符合合撓度允許值值。7－2梁底鋼管管小橫桿強(qiáng)度度、撓度計(jì)算算7－2－1荷載計(jì)算梁底鋼管小橫桿承承受梁底1##木楞傳遞遞的集中荷載載，7－2－2內(nèi)力分析析按二跨連續(xù)梁進(jìn)行行內(nèi)力分析，結(jié)結(jié)構(gòu)簡圖如下下：利用結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性性，將A–B，B–C段看作B為固定支座座的簡支梁承承受集中荷載載。忽略剪力力的高階小量量。計(jì)算得Mmin=MB、C=－Pab/2l（1＋α）=-[（16.722×0.225×0.220）/2×0..45（1＋0.25/0.445）]–[（16.722×0.225×0.007）/2×0..45（1＋0.38/00.45）]=-0.59－0.18=－0.77kN-m，Rman=RRB、C=2·[Pa//2l（3－α2）]=2·[16.722×0.225/22×0.455（3－0.252/0.4552）]＋2·[16.722×0.38/22×0.455（3－0.382/0.4552）]=2（1.73＋2.78）=9.022kN，梁底邊立桿不再贅贅?biāo)恪?－2－3強(qiáng)度計(jì)算最大正應(yīng)力σmmax=MMmax÷WW（鋼管截面面抗彎矩）=0.777÷4.7732×1003=1662.72＜[f]（Q235鋼鋼鋼材的強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值）=205NN/mmm2；結(jié)論：經(jīng)計(jì)算強(qiáng)度度符合要求。剪應(yīng)力、撓度不贅贅?biāo)恪?－3梁底鋼管管小橫桿與中中立桿之間扣扣件抗滑移驗(yàn)驗(yàn)算梁底小橫桿與立桿桿連接處，扣扣件的抗滑移移強(qiáng)度按下式式計(jì)算（規(guī)范范5·2·55）R≤[Rc]其中[Rc]]——扣件抗滑滑移承載力設(shè)設(shè)計(jì)值,取8.00kN，考慮扣件的的實(shí)際質(zhì)量，設(shè)設(shè)計(jì)值取8..00×00.8=6.40kN；R——水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力，RB=9.002kN；根據(jù)上述計(jì)算式，得得R=99.02kkN＜2·[Rc]=122.00kkN，結(jié)論：經(jīng)計(jì)算用扣扣件，抗滑移移符合要求。7－4現(xiàn)澆梁底中立桿強(qiáng)強(qiáng)度和穩(wěn)定驗(yàn)驗(yàn)算（荷載組組合）7-5－1荷載載計(jì)算●立桿承受的梁底大大、小橫桿支支座力R1=99.02kkN，●梁底支架架體高度度為H，則架體單立立桿自重荷載載設(shè)計(jì)計(jì)算值RZ=1.335Ηgk（kN），H=6.300m，RZ=1..35×6..30×0..15=1.28kN，則梁底立桿所承受受的總設(shè)計(jì)荷荷載P=R1++RZ=9..02＋1.28=10..30kNN。7－5－2強(qiáng)度驗(yàn)算立桿按中心受壓構(gòu)構(gòu)件計(jì)算，立桿產(chǎn)生的最大正正應(yīng)力σmax（立立桿產(chǎn)生的最最大壓應(yīng)力）=（應(yīng)用公式）P÷A（鋼管的截面面積）=10.30/4.50×102=22.89＜[f]（Q235鋼鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）=205N/mm2；結(jié)論：經(jīng)計(jì)算，立桿桿強(qiáng)度滿足上上式要求；7－5－3立桿穩(wěn)定定驗(yàn)算不組合風(fēng)荷載應(yīng)用公式：Nuut/φ·A·KH≤[f]式中Nutt——計(jì)算立桿段段的軸向總設(shè)設(shè)計(jì)荷載N=10..30kNN，其余計(jì)算均同“hh=1220現(xiàn)澆板底底鋼管立桿穩(wěn)穩(wěn)定驗(yàn)算”，不贅述。Nut/φφ·A·KH=10..30/450××0.2336×0.998=998.97kN＜[f]=205NN/mm22。結(jié)論：經(jīng)計(jì)算，立桿桿穩(wěn)定滿足上上述公式要求求。（三）、KL––H402CCb×hh=4550×10000mm7-1現(xiàn)澆梁梁底1#木楞強(qiáng)度、撓撓度計(jì)算7–1-1荷載載計(jì)算（按梁梁寬0.455m作為計(jì)計(jì)算單元，荷荷載計(jì)算簡圖圖詳見下）不變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：模板自重GG1k=0.50××（0.45＋2×0.885）＋0.1255×2×0..30=11.15kkN/mm，混凝土自重G2k=24.000（0.45××1.00＋2×0.1125×0..15）=11..70kNN/m，鋼筋自重GG3K==1.500×0.455×1.000＋1.10××2×0.1125×0..15=0.72kN/m，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=13.577kN//m，設(shè)計(jì)值q1=1..35×133.57==18.332kN/m（當(dāng)不變荷載效應(yīng)應(yīng)控制的組合合時(shí)，荷載系系數(shù)取1.335），可變均布線荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：施工人員及設(shè)備荷荷載Q1k=1.00kN/m2（0.45＋2×0.1125）m=00.70kkN/mm，混凝土振動(dòng)荷載Q2kk=2..00kNN/m2（0.45＋2×0.1125）m=11.40kkN/mm，標(biāo)準(zhǔn)值Σ=2..10kNN/m，設(shè)計(jì)值q2=1..4×2.110=22.94kkN/mm，7－1－2內(nèi)力分析按三跨連續(xù)梁進(jìn)行行內(nèi)力分析，并并應(yīng)考慮最不不利荷載組合合（計(jì)算跨度度L=llman=0.22m），計(jì)算簡圖如下：計(jì)算得MMmin=MB、C=－（0.10q1L2＋0.1177q2L2）=－（0.10××18.322＋0.1177×2.944）0.222=－0.11kN-m；Mmann=MAB、CD=（0.08q1L2＋0.1011q2L2）=（0.08××18.322＋0.1011×2.944）0.222=0.099kN-mm；Qman=QB、C=（0.60q1L＋0.6177q2L）=（0.60××18.322＋0.6177×2.944）0.22=2.822kN；；Rman=RB、C=（1.10q1L＋1.20q2L）=（1.10××18.322＋1.20××2.94）0.22=5.211kN；；比較上述算式中，取取絕對(duì)值最大大數(shù)作為強(qiáng)度度計(jì)算依據(jù)（負(fù)負(fù)號(hào)表示受力力方向與假設(shè)設(shè)的方向相反反）。7－1－31#木楞強(qiáng)度度計(jì)算木楞的幾何截面性性質(zhì)計(jì)算：木楞截面面積：A=3bh==3×50×50=77.50×103mm2，抗彎模量：W==3bh2/6==3×50×5502/6=6.25××104mm3，慣性矩：I==3bh3/12=3×550×503/12==1.566×106mm4，最大正應(yīng)力σmman=|M|man÷W=0.111÷6.255×104=1.776＜[fm]=13NN/mmm2。最大剪應(yīng)力τmman=3Qmman/2bh==3×2.82÷2×7.550×103=0.556＜[ft]=1.30N//mm22。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果強(qiáng)強(qiáng)度符合要求求。7－1－41#木楞撓撓度驗(yàn)算（可可采用標(biāo)準(zhǔn)荷荷載驗(yàn)算）最大撓度vmaan=kkql4/100EEI=（0.6777×13..57＋0.99××2.10）0.224/1000×99000××1.566×106=0..02＜[v]=2200/2550=00.88mmm。結(jié)論：計(jì)算結(jié)果符合合撓度允許值值。7－2梁底鋼管管小橫桿強(qiáng)度度、撓度計(jì)算算7－2－1荷載計(jì)算梁底鋼管小橫桿承承受梁底1##木楞傳遞遞的集中荷載載，近似地化化為均布荷載載，q=Rmann/b==5.211kN//0.455m=11.588kN//m，7－2－2內(nèi)力分析析按簡支梁進(jìn)行內(nèi)力力分析，計(jì)算算簡圖如下（計(jì)計(jì)算跨度0..95m）：：計(jì)算得Mmann=qccl（2－γ）/8==11.558×0.445×0.995（2－0.45/0.995）/8==0.955kN-mm，Qman=ql//2=11.588×0.455/2=2.661kN，Rman=22.61kkN，7－2－3強(qiáng)度計(jì)算最大正應(yīng)力σmmax=MMmax÷WW