橋梁計算書份T梁箱梁剛構(gòu)拱橋斜拉懸索

1、概述本標(biāo)段總長3.455km。本項目主路設(shè)計時速80km/h，輔路設(shè)計時速40km/h。共設(shè)置四座橋梁。2、采用規(guī)范及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)2.1規(guī)范及規(guī)程（1）《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）（2）《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166-2011）（3）《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范》（CJJ2-2008）（4）《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2014）（5）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）（6）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）（7）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）（8）《公路工程抗震規(guī)范》（JTGB02-2013）（9）《公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則》（JTG/TB02-01-2008）（10）《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計規(guī)范》（JTG/TD60-01-2004）（11）《公路橋梁盆式支座》（JT/T391-2009）（12）《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T4-2004）（13）《公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列》（JT/T663-2006）（14）《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》（GB11499.1-2008）（15）《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2007）（16）《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）（17）《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》(JG225-2007)（18）《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T4-2004）2.2技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）設(shè)計荷載汽車荷載等級：城-A級；（2）橋梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面布置主線橋?qū)挾?B=13.25~14.677m；（3）抗震要求地震動峰值加速度0.05g，地震基本烈度6度，抗震措施按7度要求。高架橋抗震設(shè)防分類為乙類，抗震設(shè)計方法為B類。（4）橋梁設(shè)計基準(zhǔn)期橋梁設(shè)計基準(zhǔn)期為100年。（5）橋梁設(shè)計使用年限橋梁主體結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為100年，伸縮裝置、支座等可更換部件設(shè)計使用年限為15年。（6）橋梁設(shè)計安全等級結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級為一級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γo＝1.1。（7）環(huán)境類別本工程環(huán)境類別為I類。2.3計算荷載（1）恒載預(yù)應(yīng)力混凝土容重：26kN/m3；橋面鋼筋混凝土鋪裝容重：26kN/m3；橋面瀝青混凝土鋪裝容重：24kN/m3；外側(cè)防撞護欄鋼筋混凝土容重：26kN/m3；（2）汽車活載按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）。汽車偏載系數(shù)1.15。（4）混凝土收縮徐變年平均相對濕度：80%；計算天數(shù)：3650d。（5）基礎(chǔ)不均勻沉降基礎(chǔ)不均勻沉降按跨徑的1/4000考慮。（6）預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼絞線均采用塑料波紋管成孔，μ＝0.17，K＝0.0015；預(yù)應(yīng)力松馳損失終極值：按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）計算；一端錨具變形及鋼束回縮值：（7）整體溫差按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.3.12條取用，橋梁結(jié)構(gòu)的有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值最高34℃、最低-3℃；整體溫差為升溫14℃、降溫23℃，基準(zhǔn)溫度按20℃采用。（8）梯度溫差按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.3.12條取用，正溫差T1=14℃、T2=5.5℃，負(fù)溫差T1=-7℃、T2=-2.75℃。2.4主要材料及其性能2.4.1混凝土全橋混凝土材料性能表砼強度等級彈性模量(MPa)剪切模量(MPaa)泊松比軸心抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值fck(MPa)軸心抗拉強度標(biāo)值值ftk(MPa)軸心抗壓強度設(shè)計計值fcd(MPa)軸心抗拉強度設(shè)計計值ftd(MPa)熱膨脹系數(shù)C5034500138000.232.42.6522.41.830.000012.4.2鋼材全橋鋼筋材料性能表鋼筋等級彈性模量(MPa)抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fftk(MPa)抗拉強度設(shè)計fssd(fpd)(MPa)抗壓強度設(shè)計值ffsd’(MPa)熱膨脹系數(shù)ΦS15.2鋼絞線1.95x105518601260/0.0000122HPB300鋼筋筋2.1x1053002702700.0000122HRB400鋼筋筋2.0x1054003303300.00001222.5計算原則及方法概述1、計算方法總體縱向計算采用平面桿系結(jié)構(gòu)驗算，根據(jù)橋梁施工流程劃分計算階段。并按對應(yīng)的構(gòu)件類型對結(jié)構(gòu)在施工階段、使用階段進行抗裂、應(yīng)力、極限承載能力驗算。2、結(jié)構(gòu)類型箱梁縱向按照部分預(yù)應(yīng)力砼A類構(gòu)件設(shè)計；現(xiàn)澆箱梁與預(yù)制箱梁或橋臺連接的端橫梁按鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計，其余端橫梁按部分預(yù)應(yīng)力砼A類構(gòu)件設(shè)計；中橫梁按部分預(yù)應(yīng)力砼A類構(gòu)件設(shè)計。3、第三聯(lián)（3×30m，B=13.25~14.677）左幅結(jié)構(gòu)3.1縱向驗算3.1.1結(jié)構(gòu)描述本聯(lián)上部結(jié)構(gòu)采用3×30m等高現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，梁高采用1.8m。箱梁采用單箱雙室斷面。頂板懸臂長度為2.5m，邊腹板采用直腹板形式?？v向預(yù)應(yīng)力通長腹板束的方式配置，每片腹板內(nèi)橫向設(shè)兩排鋼束。腹板鋼束在邊支點梁端開槽錨固。斷面構(gòu)造圖如下所示，橋面寬度13.25~14.677。具體構(gòu)造詳見相關(guān)圖紙?？缰袛嗝孢呏c斷面中支點斷面本聯(lián)縱向按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件計算。本聯(lián)上部結(jié)構(gòu)采用支架現(xiàn)澆施工。3.1.2計算模型箱梁結(jié)構(gòu)縱向計算按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件驗算，根據(jù)規(guī)范及設(shè)計說明考慮溫度作用、基礎(chǔ)不均勻沉降等，計算采用《橋梁博士V3.5》程序。主橋結(jié)構(gòu)共劃分為102個單元、103個節(jié)點，3個施工階段，結(jié)構(gòu)離散圖如下圖：全聯(lián)縱向結(jié)構(gòu)離散圖3.1.3施工階段描述全橋結(jié)構(gòu)驗算共分3個施工階段，分別為：1現(xiàn)澆箱梁，張拉預(yù)應(yīng)力鋼束；2施工橋面鋪裝，安裝護欄；3結(jié)構(gòu)成橋3650天；3.1.4持久狀況承載能力驗算3.1.4.1正截面抗彎承載能力計算最大彎矩對應(yīng)抗力及最大彎矩（KN·m）圖中紅、黑分別代表最大彎矩對應(yīng)抗力及最大彎矩。最小彎矩對應(yīng)抗力及最小彎矩（KN·m）圖中紅、黑分別代表承載能力及對應(yīng)的彎矩。由上圖可見，承載能力極限狀態(tài)下全橋的正截面抗彎強度滿足要求。3.1.4.2斜截面抗剪承載能力計算最大剪力對應(yīng)抗力及最大剪力（kN）圖中紅、藍分別代表最大剪力對應(yīng)抗力及最大剪力。最小剪力對應(yīng)抗力及最小剪力（kN）圖中紅、藍分別代表最剪力對應(yīng)抗力及剪力。由上圖可見，承載能力極限狀態(tài)全聯(lián)的斜截面抗剪強度滿足要求。3.1.5持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算頻遇效應(yīng)組合正應(yīng)力圖（Mpa）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合正應(yīng)力圖（Mpa）頻遇效應(yīng)組合主應(yīng)力圖（Mpa）由圖可知，頻遇效應(yīng)組合及準(zhǔn)永久效應(yīng)組合構(gòu)件未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求；頻遇組合下，除梁端外，構(gòu)件最大主拉應(yīng)力為1.3MPa<0.5ftk=0.5×2.65=1.325MPa，滿足規(guī)范要求。短期組合效應(yīng)下的抗裂驗算滿足要求。3.1.6持久狀況和短暫狀況主梁應(yīng)力驗算3.1.6.1持久狀況應(yīng)力驗算按照新《公橋規(guī)》第7.1條規(guī)定，持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力計算時其應(yīng)力值取標(biāo)準(zhǔn)組合值。標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合正應(yīng)力圖（Mpa）（上下緣最大應(yīng)力）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合主應(yīng)力圖（Mpa）（最大主壓應(yīng)力）由圖可見，標(biāo)準(zhǔn)值組合，構(gòu)件最大壓應(yīng)力11.3MPa<0.5fck=0.5×32.4=16.2MPa,滿足規(guī)范要求；最大主壓應(yīng)力11.3MPa<0.6fck=0.6×32.4=19.44MPa,滿足規(guī)范要求。本橋在持久狀況下混凝土的應(yīng)力滿足要求。3.1.6.2短暫狀況應(yīng)力驗算施工階段混凝土的軸心抗壓強度采用0.9×32.4＝29.16MPa，此時規(guī)范允許的短暫狀況混凝土最大法向壓應(yīng)力為0.9×32.4×0.7=20.412MPa，因此短暫狀況的混凝土法向壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。施工階段混凝土的軸心抗拉強度采用0.90×2.65＝2.385MPa，此時規(guī)范允許的施工截面混凝土最大法向拉應(yīng)力為0.9×2.65×0.7=1.67MPa，因此預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋，圖紙縱向配筋率滿足要求。第一施工階段（張拉完預(yù)應(yīng)力）主梁正截面應(yīng)力（Mpa）第二施工階段（完成橋面鋪裝）主梁正截面應(yīng)力（Mpa）第三施工階段（完成收縮徐變）主梁正截面應(yīng)力（Mpa）由上列圖可知主梁施工過程中混凝土最大的法向壓應(yīng)力為8.8MPa，且未出現(xiàn)拉應(yīng)力。滿足規(guī)范要求。3.1.7主梁撓度驗算活載作用下全橋向上豎向位移圖mm活載作用下全橋向下豎向位移圖mm主梁在活載作用下向下最大豎向位移3.6mm、向上最大豎向位移2.1mm，不大于l/500的規(guī)范要求，結(jié)構(gòu)剛度滿足要求。3.1.8預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力鋼束在正常使用標(biāo)準(zhǔn)組合下的拉應(yīng)力計算結(jié)果見下表：鋼束號最大應(yīng)力允許值是否滿足1-1150-1209是2-1160-1209是3-1208-1209是由上表可知預(yù)應(yīng)力鋼束有效應(yīng)力值均在規(guī)范容許范圍內(nèi)，滿足規(guī)范要求。3.2橫梁驗算計算方法概述橫梁計算采用平面桿系結(jié)構(gòu)驗算，根據(jù)橋梁施工流程劃分計算階段。并按A類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件對橫梁在施工階段、使用階段進行抗裂、應(yīng)力、極限承載能力驗算。3.2.2荷載施加方法橫梁重量按實際施加，同時將縱向計算時永久作用和除汽車以外的可變作用引起的支反力標(biāo)準(zhǔn)值作為永久荷載分布按邊中荷載比1：1及1.2：1（取最不利）施加在橫梁的各腹板位置，汽車荷載在其實際作用范圍按最不利加載。第三聯(lián)左幅（3×30m）端橫梁（7#墩位）.1橫梁計算斷面考慮到橫梁翼緣部分也參與受力，故在橫梁計算時應(yīng)考慮兩側(cè)H/2范圍內(nèi)的頂?shù)装褰孛妗Ｒ韵率菣M梁計算取用的截面。端橫梁計算斷面.2計算模型端橫梁橫向受力計算采用橋梁博士3.5計算。計算采用平面桿系模型，將橫梁劃分32個單元33個節(jié)點，5個施工階段，本橫梁按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件計算。具體計算模型及結(jié)構(gòu)計算圖式見如下結(jié)構(gòu)離散圖，本報告給出的計算結(jié)果不包括翼緣板部分的受力情況。端橫梁結(jié)構(gòu)離散圖.3持久狀況承載能力驗算最大彎矩對應(yīng)抗力及最大彎矩（KN·m）最小彎矩對應(yīng)抗力及最小彎矩（KN·m）由上圖可見，承載能力極限狀態(tài)下橫梁的正截面抗彎強度滿足要求。.4持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算1正截面抗裂計算頻遇效應(yīng)組合正應(yīng)力圖（Mpa）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合正應(yīng)力圖（Mpa）由圖可知，頻遇效應(yīng)組合，構(gòu)件最大拉應(yīng)力為1.6MPa＜0.7ftk=0.7×2.65=1.855MPa，滿足規(guī)范要求；準(zhǔn)永久組合下構(gòu)件未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。2斜截面抗裂計算頻遇效應(yīng)組合主拉應(yīng)力圖（Mpa）構(gòu)件最大主拉應(yīng)力為0.3MPa<0.5ftk=0.5×2.65=1.325MPa，斜截面抗裂驗算滿足要求。.5持久狀況應(yīng)力驗算按照新《公橋規(guī)》第7.1條規(guī)定，持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力計算時其應(yīng)力值取標(biāo)準(zhǔn)組合值。標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合正應(yīng)應(yīng)力圖（Mpa）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合主應(yīng)應(yīng)力圖（Mpa）由圖可見，標(biāo)準(zhǔn)值值組合，構(gòu)件件最大壓應(yīng)力力8.2MPaa<0.5ffck=0..5×32..4=16..2MPaa,滿足規(guī)范要要求；最大主主壓應(yīng)力8..2MPa<<0.6fcck=0.66×32.44=19.444MPaa,滿足規(guī)范要要求。本橋在在持久狀況下下混凝土的應(yīng)應(yīng)力滿足要求求。.6短暫狀況應(yīng)力力驗算施工階段混凝土的的軸心抗壓強強度采用0.9×332.4＝29.166MPa，此時規(guī)范范允許的短暫暫狀況混凝土土最大法向壓壓應(yīng)力為20.4112MPa，因此短暫暫狀況的混凝凝土法向壓應(yīng)應(yīng)力滿足規(guī)范范要求。混凝凝土最大的法法向拉應(yīng)力為為0.8MPPa，施工階段段混凝土的軸軸心抗拉強度度采用0.90××2.65＝2.3855MPa，此時規(guī)范范允許的施工工截面混凝土土最大法向拉拉應(yīng)力為1.67MMPa，因此預(yù)拉拉區(qū)應(yīng)配置其其配筋率不小小于0.2%的縱向鋼筋筋，圖紙縱向向配筋率滿足足要求。第一施工階段（張張拉完預(yù)應(yīng)力力）主梁正截截面應(yīng)力（Mpa）第二施工階段（完完成收縮徐變變）主梁正截截面應(yīng)力（Mpa）由上列圖可知主梁施工工過程中混凝凝土最大的法法向壓應(yīng)力為為4.4MPa，且未出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力。滿滿足規(guī)范要求求。.7預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力力驗算預(yù)應(yīng)力鋼束在正常常使用標(biāo)準(zhǔn)組組合下的拉應(yīng)應(yīng)力計算結(jié)果果見下表：鋼束號最大應(yīng)力允許值是否滿足1-1160-1209是2-1160-1209是3-1050-1209是由上表可知預(yù)應(yīng)力力鋼束有效應(yīng)應(yīng)力值均在規(guī)規(guī)范容許范圍圍內(nèi)，滿足規(guī)規(guī)范要求。第三聯(lián)左幅（3×300m）端橫梁（10#墩位）.1橫梁計算斷斷面考慮到橫梁翼緣部部分也參與受受力，故在橫橫梁計算時應(yīng)應(yīng)考慮兩側(cè)H/2范圍內(nèi)的頂頂?shù)装褰孛?。以以下是橫梁計計算取用的截截面。端橫梁計算斷面.2計算模型端橫梁橫向受力計算算采用橋梁博博士3.5計算。計算算采用平面桿桿系模型，將將橫梁劃分336個單元37個節(jié)點，5個施工階段段，本橫梁按部分分預(yù)應(yīng)力混凝凝土A類構(gòu)件計算。具具體計算模型型及結(jié)構(gòu)計算算圖式見如下下結(jié)構(gòu)離散圖圖，本報告給給出的計算結(jié)結(jié)果不包括翼翼緣板部分的的受力情況。端橫梁結(jié)構(gòu)離散圖圖.3持久狀況承承載能力驗算算最大彎矩對應(yīng)抗力力及最大彎矩矩（KN·m）最小彎矩對應(yīng)抗力力及最小彎矩矩（KN·m）由上圖可見，承載載能力極限狀狀態(tài)下橫梁的的正截面抗彎彎強度滿足要要求。.4持久狀況正正常使用極限限狀態(tài)驗算1正截面抗裂計算頻遇效應(yīng)組合正應(yīng)應(yīng)力圖（Mpa）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合正正應(yīng)力圖（Mpa）由圖可知，頻遇效效應(yīng)組合，構(gòu)構(gòu)件最大拉應(yīng)應(yīng)力為1.66MPa＜0.7fttk=0.77×2.655=1.8555MPa，滿足規(guī)范要要求；準(zhǔn)永久久組合下構(gòu)件件未出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力，滿足規(guī)規(guī)范要求。2斜截面抗裂計算頻遇效應(yīng)組合主拉拉應(yīng)力圖（Mpa）構(gòu)件最大主拉應(yīng)力力為0.4MPa<00.5ftkk=0.5××2.65==1.3255MPa，斜截面抗抗裂驗算滿足足要求。.5持久狀況應(yīng)力力驗算按照新《公橋規(guī)》第7.1條規(guī)定，持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力計算時其應(yīng)力值取標(biāo)準(zhǔn)組合值。標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合正應(yīng)應(yīng)力圖（Mpa）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合主應(yīng)應(yīng)力圖（Mpa）由圖可見，標(biāo)準(zhǔn)值值組合，構(gòu)件件最大壓應(yīng)力力9.0MPaa<0.5ffck=0..5×32..4=16..2MPaa,滿足規(guī)范要要求；最大主主壓應(yīng)力9..0MPa<<0.6fcck=0.66×32.44=19.444MPaa,滿足規(guī)范要要求。本橋在在持久狀況下下混凝土的應(yīng)應(yīng)力滿足要求求。3.2.4.6短短暫狀況應(yīng)力力驗算施工階段混凝土的的軸心抗壓強強度采用0.9×332.4＝29.166MPa，此時規(guī)范范允許的短暫暫狀況混凝土土最大法向壓壓應(yīng)力為20.4112MPa，因此短暫暫狀況的混凝凝土法向壓應(yīng)應(yīng)力滿足規(guī)范范要求?；炷磷畲蟮姆ǚㄏ蚶瓚?yīng)力為為0.8MPPa，施工階段段混凝土的軸軸心抗拉強度度采用0.90××2.65＝2.3855MPa，此時規(guī)范范允許的施工工截面混凝土土最大法向拉拉應(yīng)力為1.67MMPa，因此預(yù)拉拉區(qū)應(yīng)配置其其配筋率不小小于0.2%的縱向鋼筋筋，圖紙縱向向配筋率滿足足要求。第一施工階段（張張拉完預(yù)應(yīng)力力）主梁正截截面應(yīng)力（Mpa）第二施工階段（完完成收縮徐變變）主梁正截截面應(yīng)力（Mpa）由上列圖可知主梁施工工過程中混凝凝土最大的法法向壓應(yīng)力為為4.9MPa，且未出現(xiàn)現(xiàn)拉應(yīng)力。滿滿足規(guī)范要求求。.7預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力力驗算預(yù)應(yīng)力鋼束在正常常使用標(biāo)準(zhǔn)組組合下的拉應(yīng)應(yīng)力計算結(jié)果果見下表：鋼束號最大應(yīng)力允許值是否滿足1-1170-1209是2-1180-1209是3-1090-1209是由上表可知預(yù)應(yīng)力力鋼束有效應(yīng)應(yīng)力值均在規(guī)規(guī)范容許范圍圍內(nèi)，滿足規(guī)規(guī)范要求。第三聯(lián)左幅（3×300m）中橫梁.1橫梁計算斷斷面考慮到橫梁翼緣部部分也參與受受力，故在橫橫梁計算時應(yīng)應(yīng)考慮兩側(cè)H/2范圍內(nèi)的頂頂?shù)装褰孛妗Ｒ砸韵率菣M梁計計算取用的截截面。中橫梁計算斷面.2計算模型中橫梁橫向受力計算算采用橋梁博博士3.5計算。計算算采用平面桿桿系模型，將將橫梁劃分332個單元33個節(jié)點，2個施工階段段，具體計算算模型及結(jié)構(gòu)構(gòu)計算圖式見見如下結(jié)構(gòu)離離散圖，本橫梁按部分分預(yù)應(yīng)力混凝凝土A類構(gòu)件計算。本本報告給出的的計算結(jié)果不不包括翼緣板板部分的受力力情況。中橫梁結(jié)構(gòu)離散圖圖.3持久狀況承載能力力驗算最大彎矩對應(yīng)抗力力及最大彎矩矩（KN·m）最小彎矩對應(yīng)抗力力及最小彎矩矩（KN·m）由上圖可見，承載載能力極限狀狀態(tài)下全橋的的正截面抗彎彎強度滿足要要求。.4持久狀況正常使用用極限狀態(tài)驗驗算1正截面抗裂計算頻遇效應(yīng)組合正應(yīng)應(yīng)力圖（Mpa）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合正正應(yīng)力圖（Mpa）由圖可知，頻遇效效應(yīng)組合，構(gòu)構(gòu)件最大拉應(yīng)應(yīng)力為1.66MPa＜0.7fttk=0.77×2.655=1.8555MPa，滿足規(guī)范要要求；準(zhǔn)永久久組合下構(gòu)件件未出現(xiàn)拉應(yīng)應(yīng)力，滿足規(guī)規(guī)范要求。2斜截面抗裂計算頻遇效應(yīng)組合主拉拉應(yīng)力圖（Mpa）構(gòu)件最大主拉應(yīng)力力為0