某高層住宅群塔吊施工方案

目錄HYPERLINK\l"_Toc219295719"一、編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc219295720"二、工程概況1HYPERLINK\l"_Toc219295721"三、塔吊位置1HYPERLINK\l"_Toc219295722"四、施工總體部署2HYPERLINK\l"_Toc219295723"1、塔吊及基礎(chǔ)選型2HYPERLINK\l"_Toc219295724"2、地基土設(shè)計(jì)參數(shù)建議值表3HYPERLINK\l"_Toc219295725"五、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算3HYPERLINK\l"_Toc219295726"1、1＃、2＃、3＃、6＃、7＃塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算3HYPERLINK\l"_Toc219295727"2、4＃、5＃塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算11HYPERLINK\l"_Toc219295728"六、塔機(jī)安裝和安全要求28HYPERLINK\l"_Toc219295729"七、塔機(jī)頂升30HYPERLINK\l"_Toc219295730"八、塔機(jī)的拆除30HYPERLINK\l"_Toc219295731"九、附墻架的設(shè)置31HYPERLINK\l"_Toc219295732"十、避雷針設(shè)置31HYPERLINK\l"_Toc219295733"十一、塔機(jī)的維護(hù)與保養(yǎng)31HYPERLINK\l"_Toc219295734"十二、塔吊使用安全措施32編制依據(jù)本計(jì)算書主要依據(jù)本工程地質(zhì)勘察報(bào)告，塔吊使用說明書、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017－2003）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》（第三版）、《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》（第二版）、《結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009－2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2002）、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94－94）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007－2002）等編制。工程概況本工程位于********大道與********中路交匯處西側(cè)，總用地面積56477㎡，總建筑面積113232㎡，其中地上總建筑面積97140㎡，地下總建筑面積10968㎡。其主要建筑物由12幢18~19層高層、6幢10~12層小高層、2層店鋪及一地下車庫組成。建設(shè)單位：********置業(yè)有限公司設(shè)計(jì)單位：********市民用建筑設(shè)計(jì)有限公司勘測單位：********工程勘查院監(jiān)理單位：*********監(jiān)理咨詢有限公司施工單位：***********集團(tuán)有限公司本工程建筑室內(nèi)地面標(biāo)高±0.000相當(dāng)于黃海高程5.05m。自然地坪黃海高程為2.0~2.6m。塔吊位置根據(jù)現(xiàn)場施工要求，本工程共設(shè)7臺(tái)塔吊，編號(hào)為1＃塔吊，位于3#建筑樓北側(cè)主樓位置，編號(hào)為2＃塔吊，位于7#建筑樓西側(cè)，編號(hào)為3＃塔吊，位于8#建筑樓西側(cè)，編號(hào)為4＃塔吊，位于9#和10#建筑樓之間靠近9#樓，編號(hào)為5＃塔吊，位于13#和14#建筑樓之間靠近14#樓，編號(hào)為6＃塔吊，位于15#建筑樓西北側(cè)，編號(hào)為7＃塔吊，位于18#建筑樓西北側(cè)（具體位置見附圖）。各塔吊位置部署基本滿足結(jié)構(gòu)施工要求。塔吊合格證、拆裝人員證書、租賃協(xié)議詳見附件。塔吊編號(hào)塔吊位置設(shè)備編號(hào)1＃3#樓北側(cè)2＃7#樓西側(cè)3＃8#樓西側(cè)4＃9#和10#樓之間靠近近9#樓5＃13#和14#樓樓之間靠近14#樓6＃15#樓西北側(cè)7＃18#樓西北側(cè)施工總體部署1、塔吊及基礎(chǔ)選型七臺(tái)塔吊采用QTZ63，工作半徑50米和QTZ100工作半徑60米，基本滿足結(jié)構(gòu)施工需要。（1）1＃、2＃、6＃、7＃塔吊采用QTZ63，工作半徑50米，樁基采用4根PTC-500（65）預(yù)應(yīng)力薄壁管樁，樁長35m，薄壁管樁從樁底灌芯15m,灌芯砼等級(jí)采用C40，鋼筋籠采用4Φ20布置，箍筋采用Φ8@300螺旋筋，加強(qiáng)筋采用Φ16@2000。沉樁方式采用靜壓法。樁頂相對(duì)標(biāo)高為-4.05m。樁頂焊接4Ф22鋼筋伸入塔吊基礎(chǔ)，長度滿足錨固要求。基礎(chǔ)采用4600×4600×1400mm的樁基承臺(tái)，砼采用C25，配筋為上筋Φ14@200（雙向），下筋Φ20@200（雙向）交叉設(shè)置，布置14@500撐馬。墊層為200厚片石上100厚C10砼基礎(chǔ)墊層。塔身標(biāo)準(zhǔn)節(jié)外圍尺寸為1.6×1.6m，在基礎(chǔ)砼澆搗過程中埋入固定安裝標(biāo)準(zhǔn)節(jié)或預(yù)埋螺栓。（2）3＃塔吊采用QTZ100工作半徑60米，樁基采用4根PTC-500（65）預(yù)應(yīng)力薄壁管樁，樁長38m，薄壁管樁從樁底灌芯15m,灌芯砼等級(jí)采用C40，鋼筋籠采用4Φ20布置，箍筋采用Φ8@300螺旋筋，加強(qiáng)筋采用Φ16@2000。沉樁方式采用靜壓法。樁頂相對(duì)標(biāo)高為-4.05m。樁頂焊接4Ф22鋼筋伸入塔吊基礎(chǔ)，長度滿足錨固要求。基礎(chǔ)采用5500×5500×1500mm的樁基承臺(tái)，砼采用C25，配筋為上筋Φ14@200（雙向），下筋Φ20@200（雙向）交叉設(shè)置，布置14@500撐馬。墊層為200厚片石上100厚C10砼基礎(chǔ)墊層。塔身標(biāo)準(zhǔn)節(jié)外圍尺寸為1.6×1.6m，在基礎(chǔ)砼澆搗過程中埋入固定安裝標(biāo)準(zhǔn)節(jié)或預(yù)埋螺栓。（2）4＃、5＃塔吊所處位置均為地下室，樁基均采用4根Φ800C25砼鉆孔灌注樁，樁長35m，每根樁中心離邊800，樁鋼筋籠采用10Φ18全長布置，箍筋采用Φ8@300螺旋筋，加強(qiáng)筋采用Φ16@2000。基礎(chǔ)承臺(tái)采用4000×4000×1400的承臺(tái)，砼C25，配筋為上筋Φ14@200（雙向），下筋Φ20@200（雙向），暗梁（300×500）上下為4Φ25鋼筋，10Φ200四肢箍，共四與根樁相連，墊層100厚砼基礎(chǔ)層，樁中插入方形鋼構(gòu)柱。鋼柱尺寸、位置及暗梁尺寸、位置、配筋詳見附圖。2、地基土設(shè)計(jì)參數(shù)建議值表地層編號(hào)土層名稱土層厚度（m）承載力特征值（）預(yù)制樁鉆孔灌注樁（）（）（）（）1粘土0.4~1.47515132淤泥質(zhì)粘土15.2~18..660763淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土1.8~3.89513124粘土0.9~2.69012115-1粉質(zhì)粘土6.3~11.22200301000275005-1’粘土0.7~2.814022600203005-2粉砂3.3~6.2230361800~2600032900~13000塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算1、1＃、2＃、6＃、7＃塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算（根據(jù)勘察報(bào)告選取最不利土層計(jì)算）（1）塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號(hào)：QTZ63，塔吊起升高度H：60.000m，塔身寬度B：1.6m，基礎(chǔ)埋深D：0.000m，自重F1：450.8kN，基礎(chǔ)承臺(tái)厚度Hc：1.400m，最大起重荷載F2：60kN，基礎(chǔ)承臺(tái)寬度Bc：4.600m，樁鋼筋級(jí)別:HRB335，樁直徑或者方樁邊長：0.500m，樁間距a：3.4m，承臺(tái)箍筋間距S：250.000mm，承臺(tái)混凝土的保護(hù)層厚度：50mm，空心樁的空心直徑：0.30m。額定起重力矩是：630kN·m，基礎(chǔ)所受的水平力：30kN，主弦桿材料：角鋼/方鋼,寬度/直徑c：12mm，所處城市：浙江********市，基本風(fēng)壓W0：0.5kN/m2，地面粗糙度類別為：D類密集建筑群，房屋較高，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz：0.93。（2）塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力和彎矩計(jì)算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷載F2=60.00kN，作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊傾覆力矩M=1.4×766.99=1073.79kN·m（3）承臺(tái)彎矩及單樁樁頂豎向力的計(jì)算1）樁頂豎向力的計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-94）的第條，在實(shí)際情況中x、y軸是隨機(jī)變化的，所以取最不利情況計(jì)算。其中n──單樁個(gè)數(shù)，n=4；F──作用于樁基承臺(tái)頂面的豎向力設(shè)計(jì)值，F(xiàn)=612.96kN；G──樁基承臺(tái)的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×4.60×4.60×1.40)=888.72kN；Mx,My──承臺(tái)底面的彎矩設(shè)計(jì)值，取1073.79kN·m；xi,yi──單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的XY方向距離a/20.5=2.40m；Ni──單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值，最大壓力：Nmax=(612.96+888.72)/4+1073.79×2.40/(2×2.402)=598.74kN。最小壓力：Nmin=(612.96+888.72)/4-1073.79×2.40/(2×2.402)=152.10kN。不需要驗(yàn)算樁的抗拔2）承臺(tái)彎矩的計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-94）的第條。Mx1=∑NiyiMy1=∑Nixi其中Mx1,My1──計(jì)算截面處XY方向的彎矩設(shè)計(jì)值；xi,yi──單樁相對(duì)承臺(tái)中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.90m；Ni1──扣除承臺(tái)自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計(jì)值，Ni1=Ni-G/n=376.56kN；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩設(shè)計(jì)值：Mx1=My1=2×376.56×0.90=677.80kN·m。（4）承臺(tái)截面主筋的計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。As=M/(γsh0fy)αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2式中，αl──系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時(shí)，α1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80時(shí)，α1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00；fc──混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值查表得11.90N/mm2；ho──承臺(tái)的計(jì)算高度：Hc-50.00=1350.00mm；fy──鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計(jì)算得：αs=677.80×106/(1.00×11.90×4600.00×1350.002)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-0.007/2=0.997；Asx=Asy=677.80×106/(0.997×1350.00×300.00)=1679.32mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:4600.00×1400.00×0.15%=9660.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，Φ20@200。（5）承臺(tái)斜截面抗剪切計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第條和第條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到XY方向樁對(duì)矩形承臺(tái)的最大剪切力,考慮對(duì)稱性，記為V=598.74kN我們考慮承臺(tái)配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：γ0V≤βfcb0h0其中，γ0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00；b0──承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算寬度，b0=4600mm；h0──承臺(tái)計(jì)算截面處的計(jì)算高度，h0=1350mm；λ──計(jì)算截面的剪跨比，λ=a/h0此處，a=(4600.00/2-1600.00/2)-(4600.00/2-3400.00/2)=900.00mm；當(dāng)λ<0.3時(shí)，取λ=0.3；當(dāng)λ>3時(shí),取λ=3，得λ=0.67；β──剪切系數(shù)，當(dāng)0.3≤λ＜1.4時(shí)，β=0.12/(λ+0.3)；當(dāng)1.4≤λ≤3.0時(shí)，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.12；fc──混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=11.90N/mm2；則，1.00×598.74=598.738kN≤0.12×11.90×4600×1350/1000=8867.88kN；經(jīng)過計(jì)算承臺(tái)已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！（6）樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第條。根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=598.74kN；樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值應(yīng)滿足下面的公式：γ0N≤fcA其中，γ0──建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00；fc──混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fc=27.50N/mm2；A──樁的截面面積，A=1.26×105mm2。則，1.00×598738.05=5.99×105N≤27.50×1.26×105=3.46×106N；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)值滿足要求,只需構(gòu)造配筋?。?）樁豎向極限承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第-3條；根據(jù)第二步的計(jì)算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計(jì)值，取其中最大值N=598.74kN；單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpQsk=u∑qsikliQpk=qpkAp其中R──單樁的豎向承載力設(shè)計(jì)值；Qsk──單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；Qpk──單樁總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值；ηs,ηp──分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)；γs,γp──分別為樁側(cè)阻力分項(xiàng)系數(shù)，樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)；qsik──樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；qpk──極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值；u──樁身的周長，u=1.571m；Ap──樁端面積,取Ap=0.126m2；li──第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表:序號(hào)厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系數(shù)土層名稱10.8015.000.000.80粘土217.207.000.000.70淤泥質(zhì)粘土32.7013.000.000.70淤泥粉質(zhì)粘土41.7012.000.000.80粘土5-19.8030.001000.000.80粉質(zhì)粘土5-1’5-21.904.0022.0036.00600.002000.000.800.80粘土粉砂由于樁的入土深度為35.00m,所以樁端是在第7層土層。單樁豎向承載力驗(yàn)算:R=1.57×(0.80×15.00×1.00+17.20×7.00×1.00+2.70×13.00×1.00+1.70×12.00×1.00+9.80×30.00×1.00+1.90×22.00×1.00+0.90×36.00×1.00)/1.75+1.06×2000.00×0.126/1.75=6.97×102kN>N=598.738kN；上式計(jì)算的R的值大于最大壓力598.74kN,所以滿足要求!2、3＃塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算（1）塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號(hào)：QTZ100，塔吊起升高度H：60.000m，塔身寬度B：1.6m，自重F1：744.8kN，基礎(chǔ)承臺(tái)厚度Hc：1.500m，最大起重荷載F2：80kN，基礎(chǔ)承臺(tái)寬度Bc：5.500m，樁鋼筋級(jí)別:HRB335，樁直徑或者方樁邊長：0.500m，樁間距a：4.3m，承臺(tái)箍筋間距S：200.000mm，承臺(tái)混凝土的保護(hù)層厚度：50mm，空心樁的空心直徑：0.37m。額定起重力矩是：1000kN·m，基礎(chǔ)所受的水平力：30kN，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度：2.5m，所處城市：浙江********市，基本風(fēng)壓W0：0.5kN/m2，地面粗糙度類別為：D類密集建筑群，房屋較高，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz：0.93。（2）塔吊基礎(chǔ)承臺(tái)頂面的豎向力和彎矩計(jì)算塔吊自重（包括壓壓重）F1==744.880kN，塔吊最大起重荷載載F2=800.00kNN，作用于樁基承臺(tái)頂頂面的豎向力力F=1.22×(F1+F22)=9899.76kNN，塔吊傾覆力矩M==1.4×1158..04=16621.266kN·m（3）承臺(tái)彎矩及單樁樁樁頂豎向力的的計(jì)算圖中x軸的方向是是隨機(jī)變化的的，設(shè)計(jì)計(jì)算算時(shí)應(yīng)按照傾傾覆力矩M最不利方向向進(jìn)行驗(yàn)算。1）樁頂豎向力的計(jì)算算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ94--94）的第第條，在實(shí)際際情況中x、y軸是隨機(jī)變變化的，所以以取最不利情情況計(jì)算。其中n──單單樁個(gè)數(shù)，nn=4；F───作用于樁基基承臺(tái)頂面的的豎向力設(shè)計(jì)計(jì)值，F(xiàn)=9989.766kN；G───樁基承臺(tái)的的自重：G==1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=11.2×(25×5.50×5.50×1.50))=13611.25kNN；Mxx,My──承臺(tái)底面的的彎矩設(shè)計(jì)值值，取16221.26kkN·m；xii,yi──單樁相對(duì)承承臺(tái)中心軸的的XY方向距離離a/20..5=3.004m；Nii──單樁樁頂豎豎向力設(shè)計(jì)值值；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計(jì)值，最大壓力：Nmaax=(9889.76++1361..25)/44+16211.26×3.04//(2×3.0422)=814.36kkN。最小壓力：Nmiin=(9889.76++1361..25)/44-16211.26×3.04//(2×3.0422)=3211.15kNN。不需要驗(yàn)算樁的抗抗拔2）承臺(tái)彎矩的計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ94--94）的第第條。Mx1=∑NiyiMy1=∑Nixi其中Mx1,MMy1──計(jì)算截面處處XY方向的彎彎矩設(shè)計(jì)值；；xi,,yi──單樁相對(duì)承承臺(tái)中心軸的的XY方向距離離取a/2--B/2=11.35m；；Ni11──扣除承臺(tái)自自重的單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計(jì)值，Nii1=Ni--G/n=5514.044kN；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩矩設(shè)計(jì)值：MMx1=Myy1=2×514.004×1.35==1387..92kN··m。(4)承臺(tái)截面主筋筋的計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。As=M/((γsh0fyy)αs=M/((α1fcbhh02)ζ==1-(11-2αs)1/22γs=1-ζ/2式中，αl──系系數(shù)，當(dāng)混凝凝土強(qiáng)度不超超過C50時(shí)，α1取為1.0,,當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)為CC80時(shí)，α1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法得得1.00；fc───混凝土抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值查表得111.90N//mm2；ho───承臺(tái)的計(jì)算算高度：Hcc-50.000=14550.00mmm；fy───鋼筋受拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，fy=300.00N/mm2；經(jīng)過計(jì)算得：αss=13877.92×1106/(11.00×111.90××5500..00×14450.0002)=0..010；ξ=1-((1-2×00.010))0.5=00.010；；γs=1--0.0100/2=0..995；Assx=Assy=13387.922×106/((0.9955×1450..00×300.000)=32206.888mm2。由于最小配筋率為為0.15%%,所以構(gòu)造造最小配筋面面積為:5500.00××1500..00×0.15%%=123775.00mmm2。建議配筋值：HRRB335鋼鋼筋，Φ20@2000。承臺(tái)底面面單向根數(shù)440根。實(shí)際際配筋值122568mmm2。(5)承臺(tái)斜截面抗抗剪切計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ944-94)的的第條和第條條。根據(jù)第二步的計(jì)算算方案可以得得到XY方向樁對(duì)對(duì)矩形承臺(tái)的的最大剪切力力,考慮對(duì)稱性性，記為V==854.336kN我們們考慮承臺(tái)配配置箍筋的情情況，斜截面面受剪承載力力滿足下面公公式：γ0V≤≤βfcb0hh0其中，γ0──建建筑樁基重要要性系數(shù)，取取1.00；b0───承臺(tái)計(jì)算截截面處的計(jì)算算寬度，b00=55000mm；h0───承臺(tái)計(jì)算截截面處的計(jì)算算高度，h00=14500mm；λ───計(jì)算截面的的剪跨比，λλ=a/h00此處，a=((5500..00/2--1600..00/2))-(55000.00//2-43000.00//2)=13350.000mm；當(dāng)λ<0.3時(shí)，取取λ=0.3；當(dāng)當(dāng)λ>3時(shí),取λ=3，得λ=0.933；β───剪切系數(shù)，當(dāng)當(dāng)0.3≤λ＜1.4時(shí)，β=0.122/(λ+0.3))；當(dāng)1.4≤λ≤3.0時(shí)，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.100；fc───混凝土軸心心抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，fcc=11.990N/mmm2；則，1.00×8854.366=854..357kNN≤0.10×11.900×5500×1450//1000==9490..25kN；；經(jīng)過計(jì)算承臺(tái)已滿滿足抗剪要求求，只需構(gòu)造造配箍筋！(6)樁承載力驗(yàn)算算樁承載力計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑樁技技術(shù)規(guī)范》((JGJ944-94)的的第條。根據(jù)第二步的計(jì)算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值，取其中最最大值N=8854.366kN；樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)計(jì)值應(yīng)滿足下下面的公式：：γ0N≤≤fcA其中，γ0──建建筑樁基重要要性系數(shù)，取取1.00；fc───混凝土軸心心抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，fcc=19.110N/mmm2；A───樁的截面面面積，A=88.88×104mmm2。則，1.00×88543577.41=88.54×105N≤19.100×8.88×104=11.70×106N；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂頂軸向壓力設(shè)設(shè)計(jì)值滿足要要求,只需構(gòu)造配配筋！(7)樁豎向極限承承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑樁基基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-94)的第-3條；根據(jù)第二步的計(jì)算算方案可以得得到樁的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值，取其中最最大值N=8854.366kN；單樁豎向承載力設(shè)設(shè)計(jì)值按下面面的公式計(jì)算算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpQsk=u∑qsiklliQpk=qpkkAp其中R──單單樁的豎向承承載力設(shè)計(jì)值值；Qssk──單樁總極限限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；Qppk──單樁總極限限端阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；ηηs,ηp──分別為樁側(cè)側(cè)阻群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)，樁端端阻群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)；γγs,γp──分別為樁側(cè)側(cè)阻力分項(xiàng)系系數(shù)，樁端阻阻抗力分項(xiàng)系系數(shù)；qssik──樁側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；qppk──極限端阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；u───樁身的周長長，u=1..571m；；App──樁端面積,取Ap=0..089m22；lii──第i層土層的厚厚度；各土層厚度及阻力力標(biāo)準(zhǔn)值如下下表:序號(hào)厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系數(shù)土層名稱10.6015.000.000.80粘土216.507.000.000.70淤泥質(zhì)粘土32.6013.000.000.70淤泥粉質(zhì)粘土41.7012.000.000.80粘土5-110.830.001000.000.80粉質(zhì)粘土5-1’5-22.204.5022.0036.00600.002600.000.800.80粘土粉砂由于樁的入土深度度為38.000m,所以以樁端是在第第7層土層。單樁豎向承載力驗(yàn)驗(yàn)算:R=1..57×(0.60×15.000×1.00++16.500×7.00×1.00++2.60××13.000×1.00++1.70××12.000×1.00++10.800×30.000×1.00++2.20××22.000×1.00++3.60××36.000×1.00))/1.755+1.066×2600..00×0.0899/1.75=9.51×102kN<N==814.3577kN；上式計(jì)算的R的值值大于最大壓力力814.36kkN,所以滿滿足要求!3、4＃、5＃塔吊基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算（根據(jù)勘勘察報(bào)告選取取最不利土層層計(jì)算）（1）塔吊基本參數(shù)塔吊型號(hào)：QTZZ63；標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)長度b：2.5m；塔吊自重Gt：4450.8kkN；塔吊地地腳螺栓性能能等級(jí)：高強(qiáng)強(qiáng)8.8級(jí)；最大起重荷載Q：：60kN；塔塔吊地腳螺栓栓的直徑d：24mm；塔吊起升高度H：：45m；塔吊地腳腳螺栓數(shù)目nn：8個(gè)；塔身寬度B:11.6m；（2）格構(gòu)柱基本參數(shù)格構(gòu)柱計(jì)算長度llo：1.6m；格格構(gòu)柱綴件類類型：綴板；；格構(gòu)柱綴件節(jié)間長長度a1：0.5m；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件節(jié)節(jié)間長度a22：1.6m；格格構(gòu)柱參數(shù)::長450mmm，寬450mmm；格構(gòu)柱截面寬度bb1：0.45mm；格構(gòu)柱基基礎(chǔ)骨架材料類型型：L1255x125x2；（3）基礎(chǔ)參數(shù)樁中心距a：2..4m；樁直直徑d：0.8m；樁入土深度l：335m；樁型與工工藝：泥漿護(hù)護(hù)壁鉆(沖)孔灌注樁；；樁混凝土等級(jí)：CC25；樁鋼鋼筋型號(hào)：HHRB3355；樁鋼筋直徑：188mm；承臺(tái)箍筋間間距：2500mm；承臺(tái)寬度Bc：44m；承臺(tái)厚厚度h：1.2m；承臺(tái)混凝土等級(jí)為為：C25；承臺(tái)臺(tái)鋼筋等級(jí)：：HRB3335；承臺(tái)鋼筋直徑：220；承臺(tái)保保護(hù)層厚度::50mm；（4）塔吊計(jì)算狀態(tài)參數(shù)數(shù)地面粗糙類別：DD類密集建筑筑群，房屋較較高；風(fēng)荷載載高度變化系系數(shù)：0.773；主弦桿材料：角鋼鋼/方鋼；主弦弦桿寬度c：250mmm；非工作狀態(tài)：所處城市浙江**********市，基本本風(fēng)壓W0==0.5kkN/m2；；額定起重力矩Mee：600kNN·m；基礎(chǔ)所受受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：：1174..3kN·m；工作狀態(tài)：所處城市浙江**********市，基本本風(fēng)壓W0==0.5kkN/m2，額定起重力矩Mee：600kNN·m；基礎(chǔ)所受受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：：1174..3kN·m；（5）非工作狀態(tài)下荷荷載計(jì)算塔吊吊受力計(jì)算1）塔吊豎向力計(jì)算承臺(tái)自重：Gc==25×Bc×Bc×h×1.2=225×4.00×4.00×1.20×1.2=5576.000kN作用在基礎(chǔ)上的垂垂直力：N==Gt+Gcc=450..80+5776.00==1026..80kN2）塔吊風(fēng)荷載計(jì)算地處浙江*********市市，基本風(fēng)壓壓W0=0.55kN/m2擋風(fēng)系數(shù)計(jì)算：φ=(3B+22b+(4BB2+b2))1/2c//Bb)擋風(fēng)系數(shù)Φ=0..87體型系數(shù)μs=11.90查表得：荷載高度度變化系數(shù)μμz=0.773高度z處的風(fēng)振系系數(shù)取：βz=1.00所以風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值值為：ω=0.7×βz××μs×μz×ω0=0.77×1.000×1.900×0.733×0.500=0.499kN/m223）塔吊彎矩計(jì)算風(fēng)荷載對(duì)塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩矩計(jì)算：Mω=ω×Φ×B×H×H×00.5=0..49×0..87×1..60×400.00×440.00××0.5=5538.300kN·m總的最大彎矩值：：Mmax=Me++Mω+P×h==600.000+5388.30+330.00××1.20==1174..30kN··m4）塔吊水平力計(jì)算水平力：V=ω××B×H×Φ+P=0..50×1..60×400.00×00.87+330.00==57.722kN5）每根格構(gòu)柱的受力力計(jì)算作用于承臺(tái)頂面的的作用力：NN=10266.80kNNMmax=11774.30kkN·mV=57.72kkN6）樁頂豎向力的計(jì)算算式中：N－單樁個(gè)個(gè)數(shù)，n=44；F－－作用于樁基基承臺(tái)頂面的的豎向力設(shè)計(jì)計(jì)值；G－－樁基承臺(tái)的的自重；Mxx,My－承承臺(tái)底面的彎彎矩設(shè)計(jì)值；；xii,yi－單單樁相對(duì)承臺(tái)臺(tái)中心軸的XXY方向距離離；Nii－單樁樁頂頂豎向力設(shè)計(jì)計(jì)值；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計(jì)值最大壓力：N0=Nmax==N/4+((Mmax××a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11026.880/4+((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=6602.688kN最小壓力：Nmin=N/44-(Mmaax×a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11026.880/4-((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=--89.288kN需要驗(yàn)算樁基礎(chǔ)抗抗拔力。7）樁頂剪力的計(jì)算V0=V/4=557.72//4=14..43kN8）塔吊與承臺(tái)連接的的螺栓驗(yàn)算①螺栓抗剪驗(yàn)算每個(gè)螺栓所受剪力力：Nvb=nvπdd2fvb//4=1×33.14×224.0022×250//4=1133.10kNNNv=V/n=557.72//8=7.222kN<1113.100kN螺栓抗剪強(qiáng)度滿足足要求。②螺栓抗拉驗(yàn)算n1×NNt=Nmiin其中：n1－塔吊吊每一個(gè)角上上螺栓的數(shù)量量，即：n11=n/4；；Ntt－每一顆螺螺栓所受的力力；Ntb=πde22ftb/44=3.144×21.1192×4000/4=1141.000kNNt=Nmin//n1=899.28/22.00=444.64kkN<1411.00kNN螺栓抗拉強(qiáng)度滿足足要求。③螺栓同時(shí)受到剪力力以及拉力時(shí)時(shí)的驗(yàn)算((Nvv/Nvb))2+(NttNtb)22)1/2≤1其中：Nv、Ntt－一個(gè)普通通螺栓所承受受的剪力和拉拉力；Nvvb、Ntb、Ncb－一個(gè)個(gè)普通螺栓的的受剪、受拉拉和承壓承載載力的設(shè)計(jì)值值；((Nv/Nvb)22+(Nt//Ntb)22)0.5==((7.222/1133.10)22+(44..64/1441.00))2)0.55=0.322螺栓在同時(shí)受到剪剪力以及桿軸軸方向拉力時(shí)時(shí)強(qiáng)度滿足要要求。9）承臺(tái)驗(yàn)算①承臺(tái)彎矩的計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ94--94）的的第條。Mx1=∑NiyiMy1=∑Nixi其中Mx1,,My1－計(jì)計(jì)算截面處XXY方向的彎彎矩設(shè)計(jì)值；；xi,yi-單樁樁相對(duì)承臺(tái)中中心軸的XYY方向距離取取(a-B)//2=(2..40-1..60)/22=0.400m；Nii1－單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計(jì)值；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩矩設(shè)計(jì)值：MMx1=Myy1=2×0.40×602.668=4822.15kNN·m。②螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算錨固深度計(jì)算公式式:h≥N/πd[fb]]其中N－錨固力力，即作用于于螺栓的軸向向拉力，N==44.644kN；d－樓樓板螺栓的直直徑，d=224mm；[fbb]－樓板螺螺栓與混凝土土的容許粘接接強(qiáng)度，計(jì)算算中取1.227N/mmm2；h－樓樓板螺栓在混混凝土樓板內(nèi)內(nèi)的錨固深度度，經(jīng)過計(jì)算算得到h要大于44..64×103/((3.14××24.000×1.27))=466..19mm構(gòu)造要求：h≥6648.000mm；螺栓在混凝土承臺(tái)臺(tái)中的錨固深深度要大于6648.000mm。③承臺(tái)截面主筋的計(jì)計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。As=M/((γsh0fyy)αs=M/((α1fcbhh02)ζ==1-(11-2αs)1/22γs=1-ζ/2式中：αl－系數(shù)數(shù)，當(dāng)混凝土土強(qiáng)度不超過過C50時(shí)，α1取為1.0,,當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)為CC80時(shí)，α1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法得得1.00；fcc－混凝土抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值查表得111.90NN/mm2；；hoo－承臺(tái)的計(jì)計(jì)算高度hoo=12000.00-550.00==1150..00mm；；fyy－鋼筋受拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，fy=3300N/mmm2；經(jīng)過計(jì)算得：αs=482.155×106//(1.0000×11..900×44.000××103×((1150..000)22)=0.0008；ξ=1-(11-2×0..008)00.5=0..008；γs=1--0.0088/2=0..996；Asx=Assy=4822.15×106/((0.9966×1150..000×300)==1402..915mmm2；由于最小配筋率為為0.15%%,所以最小小配筋面積為為:1200×40000×0.15%%=72000mm2；建議配筋值：HRRB335鋼鋼筋，Φ20@200。承臺(tái)底面面單向根數(shù)223根。實(shí)際際配筋值72226.6mmm2。④承臺(tái)斜截面抗剪切切計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ944-94)的的第條和第條條。根據(jù)第二步的計(jì)算算方案可以得得到XY方向樁對(duì)對(duì)矩形承臺(tái)的的最大剪切力力,考慮對(duì)稱性性，記為V==602.668kN。我我們考慮承臺(tái)臺(tái)配置箍筋的的情況，斜截截面受剪承載載力滿足下面面公式：γ0V≤≤βfcb0hh0其中：γo－建筑筑樁基重要性性系數(shù)，取11.00；Bcc－承臺(tái)計(jì)算算截面處的計(jì)計(jì)算寬度，BBc=40000.00mmm；hoo－承臺(tái)計(jì)算算截面處的計(jì)計(jì)算高度，hho=12000.00--50.000=11500.00mmm；λ--計(jì)算截面的的剪跨比，λλ=a/hoo，此處，a=(40000.000/2-16600.000/2)-((4000..00/2--2400..00/2))=400..00mm，當(dāng)λ<0.3時(shí)，取λλ=0.3；當(dāng)當(dāng)λ>3時(shí),取λ=3，得λ=0.355；β－－剪切系數(shù)，當(dāng)當(dāng)0.3≤λ＜1.4時(shí)，β=0.122/(λ+0.3))；當(dāng)1.4≤λ≤3.0時(shí)，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.199；fc－－混凝土軸心心抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，fcc=11.990N/mmm2；則，1.00×6022.68=6602.688kN≤0.19×11.900×4000..00×1150..00/10000=100400.660kN；經(jīng)過計(jì)算承臺(tái)已滿滿足抗剪要求求，只需構(gòu)造造配箍筋！10）單肢格構(gòu)柱截面驗(yàn)驗(yàn)算①格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)L125x10A=24.377cm2ii=3.885cmI=3361.677cm4z0==3.45ccm每個(gè)格構(gòu)柱由4根根角鋼L1225x10組組成，格構(gòu)柱柱力學(xué)參數(shù)如如下：Ix1=[I+AA×（b1/2－z0）2]×4=[3661.67++24.377×(45.000/2-3..45)2]]×4=368822.422cm4；An1=A×4==24.377×4=97..48cm22；W1=Ix1/((b1/2--z0)=336822..42/(445.00//2-3.445)=19932.944cm3；ix1=(Ix11/An1))0.5=((368222.42/997.48))0.5=119.44ccm；②格構(gòu)柱平面內(nèi)整體體強(qiáng)度Nmax/An11=602..68×103/((97.488×102)==61.833N/mm22<f=3000N/mmm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體體強(qiáng)度滿足要要求。③格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性性驗(yàn)算L0x1=lo==1.60mm；λx1=L0x1××102/iix1=1..60×1002/19..44=8..23；單肢綴板節(jié)間長度度：a1=00.50m；；λ1=L1/iv==50.000/2.488=20.116；λ0x1=(λx112+λ12)0..5=(8..232+220.1622)0.5==21.788；查表：Φx=0..96；Nmax/(ΦxxA)=6002.68××103/((0.96××97.488×102))=64.114N/mmm2<f=3300N/mmm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性性滿足要求。④剛度驗(yàn)算λmax=λ0x11=21.778<[λ]=1500滿足；單肢計(jì)算長度：ll01=a11=50.000cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ii1=3.885cm；單肢長細(xì)比：λ11=l01//i1=500.00/33.85=112.99<<0.7λmax=00.7×211.78=115.24；；因截面無削弱，不不必驗(yàn)算截面面強(qiáng)度。分肢穩(wěn)定滿足要求求。11）整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗(yàn)驗(yàn)算①格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學(xué)參參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學(xué)參參數(shù)：Ix1=368222.42ccm4An1==97.488cm2W1=1932..94cm33ix1=119.44ccm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四四個(gè)單肢的格格構(gòu)柱組成的的，整個(gè)基礎(chǔ)礎(chǔ)的力學(xué)參數(shù)數(shù)：Ix2=[Ix11+An1××(b2×102/22-b1×102/22)2]×4=[366822.442+97..48×(2.40×102/22-0.455×102/22)2]×4=38553966..66cm44；An2=An1××4=97..48×4=3899.92cmm2；W2=Ix2/((b2/2--b1/2))=38533966.666/(2..40×102/22-0.455×102/22)=395527.866cm3；ix2=(Ix22/An2))0.5=((38539966.666/389..92)0..5=99..42cm；；②格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)內(nèi)整體強(qiáng)度N/An+Mx//(γx×W)==1026..80×1003/(3889.92××102)++1174..30×1006/(1..0×395527.866×103))=56.004N/mmm2<f=3300N/mmm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)內(nèi)穩(wěn)定滿足要要求。③格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算L0x2=lo==1.60mm；λx2=L0x2//ix2=11.60×1102/999.42=11.61；An2=389..92cm22；Ady2=2×224.37==48.744cm2；λ0x2=(λx222+40××An2/AAdy2)00.5=(11.612++40×3889.92//48.744)0.5==17.966；查表：φx=0..94；NEX'=ππ2EAn22/1.1λ0x22NEX=2234408.066N；N/(φxA)+βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))≤≤fN/(φxA)++βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))=119.01NN/mm2≤≤f=3000N/mm22；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)穩(wěn)定性滿足要要求。④剛度驗(yàn)算λmax=λ0x22=17.996<[λ]=1500滿足；單肢計(jì)算長度：ll02=a22=160..00cm；；單肢回轉(zhuǎn)半徑：iix1=199.44cmm；單肢長細(xì)比：λ11=l02//ix1=1160.000/19.444=8.223<0.77λmax=00.7×177.96=112.57；；因截面無削弱，不不必驗(yàn)算截面面強(qiáng)度。剛度滿足要求。12）樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑樁技技術(shù)規(guī)范》((JGJ944-94)的的第條。根據(jù)以上的計(jì)算方方案可以得到到樁的軸向壓壓力設(shè)計(jì)值，取取其中最大值值；N=602.688kN；樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)計(jì)值應(yīng)滿足下下面的公式：：γ0N≤fcA其中，γo－建筑筑樁基重要性性系數(shù)，取11.00；fcc－混凝土軸軸心抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，ffc=11..90N/mmm2；A－－樁的截面面面積，A=πd2/4==0.50m2；則，1.00×6602.688=602..68kNN<11.990×0.50×103=55950.000kN；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂頂軸向壓力設(shè)設(shè)計(jì)值滿足要要求,只需構(gòu)造配配筋！13）樁豎向極限承載力力驗(yàn)算單樁豎向承載力設(shè)設(shè)計(jì)值按下面面的公式計(jì)算算：R=ηsQsk/γs+ηpQpk/γpQsk=u∑qsiklliQpk=qpkkAp其中R－最大大極限承載力力；Qssk－單樁總總極限側(cè)阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；Qppk－單樁總總極限端阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；ηss,ηp－分別為樁樁側(cè)阻群樁效效應(yīng)系數(shù)，樁樁端阻群樁效效應(yīng)系數(shù)；γss,γp－分別為樁樁側(cè)阻力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)，樁端端阻抗力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)；qssik－樁側(cè)側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；qppk－極限端端阻力標(biāo)準(zhǔn)值值；u－－樁身的周長長，取u=πd=2.551m；App－樁端面積積,取Ap=0..50m2；；lii－第i層土層的厚厚度；各土層厚度及阻力力標(biāo)準(zhǔn)值如下下表:序號(hào)厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系數(shù)土層名稱11.5013.000.000.80粘土216.0010.000.000.70淤泥質(zhì)粘土31.2011.000.000.80粘土5-19.6027.00500.000.80粉質(zhì)粘土5-1’1.5020.00300.000.80粘土5-15-20.805.7027.0032.00500.001300.000.800.80粉質(zhì)粘土粉砂由于樁的入土深度度為35.00m，所以樁端是是在第6層土層。已知：樁中心距：：Sa=a==2.40mm，樁直徑：：d=0.880m，承臺(tái)臺(tái)寬度：Bcc=4.000m，樁入土土長度：l==30.000m由Sa/d=2.440/0.880=3.000，Bc/l==4.00//30.000=0.133查表得：ηs=11.20，ηp=1.226單樁豎向承載力驗(yàn)驗(yàn)算:R=1126.332kN>6602.688kN，樁的的豎向極限承承載力滿足要要求!14）樁基礎(chǔ)抗拔驗(yàn)算單樁破壞時(shí)，樁基基的抗拔極限限承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：其中：Uk－樁樁基抗拔極限限承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；uui－破壞表表面周長，取取u=πd=2.551m；qqski－樁樁側(cè)表面第ii層土的抗壓壓極限側(cè)阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；λλi－抗拔系數(shù)數(shù)，砂土取00.50～0.70，粘粘性土、粉土土取0.700～0.80，樁樁長l與樁徑d之比小于200時(shí)，λ取小值；lli－第i層土層的厚厚度。經(jīng)過計(jì)算得到Ukk=971..58kN>>Nmin==89.288kN樁抗拔滿足要求。（6）工作狀態(tài)下荷載計(jì)計(jì)算塔吊受力力計(jì)算1）塔吊豎向力計(jì)算承臺(tái)自重：Gc==25×Bc×Bc×h×1.2=225×4.00×4.00×1.20×1.2=5576.000kN作用在基礎(chǔ)上的垂垂直力：N==Gt+Gcc+Q=4550.80++576.000+60..00=10086.800kN2）塔吊風(fēng)荷載計(jì)算地處浙江*********市市，基本風(fēng)壓壓W0=0..5kN//m2擋風(fēng)系數(shù)計(jì)算：φ=(3B+22b+(4BB2+b2))1/2c//Bb)擋風(fēng)系數(shù)Φ=0..87體型系數(shù)μs=11.90查表得：荷載高度度變化系數(shù)μμz=0.773高度z處的風(fēng)振系系數(shù)取：βz=1.00所以風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值值為：ω=0.7×βz××μs×μz×ω0=0.77×1.000×1.900×0.733×0.500=0.499kN/m223）塔吊彎矩計(jì)算風(fēng)荷載對(duì)塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩矩計(jì)算：Mω=ω×Φ×B×H×H×00.5=0..49×0..87×1..60×400.00×440.00××0.5=5538.300kN·m總的最大彎矩值：：Mmax=Me++Mω+P×h==600.000+5388.30+330.00××1.20==1174..30kN··m4）塔吊水平力計(jì)算水平力：V=ω××B×H×Φ+P=0..50×1..60×400.00×00.87+330.00==57.722kN5）每根格構(gòu)柱的受力力計(jì)算作用于承臺(tái)頂面的的作用力：NN=10866.80kNNMmax=11774.30kkN·mV=57.72kkN①樁頂豎向力的計(jì)算算式中：N－單樁個(gè)個(gè)數(shù)，n=44；F－－作用于樁基基承臺(tái)頂面的的豎向力設(shè)計(jì)計(jì)值；G－－樁基承臺(tái)的的自重；Mxx,My－承承臺(tái)底面的彎彎矩設(shè)計(jì)值；；xii,yi－單單樁相對(duì)承臺(tái)臺(tái)中心軸的XXY方向距離離；Nii－單樁樁頂頂豎向力設(shè)計(jì)計(jì)值；經(jīng)計(jì)算得到單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計(jì)值最大壓力：N0=Nmax==N/4+((Mmax××a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11086.880/4+((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=6617.688kN最小壓力：Nmin=N/44-(Mmaax×a×2-0.55)/(2××(a×2-0.55)2)=11086.880/4-((1174..30×2.40×2-0.55)/(2××(2.40×2-0.55)2)=--74.288kN需要驗(yàn)算樁基礎(chǔ)抗抗拔力。②樁頂剪力的計(jì)算V0=V/4=557.72//4=14..43kN5）塔吊與承臺(tái)連接的的螺栓驗(yàn)算①螺栓抗剪驗(yàn)算每個(gè)螺栓所受剪力力：Nvb=nvπdd2fvb//4=1×33.14×224.0022×250//4=1133.10kNNNv=V/n=557.72//8=7.222kN<1113.100kN螺栓抗剪強(qiáng)度滿足足要求。②螺栓抗拉驗(yàn)算n1×Nt==Nminn其中：n1－塔吊吊每一個(gè)角上上螺栓的數(shù)量量，即：n11=n/4；；Ntt－每一顆螺螺栓所受的力力；Ntb=πde22ftb/44=3.144×21.1192×4000/4=1141.000kNNt=Nmin//n1=744.28/22.00=337.14kkN<1411.00kNN螺栓抗拉強(qiáng)度滿足足要求。③螺栓同時(shí)受到剪力力以及拉力時(shí)時(shí)的驗(yàn)算((Nvv/Nvb))2+(NttNtb)22)1/2≤1其中：Nv、Ntt－一個(gè)普通通螺栓所承受受的剪力和拉拉力；Nvvb、Ntb、Ncb－一個(gè)個(gè)普通螺栓的的受剪、受拉拉和承壓承載載力的設(shè)計(jì)值值；((Nv/Nvb)22+(Nt//Ntb)22)0.5==((7.222/1133.10)22+(37..14/1441.00))2)0.55=0.277螺栓在同時(shí)受到剪剪力以及桿軸軸方向拉力時(shí)時(shí)強(qiáng)度滿足要要求。5）承臺(tái)驗(yàn)算①承臺(tái)彎矩的計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ94--94）的的第條。Mx1=∑NNiyiMy1=∑NNixi其中Mx1,,My1－計(jì)計(jì)算截面處XXY方向的彎彎矩設(shè)計(jì)值；；xii,yi－單單樁相對(duì)承臺(tái)臺(tái)中心軸的XXY方向距離離取(a-B)//2=(2..40-1..60)/22=0.400m；Nii1－單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計(jì)值；經(jīng)過計(jì)算得到彎矩矩設(shè)計(jì)值：MMx1=Myy1=2×0.40×617.668=4944.15kNN·m。②螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算錨固深度計(jì)算公式式:h≥N/πdd[fb]其中N－錨固力力，即作用于于螺栓的軸向向拉力，N==37.144kN；d－樓樓板螺栓的直直徑，d=224mm；[fbb]－樓板螺螺栓與混凝土土的容許粘接接強(qiáng)度，計(jì)算算中取1.227N/mmm2；h－樓樓板螺栓在混混凝土樓板內(nèi)內(nèi)的錨固深度度，經(jīng)過計(jì)算算得到h要大于37..14×103/((3.14××24.000×1.27))=387..87mm構(gòu)造要求：h≥6648.000mm；螺栓在混凝土承臺(tái)臺(tái)中的錨固深深度要大于6648.000mm。③承臺(tái)截面主筋的計(jì)計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計(jì)算。As=M/((γsh0fyy)αs=M/((α1fcbhh02)ζ==1-(11-2αs)1/22γs=1-ζ/2式中：αl－系數(shù)數(shù)，當(dāng)混凝土土強(qiáng)度不超過過C50時(shí)，α1取為1.0,,當(dāng)混凝土強(qiáng)強(qiáng)度等級(jí)為CC80時(shí)，α1取為0.944,期間按線線性內(nèi)插法得得1.00；fcc－混凝土抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值查表得111.90NN/mm2；；hoo－承臺(tái)的計(jì)計(jì)算高度hoo=12000.00-550.00==1150..00mm；；fyy－鋼筋受拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，fy=3300N/mmm2；經(jīng)過計(jì)算得：αs=494.155×106//(1.0000×11..900×44.000××103×((1150..000)22)=0.0008；ξ=1-(1-2××0.0088)0.5==0.0088；γs=1-0.0008/2==0.9966；Asx=Asyy=494..15×106/((0.9966×1150..000×300)==1437..971mmm2；由于最小配筋率為為0.15%%,所以最小小配筋面積為為:1200×40000×0.15%%=72000mm2；建議配筋值：HRRB335鋼鋼筋，Φ20@1770。承臺(tái)底底面單向根數(shù)數(shù)23根。實(shí)際際配筋值72226.6mmm2。④承臺(tái)斜截面抗剪切切計(jì)算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ944-94)的的第條和第條條。根據(jù)第二步的計(jì)算算方案可以得得到XY方向樁對(duì)對(duì)矩形承臺(tái)的的最大剪切力力,考慮對(duì)稱性性，記為V==617.668kN。我我們考慮承臺(tái)臺(tái)配置箍筋的的情況，斜截截面受剪承載載力滿足下面面公式：γ0V≤βfcb00h0其中：γo－建筑筑樁基重要性性系數(shù)，取11.00；Bcc－承臺(tái)計(jì)算算截面處的計(jì)計(jì)算寬度，BBc=40000.00mmm；hoo－承臺(tái)計(jì)算算截面處的計(jì)計(jì)算高度，hho=12000.00--50.000=11500.00mmm；λ－－計(jì)算截面的的剪跨比，λλ=a/hoo，此處，a=(40000.000/2-16600.000/2)-((4000..00/2--2400..00/2))=400..00mm，當(dāng)λ<0.3時(shí)，取λλ=0.3；當(dāng)當(dāng)λ>3時(shí),取λ=3，得λ=0.355；β－－剪切系數(shù)，當(dāng)當(dāng)0.3≤λ＜1.4時(shí)，β=0.122/(λ+0.3))；當(dāng)1.4≤λ≤3.0時(shí)，β=0.2//(λ+1.5))，得β=0.199；fc－－混凝土軸心心抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值，fcc=11.990N/mmm2；則，1.00×6617.688=617..68kN≤≤0.19×11.900×4000..00×1150..00/10000=100400.660kN；經(jīng)過計(jì)算承臺(tái)已滿滿足抗剪要求求，只需構(gòu)造造配箍筋！6）單肢格構(gòu)柱截面驗(yàn)驗(yàn)算①格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)L125x10A=24.377cm2ii=3.885cmI=3361.677cm4z0==3.45ccm每個(gè)格構(gòu)柱由4根根角鋼L1225x10組組成，格構(gòu)柱柱力學(xué)參數(shù)如如下：Ix1=[I+AA×（b1/2－z0）2]×4=[3661.67++24.377×(45.000/2-3..45)2]]×4=368822.422cm4；An1=A×4==24.377×4=97..48cm22；W1=Ix1/((b1/2--z0)=336822..42/(445.00//2-3.445)=19932.944cm3；ix1=(Ix11/An1))0.5=((368222.42/997.48))0.5=119.44ccm；②格構(gòu)柱平面內(nèi)整體體強(qiáng)度Nmax/An11=617..68×103/((97.488×102)==63.366N/mm22<f=3000N/mmm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體體強(qiáng)度滿足要要求。③格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性性驗(yàn)算L0x1=lo==1.60mm；λx1=L0x1××102/iix1=1..60×1002/19..44=8..23；單肢綴板節(jié)間長度度：a1=00.50m；；λ1=L1/iv==50.000/2.488=20.116；λ0x1=(λx112+λ12)0..5=(8..232+220.1622)0.5==21.788；查表：Φx=0..96；Nmax/(ΦxxA)=6117.68××103/((0.96××97.488×102))=65.774N/mmm2<f=3300N/mmm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性性滿足要求。④剛度驗(yàn)算λmax=λ0x11=21.778<[λ]=1500滿足；單肢計(jì)算長度：ll01=a11=50.000cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ii1=3.885cm；單肢長細(xì)比：λ11=l01//i1=500.00/33.85=112.99<<0.7λmax=00.7×211.78=115.24；；因截面無削弱，不不必驗(yàn)算截面面強(qiáng)度。分肢穩(wěn)定滿足要求求。7）整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗(yàn)驗(yàn)算①格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學(xué)參參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學(xué)參參數(shù)：Ix1=368222.42ccm4An1==97.488cm2W1=1932..94cm33ix1=119.44ccm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四四個(gè)單肢的格格構(gòu)柱組成的的，整個(gè)基礎(chǔ)礎(chǔ)的力學(xué)參數(shù)數(shù)：Ix2=[Ix11+An1××(b2×102/22-b1×102/22)2]×4=[366822.442+97..48×(2.40×102/22-0.455×102/22)2]×4=38553966..66cm44；An2=An1××4=97..48×4=3899.92cmm2；W2=Ix2/((b2/2--b1/2))=38533966.666/(2..40×102/22-0.455×102/22)=395527.866cm3；ix2=(Ix22/An2))0.5=((38539966.666/389..92)0..5=99..42cm；；②格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)內(nèi)整體強(qiáng)度N/An+Mx//(γx×W)==1086..80×1003/(3889.92××102)++1174..30×1006/(1..0×395527.866×103))=57.558N/mmm2<f=3300N/mmm2格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)內(nèi)穩(wěn)定滿足要要求。③格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算L0x2=lo==1.60mm；λx2=L0x2//ix2=11.60×1102/999.42=11.61；An2=389..92cm22；Ady2=2×224.37==48.744cm2；λ0x2=(λx222+40××An2/AAdy2)00.5=(11.612++40×3889.92//48.744)0.5==17.966；查表：φx=0..94；NEX'=ππ2EAn22/1.1λ0x22NEX=2234408.066N；N/(φxA)+βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))≤≤fN/(ΦxA)++βmxMx//(Wlx((1-φxN/NEEX))=221.27NN/mm2≤f=3000N/mm22；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)穩(wěn)定性滿足要要求。④剛度驗(yàn)算λmax=λ0x22=17.996<[λ]=1500滿足；單肢計(jì)算長度：ll02=a22=160..00cm；；單肢回轉(zhuǎn)半徑：iix1=199.44cmm；單肢長細(xì)比：λ11=l02//ix1=1160.000/19.444=8.223<0.77λmax=00.7×177.96=112.57；；因截面無削弱，不不必驗(yàn)算截面面強(qiáng)度。剛度滿足要求。8）樁承載力驗(yàn)算樁承載力計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑樁技技術(shù)規(guī)范》((JGJ944-94)的的第條。根據(jù)以上的計(jì)算方方案可以得到到樁的軸向壓壓力設(shè)計(jì)值，取取其中最大值值；N=617.668kN；樁頂軸向壓力設(shè)計(jì)計(jì)值應(yīng)滿足下下面的公式：：γ0N≤fcA其中，γo－建筑筑樁基重要性性系數(shù)，取11.00；fcc－混凝土軸軸心抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，ffc=11..90N/mmm2；A－－樁的截面面面積，A=πd2/4==0.50m2；則，1.00×6617.688=617..68kNN<11.990×0.50×103=55950.000kN；經(jīng)過計(jì)算得到樁頂頂軸向壓力設(shè)設(shè)計(jì)值滿足要要求,只需構(gòu)造配配筋！9）樁豎向極限承載力力驗(yàn)算單樁豎向承載力設(shè)設(shè)計(jì)值按下面面的公式計(jì)算算：R=ηsQssk/γs+ηpQpk/γpQsk=uu∑qsiklliQpk=qppkAp其中R－最大大極限承載力力；Qssk－單樁總總極限側(cè)阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；Qppk－單樁總總極限端阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；ηss,ηp－分別為樁樁側(cè)阻群樁效效應(yīng)系數(shù)，樁樁端阻群樁效效應(yīng)系數(shù)；γss,γp－分別為樁樁側(cè)阻力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)，樁端端阻抗力分項(xiàng)項(xiàng)系數(shù)；qssik－樁側(cè)側(cè)第i層土的極限限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；qppk－極限端端阻力標(biāo)準(zhǔn)值值；u－－樁身的周長長，取u=πd=2.551m；App－樁端面積積,取Ap=0..50m2；；lii－第i層土層的厚厚度；各土層厚度及阻力力標(biāo)準(zhǔn)值如下下表:序號(hào)厚度(m)(kPa)(kPa)抗拔系數(shù)土層名稱11.5020.000.000.80粘土216.0010.000.000.70淤泥質(zhì)粘土31.2011.000.000.80粘土5-19.6027.00500.000.80粉質(zhì)粘土5-1’1.5020.00300.000.80粘土5-15-20.805.7027.0032.00500.001300.000.800.80粉質(zhì)粘土粉砂由于樁的入土深度度為35.00m,,所以樁端是是在第6層土層。已知：樁中心距：：Sa=a==2.40mm，樁直徑：：d=0.880m，承臺(tái)臺(tái)寬度：Bcc=4.000m，樁入土土長度：l==30.000m由Sa/d=2.440/0.880=3.000，Bc/l==4.00//30.000=0.133查表得：ηs=11.20，ηp=1.226單樁豎向承載力驗(yàn)驗(yàn)算:R=1126.332kN>6617.688kN，樁的的豎向極限承承載力滿足要要求!10）樁基礎(chǔ)抗拔驗(yàn)算單樁破壞時(shí)，樁基基的抗拔極限限承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：其中：Uk－樁樁基抗拔極限限承載力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值；uui－破壞表表面周長，取取u=πd=2.551m；qqski－樁樁側(cè)表面第ii層土的抗壓壓極限側(cè)阻力力標(biāo)準(zhǔn)值；λλi－抗拔系數(shù)數(shù)，砂土取00.50～0.70，粘粘性土、粉土土取0.700～0.80，樁樁長l與樁徑d之比小于200時(shí)，λ取小值；lli－第i層土層的厚厚度。經(jīng)過計(jì)算得到Ukk=971..58kN>>Nmin==74.288kN樁抗拔滿足要求。塔機(jī)安裝和安全要要求塔機(jī)安裝時(shí)，安裝裝作業(yè)區(qū)域內(nèi)內(nèi)無建筑物限限制，而且地地形情況良好好。因此塔機(jī)機(jī)安裝按照《塔塔機(jī)使用說明明書》的要求求進(jìn)行。具體體安裝步驟及及安全技術(shù)措措施如下：1、安裝基礎(chǔ)節(jié)、標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)架將四節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)用強(qiáng)強(qiáng)度螺栓連接接為一體，然然后吊裝在預(yù)預(yù)埋底架面，并并用高強(qiáng)度螺螺栓固定好，安安裝時(shí)有踏步步的兩根主弦弦要平行于建建筑物。（螺螺栓擰緊前先先測量預(yù)埋底底架四個(gè)角的的水平度，誤誤差控制在1.6㎜以內(nèi)，如如超差則在底底架與標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)之間用鐵板板墊平）2、安裝套架在地面上將爬升架架工作平臺(tái)等等拼裝好，并并裝好液壓系系統(tǒng)，然后將將爬升架吊起起，套在四節(jié)節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)外面面（爬升架的的外伸框架要要與建筑物方方向平行），并并使套架上的的爬爪擱在標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)踏步上上（套架上有有油缸的一面面對(duì)準(zhǔn)塔身上上油踏步的一一面套入）。3、安裝回轉(zhuǎn)支承在地面上先將上下下支座及回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)、回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)支承、平臺(tái)臺(tái)等為一體，然然后將這在套套部件中起安安裝在標(biāo)準(zhǔn)節(jié)節(jié)上，用高強(qiáng)強(qiáng)度螺栓將下下支座與標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)相連，裝裝好與下支座座想對(duì)聯(lián)的4擱銷軸。4、安裝塔頂?shù)跹b前在地面上先先把塔頂上的的平臺(tái)、欄桿桿、扶梯裝好好，隨后把塔塔頂?shù)醯交剞D(zhuǎn)轉(zhuǎn)塔身上，用用專用螺栓將將回轉(zhuǎn)塔身與與上支座緊固固。吊裝時(shí)應(yīng)應(yīng)將塔頂垂直直的一側(cè)朝前前（起重避方方向）5、司機(jī)室內(nèi)的電氣氣設(shè)備安裝齊齊全后，把司司機(jī)室吊到上上支座的上面面，然后，用用銷軸將司機(jī)機(jī)室與上支座座連接（回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)限位器和司司機(jī)室處于同同一側(cè)）。6、安裝平衡臂6.1、在地面上上把兩節(jié)平衡衡臂組裝好，將將起升機(jī)構(gòu)、電電控箱、電阻阻箱、平衡臂臂拉桿裝在平平衡臂上并固固接好。吊起起平衡臂用銷銷軸將平衡臂臂與回轉(zhuǎn)塔身身絞接并穿好好開口銷。再再抬起平衡臂臂與水平線成成一角度至平平衡拉桿的安安裝位置，裝裝好拉桿后，將將平衡臂逐漸漸放下。6.2、吊起一塊塊平衡重安裝裝在平衡臂最最根部的一塊塊配重處。7、安裝起重臂7.1、按組合起起重臂長度，用用相應(yīng)銷軸把把它們裝在一一起，把第Ⅰ節(jié)臂和第Ⅱ節(jié)臂連接后后，裝上小車車，并把小車車固定在起重重臂根部，把把起重臂擱在在1米高左右的的支架上，使使小車離開地地面。所有銷銷軸都要裝上上開口銷，并并將開口銷打打開。7.2、組合起重重臂拉桿，用用銷軸把它們們連接起來，放放在起重臂上上弦桿上的拉拉桿架內(nèi)。檢檢查起重臂上上的電路是否否完善，并穿穿繞小車牽引引鋼絲繩，先先不穿繞起升升鋼絲繩。7.3、用汽車式式起重機(jī)將起起重臂總成平平衡提升，提提升中必須保保持起重臂處處于水平位置置，使得起重重臂能夠順利利安裝到上支支座的起重臂臂鉸點(diǎn)上。在在起重臂連接接完畢后，繼繼續(xù)提升起重重臂使重臂頭頭部稍微抬起起。7.4、穿繞起升升鋼絲繩，一一頭與拉桿相相連，開動(dòng)起起升機(jī)構(gòu)拉起起拉桿，先使使短拉桿的連連接板能夠用用銷軸連接到到塔頂相應(yīng)的的拉板上，然然后再開動(dòng)升升機(jī)構(gòu)調(diào)整長長拉桿的高度度位置，使得得長拉桿的連連接板也能夠夠用銷軸聯(lián)接接到塔頂相應(yīng)應(yīng)的拉板上。（這這時(shí)汽車吊起起吊起重臂稍稍微抬起，使使起重臂拉桿桿不受力，當(dāng)當(dāng)開動(dòng)起升機(jī)機(jī)構(gòu)時(shí)，起重重臂升繩拉起起起重拉桿，否否則起升機(jī)構(gòu)構(gòu)負(fù)不起這么么大的載荷）。7.5、把起重臂臂緩慢放下，使使拉桿處于拉拉緊狀態(tài)。8、安裝平衡重根據(jù)所使用的起重重臂長度，在在平衡臂的根根部放置相應(yīng)應(yīng)重量的平衡衡重，然后在在各平衡之間間用板聯(lián)接成成串。9、穿繞鋼絲繩安裝完畢后，進(jìn)行行起升鋼絲繩繩子的穿繞，鋼鋼絲繩從升起起機(jī)構(gòu)卷筒上上放出，繞過過塔頂上部導(dǎo)導(dǎo)向滑輪向下下，進(jìn)入回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)塔身起重量量限制器滑輪輪向前，再繞繞到變幅小車車和吊骨輪組組，最后將繩繩頭通過楔與與楔套，用銷銷軸固定在起起重臂頭部。把把小車推至最最根部使小車車與起重臂碰碰塊撞牢，