振動(dòng)荷載對(duì)焊縫的影響

第六章振動(dòng)時(shí)效對(duì)金屬構(gòu)件的作用振動(dòng)處理的主要作用是降低和均化構(gòu)件中的殘余應(yīng)力。因此，殘余應(yīng)力對(duì)金屬構(gòu)件機(jī)械性能的影響，通過振動(dòng)時(shí)效處理都可以得到消除或降低。這也是振動(dòng)處理技術(shù)能夠得到廣泛應(yīng)用并進(jìn)一不擴(kuò)大其適用范圍的依據(jù)。而熱時(shí)效的試樣其屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度值均下降。下面做個(gè)試驗(yàn)。用 16Mn鋼材，制備三組焊接試二、材料斷裂韌性的測(cè)試和分析制備標(biāo)準(zhǔn)三點(diǎn)彎曲試樣，仍然按上述三種情況處理。用多試樣阻力曲線法測(cè)試材料Jic二、材料斷裂韌性的測(cè)試和分析制備標(biāo)準(zhǔn)三點(diǎn)彎曲試樣，仍然按上述三種情況處理。用多試樣阻力曲線法測(cè)試材料Jic值，利用計(jì)算機(jī)控制停機(jī)點(diǎn)并計(jì)算結(jié)果，見圖1。圖中每條曲線為三組試樣的均值，每組試樣有效點(diǎn)不少于5個(gè)。將圖1中所得的臨界J積分值Jic利用公式一、金屬材料的抗拉性能試驗(yàn)結(jié)果下表為非合金結(jié)構(gòu)鋼和碳素鋼焊接試樣在未經(jīng)任何處理、振動(dòng)處理及熱處理三種工況后的抗拉試驗(yàn)結(jié)果，表明振動(dòng)處理基本上不改變材料的抗拉性能。表1 試樣抗拉性能試驗(yàn)鋼處理方式屈服點(diǎn)？s(MPa抗拉強(qiáng)度?b(MPa)延伸率5(%)不處理331.47517.8125.5普通結(jié)構(gòu)鋼振動(dòng)處理327.55506.0424.0退火231.44448.1833.0碳素鋼不處理461.91675.7013.0振動(dòng)處理472.69686.4914.5(0.4一0.5%c)退 火301.07557.0418.5樣：其中一組未經(jīng)任何處理；一組做了熱時(shí)效處理，處理?xiàng)l件按JB741---80《鋼制焊接壓力容器技術(shù)條件》規(guī)定工藝進(jìn)行；另一組采用振動(dòng)時(shí)效，其激振應(yīng)力為 Z動(dòng)=98.07MPa。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表2與表1數(shù)據(jù)相比說明兩次實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本一致， 所不同的是表1中給出的結(jié)果是熱處理后的屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度均下將，而表 6中的結(jié)果是沒有變化，這是與處理工藝有關(guān)。但振動(dòng)時(shí)效不改變材料抗拉性能這一點(diǎn)是一致的。表2 16Mn 鋼材試樣抗拉性能試驗(yàn)性能工況zs(MPaZb(MPa)6(%)書(％)E(GMP)g不處理391.30544.0918.5073.00209.80.30振動(dòng)時(shí)效392.28549.1918.5074.00204.90.28熱處理392.28544.2919.6071.00209.80.26圖b三種處理結(jié)果4001 十8200 ... [-1)Ju=87.5A545.0802(未處理)jR-104J4+719J5Aa(熱時(shí)放)*=108.56+71532Aa(振動(dòng)時(shí)效)0.2 0.3 04 05AanunKic=[E/ffl-詳)町創(chuàng)/2換算為◎值:結(jié)果柚別加44為隔枷m皿耒時(shí)如49131A*1AA振動(dòng)口寸效、4S54MPa*mmi/2熱時(shí)效?從結(jié)果看出，用振動(dòng)時(shí)效處理的材料斷裂韌性比未時(shí)效處理的提高10%根據(jù)斷裂力學(xué)理論可知，斷裂安全的判據(jù)為：KiAKic⑴式中乂宜 酬口：Ki=Yo ⑵ 則有；Yol盂WKjc(3)對(duì)裂紋長慣 0為工作應(yīng)力(包括殛余應(yīng)力)； Y為試樣形狀系數(shù)振動(dòng)時(shí)效后材料的殘余應(yīng)力得到消除和均化，而彥斤裂韌性提高，也就是公式中的“壓降低，Kicffi的增大。樨動(dòng)時(shí)效無疑對(duì)金雇構(gòu)件防止脆性斷裂的能力有很犬的提高。三、振動(dòng)處理對(duì)材料疲勞極限的影響振動(dòng)處理對(duì)材料疲勞性能的影響是個(gè)有爭議的問題。這也影響了振動(dòng)處理技術(shù)在承受疲勞荷裁構(gòu)件上或壓力容器上的應(yīng)用。近年來許多研究人員做了大量的實(shí)驗(yàn)，結(jié)果是令人滿意的，并且也是重要的。實(shí)驗(yàn)采用兩種不同方式處理的試樣：（1）焊后未做任何處理。（2）焊后振動(dòng)消除應(yīng)力。試樣是在同一塊板料上切取毛坯，按照同樣的工藝對(duì)焊，然后切取試樣加工。制備上述兩種試樣各一尺寸如圖2所示。為為了說3尺寸如圖2所示。為為了說3。從表中可見振動(dòng)處明1234°、5678910應(yīng)變值697-220657-117673-155690-120670-165120焊接產(chǎn)生的殘余應(yīng)力，分別對(duì)兩種試件進(jìn)行了測(cè)試：選標(biāo)距為 1mm的單向電阻應(yīng)變片貼在試件上表面的焊縫區(qū)內(nèi)，如圖3所示。沿A—A刻面切開同時(shí)測(cè)量釋放應(yīng)變，計(jì)算出的殘余應(yīng)力見表H2試樣尺寸（mnj理的試驗(yàn)件其殘余應(yīng)力下降幅度為 59.50%。S3試樣殘余應(yīng)力測(cè)試貼片圖表3殘余應(yīng)力測(cè)試結(jié)果振動(dòng)蹴未處理 圖4曲線1亦 1『處理方法￡x(X10-6)￡y(X10-6)Zx(X10MPa)Zy(X10MPa)未處理-122612727.415.56振動(dòng)處理-53517911.11-0.43振動(dòng)時(shí)效處理參數(shù)依據(jù)二分之一荷載法來確定，即荷載幅值為疲勞荷載幅值的二分之一，而最小值與疲勞荷載的最小值相等。所以振動(dòng)處理的參數(shù)為： 荷載：Pmax=812.5kgf，Pmin=375kgf;頻率：200Hz;周數(shù)：7.5X106。實(shí)驗(yàn)方式為三點(diǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)，在2噸高頻試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，保持應(yīng)力比為丫=0.3。試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表4,圖4為由表4數(shù)據(jù)得到的S—N曲線。從曲線上可見， 經(jīng)振動(dòng)處理的試件其S—N曲線明顯高于未處理件，二者的疲勞極限分別為442MPa和424MPa提高5%振動(dòng)處理可以提高金屬材料的疲勞極限已被實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。但是提高的比例大小，是與試件的初始狀態(tài)有關(guān)的，如果初始?xì)堄鄳?yīng)力大，則因振動(dòng)處理后殘余應(yīng)力消除的比例大而提高疲勞極限的比例也大。可是要在標(biāo)準(zhǔn)試件上產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力，相對(duì)于結(jié)構(gòu)件來說是困難的。因此，用振動(dòng)處理提高材料疲勞極限的比例，與用振動(dòng)處理提高構(gòu)件疲勞壽命的比例是不同的。

表4 試驗(yàn)數(shù)據(jù)表 單位：（10MPa）試樣狀態(tài)編號(hào)最大應(yīng)力Zmax最小應(yīng)力Zmin應(yīng)力Za平均應(yīng)力Zm壽命NX106未處理161.7718.5343.2440.157.5263.1118.9344.1741.022.5356.3516.9239.4836.6610.03~4~67.1420.1446.9943.640.85561.7718.5343.2440.1510.1664.5019.3445.1241.891.95775.1922.5652.6448.870.68864.5019.3445.3241.893.56振動(dòng)時(shí)效1163.1118.9344.1741.027.251267.1420.1446.9943.641.861364.5019.3445.1241.894.51464.5019.3445.1241.8962.31561.7718.5343.2440.1510.11663.1118.9344.1741.020.101769.8220.9548.8845.380.931875.1922.3652.6448.870.8311972.5121.7550.7647.130.845振振動(dòng)時(shí)效在穩(wěn)定工件尺寸精度、提高抗靜、動(dòng)態(tài)荷載變型能力方面，均優(yōu)于熱時(shí)效。這也是機(jī)床行業(yè)大量應(yīng)用振動(dòng)時(shí)效工藝的原因之一。這是很多實(shí)例已經(jīng)證實(shí)了的。-、振動(dòng)時(shí)效對(duì)零件尺寸精度的影響國內(nèi)外大量試驗(yàn)和實(shí)際應(yīng)用已經(jīng)證明，振動(dòng)時(shí)效可使工件在長期使用中精度變化量比熱時(shí)效小，工件尺寸穩(wěn)定所需要的時(shí)間比熱時(shí)效要短。因此說振動(dòng)時(shí)效對(duì)于穩(wěn)定工件的尺寸精度具有良好的作用。齊齊哈爾第一機(jī)床廠對(duì)C5116A的滑枕的尺寸穩(wěn)定性做了對(duì)比性檢測(cè)，將 9件滑枕靜置在陳舊的水泥地面上，每月用合向水平儀檢測(cè)一次平直性，共觀測(cè)六個(gè)月。其中02、06、07號(hào)滑枕未作任何處理。01和03,04和05號(hào)滑枕采用串接式振動(dòng)處理。用一階固有頻率激振25分鐘后，再用二、三階共振頻率個(gè)激振 2~5分鐘。08、09號(hào)滑枕在550熱時(shí)效并保溫6小時(shí)后，隨爐冷至200'C出爐。全部試樣均在22C±2C下分七段（每段橋距200mm，測(cè)02導(dǎo)軌的平直性，測(cè)量精度2um/m。對(duì)01、03、04、和05號(hào)試樣，在振前、振后各測(cè)一次觀測(cè)其最大變形為量為 24um說明振動(dòng)處理使變形量提前在六個(gè)月的檢測(cè)中，未時(shí)效件共測(cè)量 144段，振動(dòng)處理件測(cè)量192段，熱時(shí)效件測(cè)量96段。其結(jié)果如下：月最大變形為未時(shí)效件8um,振動(dòng)時(shí)效件4.4um，熱時(shí)效件4.8um。表53um以上的變形段數(shù)為未時(shí)效件 30個(gè)，占總測(cè)量段數(shù)的20.8%;振動(dòng)時(shí)效件20個(gè)，占總測(cè)量段數(shù)的10.4%表5未時(shí)效件振動(dòng)時(shí)效件熱時(shí)效件最大月變形um1488測(cè)量頻數(shù)289306204變形量6um以上頻數(shù)3689相對(duì)頻數(shù)12.5%2.6%4.4%變形量9um以上頻數(shù)700相對(duì)頻數(shù)2.4%00Pm熱時(shí)效件有11個(gè)，占總測(cè)量段數(shù)的11.4%。表6和表7是C163床身尺寸穩(wěn)定性檢測(cè)結(jié)果。該床身為 4500X500X600mm重量為1.5t。用8件靜置半年，每月測(cè)其導(dǎo)軌的平直性。每件分 17個(gè)測(cè)量段，每段橋距為200mm表6未時(shí)效件振動(dòng)時(shí)效件熱時(shí)效件大月累計(jì)最大變形27um12um14um測(cè)量頻數(shù)454530

變形量Iium以上變形量變形量Iium以上變形量9um以上變形量7um以上頻數(shù)2934相對(duì)頻數(shù)64.4%6.7%8.9%頻數(shù)40913相對(duì)頻數(shù)89%20%43%頻數(shù)422419相對(duì)頻數(shù)91%53.3%42.2%從表5和表6中可見，熱時(shí)效和振動(dòng)時(shí)效均可使最大變形減少一半以上， 且大變形的頻數(shù)顯著降低。 如月變形量6um以上的頻數(shù)，未時(shí)效件是振動(dòng)時(shí)效的4.8倍，是熱時(shí)效件的2.9倍。而累計(jì)變形就更加明顯，變形11um以上的頻數(shù)，未時(shí)效件是熱時(shí)效件 7.2倍，是振動(dòng)時(shí)效件的9.6倍。振動(dòng)時(shí)效和熱時(shí)效都起著使尺寸穩(wěn)定而提高精度保持性的作用，而振動(dòng)時(shí)效更優(yōu)于熱時(shí)效。這已為國內(nèi)外大量試驗(yàn)驗(yàn)證了而得到了廣泛的應(yīng)用。二、振動(dòng)時(shí)效提高工件抗靜、動(dòng)荷載變形能力的作用振動(dòng)時(shí)效使構(gòu)件的塑形變形在使用前提前發(fā)生，并降低殘余應(yīng)力。因此振后的工件其彈性性能要比未振工件強(qiáng)，其抗靜、動(dòng)荷載變形能力比熱時(shí)效工件還要好。為了測(cè)定工件抗靜、動(dòng)荷載變形的能力，做一個(gè)有關(guān)的試驗(yàn)。選用如圖5所示的試樣六件（應(yīng)力框），每兩件為一組。分別做未時(shí)效、熱時(shí)效和振動(dòng)時(shí)效三種不同處理，表面加工至△6,并選如圖5所示1—7處為測(cè)點(diǎn)。實(shí)驗(yàn)工況為抗靜載能力測(cè)試和抗動(dòng)載能力測(cè)試。1、抗靜載能力試驗(yàn)沒加荷載之前先測(cè)1—7點(diǎn)翹曲量。然后再在材料試驗(yàn)機(jī)上平放，支距為200mm在7點(diǎn)處加靜荷載1.4t，持續(xù)5分鐘后卸下按同樣方法進(jìn)行變形量的測(cè)量，結(jié)果列于表 7中。表7 變形量試數(shù)據(jù)表(um)變形量范圍未時(shí)效件振動(dòng)時(shí)效件熱時(shí)效件頻數(shù)（次）相對(duì)頻數(shù)％頻數(shù)（次）相對(duì)頻數(shù)％頻數(shù)（次）相對(duì)頻數(shù)％0—50758.31083.3650.060—10000216.718.3110-160541.700541.7表7中說明，在靜荷載作用下，未時(shí)效件落在 110?160um的大變形占總測(cè)點(diǎn)的41.7%，熱時(shí)效也占41.7%，而振動(dòng)時(shí)效件卻為0。而小變形點(diǎn)（0?50un），未時(shí)效件占58.3%，熱時(shí)效占50%而振動(dòng)時(shí)效件占83.3%。試驗(yàn)結(jié)果說明，熱時(shí)效降低了工件抗靜載變形的能力，而振動(dòng)時(shí)效卻提高了工件抗靜載變形能力25%以上。2、抗動(dòng)載能力的試驗(yàn)同靜載試驗(yàn)一樣，在沒加動(dòng)荷載之前測(cè)各點(diǎn)的翹曲量。再將應(yīng)力框以懸臂夾持，并用振動(dòng)臺(tái)以50Hz頻率進(jìn)行振動(dòng)處理20分鐘。取下后測(cè)量各點(diǎn)的變形。結(jié)果如表 8所示。狀態(tài)未時(shí)效件振動(dòng)時(shí)效件熱時(shí)效件變形量（um）頻數(shù)（次）相對(duì)頻數(shù)％頻數(shù)（次）相對(duì)頻數(shù)％頻數(shù)（次）相對(duì)頻數(shù)％10~30975.012100866.740~6018.300216.770~100216.700216.7從表8中可以看出，振動(dòng)時(shí)效件的測(cè)點(diǎn)全落在小變形段上。大變形段上振動(dòng)時(shí)效測(cè)點(diǎn)為 0,而熱時(shí)效件與未時(shí)效件相等。不難得出結(jié)論：振動(dòng)時(shí)效同樣提高了工件抗動(dòng)載變形的能力，而熱時(shí)效卻降低了工件抗動(dòng)載變形的能力。30%左右,30%左右,處理而改變?，F(xiàn)以表7和表8給出的結(jié)果來說明。一、振動(dòng)時(shí)效處理對(duì)A272F—0139并條機(jī)車面殘余應(yīng)力的影響表9得實(shí)驗(yàn)中用多組試樣做了經(jīng)振動(dòng)時(shí)效和熱時(shí)效后殘余應(yīng)力變化的對(duì)比性試驗(yàn)，得出結(jié)論是振動(dòng)時(shí)效與熱時(shí)效相比在消除殘余應(yīng)力的功能上基本相近，而熱時(shí)效更好一些。實(shí)測(cè)A272F—0139并條機(jī)車面的殘余應(yīng)力結(jié)果如表9。由表中可見，由于試樣在爐內(nèi)放置位置不相同，使結(jié)果相差較大。試樣 6放在爐門處消除的比例最小。1處理而改變。現(xiàn)以表7和表8給出的結(jié)果來說明。一、振動(dòng)時(shí)效處理對(duì)A272F—0139并條機(jī)車面殘余應(yīng)力的影響表9得實(shí)驗(yàn)中用多組試樣做了經(jīng)振動(dòng)時(shí)效和熱時(shí)效后殘余應(yīng)力變化的對(duì)比性試驗(yàn)，得出結(jié)論是振動(dòng)時(shí)效與熱時(shí)效相比在消除殘余應(yīng)力的功能上基本相近，而熱時(shí)效更好一些。實(shí)測(cè)A272F—0139并條機(jī)車面的殘余應(yīng)力結(jié)果如表9。由表中可見，由于試樣在爐內(nèi)放置位置不相同，使結(jié)果相差較大。試樣 6放在爐門處消除的比例最小。1--2061060100圖7殘余應(yīng)力120測(cè)量貼片圖1—8為主管貼片為支管貼片表10得實(shí)驗(yàn)給出了振動(dòng)時(shí)效對(duì)焊接殘余應(yīng)力影響的測(cè)試結(jié)果。試樣為工程上常用的T編號(hào)狀態(tài)日撇前（X10MPa）時(shí)效后（X10MPa）消除比例（％Z1Z2Z1Z2Z1Z21振動(dòng)時(shí)效7.546.806.005.0820.425.4213.3010.286.386.0059.544.1310.316.617.044.7431.828.54熱時(shí)效10.387.786.576.1936.720.4510.387.785.071.6151.234.8610.387.789.078.0712.6增加3.5表9 殘余應(yīng)力值對(duì)比表型焊接管、振動(dòng)處理對(duì)焊接管節(jié)點(diǎn)焊址處殘余應(yīng)力的影響節(jié)點(diǎn)，該試樣系采用無縫鋼管手工電弧焊制而成的。 試樣制作按中國《海上平臺(tái)入級(jí)與建造規(guī)范？的有關(guān)要求執(zhí)行并經(jīng)探傷檢驗(yàn)。LTDtd12007.02195.0159表10 試件參數(shù)（mm試件材料為普通碳素鋼，其化學(xué)成分與機(jī)械性能如下表所示元素成分含量（％機(jī)械性能CPSSiMnZsZb支管0.110.0300.0510.0070.022306.6442.3主管0.150.0270.0520.0180.009328.7445表11 材料化學(xué)成分與機(jī)械性能表 冶應(yīng)力單位MPa參數(shù)a=L/DB==d/Dr=D/2Tn=t/T數(shù)值5.7490.72615.640.714表12試樣幾何參數(shù)抗動(dòng)載能力提高1—3倍，抗溫度變形能力也提高近 30%與經(jīng)熱時(shí)效的鑄件相比，振動(dòng)處理件的抗靜載的能力提高40%以上，抗動(dòng)載能力提高70%振動(dòng)處理對(duì)構(gòu)件殘余應(yīng)力的影響振動(dòng)處理的關(guān)鍵在于調(diào)整殘余應(yīng)力，因此殘余應(yīng)力對(duì)材料機(jī)械性能的影響以及殘余應(yīng)力對(duì)構(gòu)件變形的影響都將因振動(dòng)試樣的殘余應(yīng)力測(cè)試是在焊接成型后和經(jīng)過振動(dòng)時(shí)效后兩種工況下進(jìn)行的。振動(dòng)處理是在支管端部施加激振，如圖6中P所示。測(cè)點(diǎn)分布如圖7。表13為T型管節(jié)點(diǎn)在振動(dòng)處理前后的殘余主應(yīng)力測(cè)試結(jié)果。圖 8為上述各測(cè)點(diǎn)沿焊址且垂直焊縫的應(yīng)力分布圖。從表中數(shù)據(jù)和圖中曲線可見，振動(dòng)處理對(duì)消除T型管節(jié)點(diǎn)的殘余應(yīng)力起著重要作用： 它可以降低焊接殘余應(yīng)力20%至80%對(duì)殘余應(yīng)力的分布起著明顯的均化作用， 高殘余應(yīng)力區(qū)消除比例大，而低應(yīng)力區(qū)消除比例??；殘余應(yīng)力消除的比例與振動(dòng)處理時(shí)動(dòng)應(yīng)力的大小成正比。動(dòng)應(yīng)力大的點(diǎn)消除應(yīng)力的比例大，而動(dòng)應(yīng)力小的點(diǎn)消除的比例小。20|Or(10JIPa) 振動(dòng)處理前一0—振動(dòng)處理后)/-*■/ \ 八十*q■X10-o— ， /表13芒m表131 1! '__1 *1 120° 1I 1寧 21 1 1如40°e【0。1000120**占八、、 a 部位振動(dòng)處理前(MPa振動(dòng)處理后(MPaZ1Z2Z1Z21號(hào)主管98.635.529.4-18215.9-42.614.9-223-10.7-74.620.2-31.94111.775.361.7-73.95113.9-15.171.4-14.96104.723.164.2-21.17203.355.446.55.189669.384.02.01/支管62.2-37.521.9-70.42/36.1-66.05.5-753/13.3-72.811.1-544/50.5-102.432.248.75/57.3-42.755.238.06/42.4-21.423.7-647/93.48.912.4-68.48/66.010.047.037.4振動(dòng)處理對(duì)焊接構(gòu)件疲勞壽命的影響關(guān)于振動(dòng)處理對(duì)焊接構(gòu)件疲勞壽命的影響問題國內(nèi)外一直有著不同的看法。 由于振動(dòng)處理荷載與構(gòu)件承受的疲勞荷載相似，因此一種推論認(rèn)為振動(dòng)處理減短了構(gòu)件的疲勞壽命。而另一種觀點(diǎn)則認(rèn)為由于在振動(dòng)處理過程中殘余應(yīng)力的降低和均化從而延長了疲勞壽命。這兩種觀點(diǎn)均未經(jīng)充分的試驗(yàn)驗(yàn)證。從前述得實(shí)驗(yàn)結(jié)果出發(fā)提出用振動(dòng)處理可以提高焊接構(gòu)件疲勞壽命的推論， 并用對(duì)焊板試驗(yàn)件的“振動(dòng)處理”與“非處理”兩工況下疲勞壽命的對(duì)比試驗(yàn)來加以驗(yàn)證。大量的試驗(yàn)結(jié)果證明了振動(dòng)處理可以提高材料的力學(xué)性能，其中包括材料的斷裂韌性得到提高，裂紋擴(kuò)展速率降低、疲勞極限得到提高。這些都是提高結(jié)構(gòu)件疲勞壽命的關(guān)鍵因素。因此振動(dòng)處理可以提高焊接構(gòu)件疲勞壽命的結(jié)論，已被下述試驗(yàn)給予驗(yàn)證。試驗(yàn)方法、試件：用尺寸為50X30X12mm勺鋼板條，每兩根在端部對(duì)焊成一體做為試件。三根做材性試驗(yàn)，四根經(jīng)振動(dòng)處理后做疲勞試驗(yàn)，五根直接進(jìn)行疲勞試驗(yàn)而不做任何處理。試驗(yàn)方法在兩噸高頻疲勞試驗(yàn)機(jī)上做純彎曲疲勞試驗(yàn)。1、試驗(yàn)結(jié)果九個(gè)勺試件疲勞壽命試驗(yàn)結(jié)果列在表15中，其中五件（編號(hào)1、2、3、89）未經(jīng)任何處理，直接在疲勞機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)。其應(yīng)力幅為 25MPa—310MPa五個(gè)試件勺疲勞壽命平均值為4.5x10次。表6.14NNo表6.14NNo處理工況疲勞壽命（X10）未時(shí)效件平均壽命時(shí)效件平均壽命時(shí)效提高壽命百分比1未時(shí)效4.954.5X10-55.67X10-525.3%2未時(shí)效4.153未時(shí)效3.434時(shí)效4.785時(shí)效6.846時(shí)效6.897時(shí)效5.158未時(shí)效4.989未時(shí)效5.07試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)表另外四件（編號(hào)4、5、6、7）在進(jìn)行疲勞壽命試驗(yàn)之前，進(jìn)行過振動(dòng)時(shí)效處理：在同一疲勞機(jī)上，用25MPa