沉淀池模板及對(duì)拉片強(qiáng)度計(jì)算

沉淀池模板及對(duì)拉片強(qiáng)度計(jì)算混凝土對(duì)模板側(cè)壓力計(jì)算已知沉淀池池壁厚度為500mm∽350mm，沉淀池池壁周長(zhǎng)為96.1米，池壁澆筑高度H=4.65米，施工時(shí)氣溫為T=25℃∽30℃，取T=30℃，則To=200/（t+15）=200/（30+15）=4.44。池壁混凝土澆筑考慮采用翻斗車運(yùn)輸，然后用手推車運(yùn)輸?shù)綕仓攸c(diǎn)進(jìn)行澆筑，混凝土中不摻入具有緩凝作用的外加劑，故β1取1.0，混凝土坍落度為35∽45mm，故β2取1.0?；炷翑嚢枵竟灿袃膳_(tái)JS500自動(dòng)計(jì)量攪拌機(jī)，其攪拌能力按每臺(tái)15m3/h計(jì)算，池壁澆筑沿池壁方向進(jìn)行循環(huán)澆筑，池壁厚度取0.4m進(jìn)行計(jì)算，故混凝土澆筑速度V=15*2/96.1/0.4=0.78m/h，已知rc=24KN/m3。（1）、混凝土澆筑對(duì)池壁的側(cè)壓力為F=0.22*rc*To*β1*β2*V1/2=0.22*24*4.44*1*1*0.781/2=20.7KN/m2由公式F=rc*H=24*4.65=111.6KN/m2取以上兩式中的較小值作為側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值,并乘以分項(xiàng)系數(shù)1.2。所以F1=1.2*20.7=24.84KN/m2(2)、傾倒混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力(F2)由于人工用手推車運(yùn)輸澆筑,其容量小于0.2m3，查傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取2KN/m2，并乘以活荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4。所以F2=1.4*2=2.8KN/m2(3)、側(cè)壓力合計(jì)(F3)F3=F1+F2=24.84+2.8=27.64KN/m2大模板的面板驗(yàn)算選用面板小方格進(jìn)行計(jì)算，因該面板小方格四周均為固定，由于Lx/Ly=262.5/300=0.875。查表得：Kmxo=-0.0626+(-0.0626+0.0588)/0.05*(-0.025)=-0.0607Kf=0.00168+(0.00168-0.00153)/0.05*(-0.025)=0.00161強(qiáng)度驗(yàn)算:取1mm寬的板條作為計(jì)算單元，荷載為F3=27.64KN/m2=0.0276N/mm2q=0.0276N/mm2*1mm=0.0276N/mm,再乘以0.85荷載調(diào)整系數(shù)。故q=0.85*0.0276N/mm=0.0235N/mmMmax=Kmxo*q*l2=0.0607*0.0235*262.5*262.5=98.29N/mmWx=1/6*1*42=2.67mm3Δmax=Mmax/rx/Wx=98.29/1/2.67=36.81N/mm2<215N/mm2滿足要求撓度計(jì)算Vmax=Kf*F*ly4/βoF取側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值20.7KN/m2=0.0207N/mm2進(jìn)行驗(yàn)算βo=E*h3/(12*(1-r2))=2.06*105*43/(12*(1-0.32))=12.07*105N*mmY方向Vmax=0.00161*0.0207*3004/(12.07*105)=0.224mm[V]=ly/500=0.6mm>0.224mm滿足要求X方向Vmax=0.00161*0.0207*262.54/(12.07*105)=0.131mm[V]=lx/500=0.6mm>0.131mm滿足要求大模板縱橫肋、強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算與板面直接焊接的縱橫肋及角鋼均為受彎構(gòu)件，與板面直接焊接的縱橫肋，角鋼是板面的支承邊。橫肋可以看成是支承在角鋼上的單梁，縱肋可以看承是支承在角鋼及橫肋上單梁。因?yàn)槊總€(gè)小方格的長(zhǎng)寬比為300/262.5=1.14<2,每塊小方格可以看成是支承在縱橫肋及角鋼上的雙向板。雙向板的荷載，必然向最近的縱橫肋及角鋼方向傳遞，因而對(duì)于縱橫肋及角鋼承受的荷載范圍，可以近似認(rèn)為，以45o等分角線為界，分別傳至兩相鄰的縱橫肋和角鋼。這樣，沿短跨向的橫肋，承受板面?zhèn)鱽淼娜切畏植己奢d，沿長(zhǎng)跨方向的縱肋，承受板面?zhèn)鱽淼奶菪畏植己奢d，如圖所示。按彈性理論計(jì)算，可采用支座彎矩等效的原則，取等效均布荷載，Pe代替三角形荷載和梯形計(jì)算縱橫肋的強(qiáng)度和剛度?？v肋AB強(qiáng)度計(jì)算取等效均載代替梯形荷載由公式Pe=（1-2α12+α13）*P′α1=l01/2/l02=262.5/2/300=0.44取側(cè)壓力q=27.64KN/m2=0.0276N/mm2P′=q*l01/2=0.0276*262.5/2=3.62N/mmPe′=2*pe=2*（1-2α12+α13）*P′=2*(1-2*0.442+0.443)*3.62=5.05N/mm故支座反力Ra=Rb=L/2*Pe′=300/2*5.05=757.5NMmax=1/8*Pe′*L2=1/8*5.05*3002=56813N*mmWx=1/6*4*502=1667mm3Δmax=Mmax/rx/Wx=56813/1/1667=34.08N/mm2<215N/mm2滿足要求剛度計(jì)算,同樣取等效均載代替梯形荷載取標(biāo)準(zhǔn)值q=20.7KN/m2=0.0207N/mm2P′=q*l01/2=0.0207*262.5/2=2.71N/mmPe′=2*pe=2*（1-2α12+α13）*P′=2*(1-2*0.442+0.443)*2.71=3.78N/mm故支座反力Ra=Rb=L/2*Pe′=300/2*3.78=567NWmax=5*q*l4/384/E/IE=2.06*105Ix=1/12*b*h3=1/12*4*503=41667mm4Wmax=5*q*l4/384/E/I=5*3.78*3004/384/(2.06*105)/41667=0.0464<L/500=300/500=0.6mm滿足要求橫肋CD強(qiáng)度計(jì)算取等效荷載代替三角形荷載由公式Pe=5/8*P′則Pe′=2*Pe=2*5/8*3.62=4.53N/mm故支座反力Rc=Rd=L/2*Pe′=525/2*4.53=1189.13NMmax=1/8*Pe′L2+1/4*Ra*L*2=4.53*5252/8+757.5*525*2/4=354916.4N*mmWx=1/6*4*502=1667mm3Δmax=Mmax/rx/Wx=354916.4/1/1667=212.91N/mm2<215N/mm2故滿足要求剛度驗(yàn)算同樣取等效均載代替三角形荷載取標(biāo)準(zhǔn)值q=20.7KN/m2=0.0207N/mm2P′=q*l01/2=0.0207*262.5/2=2.71N/mmPe=5/8*P′則Pe′=2*Pe=2*5/8*2.71=3.4N/mm故支座反力Rc=Rd=L/2*Pe′=525/2*3.4=892.5NWmax=2*Ra*L3/48/E/I+5*q*l4/384/E/I=567*2*5253/48/(2.06*105)/41667+5*3.4*5254/384/(2.06*105)/41667=0.79mm<L/500=525/500=1.05mm滿足要求對(duì)拉片強(qiáng)度計(jì)算每塊模板周邊設(shè)計(jì)8塊對(duì)拉片,每個(gè)對(duì)拉片斷面為40*3mm,螺絲孔直徑為14mm,故對(duì)拉片的有效斷面為S=26*3mm=78mm2對(duì)拉片允許拉力F=78mm2*215N/mm2=16770N模板的側(cè)壓力為27.64KN/m2,不考慮鋼管支撐對(duì)模板的支撐力，故每根對(duì)拉片承受的拉力為T′=1.05*1.5*27.64/8=5.44KN=5440N因?qū)挥趦蓧K鋼模板之間,故每塊對(duì)拉片承受著兩塊鋼板的力