江蘇高層框剪結(jié)構(gòu)住宅樓模板工程施工方案

XX?XX壹號二期模板支撐專項(xiàng)施工方案編制：年月日審核：年月日審批：年月日編制單位：XX有限公司XX?XX壹號二期項(xiàng)目部編制日期：二○一三年三月二十日目錄HYPERLINK\l"_Toc231459797"1.編制依據(jù)3HYPERLINK\l"_Toc231459798"2.工程概況3HYPERLINK\l"_Toc231459799"3.施工準(zhǔn)備3HYPERLINK\l"_Toc231459800"3.1施工段劃分3HYPERLINK\l"_Toc231459801"3.2模板準(zhǔn)備4HYPERLINK\l"_Toc231459802"4.模板工程施工工藝及設(shè)計計算4HYPERLINK\l"_Toc231459803"4.1底板集水坑模板施工4HYPERLINK\l"_Toc231459804"4.2地下室導(dǎo)墻模板6HYPERLINK\l"_Toc231459805"4.3地下室墻體模板6HYPERLINK\l"_Toc231459806"4.4框架梁柱模板19HYPERLINK\l"_Toc231459807"4.5地下室頂板模板21HYPERLINK\l"_Toc231459808"4.6地上墻柱模板28HYPERLINK\l"_Toc231459809"4.7地上頂板模板40HYPERLINK\l"_Toc231459810"5.質(zhì)量保證措施49HYPERLINK\l"_Toc231459811"5.1項(xiàng)目質(zhì)量管理目標(biāo)49HYPERLINK\l"_Toc231459812"5.2設(shè)置質(zhì)量管理機(jī)構(gòu)49HYPERLINK\l"_Toc231459813"5.3保證人員素質(zhì)49HYPERLINK\l"_Toc231459814"5.4明確責(zé)任，實(shí)行獎罰制49HYPERLINK\l"_Toc231459815"5.5確保工程質(zhì)量的技術(shù)管理措施50HYPERLINK\l"_Toc231459816"6.安全生產(chǎn)管理措施50HYPERLINK\l"_Toc231459817"6.1.安全管理的基本原則50HYPERLINK\l"_Toc231459818"6.2.健全管理體系50HYPERLINK\l"_Toc231459819"6.3.認(rèn)真執(zhí)行各項(xiàng)安全管理制度51HYPERLINK\l"_Toc231459820"6.4.安全生產(chǎn)教育52編制依據(jù)1.1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）；1.2《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002；1.3《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)；1.4《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)；1.5《建筑施工手冊》第四版；1.6《建筑施工計算手冊》江正榮著；1.7《鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工規(guī)程》(JGJ3-91)；1.8工程設(shè)計藍(lán)圖及有關(guān)設(shè)計文件。工程概況本工程為XX壹號地塊，位于XX區(qū)大泉區(qū)，由七棟高層住宅樓以及地下車庫組成。該工程由XX有限公司投資開發(fā)，XX有限公司設(shè)計，XX咨詢有限公司實(shí)施監(jiān)理，XX有限公司負(fù)責(zé)施工。本工程地下人防車庫一層，層高為4.1m，地上三棟十六層（14#、16#、19#），標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.90m，建筑總高度為46.7米；四棟十七層（15#、17#、18#、20#），標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.90m，建筑總高度為49.6米，結(jié)構(gòu)類型為框剪結(jié)構(gòu)。本工程為筏板基礎(chǔ)，人防地下室為梁板式筏板基礎(chǔ)。住宅樓土方開挖底標(biāo)高為-6.35米，局部電梯井開挖底標(biāo)高為-7.95米，人防地下室土方開挖底板底標(biāo)高為-6.85米。基礎(chǔ)筏板厚度：住宅樓均為800mm，人防地下室為500mm，基礎(chǔ)墊層為C15素砼墊層100厚，主樓及人防地下室底板采用CPS高分子防水卷材，用CPS高分子防水卷材，人防底板、地梁四周設(shè)置240厚磚胎膜。人防臨土墻防水層外設(shè)泡沫板防護(hù)層，住宅樓地下室臨土墻設(shè)120厚磚墻保護(hù)層。結(jié)構(gòu)類型為框剪結(jié)構(gòu)。3.施工準(zhǔn)備3.1施工段劃分根據(jù)施工組織設(shè)計地下室工程的施工流水段按二次后澆帶劃分，人防地下室以后澆帶為界，獨(dú)立劃分流水段。其中12軸線以東后澆帶為界劃分為兩個流水段，12軸以西劃分三個流水段進(jìn)行施工，主體每一施工段按先墻、柱模板、后梁板模板，從下向上一次性進(jìn)行砼澆筑的順序組織施工。底模及側(cè)模均采用18mm厚木模板，5×10cm木方做背楞。截面高度小于600mm的梁，模板支設(shè)見圖6。如高度大于600mm的梁，應(yīng)在梁腹板高度每隔300mm的加設(shè)一道對拉螺桿，見圖7。3.2模板準(zhǔn)備墊層周圍用Φ14×300鋼筋頭固定100×100木方；底板外側(cè)均采用M7.5水泥砂漿砌筑240厚磚胎模，地下室外墻導(dǎo)墻采用自制木模板吊模；地下室墻體及頂板采用18mm厚膠合木模板；頂板支撐采用鋼管支撐間距不大于800mm，主龍骨采用Φ48鋼管，間距不大于800mm，次龍骨采用50×100木方，間距220mm。地上各層砼墻體和頂板均采用18mm厚膠合板模板施工；預(yù)留洞口采用5cm厚、貼混凝土面刨光松木板材。頂板支撐采用Φ48鋼管支撐間距不大于1000mm，主龍骨采用Φ48鋼管，間距不大于1000mm，次龍骨采用50×100木方，間距300mm。樓梯踏步立模采用木模板，踏步一次成型。4.模板工程施工工藝及設(shè)計計算4.1底板集水坑模板施工底板集水坑模板加工底板集水坑尺寸為1500mm×1500mm×1500mm深，集水坑處側(cè)模采用竹膠板，龍骨為50×100木方＠600設(shè)置一道；按照設(shè)計要求事先在現(xiàn)場制作完成（支設(shè)詳見下圖1），集水坑蓋板采取后澆，在地下室結(jié)構(gòu)驗(yàn)收之前支模澆注。圖-1集水坑模板支模示意圖圖-1集水坑模板支模示意圖底板集水坑模板的支設(shè)1）將集水坑的側(cè)模按照積水坑位置線支設(shè)，側(cè)模的背后設(shè)置50×100木方做龍骨，再支設(shè)橫撐和斜撐固定積水坑側(cè)模，并保證積水坑側(cè)模的垂直度。2）檢查模板的垂直度和平整度，安裝前事先在坑側(cè)豎向主筋上捆綁鋼筋保護(hù)層墊塊，同時加焊定位鋼筋，限制坑模側(cè)向移位同時保證鋼筋保護(hù)層大小。3）在模板上口加固定鋼筋與底板主筋焊接，但要避免減少鋼筋主筋的截面面積，采用幫拐角鋼筋與主筋焊接，將模板上口與鋼筋進(jìn)行可靠的連接，防止?jié)仓艜r模板上浮。底板積水坑模板的拆除1）待積水坑砼強(qiáng)度達(dá)到砼標(biāo)準(zhǔn)值的30%時，方可拆除積水坑模板。2）先拆除斜撐和橫撐，然后拆除龍骨和側(cè)模。拆除模板時不得使用大錘以防止模板碰撞砼開裂。3）模板拆除后及時清理粘結(jié)物，拆下的配件及時收集管理。4.2地下室導(dǎo)墻模板導(dǎo)墻模板均采用18mm厚木模板，5×10cm木方做背楞。人防地下室導(dǎo)墻高度為底板上口500mm高，主樓地下室導(dǎo)墻高度為底板上口300mm高。墻體外側(cè)支承在磚模上，內(nèi)側(cè)模板通過焊接支撐桿支撐在底板鋼筋或地梁鋼筋骨架上。模板采用止水對拉螺栓加固。外墻吊模支設(shè)見下圖-2所示。圖-2圖-2人防外墻吊模支設(shè)示意圖焊接鋼筋短撐240磚胎模加固鋼管排水溝模板及背楞4.3地下室墻體模板地下室模板配置剪力墻支模采用木膠合板模板（δ=18mm），背楞采用50×100木方和Ф48×3.5鋼管（腳手架管）Ф14＠500對拉螺栓（用于外墻時中間加60×60×3止水鋼板，兩端加臨時限位木塊，拆模后鑿出用防水水泥砂漿修補(bǔ)，用于內(nèi)墻時加PVC管套筒回收）具體方案見圖-3、-4：ｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏ剪力墻支撐架圖-3剪力墻外墻支模方法示意圖50×100木方穿墻螺栓18厚木膠合板模板限位木塊60×60×3止水鋼板剪力墻剪力墻ｏｏｏｏ鋼管背楞穿墻螺栓支撐架鋼管背楞穿墻螺栓支撐架ｏｏｏｏｏｏ塑料管50×100木方ｏｏｏ塑料管50×100木方ｏｏｏ18厚木膠合板模板18厚木膠合板模板ｏｏｏｏｏｏ圖-4剪力墻內(nèi)墻支模方法示意圖圖-4剪力墻內(nèi)墻支模方法示意圖墻壁模板結(jié)構(gòu)計算本計算考慮人防地下室4.1米層高地下室墻體特征進(jìn)行計算。一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):220；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取15.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取4.000m/h；H--模板計算高度，取5.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為58.291kN/m2、120.000kN/m2，取較小值58.291kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=58.291kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=220.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×58.29×0.50×0.90=31.477kN/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=31.477+2.520=33.997kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×33.997×220.0×220.0=1.65×105N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=1.65×105/2.70×104=6.094N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=6.094N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2220.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×58.299×0.50×0.90==31.4777kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×4.00×0.50×0.90==2.5200kN/m；；q=q1+q2=31..477+22.520==33.9997kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×33.9997×220.00=44487.6222N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:其中，Τ--面板板截面的最大大受剪應(yīng)力((N/mm2)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=44487.6222N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值:T=3×4487..622/((2×500×18.0))=0.7448N/mmm2；面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值T=00.748NN/mm2小于面板截截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計值[[T]=1..5N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載作用。撓度計算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=58..29×0.5==29.115N/mmm；l計算跨度(內(nèi)楞間距)::l=220mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面慣性矩:I=550×1.8×1.8×1.8/112=24..3cm4；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=0..88mm；；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×229.15××2204/(1000×95000×2.433×105)=0..2mm；；面板的最大撓度計計算值:ω=0.2mmm小于等于于面板的最大大允許撓度值值[ω]=0.888mm，滿足足要求！四、墻模板內(nèi)外楞楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨骨采用木楞，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×100/66=833.33cmm3；I=50×1100×100×100/112=4416.677cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩矩按下式計算算：其中，M--內(nèi)內(nèi)楞跨中計算算最大彎距((N.mm))；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×58.299×0.22×0.90==13.8550kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×4.00×0.22×0.90==1.1099kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(13..850+11.109))/1=144.959kN/m；；內(nèi)楞的最大彎距：：M=0..1×14.9559×500.00×500.00=3.774×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)滿足下式：：其中，σ內(nèi)楞承受的的應(yīng)力(N/mm2)；MM--內(nèi)內(nèi)楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--內(nèi)內(nèi)楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×104；ff--內(nèi)楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計計算值：σ=3..74×1005/8.333×104=4..488NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計計算值σ=4..488NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，V－內(nèi)楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×58.299×0.22×0.90==13.8550kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×4.00×0.22×0.90==1.1099kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(q11+q2)/2==(13.8850+1..109)//1=14..959kkN/m；內(nèi)楞的最大剪力：：∨=0..6×14.9559×500.00=44487.6222N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中，τ--內(nèi)楞楞的截面的最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2)；∨--內(nèi)楞計算最大大剪力(N)：∨=44487.6222N；bb--內(nèi)楞的的截面寬度((mm)：b=500.0mm；；hhn--內(nèi)楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--內(nèi)楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::fv=3×4487..622/((2×50.0×100.00)=1.3346N/mmm2；內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值::[fv]=1.5500N/mmm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值ττ=1.3346N/mmm2小于內(nèi)楞截截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[fv]==1.5N//mm2，滿足要求求！3.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗(yàn)算公式如下下：其中，ω--內(nèi)楞楞的最大撓度度(mm)；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載(kN/m))：q=58.299×0.22//1=12..82kNN/m；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5500.0mmm；EE--內(nèi)楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--內(nèi)楞截截面慣性矩((mm4)，I=4.117×106；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×112.82//1×50004/(1000×95000×4.177×106)=0..137mmm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2mmm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.1377mm小于內(nèi)內(nèi)楞的最大容容許撓度值[ω]=2mm，滿足足要求！(二).外楞(木或鋼鋼)承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=12.199cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計算算公式：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×58.299+1.4××4)×0.22×0.5/22=3.744kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=5500mm；；外楞最大彎矩:MM=0..175×3739..69×500.000=3..27×105N/mmm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：其中，σ--外楞的最大大應(yīng)力計算值值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N.mm))；M=33.27×105N/mmmW外楞的的凈截面抵抗抗矩；W=5.008×103mm3；[f]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大應(yīng)力計計算值:σ=3..27×1005/5.088×103=644.414N/mm22；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205N//mm2；外楞的最大應(yīng)力計計算值σ=64..414N//mm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22,滿足要求?。?.外楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:其中，∨--外楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距間距)::l=5500.0mmm；P--作用用在外楞的荷荷載:P=(1..2×58.299+1.4××4)×0.22×0.5/22=3.744kN；外楞的最大剪力：：∨=0..65×3739..685==1.222×103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度度必須滿足::其中，τ--外楞楞截面的受剪剪應(yīng)力計算值值(N/mm2)；∨--外楞計算最大大剪力(N)：∨=1..22×103N；bb--外楞的的截面寬度((mm)：b=800.0mm；；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--外楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::τ=3×11.22×1103/(2×880.0×1100.0))=0.2228N/mmm2；外楞的截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值::[fv]=1.55N/mm22；外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值ττ=0.2228N/mmm2小于外楞截截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[fv]==1.5N//mm2，滿足要求求！6.外楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗(yàn)算公式如下下：其中，ω--外楞楞最大撓度((mm)；PP--內(nèi)楞作作用在支座上上的荷載(kN/m))：P=558.29××0.22×0.50//2＝3.21kN/m；；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距):ll=5000.0mm；；EE--外楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--外楞截截面慣性矩((mm4)，I=1.222×105；外楞的最大撓度計計算值:ω=1..146×66.41×1100/2×50003/(1000×2100000×1..22×1005)=0..179mmm；外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2mmm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.1779mm小于于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=2mm，滿足足要求！五、穿墻螺栓的計計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿墻螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號::M14；穿墻螺栓有效直徑徑:11.555mm；；穿墻螺栓有效面積積:A==105mm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.05×10-4=117.85kN；穿墻螺栓所受的最最大拉力:N=588.291××0.5×0.5==14.5573kNN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=14.5573kN小于穿墻螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=177.85kNN，滿足要求求！模板的施工1〉墻模板安裝應(yīng)按按下列步驟進(jìn)進(jìn)行：a搭設(shè)滿堂腳手架。b先將內(nèi)側(cè)模板立起起，安放對拉拉螺栓，縱橫橫間距@500，然后安裝50×1000mm背楞，安安固定水平鋼鋼管，并用對對拉螺栓固定定，支撐加固固并初步校正正。c安放鋼筋保護(hù)層塑塑料卡，以及及鋼筋間內(nèi)部部拉筋，預(yù)埋埋套管，預(yù)留留洞模板，安安裝另一側(cè)模模板，加50×1000mm背楞，設(shè)設(shè)水平鋼管固固定，用對拉拉螺栓緊固，支支撐找正頂牢牢，然后沿墻墻壁模板拉通通線，進(jìn)行最最后找正找直直，固定支撐撐并進(jìn)行質(zhì)量量檢查，不符符要求不準(zhǔn)下下步施工。2〉模板縫及模板與與已澆筑的下下部混凝土接接觸處，采用用5mm厚海棉棉粘貼，嚴(yán)防防漏漿。3〉質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)必須符符合《混凝土土結(jié)構(gòu)工程施施工質(zhì)量驗(yàn)收收標(biāo)準(zhǔn)GB502204-20002》的規(guī)定。4〉梁模板采用18mmm厚膠合板，底部滿鋪500mm厚木板做背楞，支支撐架采用滿滿堂Φ48×3..5鋼管腳手架架，立桿間距距0.5m，步距1.5m。5〉跨度大于4m的梁梁起拱L/500，L為梁凈跨。6〉梁板模板應(yīng)等混凝凝土強(qiáng)度達(dá)到到設(shè)計強(qiáng)度的的75%以上時方可可拆模，大于于8米跨梁板必須須達(dá)到100%設(shè)計強(qiáng)度方方可拆模，具具體拆模時間間由項(xiàng)目技術(shù)術(shù)負(fù)責(zé)人定。7〉為避免梁柱接頭不不平整現(xiàn)象，澆澆筑梁板混凝凝土以前墻柱柱模板嚴(yán)禁拆拆除。4.4框架梁柱模模板框架柱模板矩形框架柱截面均均不大于10000mm，采采用18mmm厚的膠合板板配制成定型型模具。截面面邊長小于800的柱子，可可使用4根50×1000的木枋作背背楞；柱子支支模如圖5所示：5050×100木枋18厚膠合板圖5框架柱模板支模示意φ48鋼管粘貼海綿條框架梁模板底模采用5cm厚厚木板，側(cè)模模采用18mm厚膠合板。截面面高度小于6600mm的的梁，模板支支設(shè)見圖6；截面高度度大于6000mm的梁，可可另加對拉螺螺栓固定，模模板支設(shè)見圖圖7。圖6截面高度小于600mm框架梁模板示意圖6截面高度小于600mm框架梁模板示意粘貼海綿條5cm木板50×100木枋18厚膠合板φ48鋼管支撐圖7截面高度大于600mm框架梁模板示意圖7截面高度大于600mm框架梁模板示意粘貼海綿條5cm木板50×100木方18厚膠合板φ48鋼管支撐Φ12對拉螺桿間距300mm4.5地下室頂板板模板地下室頂板模板配配置頂板采用膠合板模模板（δ=18mm），背背楞采用50×1000木方、Ф48×3..5鋼管，Ф48×3..5鋼管做立桿桿支撐（腳手手架管）。按樓板最厚處厚度為為400mm進(jìn)行計計算，模板板板面采用18厚膠合板，50×1000mm木背楞楞間距2200mm，主楞間距為為800mmm，鋼管立桿桿間距為8000mm。具具體計算如下下：地下室頂板模板結(jié)結(jié)構(gòu)計算一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距((m):0..80；縱距距(m):0..80；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長長度(m):0..10；腳手手架搭設(shè)高度度(m):4..00；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..2；扣件連接方式:雙雙扣件，取扣扣件抗滑承載載力系數(shù):00.80；板底支撐連接方式式:方木支撐；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度(mmm):4000.00；；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼鋼HRB4400；樓板板混凝土強(qiáng)度度等級:C335；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)數(shù):10；樓板的計算寬度((m):8..00；樓板板的計算厚度度(mm):4400.000；樓板的計算長度((m):8..00；施工工平均溫度((℃):15..000；4.木方參數(shù)木方彈性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):3300.0000；木方的截面寬度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；樓板支撐架荷載計計算單元二、模板支撐方木木的計算:方木按照簡支梁計計算，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10/122=4116.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.33×0.4==3kNN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m)):q2=0.35×00.3=0.1055kN/mm；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：p1=(2+2)×0.8×0.3==0.966kN；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(3+00.105))=3..726kkN/m；集中荷載pp=1..4×0.96==1.3444kN；最大彎距MM=Pll/4+ql2/8=1.3444×0.8//4+33.726××0.82/8=0.5677kN；最大支座力N=P/22+qll/2=1.3444/2+33.726××0.8/22=2..162kkN；方木最大應(yīng)力計算算值σ=M//W=00.567××106/833333.33=6.8803N//mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[[f]=133.0N//mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值為66.803N/mm22小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值133.0N//mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力:Q=33.726××0.8/22+1.3444/2==2.1662kN；；方木受剪應(yīng)力計算算值T==3×2.1622×103/(2×50×100)=0.6649N//mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[T]]=1..4N/mmm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..649NN/mm2小于方木的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值1..4N/mmm2，滿足要求求!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=3..105kkN/m；集中荷載pp=0..96kNN；最大撓度計算值V=5×3.1055×8004/(3884×9500×41666666.6667)+9960×8003/(448×9500×41666666.7))=00.677mm；最大允許撓度[V]=8800/2250=3..2mm；；方木的最大撓度計計算值0.6677mmm小于方木的的最大允許撓撓度3.2mm,滿足要求!三、板底支撐鋼管管計算:支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=3.7726×0.8++1.3444=44.325kN；支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN.m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.937kN.m；最大變形Vmaax=1.5583mmm；最大支座力Qmmax=12.5224kN；最大應(yīng)力σ=1198.0335N/mmm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值198.0035N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于8000/1500與10mmm,滿足要求!四、扣件抗滑移的的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設(shè)設(shè)計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.880，該工程程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)雙扣件承載載力取值為112.80kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取12.800kN；R縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計計值;計算中R取最大支支座反力,RR=12..524kkN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!五、模板支架立桿桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風(fēng)荷載載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.1129×4=00.516kN；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×0.8×0.8==0.2224kN；；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重(kN)：NG3=25××0.4×0.8×0.8==6.4kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NNG=NG11+NG2+NG3=77.14kkN；2.活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值NNQ=(22+2)×0.8×0.8==2.566kN；3.不考慮風(fēng)荷載載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式N=1.2NGG+1..4NQ=122.152kN；六、立桿的穩(wěn)定性性計算:不考慮風(fēng)荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式其中N立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值(kN)：N=112.1522kN；σ軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比LLo/i查表得得到；i計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=1..59cmm；A立桿凈截面面面積(cm2)：A=4..5cm22；W立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.733cm3；σ鋼管立桿桿受壓應(yīng)力計計算值(NN/mm2)；[f]]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值：[f]]=2055N/mmm2；L00計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由下式計算ll0=h++2aa立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度；a=0.11m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度LL0=h+2a=11.5+2××0.1==1.7m；L0/i=11700//15.99=107；由長細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.5537；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=121552.48//(0.5337×4500)=550.29N/mm22；立桿穩(wěn)定性計算σσ=50..29N//mm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計值[[f]=2205N//mm2，滿足要求求！4.6地上墻柱模模板地上墻柱模板配置置地上結(jié)構(gòu)剪力墻支支模采用木膠膠合板模板（δ=18mm），背背楞采用50×1000木方和Ф48×3..5鋼管（腳手手架管）Ф12＠500×550對拉拉螺栓。地上墻柱模板結(jié)構(gòu)構(gòu)計算一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間間距(mm):2250；穿墻墻螺栓水平間間距(mm):5500；主楞(外龍骨)間間距(mm):5550；穿墻墻螺栓豎向間間距(mm):5550；對拉螺栓直徑(mmm):M112；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；；截面類型::圓鋼管48×3.5；鋼楞截面慣性矩II(cm4):12..19；鋼楞楞截面抵抗矩矩W(cm3):5.008；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；；寬度(mm):550.00；；高度(mm):1100.000；次楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合合板；面板厚厚度(mm):118.00；；面板彈性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值(N/mm2):1.550；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值ft(N/mm2):1.550；鋼楞彈性模量E((N/mm22):2100000.000；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值fc(N/mm2):2055.00；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t新澆混混凝土的初凝凝時間，取44.000hh；T混凝土土的入模溫度度，取15..000℃；V混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H模板計計算高度，取取2.9000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.150。根據(jù)以上兩個公式式計算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別為46.0083kNN/m2、69.6000kN//m2，取較小值值46.0883kN//m2作為本工程程計算荷載。計算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=46..083kNN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=2kkN/m2。三、墻模板面板的的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。按規(guī)規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。計算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算跨中彎矩計算公式式如下:其中，M--面面板計算最大大彎距(N.mm))；ll--計算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=2250.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×46.088×0.55×0.90==27.3773kN/mm，其中0.990為按《施施工手冊》取取的臨時結(jié)構(gòu)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.55×0.90==1.3866kN/m；；q=q1+q2=27..373+11.386==28.7559kN//m；面板的最大彎距：：M=0..1×28.7559×250.00×250.00=1.880×105N.mm；按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ面板承受的的應(yīng)力(N/mm2)；MM--面面板計算最大大彎距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=5500×18.0×18.0//6=2.997×104mm3；ff--面板板截面的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計算值：：σ=M//W=11.80×1105/2..97×1004=6..052N//mm2；面板截面的最大應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=6.0052N/mmm2小于面板截截面的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=113N/mmm2，滿足要求求！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算算計算公式如下:其中，∨--面板板計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(豎楞間距)::l=2250.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×46.088×0.55×0.90==27.3773kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.55×0.90==1.3866kN/m；；q=q1+q2=27..373+11.386==28.7559kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×28.7559×250.00=43313.8995N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:其中，Τ--面板板截面的最大大受剪應(yīng)力((N/mm2)；∨--面板計算最大大剪力(N)：∨=43313.8995N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5550mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=18..0mm；ffv--面板抗剪剪強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm22)：fv=133.000N/mm22；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值:T=3×4313..895/((2×550×18.0))=0.6554N/mmm2；面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的最大受受剪應(yīng)力計算算值T=00.654NN/mm2小于面板截截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計值[[T]=1..5N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)荷載，同時時不考慮振動動荷載作用。撓度計算公式如下下:其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載:q=46..08×0.55=25..35N/mmm；l計算跨度(內(nèi)楞間距)::l=250mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500N/mmm2；I面板的截面面慣性矩:I=555×1.8×1.8×1.8/112=26..73cm44；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=1mmm；面板的最大撓度計計算值:ω=0..677×225.35××2504/(1000×95000×2.677×105)=0..264mmm；面板的最大撓度計計算值:ω=0.2664mm小于于等于面板的的最大允許撓撓度值[ω]=1mm，滿足足要求！四、墻模板內(nèi)外楞楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼鋼)直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨骨采用木楞，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=50×1100×100/66=833.33cmm3；I=50×1100×100×100/112=4416.677cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩矩按下式計算算：其中，M--內(nèi)內(nèi)楞跨中計算算最大彎距((N.mm))；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5550.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×46.088×0.25×0.90==12.4442kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.25×0.90==0.6300kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(12..442+00.630))/1=133.072kN/m；；內(nèi)楞的最大彎距：：M=0..1×13.0772×550.00×550.00=3.995×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)滿足下式：：其中，σ內(nèi)楞承受的的應(yīng)力(N/mm2)；MM--內(nèi)內(nèi)楞計算最大大彎距(N.mm))；WW--內(nèi)內(nèi)楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=8.333×104；ff--內(nèi)楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計計算值：σ=3..95×1005/8.333×104=4..745NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計計算值σ=4..745NN/mm2小于內(nèi)楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計算，公式式如下:其中，V－內(nèi)楞楞承受的最大大剪力；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5550.0mmm；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q1:1.22×46.088×0.25×0.90==12.4442kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值q2:1.44×2.00×0.25×0.90==0.6300kN/m，其其中，0.990為折減系系數(shù)。q=(q11+q2)/2==(12.4442+0..630)//1=13..072kkN/m；內(nèi)楞的最大剪力：：∨=0..6×13.0772×550.00=43313.8995N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中，τ--內(nèi)楞楞的截面的最最大受剪應(yīng)力力(N/mm2)；∨--內(nèi)楞計算最大大剪力(N)：∨=43313.8995N；bb--內(nèi)楞的的截面寬度((mm)：b=500.0mm；；hhn--內(nèi)楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--內(nèi)楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值(N/mm2)：τ=1..500NN/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::fv=3×4313..895/((2×50.0×100.00)=1.2294N/mmm2；內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值::[fv]=1.5500N/mmm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值ττ=1.2294N/mmm2小于內(nèi)楞截截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[fv]==1.5N//mm2，滿足要求求！3.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗(yàn)算公式如下下：其中，ω--內(nèi)楞楞的最大撓度度(mm)；qq--作用在在內(nèi)楞上的線線荷載(kN/m))：q=46.088×0.25//1=11..52kNN/m；ll--計算跨跨度(外楞間距)::l=5550.0mmm；EE--內(nèi)楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--內(nèi)楞截截面慣性矩((mm4)，I=4.117×106；內(nèi)楞的最大撓度計計算值:ω=0..677×111.52//1×55004/(1000×95000×4.177×106)=0..18mmm；內(nèi)楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2..2mm；內(nèi)楞的最大撓度計計算值ω=0.18mmm小于內(nèi)楞楞的最大容許許撓度值[[ω]=2.2mmm，滿足要要求！(二).外楞(木或鋼鋼)承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍骨骨采用鋼楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=12.199cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計算算公式：其中，作用在外楞楞的荷載:P=((1.2×46.088+1.4××2)×0.25×0.55//2=3.559kN；外楞計算跨度(對對拉螺栓水平平間距):l=5500mm；；外楞最大彎矩:MM=0..175×3594..91×500.000=3..15×105N/mmm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：其中，σ--外楞的最大大應(yīng)力計算值值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N.mm))；M=33.15×105N/mmmW外楞的的凈截面抵抗抗矩；W=5.008×103mm3；[f]--外楞的的強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2)，[f]==205.0000N/mmm2；外楞的最大應(yīng)力計計算值:σ=3..15×1005/5.088×103=611.92NN/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205N//mm2；外楞的最大應(yīng)力計計算值σ=61..92N/mmm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22,滿足要求！！5.外楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:其中，∨--外楞楞計算最大剪剪力(N)；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距間距)::l=5500.0mmm；P--作用在外外楞的荷載::P=(1.2××46.088+1.4××2)×0.25×0.55//2=3.5595kN；；外楞的最大剪力：：∨=0..65×3594..913==1.177×103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度度必須滿足::其中，τ--外楞楞截面的受剪剪應(yīng)力計算值值(N/mm2)；∨--外楞計算最大大剪力(N)：∨=1..17×103N；bb--外楞的的截面寬度((mm)：b=800.0mm；；hhn--外楞的截截面高度(mm)：hn=1000.0mm；；ffv--外楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值(N/mm2)：fv=1.5000N/mmm2；外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值::τ=3×11.17×1103/(2×880.0×1100.0))=0.2119N/mmm2；外楞的截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值::[fv]=1.5500N/mmm2；外楞截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值::[fv]=1.55N/mm22；外楞截面的受剪應(yīng)應(yīng)力計算值ττ=0.2219N/mmm2小于外楞截截面的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[fv]==1.5N//mm2，滿足要求求！6.外楞的撓度驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》，剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，同時不考考慮振動荷載載作用。撓度驗(yàn)算公式如下下：其中，ω--外楞楞最大撓度((mm)；PP--內(nèi)楞作作用在支座上上的荷載(kN/m))：P=446.08××0.25×0.55//2＝3.17kN/m；；ll--計算跨跨度(水平螺栓間間距):ll=5000.0mm；；EE--外楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=2100000.00N/mm22；II--外楞截截面慣性矩((mm4)，I=1.222×105；外楞的最大撓度計計算值:ω=1..146×66.34×1100/2×50003/(1000×2100000×1..22×1005)=0..177mmm；外楞的最大容許撓撓度值:[[ω]=2mmm；外楞的最大撓度計計算值ω=0.1777mm小于于外楞的最大大容許撓度值值[ω]=2mm，滿足足要求！五、穿墻螺栓的計計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所所受的拉力；；A穿墻螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿墻螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號::M12；穿墻螺栓有效直徑徑:9.855mm；穿墻螺栓有效面積積:A==76mmm2；穿墻螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；穿墻螺栓所受的最最大拉力:N=466.083××0.5×0.55=12..673kkN。穿墻螺栓所受的最最大拉力NN=12.6673kN小于穿墻螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=122.92kNN，滿足要求求！地上墻柱模板施工工安裝前作好鋼筋和和安裝工程預(yù)預(yù)埋、預(yù)留的的隱蔽工作。墻墻模板安裝應(yīng)應(yīng)按下列步驟驟進(jìn)行：a、搭設(shè)滿堂腳手架架。b、先將內(nèi)側(cè)模板立起起，安放對拉拉螺栓，縱距距@550、橫距@500，然然后安裝50×1000背楞，安固固定水平鋼管管，并用對拉拉螺栓固定，支支撐加固并初初步校正。c、安放鋼筋保護(hù)層塑塑料塊，以及及鋼筋間內(nèi)部部拉筋，預(yù)埋埋套管，預(yù)留留洞模板，安安裝另一側(cè)模模板，加50×1000mm背楞，設(shè)設(shè)水平鋼管固固定，用對拉拉螺栓緊固，支支撐找正頂牢牢，然后沿墻墻壁模板拉通通線，進(jìn)行最最后找正找直直，固定支撐撐并進(jìn)行質(zhì)量量檢查，不符符要求不準(zhǔn)下下步施工。模模板縫及模板板與已澆筑的的下部混凝土土接觸處，采采用5mm厚海棉棉粘貼，嚴(yán)防防漏漿。質(zhì)量量標(biāo)準(zhǔn)必須符符合規(guī)定的"建筑安裝工工程質(zhì)量檢驗(yàn)驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)"。如圖8。ｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏｏ剪力墻支撐架圖8剪力墻支模方法示意圖50×100木方穿墻螺栓塑料管海鷗卡d、模板拆除應(yīng)待混凝凝土達(dá)到一定定強(qiáng)度，不至至于因拆模損損壞邊角時方方可拆除。模模板拆除必須須經(jīng)項(xiàng)目技術(shù)術(shù)負(fù)責(zé)人同意意且向監(jiān)理告告知經(jīng)同意后后方可拆模板板。4.7地上頂板模模板頂板采用膠合板模模板（δ=18mm），背楞楞采用50×1000木方和Ф48×3..5鋼管支撐（腳腳手架管）。。4.7.1主樓梁梁和樓板模板板高支撐架的的構(gòu)造和施工工要求除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)構(gòu)造要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據(jù)設(shè)計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設(shè)設(shè)雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設(shè)設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時時，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個方方向變距、而而另一個方向向不變。2.立桿步距的設(shè)設(shè)計：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設(shè)置置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)強(qiáng)層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設(shè)置，但變變化不要過多多；c.高支撐架架步距以0..9--1..5m為宜，不不宜超過1..5m。3.整體性構(gòu)造層層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設(shè)設(shè)置整體性單單或雙水平加加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層層可以每46米沿水平結(jié)構(gòu)構(gòu)層設(shè)置水平平斜桿或剪刀刀撐，且須與與立桿連接，設(shè)設(shè)置斜桿層數(shù)數(shù)要大于水平平框格總數(shù)的的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層層在支撐架的的頂部和中部部每隔1015m設(shè)置，四四周和中部每每10--155m設(shè)豎向斜斜桿，使其具具有較大剛度度和變形約束束的空間結(jié)構(gòu)構(gòu)層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設(shè)置層）必必須設(shè)水平加加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計計：a.沿支架四周外外立面應(yīng)滿足足立面滿設(shè)剪剪刀撐；b.中部可根據(jù)需需要并依構(gòu)架架框格的大小小，每隔100--15mm設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的的設(shè)計：a.最好在立桿頂頂部設(shè)置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點(diǎn)位位于頂層橫桿桿時，應(yīng)靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應(yīng)進(jìn)行抗抗滑驗(yàn)算，當(dāng)當(dāng)設(shè)計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應(yīng)用頂頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計計尺寸搭設(shè)，立立桿和水平桿桿的接頭均應(yīng)應(yīng)錯開在不同同的框格層中中設(shè)置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質(zhì)質(zhì)量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的；d.地基支座座的設(shè)計要滿滿足承載力的的要求。7.施工使用的要要求：a.精心設(shè)計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴(kuò)展的的澆筑方式；；b.嚴(yán)格控制實(shí)際際施工荷載不不超過設(shè)計荷荷載，對出現(xiàn)現(xiàn)的超過最大大荷載要有相相應(yīng)的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。4.7.2主樓頂頂板模板結(jié)構(gòu)計算算一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距((m):1..00；縱距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長長度(m):0..10；腳手手架搭設(shè)高度度(m):2..70；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；扣件連接方式:雙雙扣件，取扣扣件抗滑承載載力系數(shù):00.80；板底支撐連接方式式:方木支撐；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重((kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度(mmm):1220.00；；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼鋼HRB4400(200MnSiVV,20MnnSiNb,,20MnTTi)；樓板板混凝土強(qiáng)度度等級:C330；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù)數(shù):7；每平米米樓板截面的的鋼筋面積((mm2):14440.0000；樓板的計算寬度((m):4..00；樓板板的計算厚度度(mm):1120.000；樓板的計算長度((m):4..50；施工工平均溫度((℃):15..000；4.木方參數(shù)木方彈性模量E((N/mm22):95000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):3300.0000；木方的截面寬度((mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；二、模板支撐方木木的計算:方木按照簡支梁計計算，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10/122=4116.67cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土板板自重(kN/m))：q1=25×0.33×0.12=0.99kN/mm；(2)模板的自重線線荷載(kN/m)):q2=0.35×00.3=0.1055kN/mm；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：p1=(2+2)×1×0.3==1.2kN；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:均布荷載qq=11.2×(q1+qq2)=11.2×(0.9++0.1005)=1.2066kN/mm；集中荷載pp=1..4×1.2=11.68kkN；最大彎距MM=Pll/4+ql2/8=1.68××1/4+1.2206×12/8=0.5711kN；最大支座力N=P/22+qll/2=1.68//2+1..206×1/2==1.4443kN；方木最大應(yīng)力計算算值σ=M//W=00.571××106/833333.33=6.8849N//mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[[f]=133.0N//mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值為66.849N/mm22小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值133.0N//mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力:Q=11.206××1/2+11.68/22=1..443kkN；方木受剪應(yīng)力計算算值T==3×1.4433×103/(2×50×100)=0.4433N//mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[T]]=1..4N/mmm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..433NN/mm2小于方木的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值1..4N/mmm2，滿足要求求!4.撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:均布荷載qq=q11+q2=1..005kkN/m；集中荷載pp=1..2kN；；最大撓度計算值V=5×1.0055×10004/(3884×9500×41666666.6667)+11200×10003/(448×9500×41666666.7))=00.962mm；最大允許撓度[V]=11000/250=44mm；方木的最大撓度計計算值0.9962mmm小于方木的的最大允許撓撓度4mmm,滿足要求!三、板底支撐鋼管管計算:支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P=1.2206×1+11.68==2.8886kN；；支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN.m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.972kN.m；最大變形Vmaax=2.4484mmm；最大支座力Qmmax=10.4996kN；最大應(yīng)力σ=1191.2441N/mmm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值191.2241N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于10000/1550與10mmm,滿足要求!四、扣件抗滑移的的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設(shè)設(shè)計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.880，該工程程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)雙扣件承載載力取值為112.80kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取12.800kN；R縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計計值;計算中R取最大支支座反力,RR=10..496kkN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!五、模板支架立桿桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風(fēng)荷載載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手架的自重重(kN)：NG1=0.1129×2.7==0.3449kN；；(2)模板的自重((kN)：NG2=0.335×1×1=00.35kkN；(3)鋼筋混凝土樓樓板自重