浙江塔吊基礎(chǔ)施工方案CC

附件2塔吊基礎(chǔ)計算書TC6015型2011年7月15日一、編制依據(jù)本計算書主要依據(jù)本工程地質(zhì)勘察報告，塔吊使用說明書、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017－2003）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》（第三版）、《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》（第二版）、《結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5009－2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002）、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007－2002）等編制。二、塔吊基礎(chǔ)概況1、本工程一期現(xiàn)場擬采用6臺TC6015塔吊、2臺TC5510A塔吊、2臺TC7035塔吊，另外室內(nèi)游樂場設(shè)置7臺塔吊，型號暫定為TC6015，共17臺塔吊滿足現(xiàn)場施工需要。塔吊均采用承臺+格構(gòu)柱+樁基的基礎(chǔ)形式。2、塔吊基礎(chǔ)采用四根Φ800×42.9m的鉆孔灌注樁，樁間距2.5m，內(nèi)插鋼格構(gòu)柱，鉆孔灌注樁樁位見平面圖。塔吊坑內(nèi)樁頂標高約-10m左右（底板頂面表高為-9m），鋼格構(gòu)柱頂部錨入塔吊基礎(chǔ)承臺1m，施工時混凝土泛漿高度1.2m，此段混凝土在支架焊制橫撐、斜撐時逐段鑿除。塔吊鉆孔灌注樁有效總長約42.9m，樁身混凝土為C35（水下），配Ф12@18，上段箍筋Ф8@100，下段箍筋Ф8@200，鉆孔灌注樁做法同工程樁。3、格構(gòu)鋼柱設(shè)計：a.坑內(nèi)塔吊基礎(chǔ)單根格構(gòu)鋼柱由4∠125×12加-8×390×140綴板組成，柱截面尺寸420×420，長12.1m，其中錨入承臺1m、錨入鉆孔灌注樁4.0m，格構(gòu)柱焊腳尺寸：h=8mm，滿焊。詳見附圖。b.綴板采用材料為-8×390×140，在柱兩頭各留10mm作為焊縫位置。格構(gòu)鋼柱綴板中心間距600。4、格構(gòu)支架的綴條設(shè)計：a.組成支架的四根格構(gòu)柱方向必須一致，在插入灌注樁時校正準確。b.在焊接格構(gòu)支架的斜撐和橫撐時，為了增加焊縫長度保證焊縫質(zhì)量，設(shè)計在鋼柱和撐條之間墊設(shè)鋼板，墊板厚8mm。c.每根鋼格構(gòu)柱的頂部埋入塔吊承臺內(nèi)1000mm。5、塔吊承臺混凝土標號為C35，待混凝土強度達到70%方可安裝塔吊標準節(jié)，待混凝土強度達到100%時，塔吊方可使用（做好混凝土試塊工作）。6、格構(gòu)鋼支架的制作采用逆做的施工方法，即開挖時，每開挖到一橫撐節(jié)點標高，立即進行該撐段的橫撐和斜撐焊接，見附圖，必須確保焊接質(zhì)量，嚴禁拖延時間，造成結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。基本參數(shù)1、塔吊基本參數(shù)塔吊型號：TC6015；標準節(jié)長度b：2.8m；塔吊自重Gt：723.5kN；最大起重荷載Q：100kN；塔吊起升高度H：120m；塔身寬度B:2m；2、格構(gòu)柱基本參數(shù)格構(gòu)柱計算長度lo：12.1m；格構(gòu)柱綴件類型：綴板；格構(gòu)柱綴件節(jié)間長度a1：0.6m；格構(gòu)柱分肢材料類型：L125*12；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件節(jié)間長度a2：1.2m；格構(gòu)柱鋼板綴件參數(shù):寬140mm，厚8mm；格構(gòu)柱截面寬度b1：0.42m；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件材料類型：L140x10（本工程采用14#槽鋼）；3、基礎(chǔ)參數(shù)樁中心距a：2.5m；樁直徑d：0.8m；樁入土深度l：42.9m；樁型與工藝：泥漿護壁鉆孔灌注樁；樁混凝土等級：C35（水下）；樁鋼筋型號：HRB335；樁鋼筋直徑：22mm；承臺寬度Bc：3.5m；承臺厚度h：1.4m；承臺混凝土等級為：C35；承臺鋼筋等級：HRB335；承臺鋼筋直徑：22；承臺保護層厚度:50mm；承臺箍筋間距：200mm；4、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：C類有密集建筑群的城市郊區(qū)；風荷載高度變化系數(shù)：1.25；主弦桿材料：角鋼/方鋼；主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江寧波市，基本風壓ω0：0.5kN/m2；額定起重力矩Me：1250kN·m；基礎(chǔ)所受水平力P：112.1kN；塔吊傾覆力矩M：3386kN·m；工作狀態(tài)：所處城市：浙江寧波市，基本風壓ω0：0.5kN/m2，額定起重力矩Me：1250kN·m；基礎(chǔ)所受水平力P：28.1kN；塔吊傾覆力矩M：2645kN·m；非工作狀態(tài)下荷載計算一、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算承臺自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×3.50×3.50×1.40=428.75kN；作用在基礎(chǔ)上的垂直力：Fk=Gt+Gc=723.50+428.75=1152.25kN；2、塔吊傾覆力矩總的最大彎矩值Mkmax=3386.00kN·m；3、塔吊水平力計算擋風系數(shù)計算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風系數(shù)Φ=0.74；水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.50×2.00×120.00×0.74+112.10=200.40kN；4、每根格構(gòu)柱的受力計算作用于承臺頂面的作用力：Fk=1152.25kN；Mkmax=3386.00kN·m；Vk=200.40kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/Σxj2式中：n－單樁個數(shù)，n=4；Fk－作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值；Gk－樁基承臺的自重標準值；Mxk－承臺底面的彎矩標準值；xi－單樁相對承臺中心軸的X方向距離；Nik－單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1152.25/4+(3386.00×2.50×2-0.5)/(2×(2.50×2-0.5)2)=1245.77kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1152.25/4-(3386.00×2.50×2-0.5)/(2×(2.50×2-0.5)2)=-669.64kN；需要驗算樁基礎(chǔ)抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2Vk/4=1.2×200.40/4=60.12kN；二、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）的第條。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My－計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值；xi,yi－單樁相對承臺中心軸的XY方向距離，取(a-B)/2=(2.50-2.00)/2=0.25m；Ni1－單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2×0.25×1138.58×1.2=683.15kN·m。2、承臺截面主筋的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中：αl－系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00；fc－混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得14.30N/mm2；ho－承臺的計算高度ho=1400.00-50.00=1350.00mm；fy－鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300N/mm2；經(jīng)過計算得：αs=683.15×106/(1.000×14.300×3.500×103×(1350.000)2)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.008；γs=1-0.008/2=0.996；Asx=Asy=683.15×106/(0.996×1350.000×300)=1693.150mm2；由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:1400×3500×0.15%=7350mm2；配筋值：HRB335鋼筋，22@200。實際配筋值7602mm2。3、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第條。樁對矩形承臺的最大剪切力為V=1494.92kN。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承臺計算截面處的計算寬度，b0=3500.00mm；λ－計算截面的剪跨比，λ=a/ho，此處，a=(2500.00-2000.00)/2=250.00mm，當λ<0.25時，取λ=0.25；當λ>3時,取λ=3，得λ=0.25；βhs──受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0＜800mm時，取h0=800mm，h0＞2000mm時，取h0=2000mm，其間按內(nèi)插法取值，βhs=(800/1350)1/4=0.877；α──承臺剪切系數(shù)，α=1.75/(0.25+1)=1.4；ho－承臺計算截面處的計算高度，ho=1400.00-50.00=1350.00mm；1494.92kN≤0.88×1.4×1.57×3500×1350/1000=9112.1kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，構(gòu)造配箍筋詳見附圖！四、單肢格構(gòu)柱截面驗算1、格構(gòu)柱力學參數(shù)L125x12A=28.91cm2i=3.83cmI=423.16cm4z0=3.53cm每個格構(gòu)柱由4根角鋼L125x12組成，格構(gòu)柱力學參數(shù)如下：Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2]×4=[423.16+28.91×(42.00/2-3.53)2]×4=36986.07cm4；An1=A×4=28.91×4=115.64cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=36986.07/(42.00/2-3.53)=2117.12cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(36986.07/115.64)0.5=17.88cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度Nmax/An1=1494.92×103/(115.64×102)=129.27N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算L0x1=lo=12.10m；λx1=L0x1×102/ix1=12.10×102/17.88=67.66；單肢綴板節(jié)間長度：a1=0.60m；λ1=L1/iv=60.00/2.46=24.39；λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(67.662+24.392)0.5=71.92；查表：Φx=0.74；Nmax/(ΦxA)=1494.92×103/(0.74×115.64×102)=174.82N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算λmax=λ0x1=71.92<[λ]=150滿足；單肢計算長度：l01=a1=60.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：i1=3.83cm；單肢長細比：λ1=lo1/i1=60/3.83=15.67<0.7λmax=0.7×71.92=50.34；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五、整體格構(gòu)柱基基礎(chǔ)驗算1、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學學參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學參參數(shù)：Ix1=369866.07cmm4AAn1=1155.64cmm2W1=2117.122cm3ix1=17..88cm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四四個單肢的格格構(gòu)柱組成的的，整個基礎(chǔ)礎(chǔ)的力學參數(shù)數(shù)：Ix2=[Ix1++An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[[369866.07+1115.644×(2.550×1022/2-0..42×1002/2)2]×4=511509933.25cmm4；An2=An1×44=115..64×4==462.556cm2；W2=Ix2/(b22/2-b1/2)=551509993.25//(2.500×102/2-0..42×1002/2)=499528.778cm3；ix2=(Ix2//An2)0.5=(551509993.25//462.556)0.55=105.553cm；2、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面面內(nèi)整體強度度1.2N/An++1.4Mxx/(γx×W)=11382.770×1033/(4622.56×1102)+47440.40××106/(1.00×495228.78××103)=1255.60N//mm2<f=3000N/mmm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)內(nèi)穩(wěn)定滿足要要求。3、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體體穩(wěn)定性驗算算L0x2=lo=112.10mm；λx2=L0x2//ix2=12..10×1002/105..53=111.47；An2=462.556cm2；Ady2=2×322.51=665.02ccm2；λ0x2=(λx222+40×AAn2/Ady2)0.5=(111.4722+40×4462.566/65.002)0.55=20.440；查表：φx=0..97；NEX''=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=2054997.27NN；1.2NN/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxxA)+1..4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))=113.51NN/mm2≤f=3000N/mm22；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)穩(wěn)定性滿足要要求。4、剛度驗算λmax=λ0x22=20.440<[λ]=1500滿足；單肢計算長度：ll02=a2=120..00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：iix1=17..88cm；單肢長細比：λ11=l02/ix1=1200/17.888=6.771<0.77λmax=0..7×20..4=14..28因截面無削弱，不不必驗算截面面強度。剛度滿足要求。六、樁豎向極限承承載力驗算單樁豎向承載力標標準值按下面面的公式計算算：Quk==Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu───樁身的周長長，u=2.5513m；App──樁端面積,Ap=0.5003m2；各土層厚度及阻力力標準值如下下表:序號土層名稱土厚度(m)高程土側(cè)阻力標準值((kPa)土端阻力標準值((kPa)抗拔系數(shù)12-1淤泥質(zhì)粘粘土4.89-10~-14..8980.722-2淤泥質(zhì)粉粉質(zhì)粘土4.2-14.89~-19.00990.733粉質(zhì)粘土6.2-19.09~-25.229160.744-1淤泥質(zhì)粘土土7.0-25.29~-32.22990.754-2粘土4.9-32.29~-37.119200.766-1粘土3.2-37.19~-40.339220.776-2圓礫4.5-40.39~-44.889550.586-2f粉土2.3-44.89~447.19230.696-3粘土4.7-47.19~--51.899230.7107-1圓礫4.7-51.89~--56.5995510000.5由于樁的入土深度度為42.990m,樁頂標高為-10m，樁底標高高為-52.889m，所以樁端端是在7-1層。單樁豎向承載力驗驗算:Quk=2.5513×871.557+10000×0.5033=26933.149kkN；單樁豎向承載力特特征值：R==Ra=Quk/2=22693.1149/2==1346..575kNN；Nk=1245.7668kN≤1.2R==1.2×1346..575=11615.8889kN；；樁基豎向承載力滿滿足要求！七、抗拔樁基承載載力驗算群樁呈非整體破壞壞時，樁基的的抗拔極限承承載力標準值值：Tuk=Σλiqssikuili=13677.721kkN；其中：Tuk－－樁基抗拔極極限承載力標標準值；uui－破壞表面面周長，取uu=πd=2.551m；qqsik－樁側(cè)側(cè)表面第i層土的抗壓壓極限側(cè)阻力力標準值；λi－抗拔系數(shù)，砂土土取0.500～0.70，粘粘性土、粉土土取0.700～0.80，樁樁長l與樁徑d之比小于200時，λ取小值；lli－第i層土層的厚厚度。群樁呈整體破壞時時，樁基的抗抗拔極限承載載力標準值：：Tgk=（ulΣλλiqsikli）/4=17795.8557kN；uul－樁群外圍圍周長，ul=4×（2.5+00.8）=13.22m；經(jīng)過計算得到：TTUk=Σλiqsikuili＝1367..72kN；；樁基抗拔承載力公公式：Nk≤Tgk/2+GGgpNk≤Tuk/2+GGp其中Nk-樁基上抗拔拔力設(shè)計值，Nk=669.64kN；Ggpp-群樁基基礎(chǔ)所包圍體體積的樁土總總自重設(shè)計值值除以總樁數(shù)數(shù)，Ggp=23335.900kN；Gp-基樁自自重設(shè)計值，Gp=539.10kN；Tgk/2+Ggpp=17955.857//2+23335.9055=32333.833kkN>6669.6443kN；Tuk/2+Gp==1367..721/22+539..097=11222.9958kN>6699.643kkN；樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算算按照構(gòu)造要求配筋筋。As=πd2/4×0.65%%=3.144×80022/4×0..65%=33267mmm22、樁抗壓鋼筋計算算經(jīng)過計算得到樁頂頂豎向極限承承載力驗算滿滿足要求,構(gòu)造配筋見附附圖。3、樁受拉鋼筋計算算經(jīng)過計算得到樁抗抗拔滿足要求求，實際配筋值34220.9mmm2。鋼筋詳圖圖見附圖。工作狀態(tài)下荷載計計算一、塔吊受力計算算1、塔吊豎向力計算算承臺自重：Gc==25×Bc×Bc×h=25×3.50×3.50×1.40==428.775kN；作用在基礎(chǔ)上的垂垂直力：Fk=Gt+GGc+Q=7723.500+428..75+1000.00==1252..25kN；；2、塔吊傾覆力矩總的最大彎矩值MMkmax=22645.000kN·m；3、塔吊水平力計算算擋風系數(shù)計算：φ=(3B+22b+(4BB2+b2)1/2c/BBb)擋風系數(shù)Φ=0..74；水平力：Vk=ωω×B×H×Φ+P=0..50×2..00×1220.00××0.74++28.100=116..40kN4、每根格構(gòu)柱的受受力計算作用于承臺頂面的的作用力：Fk=12522.25kNN；Mkmaax=26445.00kkN·m；Vk=116..40kN；圖中x軸的方向是隨時變變化的，計算算時應按照傾傾覆力矩Mmax最不利方向向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的的計算Nik=(F+G))/n±Myyyi/Σyj2；式中：n－單樁個個數(shù)，n=4；F－－作用于樁基基承臺頂面的的豎向力標準準值；G－－樁基承臺的的自重標準值值；Myy－承臺底面面的彎矩標準準值；yjj－單樁相對對承臺中心軸軸的Y方向距離；；Niik－單樁樁樁頂豎向力標標準值；經(jīng)計算得到單樁樁樁頂豎向力標標準值最大壓力：Nkmmax=Fk/4+(MMkmax×aa×2-0..5)/(22×(a×22-0.5)2)=12552.25//4+(26645.000×2.500×2-0..5)/(22×(2.550×2-00.5)2)=10661.18kkN；最小壓力：Nkmmin=Fk/4-(MMkmax×aa×2-0..5)/(22×(a×22-0.5)2)=12552.25//4-(26645.000×2.500×2-0..5)/(22×(2.550×2-00.5)2)=-4335.06kkN；需要驗算樁基礎(chǔ)抗抗拔力。（2）、樁頂剪力的計計算V0=1.2V/4==1.2×1116.400/4=344.92kNN；二、承臺驗算1、承臺彎矩的計算算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ94--2008）的第條。Mx==∑NiyiMy==∑Nixi其中Mx,MMy－計算截面面處XY方向的彎彎矩設(shè)計值；；xii,yi－單樁相對對承臺中心軸軸的XY方向距離離，取(a-B)//2=(2..50-2..00)/22=0.255m；Nii1－單樁樁樁頂豎向力設(shè)設(shè)計值；經(jīng)過計算得到彎矩矩設(shè)計值：MMx=My=2×0.25×953.999×1.2=5572.400kN·m。2、承臺截面主筋的的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB500010-22002)第7.2條受彎構(gòu)件件承載力計算算。αs=M/(α11fcbh02)ζ=1-(1--2αs)1/2γs=1-ζ/22As=M/((γsh0fy)式中：αl－系數(shù)數(shù)，當混凝土土強度不超過過C50時，α1取為1.0,當混凝土強強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性性內(nèi)插法得1.00；fcc－混凝土抗抗壓強度設(shè)計計值查表得16.700N/mm22；hoo－承臺的計計算高度ho=14000.00-550.00==1350..00mm；fyy－鋼筋受拉拉強度設(shè)計值值，fy=300NN/mm2；經(jīng)過計算得：αss=572..40×1006/(1.0000×166.700××3.5000×103×(13550.0000)2)=0.0005；ξ=1-(1-2××0.0055)0.5=0..005；γs=1-0.0005/2=00.997；；AAsx=Asy=5722.40×1106/(0.9997×13350.0000×3000)=14117.1422mm2；由于最小配筋率為為0.15%%,所以最小配配筋面積為:1400×35000×0.115%=73350mm22；實際配筋值76002mm2。配筋見詳詳圖3、承臺斜截面抗剪剪切計算依據(jù)《建筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范》(JGJ994-20008)的第條。樁對矩形承臺的最最大剪切力為為V=12773.42kkN。我們考慮慮承臺配置箍箍筋的情況，斜斜截面受剪承承載力滿足下下面公式：V≤βhhsαftb0h0其中，b0──承承臺計算截面面處的計算寬寬度，b0=35000.00mmm；λ－計算截面的剪跨跨比，λ=a/ho，此處，a=(25500.000-20000.00)//2=2500.00mmm，當λ<0.255時，取λ=0.255；當λ>3時,取λ=3，得λ=0.255；βhs──受剪切承承載力截面高高度影響系數(shù)數(shù)，當h0＜800mm時，取h0=800mmm，h0＞2000mmm時，取h0=20000mm，其間按內(nèi)內(nèi)插法取值，βhs=(800/1350)1/4=0.877；α──承臺剪切系數(shù)，αα=1.755/(0.225+1)==1.4；hoo－承臺計算算截面處的計計算高度，ho=14000.00-550.00==1350..00mm；1273.42kkN≤0.88××1.4×11.57×33500×11350/11000=99112.11kN；經(jīng)過計算承臺已滿滿足抗剪要求求，構(gòu)造配箍箍筋見詳圖！三、單肢格構(gòu)柱截截面驗算1、格構(gòu)柱力學參數(shù)數(shù)L125x12A=28.911cm2i=33.83cmmI=423..16cm44z00=3.533cm每個格構(gòu)柱由4根根角鋼L125xx12組成，格構(gòu)構(gòu)柱力學參數(shù)數(shù)如下：Ix1=[I+A××（b1/2－z0）2]×4==[423..16+288.91×((42.000/2-3..53)2]×4=366986.007cm4；An1=A×4=228.91××4=1155.64cmm2；W1=Ix1/(b11/2-z0)=369986.077/(42..00/2--3.53))=21177.12cmm3；ix1=(Ix1//An1)0.5=(336986..07/1115.64))0.5=17.888cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整整體強度Nmax/An1==1273..42×1003/(1155.64×1102)=1100.12N//mm2<f=3000N/mmm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體體強度滿足要要求。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定定性驗算L0x1=lo=112.10mm；λx1=L0x1××102/ix1=12..10×1002/17.888=67..66；單肢綴板節(jié)間長度度：a1=0.600m；λ1=L1/iv=660.00//2.46==24.399；λ0x1=(λx112+λ12)0.5=(667.6622+24.3392)0.5=711.92；查表：Φx=0..74；Nmax/(ΦxAA)=12773.42××103/(0.774×1155.64×1102)=1488.91N//mm2<f=3000N/mmm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性性滿足要求。4、剛度驗算λmax=λ0x11=71.992<[λ]=1500滿足；單肢計算長度：ll01=a1=60.000cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ii1=3.833cm；單肢長細比：λ11=lo1/i1=60/33.83=115.67<<0.7λmax=0..7×71..92=500.34；因截面無削弱，不不必驗算截面面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求求。五、整體格構(gòu)柱基基礎(chǔ)驗算1、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學學參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學參參數(shù)：Ix1=369866.07cmm4AAn1=1155.64cmm2W1=2117.122cm3ix1=17..88cm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四四個單肢的格格構(gòu)柱組成的的，整個基礎(chǔ)礎(chǔ)的力學參數(shù)數(shù)：Ix2=[Ix1++An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[[369866.07+1115.644×(2.550×1022/2-0..42×1002/2)2]×4=511509933.25cmm4；An2=An1×44=115..64×4==462.556cm2；W2=Ix2/(b22/2-b1/2)=551509993.25//(2.500×102/2-0..42×1002/2)=499528.778cm3；ix2=(Ix2//An2)0.5=(551509993.25//462.556)0.55=105.553cm；2、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面面內(nèi)整體強度度1.2N/An++1.4Mxx/(γx×W)=11502.770×1033/(4622.56×1102)+37003.00××106/(1.00×495228.78××103)=1077.25N//mm2<f=3000N/mmm2格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)內(nèi)穩(wěn)定滿足要要求。3、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體體穩(wěn)定性驗算算L0x2=lo=112.10mm；λx2=L0x2//ix2=12..10×1002/105..53=111.47；An2=462.556cm2；Ady2=2×322.51=665.02ccm2；λ0x2=(λx222+40×AAn2/Ady2)0.5=(111.4722+40×4462.566/65.002)0.55=20.440；查表：φx=0..97；NEX''=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=2054997.27NN；1.2NN/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxxA)+1..4βmxMx/(Wlx(1-11.2φxN/NEX))=221.24NN/mm2≤f=3000N/mm22；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)穩(wěn)定性滿足要要求。4、剛度驗算λmax=λ0x22=20.440<[λ]=1500滿足；單肢計算長度：ll02=a2=120..00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：iix1=17..88cm；單肢長細比：λ11=l02/ix1=1200/17.888=6.771<0.77λmax=0..7×20..4=14..28因截面無削弱，不不必驗算截面面強度。剛度滿足要求。六、樁豎向極限承承載力驗算單樁豎向承載力標標準值按下面面的公式計算算：Quk==Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu───樁身的周長長，u=2.5513m；App──樁端面積,Ap=0.5003m2；各土層厚度及阻力力標準值如下下表:序號土層名稱土厚度(m)高程土側(cè)阻力標準值((kPa)土端阻力標準值((kPa)抗拔系數(shù)12-1淤泥質(zhì)粘粘土4.89-10~-14..8980.722-2淤泥質(zhì)粉粉質(zhì)粘土4.2-14.89~-19.00990.733粉質(zhì)粘土6.2-19.09~-25.229160.744-