浙江某住宅樓模板施工方案

模板支撐方案一、工程概況本工程為現(xiàn)澆框架剪力墻結(jié)構(gòu)，本工程梁、柱的截面一般為矩形，選取柱截面為500×500mm，梁截面為240×600mm、450×1100mm、板厚為350mm、150mm進(jìn)行模板的設(shè)計(jì)計(jì)算。二、模板和支撐材料模板：所有模板全部采用九夾板，模板的厚度為18mm。由于柱子截面尺寸不大，因此柱子模板采用鋼管抱箍加固，并在四周與鋼管的模板支撐頂牢。本工程的所有模板支撐均采用φ48×3.5的鋼管，考慮施工現(xiàn)場鋼管壁厚一般都在3.0-3.5mm之間，故計(jì)算時(shí)按偏安全的φ48×3.0mm鋼管考慮，樓面采用滿堂的腳手架。要求所使用的鋼管和扣件材料均具有合格證和復(fù)檢報(bào)告。三、地下室底板模板⒈本工程模板采用九夾板。底板側(cè)模、承臺(tái)及梁側(cè)模采用磚胎模。墻壁的水平施工縫留在距底板面500mm高。⒉外墻施工縫位置處的砼澆搗時(shí),嚴(yán)格控制在同一水平線上,以保證施工縫整齊劃一。⒊整個(gè)模板體系應(yīng)有足夠強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，模板內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴(yán)密，不得漏漿。磚模側(cè)邊應(yīng)回填土密實(shí)，防止混凝土澆筑過程中磚模坍塌。⒋固定在模板上預(yù)埋件和預(yù)留洞，均不得遺漏，安裝牢固，位置準(zhǔn)確。⒌底板內(nèi)集水井、電梯井部分的深坑采用吊模的模板施工方法。用Ф48鋼管作對(duì)撐，固定側(cè)向模板?？拥字行?，預(yù)先留500×500方洞，作為混凝土澆搗時(shí)觀察混凝土的密實(shí)度，亦可利用該洞對(duì)坑底混凝土進(jìn)行振動(dòng)。當(dāng)混凝土澆搗至坑面時(shí)，用事先淮備的500×500夾板對(duì)該洞進(jìn)行封閉。整個(gè)模板由型鋼支架限位穩(wěn)固，并與鋼筋支架形成一個(gè)整體，解決底模的上浮。⒍混凝土澆搗結(jié)束后，模板作為養(yǎng)護(hù)時(shí)的保溫層，待一定時(shí)段后方可拆除。四、地下室墻板模板地下室外墻板厚度為35cm，內(nèi)部剪力墻為24cm厚。墻模板采用九夾板，鋼管支撐。㈠模板設(shè)計(jì)：根據(jù)工程結(jié)構(gòu)形式和特點(diǎn)及現(xiàn)場施工條件進(jìn)行模板設(shè)計(jì)，根據(jù)規(guī)范驗(yàn)算龍骨和支撐系統(tǒng)的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，確定縱橫龍骨規(guī)格、排列尺寸和穿墻螺栓的位置，確定支撐系統(tǒng)形式、間距和布置。模板數(shù)量應(yīng)在模板設(shè)計(jì)時(shí)結(jié)合流水段劃分，進(jìn)行綜合研究，合理確定模板的配制數(shù)量。㈡墻模板安裝⒈墻底模處須用水泥砂漿找平，找平厚度根據(jù)樓層高度模板模數(shù)而定，以保證柱、墻模板垂直度，上下平整度及防止漏漿。⒉按放線位置釘好壓腳板，然后進(jìn)行模板的拼裝；邊安裝邊插入穿墻螺栓和套管。外墻板所選用的對(duì)拉螺栓必須有止水片，且外側(cè)須加木墊圈。拆模后，割除螺栓，全部鑿除木墊圈，澆水濕潤后，用1:2水泥砂漿分二次嵌密實(shí)，做到不開裂。穿墻螺栓的規(guī)格和間距在模板設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)明確規(guī)定。⒊固定在模板上預(yù)埋件和預(yù)留洞，均不得遺漏，安裝牢固，位置準(zhǔn)確。⒋根據(jù)模板設(shè)計(jì)要求安裝墻模的拉桿或斜撐。且邊安裝邊校正模板的平整度和垂直度。⒌模板安裝完畢。應(yīng)檢查一遍扣件、螺栓、拉撐是否牢固，模板拼縫以及底邊是否嚴(yán)密，模板支撐是否牢固。三、柱模板：1.模板施工前先彈出柱的軸線及邊線，清理預(yù)留插筋，模板支模時(shí)與其緊靠，柱箍采用標(biāo)準(zhǔn)鋼腳手管。2.對(duì)通排柱模板,應(yīng)先安裝兩端柱模板,校正固定,拉通長線校正中間各柱模板。3.在柱模板底留清掃孔，以便清掃柱底垃圾。超過2m高的柱中應(yīng)開澆搗孔或澆混凝土?xí)r使用串筒。四、樓梯間模板⒈樓梯模板：樓梯模板的制作應(yīng)根據(jù)翻樣圖找好平臺(tái)標(biāo)高，然后安裝平臺(tái)模板，再安裝樓梯段底模。平臺(tái)板和樓梯段模板采用九夾板，木小龍骨，支撐采用鋼管。樓梯段側(cè)模上釘三角木，三角木尺寸根據(jù)踏步高度和寬度而定，要均勻一致。待樓梯段鋼筋扎好后，再在三角板上釘踏步側(cè)板，踏步側(cè)板上釘小斜撐，以保證側(cè)板的穩(wěn)定。同時(shí)應(yīng)特別注意樓梯段與梁交接處模板的支撐固定，模板外加設(shè)支撐。五、梁、板模板安裝⑴采用鋼管支撐支模體系，支撐垂直，上下層支撐應(yīng)在同一豎向中心線上。而且要確保多層支架間在豎向與水平向的穩(wěn)定。⑵支撐與龍骨的排列和間距，應(yīng)根據(jù)樓板的混凝土重量和施工荷載大小在模板設(shè)計(jì)中確定，⑶通線調(diào)節(jié)支撐高度，將大龍骨找平。⑷鋪模板時(shí)可從一側(cè)開始鋪，平板模板用夾板鋪在龍骨上，頂撐立柱下面墊木楔。⑸板模板鋪完后，應(yīng)檢查支柱是否牢固，然后將樓面清掃干凈。六、樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求[工程經(jīng)驗(yàn)]:高支撐架的計(jì)算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對(duì)于高支撐架的計(jì)算參照《施工技術(shù)》2002.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》，除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4--6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設(shè)置，四周和中部每10--15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10--15m設(shè)置。七、質(zhì)量要求模板安裝應(yīng)符合以下要求，本模板分項(xiàng)工程安裝合格率應(yīng)達(dá)90%。項(xiàng)目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標(biāo)高±5截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)、承臺(tái)±10柱、墻、梁＋4，－5層高垂直全高≤5m6全高＞5m8相鄰兩板表面高低低差2八、模板拆除⑴柱子模板拆除:先拆掉斜拉桿或斜支撐，然后拆掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動(dòng)模板，使模板與混凝土脫離。⑵墻模板拆除：先拆除斜拉桿或斜支撐，再拆除穿墻螺栓及縱橫龍骨或鋼管卡，然后用撬棍輕輕撬動(dòng)模板，使模板離開墻體，將模板逐塊傳下堆放。⑶頂板、梁模板拆除：拆模順序一般應(yīng)是后支的先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，底模拆模須等砼強(qiáng)度符合規(guī)范要求方可拆除。先將支柱上的楔木松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，再用鋼釬撬動(dòng)模板，使模板塊降下由龍骨支承，拿下模板和龍骨，然后拆除水平拉桿及剪刀撐和支柱。⑷拆除模板時(shí)，操作人員應(yīng)站在安全的地方。⑸拆除跨度較大的梁下支頂時(shí)，應(yīng)先從跨中開始，分別向兩端拆除。⑹支模采用雙層排架時(shí)，先拆上層排架，使龍骨和摸板落在底層排架上，待上層模板全部運(yùn)出后再拆下層排架。⑺拆下的模板及時(shí)清理粘結(jié)物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的扣件及時(shí)集中統(tǒng)一管理。九、避免工程質(zhì)量通?、胖０迦菀桩a(chǎn)生的問題：柱位移，截面尺寸不準(zhǔn)，混凝土保護(hù)層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；轉(zhuǎn)角部位應(yīng)采用聯(lián)接角模以保證角度準(zhǔn)確；柱箍形式、規(guī)格、間距要根據(jù)柱截面大小及高度進(jìn)行設(shè)計(jì)確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進(jìn)行安裝而且連接要牢固。⑵墻模板容易產(chǎn)生的向題：墻體混凝土厚薄不一致，上口過大，墻體爛腳，墻體不垂直。防治辦法：穿墻螺栓的規(guī)格和間距應(yīng)按設(shè)計(jì)確定，除地下室外壁之外均要設(shè)置穿墻螺栓套管；穿墻螺栓的直徑、間距和墊塊規(guī)格要符合設(shè)計(jì)要求；墻梁交接處和墻頂上口應(yīng)設(shè)拉結(jié)；外墻所設(shè)的拉、頂支撐要牢固可靠，支撐的間距、位置宜由模板設(shè)計(jì)確定。模板安裝前模板底邊應(yīng)先批好水泥砂漿找平層，以防漏漿。⑶梁和樓板的模板容易產(chǎn)生的問題：梁身不平直，梁底不平，梁側(cè)面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下?lián)?，生蜂窩麻面。防止辦法：750mm梁高以下模板之間的聯(lián)接插銷不少于兩道，梁底與梁側(cè)板宜用聯(lián)接角摸進(jìn)行聯(lián)接，大于750mm梁高的側(cè)板，宜加穿墻螺栓。模板支頂?shù)某叽绾烷g距的排列，要確保支撐系統(tǒng)有足夠的剛度，模板支撐的底部應(yīng)在堅(jiān)實(shí)地面上，梁板跨度大于4m者，如設(shè)計(jì)無要求則按規(guī)范要求起拱。柱模板支撐計(jì)算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度B=500mm，柱模板的截面高度H=500mm，柱模板的計(jì)算高度L=3600mm，柱箍間距計(jì)算跨度d=500mm。柱模板豎楞截面寬度60mm，高度80mm，間距250mm。柱箍采用圓鋼管φ48×3.0，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。第一道柱箍在離樓面10cm處設(shè)置。柱箍是柱模板的橫向支撐構(gòu)件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應(yīng)按受彎桿件進(jìn)行計(jì)算。二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取1.000m/h；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.600m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=36.200kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=36.210kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值F2=4.000kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下面板計(jì)算簡圖1.面板強(qiáng)度計(jì)算支座最大彎矩計(jì)算公式跨中最大彎矩計(jì)算公式其中q——強(qiáng)度設(shè)計(jì)荷載(kN/m)；q=(1.2×36.21+1.4×4.00)×0.50=24.53kN/md——豎楞的距離，d=250mm；最大彎矩M=0.10×24.526×0.25×面板截面抵抗矩W=500.0×18.0×18.0/6=27000.0mm3經(jīng)過計(jì)算得到=M/W=0.153×106/27000.0=5.677N/mm2面板的計(jì)算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求!2.抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.250×24.526=3.679kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×3679/(2×500×18)=0.613N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!3.面板撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式其中q——混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q=36.210×0.500=18.105kN/m；E——面板的彈性模量，E=6000.0N/mm2；I——面板截面慣性矩I=500.0×18.0×18.0×18.0/12=243000.0mm4；經(jīng)過計(jì)算得到v=0.677×(36.210×0.50)×250.04/(100×6000×243000.0)=0.328mm[v]面板最大允許撓度，[v]=250.000/250=1.00mm；面板的最大撓度滿足要求!四、豎楞方木的計(jì)算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下豎楞方木計(jì)算簡圖1.豎楞方木強(qiáng)度計(jì)算支座最大彎矩計(jì)算公式跨中最大彎矩計(jì)算公式其中q——強(qiáng)度設(shè)計(jì)荷載(kN/m)；q=(1.2×36.21+1.4×4.00)×0.25=12.26kN/md為柱箍的距離，d=500mm；經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0.10×12.263×0.50×豎楞方木截面抵抗矩W=60.0×80.0×80.0/6=64000.0mm3經(jīng)過計(jì)算得到=M/W=0.307×106/64000.0=4.790N/mm2豎楞方木的計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求!2.豎楞方木抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6qd截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.500×12.263=3.679kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×3679/(2×60×80)=1.150N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2豎楞方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!3.豎楞方木撓度計(jì)算最大撓度計(jì)算公式其中q——混凝土側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，q=36.2210×0.2500=9.0553kN/mm；E——豎楞楞方木的彈性性模量，E=99500.00N/mm22；I——豎楞方木截面慣性性矩I=60.00×80.0×80.0×80.0//12=255600000.8mm44；v=0.6777×(36.2110×0.25))×500.004/(1000×9500×25600000.8))=0..157mmm[v]豎豎楞方木最大大允許撓度，[v]=500.000/250=2.00mm；豎楞方木的最大撓撓度滿足要求求!梁模板與支撐計(jì)算算書一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B==240mmm，梁截面高度H==600mmm，梁模板使用的方木木截面60×80mm，梁模板截面底部方方木距離3550mm，梁梁模板截面?zhèn)葌?cè)面方木距離離350mmm。梁底模面板、梁側(cè)側(cè)模面板厚度度h=18mmm，彈性模量量E=60000N/mmm2，抗彎強(qiáng)度度[f]=115N/mmm2。梁長度方向（縱距距）立桿間距距為1.0mm，梁截面方方向（橫距）立立桿間距1..0m。二、梁模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算模板自重=00.350kkN/m2；鋼筋自重=11.500kkN/m3；混凝土自重=24.0000kN/mm3；施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值=2.5500kN//m2。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新澆混凝土土的初凝時(shí)間間，為0時(shí)(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；TT——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；VV——混凝土的澆澆筑速度，取取0.6000m/h；H——混凝凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取0.6600m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.0000。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=114.4000kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=114.4000kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=4.0000kN/m22。三、梁模板底模計(jì)計(jì)算本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=24.000×1.80×1.80//6=112.96ccm3；II=244.00×1.80×1.80×1.80//12=11.666cm4；梁底模板面板按照照三跨度連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，計(jì)計(jì)算簡圖如下下梁底模面板計(jì)算簡簡圖1.強(qiáng)度計(jì)算算強(qiáng)度計(jì)算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁底底模板的強(qiáng)度度計(jì)算值(N/mm2)；M——計(jì)算算的最大彎矩矩(kN..m)；q——作用用在梁底模板板的均布荷載載(kN/m))；qq=1.2××[0.355×0.24++24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]+1.4×2.50×0.224=5.335kN/mm最大彎矩計(jì)算公式式如下:M=-0..10×5.3477×0.35002=0.066×1106/129660.0=55.054NN/mm2梁底模面板計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于155.00N//mm2,滿足要求!2.抗剪計(jì)計(jì)算最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=0..6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×5.3477=1.1223kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算算值T=33×1123//(2×240×18)=00.390NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1.400N/mm22面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!3.撓度計(jì)計(jì)算最大撓度計(jì)算公式式如下:其中q=00.35×0.24++24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60==3.7566N/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=00.677××3.7566×350.004/(1000×6000..00×1166440.0)==0.5455mm梁底模板的撓度計(jì)計(jì)算值:vv=0..545mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!四、梁模板底方木木計(jì)算梁底方木的高度H=880mm；梁底方木的寬度B=660mm；本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；梁底方木按照按照照集中荷載作作用的簡支梁梁計(jì)算，計(jì)算算簡圖如下圖梁底方木計(jì)算簡簡圖1.強(qiáng)度計(jì)計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁底底方木的強(qiáng)度度計(jì)算值(N/mm2)；M——計(jì)算算的最大彎矩矩(kN..m)；P——作用用在梁底方木木的集中荷載載(kN/m))；P={1..2×[0.355×(0.24++2×0.60))+24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]+1.4××2.50×0.24}}×0.35==2.0488kN最大彎矩計(jì)算公式式如下:其中L——梁底方木的的跨度，L=2400+2×380=10000mmM=2.0048×=0.500×1106/640000.0=77.813NN/mm2梁底方木計(jì)算強(qiáng)度度小于13..00N/mmm2,滿足要求!2.抗剪計(jì)計(jì)算最大剪力的計(jì)算公公式如下:Q=00.5P截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力QQ=0.5××2.0488=1.0224kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×1024//(2×60×80)=00.320NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..30N/mmm2梁底方木抗剪強(qiáng)度度計(jì)算滿足要要求!3.撓度計(jì)計(jì)算最大撓度計(jì)算公式式如下:其中P=[[0.35××(0.24++2×0.60))+24.000×0.24×0.60++1.50××0.24×0.60]]×0.35==1.4622kN最大撓度v=11461.6600×840.003/(48×9500..00×25600000.0))=0.7442mm梁底方木的撓度計(jì)計(jì)算值:vv=0..742mmm小于[v]]=8440/2500,滿足要求求!五、梁模板側(cè)模計(jì)計(jì)算梁側(cè)模板按照三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算，計(jì)算簡圖圖如下圖梁側(cè)模板計(jì)算簡簡圖1.強(qiáng)度計(jì)算算強(qiáng)度計(jì)算公式要求求：=MM/W<[f]其中——梁側(cè)側(cè)模板的強(qiáng)度度計(jì)算值(N/mm2)；M——計(jì)算算的最大彎矩矩(kN..m)；q——作用用在梁側(cè)模板板的均布荷載載(N/mm))；q=(1.2××14.400+1.4××4.00))×0.60==13.7228N/mmm最大彎矩計(jì)算公式式如下:M=-0..10×13.7228×0.35002=0.168×1106/324000.0=55.190NN/mm2梁側(cè)模面板計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于155.00N//mm2,滿足要求!2.抗剪計(jì)計(jì)算最大剪力的計(jì)算公公式如下:Q=00.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=33Q/2bhh<[TT]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×13.7228=2.8883kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×2883//(2×600×18)=00.400NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..40N/mmm2面板的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!3.撓度計(jì)計(jì)算最大撓度計(jì)算公式式如下:其中q=114.40××0.60==8.64NN/mm三跨連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的最大撓度v=00.677××8.6400×350.004/(1000×6000..00×2916000.0)==0.5022mm梁側(cè)模板的撓度計(jì)計(jì)算值:vv=0..502mmm小于[v]]=3550/2500,滿足要求求!六、240×6000mm梁支支撐腳手架的的計(jì)算模板支架搭設(shè)高度度為2.9米，梁長度方向向（縱距）立立桿間距為11.0m，梁梁截面方向（橫橫距）立桿間間距1.0mm。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖采用的鋼管類型為為48×3.0。一、梁底支撐鋼管管的計(jì)算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1.方木荷載的計(jì)計(jì)算：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN)：qq1=225.0000×0.6000×0.2400×0.3500=1.2660kN(2)模板板的自重荷載載(kN)：qq2=00.350××0.3500×(2×0.6000+0.2440)=0..176kNN(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=2.5000×0.2440×0.3500=0.2110kN2.方木楞傳遞集集中力計(jì)算：：P=((1.2×1.2600+1.2××0.1766+1.4××0.2100)/2=11.009kkN3.支撐鋼管的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算：按照集中荷載作用用下的簡支梁梁計(jì)算集中荷載P傳遞力力，P=1..01kN計(jì)算簡圖如下支撐鋼管按照簡支支梁的計(jì)算公公式其中n=1.000/0.335=3經(jīng)過簡支梁的計(jì)算算得到鋼管支座反力RRA=RRB=(3--1)/2××1.01++1.01==2.02kkN通過傳遞到支座的的最大力為2×1.01++1.01==3.03kkN鋼管最大彎矩MMmax=((3×3-1)//(8×3)×1.01×截面應(yīng)力=0.334×106/44911.0=744.88N//mm2水平鋼管的計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于2005.0N//mm2,滿足要求!二、梁底橫向鋼管管計(jì)算橫向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過過扣件連接到到立桿。三、扣件抗滑移的的計(jì)算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算R≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，RR=3.033kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!!當(dāng)直角扣件的擰緊緊力矩達(dá)400--65NN.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在122kN的荷載載下會(huì)滑動(dòng),,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會(huì)會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載載力可取122.0kN。四、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1==3.03kkN(已經(jīng)經(jīng)包括組合系系數(shù)1.4))腳手架鋼管的自重重N2==1.2××0.1299×2.9000=0.4449kN樓板的混凝土模板板的自重NN3=2.2280kNN=3.0027+0..449+22.280==5.7566kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比ll0/i查查表得到；i——計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計(jì)算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計(jì)算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計(jì)算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)kk1——計(jì)算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1163；uu——計(jì)算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70aa——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度；a=0.000m；公式(1)的計(jì)算算結(jié)果：==64.883N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計(jì)算算結(jié)果：==21.550N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!七、截面B×DD=450mmm×1100mmm梁支撐腳腳手架的計(jì)算算梁支撐立桿的縱、橫距l(xiāng)=0.800米，立桿的步步距h=1.550米，梁底增加1道承重重立桿。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖采用的鋼管類型為為48×3.0。一、梁底支撐的計(jì)計(jì)算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等。1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋筋混凝土梁自自重(kN/m))：q1=25.0000×1.1000×0.8000=22.0000kN//m(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：q2=0.3500×0.8000×(2×1.1000+0.4550)/0..450=11.649kkN/m(3)活荷荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值((kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=2.0000×0.4500×0.8000=0.7220kN2.方木楞的支撐撐力計(jì)算：均布荷載q==1.2××22.0000+1.22×1.6499=28.3379kN//m集中荷載P==1.4××0.7200=1.0008kN方木計(jì)算簡圖經(jīng)過計(jì)算得到從左左到右各方木木傳遞集中力力[即支座力]分別為N11=2.3996kNN22=8.9887kNN33=2.3996kN方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算，方方木的截面力力學(xué)參數(shù)為本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.333cm3；II=5..00×10.000×10.000×10.000/12==416..67cm44；方木強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==8.9887/0.8800=111.233kkN/m最大彎矩M==0.1qql2=0.1×11.233×0.80×截面應(yīng)力=0.7719×106/833333.3=88.63N//mm2方木的計(jì)算強(qiáng)度小小于13.00N/mm22,滿足要求!方木撓度計(jì)算最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:最大變形v==0.6777×9.3611×800.004/(1000×9500..00×41666666.8))=0.6556mm方木的最大撓度小小于800..0/2500,滿足要求求!3.支撐鋼管的強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算：支撐鋼管按照連續(xù)續(xù)梁的計(jì)算如如下計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到支座反力RA=RB==0.62kkN中中間支座最大大反力Rmaax=11..86kN最大彎矩最大變形vmaax=0.1131mm截面應(yīng)力=0.2290×106/44911.0=644.469NN/mm2支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于2005.0N//mm2,滿足要求!二、梁底縱向鋼管管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過過扣件連接到到立桿。三、扣件抗滑移的的計(jì)算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，RR=11.886kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!四、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力N1==11.866kN(已已經(jīng)包括組合合系數(shù)1.44)腳手架鋼管的自重重N2==1.2××0.1299×4.0000=0.6220kNN=11..857+00.620++0.0000=12.4476kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比ll0/i查查表得到；i——計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計(jì)算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計(jì)算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計(jì)算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k11——計(jì)算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1163；u——計(jì)算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度；a=0.000m；公式(1)的計(jì)算算結(jié)果：==140..53N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計(jì)算算結(jié)果：==46.660N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由公式(3)計(jì)算l00=k11k2(h++2a)(3)k2——計(jì)算長度附附加系數(shù)，按按照表2取值為1.0000；公式(3)的計(jì)算算結(jié)果：==56.228N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。350mm厚樓板板模板扣件鋼鋼管高支撐架架計(jì)算書高支撐架的計(jì)算參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ130-22001）支支撐高度在44米以上的模板板支架被稱為為扣件式鋼管管高支撐架，模模板支架搭設(shè)設(shè)高度為4..9米，搭設(shè)尺寸為為：立桿的縱縱距b=0.880米，立桿的橫橫距l(xiāng)=0.880米，立桿的步步距h=1.550米。圖樓板支撐架立面面簡圖圖樓板支撐架立桿桿穩(wěn)定性荷載載計(jì)算單元采用的鋼管類型為為48×3.0。一、支撐方木的計(jì)計(jì)算方木按照簡支梁計(jì)計(jì)算，方木的的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=225.0000×0.3500×0.3500=3.0663kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=00.350××0.3500=0.1223kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值與與振倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(1.5000+1.0000)×0.8000×0.3500=0.7000kN2.強(qiáng)度計(jì)計(jì)算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算如下:均布荷載q==1.2××3.0633+1.2××0.1233=3.8222kN/mm集中荷載P==1.4××0.7000=0.9880kN最大彎矩M==0.9880×0.80//4+3.882×0.80×最大支座力N=0.9980/2++3.82××0.80//2=2.0019kN截面應(yīng)力=0.5502×106/640000.0=77.84N//mm2方木的計(jì)算強(qiáng)度小小于13.00N/mm22,滿足要求!3.抗剪計(jì)計(jì)算最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.8000×3.8222/2+0..980/22=2.0119kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×2019//(2×60×80)=00.631NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!4.撓度計(jì)計(jì)算最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==3.0663+0.1123=3..185kNN/m集中荷載P==0.7000kN最大變形v==5×3.1855×800.004/(3844×9500..00×25600000.0))+700..0×800.03/((48×9500..00×25600000.0))=1.0005mm方木的最大撓度小小于800..0/2500,滿足要求求!二、橫向支撐鋼管管計(jì)算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P==4.04kkN支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=1.4417mm最大支座力Qmmax=100.146kkN截面應(yīng)力=0.779×106/44911.0=1776.37NN/mm2支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于2005.0N//mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于8000.0/1150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑移的的計(jì)算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):R≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，RR=10.115kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!當(dāng)直角扣件的擰緊緊力矩達(dá)400--65NN.m時(shí),試驗(yàn)表明:單扣件在122kN的荷載載下會(huì)滑動(dòng),,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kNN的荷載下會(huì)會(huì)滑動(dòng),其抗滑承載載力可取122.0kN。四、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風(fēng)荷載載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手手架鋼管的自自重(kN)：NNG1=0.1299×4.9000=0.6333kN鋼管的自重計(jì)算參參照《扣件式式規(guī)范》附錄錄A雙排架自自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)設(shè)計(jì)人員可根根據(jù)情況修改改。(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×0.8000×0.8000=0.2224kN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.3500×0.8000×0.8000=5.6000kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NGG3=66.457kkN。2.活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1.5000+1.0000)×0.8000×0.8000=1.6000kN3.不考慮風(fēng)荷載載時(shí),立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)算公式N==1.2NNG+11.4NQ五、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，N=9.99kkN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比ll0/i查查表得到；i——計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(ccm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計(jì)算值((N/mm22)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，[f]]=2005.00NN/mm2；l0——計(jì)算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，由公式式(1)或(2)計(jì)算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——計(jì)算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.1163；u——計(jì)算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=11.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點(diǎn)的的長度；a=0.000m；公式(1)的計(jì)算算結(jié)果：==112..50N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計(jì)算算結(jié)果：==37.330N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!150mm厚扣件件鋼管樓板模模板支架計(jì)算算書模板支架的計(jì)算參參照《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ130-22001）模板支架搭設(shè)高度度為2.9米，搭設(shè)尺寸為：立桿桿的縱距bb=1.000米，立桿的橫橫距l(xiāng)=1.000米，立桿的步步距h=1.660米。圖1樓板支撐架架立面簡圖圖2樓板支撐架架荷載計(jì)算單單元采用的鋼管類型為為48×3.0。一、模板支撐方木木的計(jì)算方木按照簡支梁計(jì)計(jì)算，方木的的截面力學(xué)參參數(shù)為本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=6.000×8.00×8.00//6=664.00ccm3；II=6..00×8.00×8.00×8.00//12=256.000cm4；方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋筋混凝土板自自重(kN/m))：qq1=225.0000×0.1500×0.3000=1.1225kN/mm(2)模板板的自重線荷荷載(kN/m))：qq2=00.350××0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷荷載為施工荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值與與振倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(1.5000+1.0000)×1.0000×0.3000=0.7550kN2.強(qiáng)度計(jì)計(jì)算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==1.2××1.1255+1.2××0.1055=1.4776kN/mm集中荷載P==1.4××0.7500=1.0550kN最大彎矩M==1.0550×1.00//4+1.448×1.00×最大支座力N=1.0050/2++1.48××1.00//2=1.2263kN截面應(yīng)力=0.4447×106/640000.0=66.98N//mm2方木的計(jì)算強(qiáng)度小小于13.00N/mm22,滿足要求!3.抗剪計(jì)計(jì)算最大剪力的計(jì)算公公式如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=1.0000×1.4766/2+1..050/22=1.2663kN截面抗剪強(qiáng)度度計(jì)算值TT=3×1263//(2×60×80)=00.395NN/mm2截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[T]=1..30N/mmm2方木的抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算滿足要求求!4.撓度計(jì)計(jì)算最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載q==1.1225+0.1105=1..230kNN/m集中荷載P==0.7550kN最大變形v==5×1.2300×1000..04/(3844×9500..00×25600000.0))+750..0×1000.03//(48×9500..00×25600000.0))=1.3001mm方木的最大撓度小小于10000.0/2550,滿足要要求!二、板底支撐鋼管管計(jì)算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算集中荷載P取縱向向板底支撐傳傳遞力，P==2.53kkN支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管彎矩圖((kN.m))支撐鋼管變形圖((mm)支撐鋼管剪力圖((kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算算得到最大彎矩最大變形vmaax=2.4456mm最大支座力Qmmax=9..186kNN截面應(yīng)力=0.885×106/44911.0=1889.32NN/mm2支撐鋼管的計(jì)算強(qiáng)強(qiáng)度小于2005.0N//mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度小于10000.0//150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑移的的計(jì)算:縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算R≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設(shè)計(jì)值值,取8.0kNN；R——縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，RR=9.199kN單扣件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算不滿足要求求,可以考慮采采用雙扣件!!四、模板支架荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風(fēng)荷載載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值包括以下內(nèi)內(nèi)容：(1)腳手手架的自重((kN)：NNG1=0.1166×2.9000=0.3337kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=0.3500×1.0000×1.0000=0.3550kN(3)鋼筋筋混凝土樓板板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.1500×1.0000×1.0000=3.7550kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NNG2+NGG3=44.437kkN。2.活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1.5000+1.0000)×1.0000×1.0000=2.5000kN3.不考慮風(fēng)荷載載時(shí),立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)算公式N==1.2NNG+11.4NQ五、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:不考慮風(fēng)荷載時(shí),,立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公式式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值(kN))；N=88.82——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比ll0/i查查表得到；i——計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；；i=11.60A——立桿桿凈截面面積積(cm2)；A=4.24W——立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度度計(jì)算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，[f]=2055.00N//mm2；l0——計(jì)計(jì)算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，由由公式(1)或(2)計(jì)算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)((2)k1——計(jì)計(jì)算長度附加加系數(shù)，取值值為1.1555；u——計(jì)算算長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表；；u=11.70a——立桿桿上端伸出頂頂層橫桿中心心線至模板支支撐點(diǎn)的長度度；a=0.00mm；公式(1)的計(jì)算算結(jié)果：==110..92N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!公式(2)的計(jì)算算結(jié)果：==35.440N/mmm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計(jì)算<[f]],滿足要求求!墻模板計(jì)算書一、墻模板基本參參數(shù)墻模板的背部支撐撐由兩層龍骨骨（木楞或鋼鋼楞）組成,,直接支撐模模板的龍骨為為次龍骨,即內(nèi)龍骨；；用以支撐內(nèi)層龍骨骨為外龍骨，即即外龍骨組裝裝成墻體模板板時(shí)，通過穿穿墻螺栓將墻墻體兩片模板板拉結(jié)，每個(gè)穿墻螺栓成為為外龍骨的支支點(diǎn)。墻模板面板厚度hh=18mmm，彈性模量量E=60000N/mmm2，抗彎強(qiáng)度度[f]=115N/mmm2。內(nèi)楞采用圓鋼管φφ48×3..0，每道內(nèi)內(nèi)楞1根鋼楞，間間距300mmm。外楞采用圓鋼管φφ48×3..0，每道外外楞2根鋼楞，間間距600mmm。穿墻螺栓水平距離離600mmm，穿墻螺栓栓豎向距離6600mm，直直徑12mmm。第一道外龍骨在離離樓面10ccm處開始設(shè)設(shè)置。墻模板組裝示意圖圖二、墻模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。新澆混凝土側(cè)壓力力計(jì)算公式為為下式中的較較小值:其中——混凝土土的重力密度度，取24..000kNN/m3；t——新澆混凝土土的初凝時(shí)間間，為0時(shí)(表示無資料料)取200/((T+15))，取5.7114h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆筑速度度，取1.0000m/hh；H——混凝土側(cè)壓力計(jì)算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取取4.7000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1..050；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取取1.0500。根據(jù)公式計(jì)算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=333.2600kN/m22實(shí)際計(jì)算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值值F1=333.2600kN/m22倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=4.0000kN/m22。三、墻模板面板的的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。計(jì)算算的原則是按按照龍骨的間間距和模板面面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.強(qiáng)度計(jì)計(jì)算=M/W<<[f]其中——面板板的強(qiáng)度計(jì)算算值(N/mm2)；M——面板板的最大彎距距(N.mm))；W——面板板的凈截面抵抵抗矩,W=60.000×1.80×1