浙江某行政樓三層樓面結(jié)構(gòu)支模架施工方案

行政樓三層樓面結(jié)構(gòu)支模架施工方案根據(jù)最新浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》DB33/1035-2006J10905-2006編制一、工程概況:本工程為xxxxxxx中學(xué)一標(biāo)段行政樓工程，本工程建設(shè)單位為xxxxxx，監(jiān)理單位為xxxxx公司，本工程由xxxxx負(fù)責(zé)質(zhì)安監(jiān)督，xxxxxxxxx施工。本工程三樓A-E軸與3/3-12軸交匯區(qū)域部分梁截面較大,該部位6-7軸與B-E軸交匯區(qū)域單層高度7.8m，其余部位單層高度3.9m左右，報(bào)告廳部位樓面為階梯型，層高最大部位高度在7.8m以下，本工程三樓較大截面梁分布情況為:KL6：截面為550×1200mm，對應(yīng)層高7.8m，為主梁，最大跨度處跨度15m，最大跨度處在6/A-D軸。KL5：截面為550×1200mm，對應(yīng)層高3.9m左右，為主梁，最大跨度處跨度16.6m，最大跨度處在5/A-D軸。KL16：截面350×1300mm，有部分梁段位于6-7軸與B-E軸交匯區(qū)域,即對應(yīng)最大層高7.8m。較大跨度8.4m，該梁位于C/3/3-12軸。本工程柱最大截面600×800mm,三樓樓板最厚處為120mm,為保證施工安全,特為三樓支模編制本方案。二、模板支設(shè)材料本工程現(xiàn)澆板、柱子、梁均采用15厚膠合板模，橫向木檔采用80×60松木方料。支架全部采用壁厚3.0mm，并應(yīng)檢驗(yàn)合格，力學(xué)性能需達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn)合格要求，直徑48mm鋼管搭設(shè)。所用鋼管、扣件必須有產(chǎn)品合格證，到現(xiàn)場后應(yīng)按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）進(jìn)行檢查驗(yàn)收，扣件應(yīng)按《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定抽樣送法定檢測單位檢測。經(jīng)上述檢查、檢測合格后方可使用。3、不得使用劣質(zhì)鋼管、扣件。三、模板及支架要求：1、模板支架的立桿間距為：(1)、KL16：梁兩側(cè)及梁中垂直于梁方向共三根立桿，即梁底有一組立桿，三根立桿間距500mm。沿梁方向立桿間距也為500mm。(2)、KL6、KL5：梁兩側(cè)及梁中垂直于梁方向共四根立桿，即梁底中部采用雙立桿，四根立桿間距大致為400mm、200mm、400mm沿梁方向立桿間距為500mm。(3)、為安全起見，6-7軸與B-E軸交匯區(qū)域一般部位立桿間均取500mm。大截面梁底立桿頂端采用雙扣件。(4)、其它較大截面梁（寬300mm以上，高1000mm以上）參照KL16方法支模。除上述情況以外其它部位立桿縱橫間距為1000mm，小梁部位立桿縱橫間距也為1000mm。6-7軸與B-E軸交匯區(qū)域設(shè)縱橫方向垂直剪刀撐，沿梁方向垂直剪刀撐盡量設(shè)置在梁底中央。并于3.9m標(biāo)高部位設(shè)一道水平剪刀撐，垂直及水平剪刀撐間距不大于6000㎜。剪刀撐撐至基礎(chǔ)或砼墊層上,6-7軸與B-E軸交匯區(qū)域×240砼過梁做為立桿墊塊6-7軸與B-E軸交匯區(qū)域以軸線為依據(jù)，首先搭設(shè)好梁底及梁側(cè)鋼管立桿，鋼管高度應(yīng)低于現(xiàn)澆板底，設(shè)水平桿及掃地桿，用水準(zhǔn)儀測出水平高度，并在砼柱表面和鋼管立桿上做好標(biāo)記，確定好梁底板高度，并校正水平桿高度，然后鋪好方木骨檔，間距0.25m，梁方木骨檔兩頭固定牢固后，方可鋪放梁底模，并按設(shè)計(jì)要求起拱，當(dāng)梁跨大于4m時(shí)，應(yīng)按規(guī)范要求起拱，起拱高度為梁跨的3/1000，梁底模鋪好后應(yīng)拉通線校正，符合要求后再立兩側(cè)側(cè)模，并加設(shè)斜支撐與梁側(cè)模支牢，對較高的梁，應(yīng)在側(cè)模上加設(shè)Φ12@500穿心螺絲。3、現(xiàn)澆板模板安裝：利用梁支模鋼管立柱在板與梁的空間處立好鋼管支柱，做好水平桿，該部位水平桿豎向間距不大于1.6m，利用兩側(cè)梁的水平高度校正好現(xiàn)澆平板底模高度，然后鋪放方木骨檔，將其固定在支模架上，骨檔間距0.25m，在骨檔上鋪設(shè)膠合板，要在板縫接頭處必須釘有方木骨檔，板縫可用進(jìn)口膠帶紙粘貼，板底模鋪好后應(yīng)對板底標(biāo)高進(jìn)行復(fù)核。4、模板安裝后檢查要求：模板每一段或全部工作完成后，應(yīng)做好“三檢”工作，檢查軸線、標(biāo)高、模板拼縫、幾何尺寸是否符合設(shè)計(jì)要求，模板支架、扣件、斜撐及穿心螺絲是否能滿足各項(xiàng)強(qiáng)度、剛度要求，應(yīng)牢固可靠，并做好檢查記錄。合格后方可進(jìn)行下道工序。五、模板拆除要求：1、支拆模板時(shí)，2M以上高處作業(yè)應(yīng)設(shè)置可靠的立足點(diǎn)，并應(yīng)有相應(yīng)的安全防護(hù)措施。2、模板拆除前必須有砼強(qiáng)度報(bào)告，強(qiáng)度達(dá)到規(guī)定要求，經(jīng)項(xiàng)目施工員同意并辦理拆模手續(xù)后方可拆除。⑴、側(cè)模在砼強(qiáng)度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。⑵、梁底模拆除時(shí)間：梁跨度在8M以上時(shí)砼強(qiáng)度達(dá)到100%，小于8M砼強(qiáng)度達(dá)到75%時(shí)方可拆除。⑶、板底模板拆除時(shí)間：板跨度于2M時(shí)，砼強(qiáng)度達(dá)到50%，大于2M小于8M時(shí)砼強(qiáng)度達(dá)到75%，8M以上時(shí)，砼強(qiáng)度達(dá)到100%后方可拆除。⑷、懸臂構(gòu)件底模拆除時(shí)間：當(dāng)砼強(qiáng)度達(dá)到100%時(shí)才可拆除。3、模板拆除后，樓面有施工荷載時(shí)，應(yīng)視情況進(jìn)行加固加撐。六、安全技術(shù)措施：1、嚴(yán)格遵守支拆模先后順序，后支先拆，先支后拆。2、施工人員必須熟悉施工圖各種構(gòu)件的規(guī)格尺寸，做到心中有數(shù)，避免發(fā)生事故。3、正確使用木工機(jī)械，嚴(yán)格遵守各種機(jī)械的操作規(guī)程。4、在熟悉施工圖的基礎(chǔ)上，模板的班組長應(yīng)同測量放線人員一道進(jìn)行定位放線工作。5、嚴(yán)禁站立在墻頭、模板上制作模板，超過2M的模板工程應(yīng)搭設(shè)腳手架。6、必須每日做好班前安全教育及施工中的相互監(jiān)督工作。做到上班有教育，工作有督促，下班有小結(jié)，并做好記錄備查。7、使用木工機(jī)械和手持電動工具應(yīng)有良好可靠的安全設(shè)施和防護(hù)裝置。8、作業(yè)時(shí)不準(zhǔn)亂拋亂擲材料、工具等物件。9、不懂機(jī)械設(shè)備修理人員嚴(yán)禁擅自修理設(shè)備。10、各種機(jī)械應(yīng)專人專管嚴(yán)禁無證人員隨意操作。11、嚴(yán)禁在同一垂直面上操作施工。12、支拆模板前應(yīng)先進(jìn)行針對性的施工技術(shù)和安全技術(shù)交底，并做好雙方簽字手續(xù)。13、拆除梁側(cè)模時(shí)，模板不得隨意落地，應(yīng)在模板松動后用手拉好。輕輕放落在拆除梁、板底模時(shí)，不得一次性將立桿全部拆完，應(yīng)予留一部分（每三根留一根），在拆去過程中先將梁、板下的水平桿擰松放低200。拆模人員用長撬棒（人不許站在被拆模板下面），撬松模板，使其慢慢落在水平桿上，分散分塊后逐塊拆出。14、拆除模板時(shí)，應(yīng)設(shè)置臨時(shí)警戒線，掛設(shè)警示牌，必要時(shí)派人專門監(jiān)護(hù)。15、下班時(shí)不得留有未拆除的懸空模板。16、施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，扣好帽帶。模板支架計(jì)算書根據(jù)最新浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》DB33/1035-2006J10905-2006計(jì)算KL16梁模板計(jì)算書（該梁對應(yīng)最大層高部位層高7.8m）一、參數(shù)信息梁的截面尺寸為350mm×1300mm，支撐長度為1.6m。（一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):120；立桿縱距l(xiāng)a(m):0.5；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.2；立桿步距h(m):1.6；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):1；梁支撐架搭設(shè)高度H(m):7.8；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):1；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方截面為60mm×80mm，梁底支撐鋼管采用Ф48×3.0鋼管，鋼管的截面積為A=4.24×102mm2，截面模量W=4.49×103mm3，截面慣性矩為I=1.08×105mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm＝13N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv＝1.3N/mm2,彈性模量為E＝12000N/mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm＝15N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv＝1.4N/mm2,面板彈性模量為E＝6000N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照"底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂?可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3所處城市為杭州市，基本風(fēng)壓為W0＝0.45kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為μz＝0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為μs＝0.355。二、梁底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=350.00×15.00×15.00/6=1.31×104mm3；I=350.00×15.00×15.00×15.00/12=9.84×104mm4；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1＝0.30×0.35＝0.11kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝1.30×24.00×0.35＝10.92kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3＝1.30×1.50×0.35＝0.68kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4＝1.00×0.35＝0.35kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5＝2.00×0.35＝0.70kN/m。以上1、2、3項(xiàng)為恒載，取分項(xiàng)系數(shù)1.35；4、5項(xiàng)為活載，取分項(xiàng)系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.35×(x1+x2+x3)+1.4×(x4+x5)=1.35×(0.11+10.92+0.68)+1.4×(0.35+0.70)=17.28kN/m；荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.11+10.92+0.68+0.35+0.70=12.76kN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下:M=－0.1qlc2Mmax=0.1×17.28×0.20×0.20=0.069kN·m；最大支座反力R=1.1ql＝3.801kN；σ=6.91×104/1.31×104=5.265N/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力σ=5.26N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=15N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為Q=2.073kN,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算：τ=3×2.073×1000/(2×350×15)=0.592N/mm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=0.59小于fv=1.40N/mm2，滿足要求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊》剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ130－2001，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下:其中，l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×12.758×200.004/(100×6000.00×9.84×104)=0.234mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.234mm小于面板的最大允許撓度值[v]=min(200.00/150,10)mm，滿足要求！三、梁底橫向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60.00×80.00×80.00/6=6.40×104mm3；I=60.00×80.00×80.00×80.00/12=2.56×106mm4；1、荷載計(jì)算q=3.80/0.35＝10.859kN/m。梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。2、強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞的邊支座力N1=N2=0.106kN，中間支座的最大支座力N=3.588kN；梁底橫向支撐小楞的最大彎矩為Mmax=0.113kN·m，最大剪力為Q=3.588kN，最大變形為ν=0.020mm。最大受彎應(yīng)力σ=M/W=1.13×105/6.40×104=1.768N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=1.768N/mm2小于支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13.000N/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算：τ=3×3.59×103/(2×60.00×80.00)=1.121N/mm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=1.121N/mm2小于支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.30N/mm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞的最大撓度：ν=0.02mm；支撐小楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.020mm小于支撐小楞的最大允許撓度[v]=min(1000.00/150,10)mm，滿足要求！四、梁跨度縱向支撐鋼管計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.106kN。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.014kN·m；最大變形νmax=0.011mm；最大支座力Rmax=0.297kN；最大應(yīng)力σ=0.014×106/(4.49×103)=3.028N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=3.028N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度ν=0.011mm小于最大允許撓度[v]=min(500/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=3.588kN支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.459kN·m；最大變形νmaax=0.3355mmm；最大支座力Rmmax=10.0118kN；最大應(yīng)力σ==0.4559×1066/(4..49×1003)=1002.3NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=2055N/mmm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=1002.3NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=2055N/mmm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.3555mm小于最最大允許撓度度[v]=min((500/1150,100)mm,,滿足要求!五、扣件抗滑移的的計(jì)算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取12.000kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=10..018kkN；R<12.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!!六、不組合風(fēng)荷載載時(shí)，立桿的的穩(wěn)定性計(jì)算算1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值Nut指每根立立桿受到荷載載單元傳遞來來的最不利的的荷載值。其其中包括上部部模板傳遞下下來的荷載及及支架自重，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。上部模板板所傳豎向荷荷載包括以下下部分：通過支撐梁的頂部部扣件的滑移移力（或可調(diào)調(diào)托座傳力）。根根據(jù)前面的計(jì)計(jì)算，此值為為F1=10..018kkN；除此之外，根據(jù)《規(guī)規(guī)程》條文說說明條，支架架自重可以按按模板支架高高度乘以0..15kN//m取值。故故支架自重部部分荷載可取取為F2=1.35×0..15×7..80＝1.58kkN；通過相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括模板自重重和鋼筋混凝凝土自重：F3=1.35×(11.00/22+(1.000-0.335)/2))×0.500×(0.330+24..00×0..12)=11.771kN；立桿受壓荷載總設(shè)設(shè)計(jì)值為：NN=10..018+11.579++1.7711=13.3368kNN；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)；i--計(jì)算立立桿的截面回回轉(zhuǎn)半徑((cm)：i=11.59；A--立桿的的截面面積，按按《規(guī)程》附附錄B采用；立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿凈凈截面抵抗矩矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[f]--鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]]=2055N/mmm2；l0--計(jì)算長度度(m)；k1--計(jì)算長度度附加系數(shù)，取取值為：1..163；；μ--模板支架架等效計(jì)算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)程》附表表D－1，μ=1.4409；KH--高度調(diào)整系數(shù)數(shù)，建筑物層層高超過4mm時(shí)，按《規(guī)規(guī)程》采用；；計(jì)算長度l0按下下式計(jì)算的結(jié)結(jié)果取大值：：l0=h+2a==1.60++2×0.220=2.0000m；l0=k1μh==1.1633×1.4009×1.6600=2..622m；；故l0取2.622m；λ=l0/i=26221.8677/155.9=165；；查《規(guī)程》附錄CC得φ=0.2259；KH=1/[1+0..005×((7.80--4)]==0.9881；σ=1.05×113.3688×103/(0..259×4424.0000×0.998)=1130.2448N/mmm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=1330.2488N/mmm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。七、組合風(fēng)荷載時(shí)時(shí)，立桿穩(wěn)定定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值Nut取不組合合風(fēng)荷載時(shí)立立桿受壓荷載載總設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算。由前面面的計(jì)算可知知：Nut＝13.3668kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照照以下公式計(jì)計(jì)算其中w0---基本風(fēng)風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：ww0=0..45kNN/m2；μzz--風(fēng)荷荷載高度變化化系數(shù)，按照照《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μss--風(fēng)荷荷載體型系數(shù)數(shù)：取值為00.355；；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk=0.7××0.45××0.74××0.3555=0..083kkN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1.4wwklah2/10==0.8500×1.44×0.0883×0.55×1.622/10=0.0013kNN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算σ=1.05×113.3688×103/(0..259×4424.0000×0.998)+122604.5556/44490.0000=1333.0555N/mmm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=1333.0555N/mmm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。八、模板支架整體體側(cè)向力計(jì)算算1、根據(jù)《規(guī)程》條條，風(fēng)荷載引引起的計(jì)算單單元立桿的附附加軸力按線線性分布確定定，最大軸力力N1表達(dá)式為：：其中：F--作用用在計(jì)算單元元頂部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式計(jì)算： AF--結(jié)構(gòu)模板縱向向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=1.60×103×1.30×103=2.08×106mm2； wk--風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，對模板板，風(fēng)荷載體體型系數(shù)μs取為1.0,,wk=0.77μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.45=00.233kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×2.088×106×10-6×0.2233×0..5/1.66×10000=128..788N。 H--模板支架計(jì)計(jì)算高度。HH=7.8000m。 m--計(jì)算單元附附加軸力為壓壓力的立桿數(shù)數(shù)為：1根。 lb--模板支架的橫橫向長度（mm），此處取取梁兩側(cè)立桿桿間距l(xiāng)b＝1.0000m。 la--梁底立桿縱縱距（m），la=0.5000m。 La--梁計(jì)算長度（m），La=1.600m。綜合以上參數(shù)，計(jì)計(jì)算得N1=3×1228.7888×78000.000//((1+11)×10000.0000)=15006.8177N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生生的附加軸力力，驗(yàn)算邊梁梁和中間梁下下立桿的穩(wěn)定定性，當(dāng)考慮慮疊合效應(yīng)時(shí)時(shí)，按照下式式重新計(jì)算：：計(jì)算得：σ=((1.05×133368.2332+11506.8817)//(0.2259×424.0000×0.9811)=1444.230NN/mm2。σ=144.2230N//mm2小于2055.000N/mm22，模板支架架整體側(cè)向力力滿足要求。九、立桿的地基承承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力應(yīng)滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設(shè)計(jì)值值:fg=fgk×kkc=2000×0.44=80kkPa；其中，地基承載力力標(biāo)準(zhǔn)值：ffgk=2000kPaa；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=0..4；立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力：pp=1..05N/AA=1.005×13..368/00.25=556.1477kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎(chǔ)頂面面的軸向力設(shè)設(shè)計(jì)值：N=13..368kkN；基礎(chǔ)底面面積：AA=0..25m22。p=56.1447≤fg=80kkPa。地地基承載力滿滿足要求！KL6（KL5）梁梁模板計(jì)算書書一、參數(shù)信息因KL6對應(yīng)層高比比KL5高，兩梁截截面一樣，取取KL6作為計(jì)計(jì)算對象。梁梁的截面尺寸為5500mm×1200mm，支撐撐長度為1..6m。（一）支撐參數(shù)及及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土土厚度(mm):1120；立桿桿縱距l(xiāng)a(m):0..5；立桿上端伸出至模模板支撐點(diǎn)長長度a(m)):0.2；；立桿步距h(m)):1.6；；板底承重立立桿橫向間距距或排距l(xiāng)((m):1；；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)::7.8；梁梁兩側(cè)立桿間間距l(xiāng)b(m):1；（二）材料參數(shù)面板類型為膠合面面板，梁底支支撐采用方木木。豎向力傳傳遞通過雙扣扣件。木方截面為60mmm×80mm，梁梁底支撐鋼管管采用Ф48×3.00鋼管，鋼管管的截面積為為A=4.224×102mm2，截面模量量W=4.449×103mm3，截面慣性性矩為I=11.08×1105mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值為fm＝13N//mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值為fv＝1.3NN/mm2,彈性模量為為E＝120000N/mmm2,面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值為fm＝15N//mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值為fv＝1.4NN/mm2,面板彈性模模量為E＝6000N/mm22。荷載首先作用在梁梁底模板上，按按照"底模→底模小楞→水平鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序序，分別進(jìn)行行強(qiáng)度、剛度度和穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值為0.33kN/m22；梁鋼筋自自重標(biāo)準(zhǔn)值為為1.5kNN/m3；施工人員員及設(shè)備荷載載標(biāo)準(zhǔn)值為11kN/m22；振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值為2kN//m2；新澆混凝凝土自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：24kkN/m3所處城市為杭州市市，基本風(fēng)壓壓為W0＝0.45kkN/m2；風(fēng)荷載高高度變化系數(shù)數(shù)為μz＝0.74，風(fēng)風(fēng)荷載體型系系數(shù)為μs＝0.3555。二、梁底模板強(qiáng)度度和剛度驗(yàn)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。本工程中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=550.000×15..00×155.00/66=2.006×104mm3；I=550.000×15..00×155.00×115.00//12=11.55×1105mm4；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：：x1＝0.30××0.55＝＝0.17kkN/m；新澆混凝土自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝1.20××24.000×0.555＝15.844kN/m；；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值值：x3＝1.20××1.50××0.55＝＝0.99kkN/m；施工人員及設(shè)備活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：x4＝1.00××0.55＝＝0.55kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x5＝2.00××0.55＝＝1.10kkN/m。以上1、2、3項(xiàng)項(xiàng)為恒載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.35；4、5項(xiàng)為活載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.4，則底底模的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值為：q=1.35×((x1+x2+x3)+1.44×(x4+x5)=1.335×(0..17+155.84+00.99)++1.4×((0.55++1.10))=25.225kN/mm；荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：qk=x1+x2++x3+x4+x5=0.177+15.884+0.999+0.555+1.110=18..65kN//m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：梁底模板承受的最最大彎矩計(jì)算算公式如下::M=－0.1qllc2Mmax=0.11×25.225×0.220×0.220=0.1101kN··m；最大支座反力R==1.1qll＝5.5566kN；σ=1.01×1105/2.066×104=4.8998N/mmm2；面板計(jì)算應(yīng)力σσ=4.99N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值fm=15NN/mm2，滿足要求求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為為Q=3.0030kNN,抗剪強(qiáng)度度按照下面的的公式計(jì)算：：τ=3×3.033×10000/(2×5550×155)=0.5551N/mmm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算算值τ=0.555小于fv=1.400N/mm22，滿足要求求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊》剛剛度驗(yàn)算采用用荷載標(biāo)準(zhǔn)值值，根據(jù)JGGJ130－－2001，剛剛度驗(yàn)算時(shí)采采用荷載短期期效應(yīng)組合，取取荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算，不乘乘分項(xiàng)系數(shù)，因因此梁底模板板的變形計(jì)算算如下：最大大撓度計(jì)算公公式如下:其中，l--計(jì)算算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000.00mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ν=0.6777×18.6645×2000.0044/(1000×60000.00×11.55×1105)=0.2118mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.2118mm小于于面板的最大大允許撓度值值[v]=minn(200..00/150,110)mm，滿滿足要求！三、梁底橫向支撐撐小楞的強(qiáng)度度和剛度驗(yàn)算算本工程中，支撐小小楞采用方木木，方木的截截面慣性矩I和截面面抵抗矩W分別為:W=60.00××80.000×80.000/6==6.40××104mm3；I=600.00×880.00××80.000×80.000/12=2.556×106mm4；1、荷載計(jì)算q=5.56/00.55＝10.1001kN/mm。梁底橫向支撐小楞楞按照受局部部線荷載的多多跨連續(xù)梁進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，該該線荷載是梁梁底面板傳遞遞的均布線荷荷載。2、強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算算最大彎矩考慮為連連續(xù)梁均布荷荷載作用下的的彎矩，計(jì)算算簡圖及內(nèi)力力、變形圖如如下：彎矩圖(kN·mm)剪力圖(kN)變形圖(mm)梁底橫向支撐小楞楞的邊支座力力N1=N2=0.2338kN，中中間支座的最最大支座力NN=2.5339kN；；梁底橫向支撐小楞楞的最大彎矩矩為Mmax=0..072kkN·m，最最大剪力為QQ=2.5339kN，最最大變形為νν=0.0225mm。最大受彎應(yīng)力σ=M/W==7.244×104/6.400×104=1..131NN/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=1..131NN/mm2小于支撐小小楞的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13..000NN/mm2,滿足要求!支撐小楞的受剪應(yīng)應(yīng)力值計(jì)算：：τ=3×2.554×1033/(2×660.00××80.000)=00.794N/mm22；支撐小楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1..300NN/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值τ=0..794NN/mm2小于支撐小小楞的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.330N/mmm2,滿足要求!梁底橫向支撐小楞楞的最大撓度度：ν=0.0225mm；；支撐小楞的最大撓撓度計(jì)算值ν=0.0025mmm小于支撐小小楞的最大允允許撓度[[v]=miin(10000.00//150,,10)mmm，滿足要要求！四、梁跨度縱向支支撐鋼管計(jì)算算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管管的強(qiáng)度計(jì)算算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=00.238kN。支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.031kN·m；最大變形νmaax=0.0024mmm；最大支座力Rmmax=0.6666kN；；最大應(yīng)力σ==0.0331×1066/(4..49×1003)=6..798NN/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=2055N/mmm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=6..798NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=205N/mm22,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.0244mm小于最最大允許撓度度[v]=mmin(5000/1500,10)mmm,滿足要要求!2、梁底支撐鋼管的的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算；集集中力P=22.539kN支撐鋼管計(jì)算簡圖圖支撐鋼管計(jì)算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計(jì)算變形形圖(mm)支撐鋼管計(jì)算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.325kN·m；最大變形νmaax=0.2251mmm；最大支座力Rmmax=7.09kN；最大應(yīng)力σ==0.3225×1066/(4..49×1003)=722.401N/mm22；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=2055N/mmm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σ=722.401N/mm22小于支撐鋼鋼管的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=2055N/mmm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度ν=0.2511mm小于最最大允許撓度度[v]=min((500/1150,100)mm,,滿足要求!五、扣件抗滑移的的計(jì)算縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取12.000kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=7.009kN；；R<12.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿足要求!!六、不組合風(fēng)荷載載時(shí)，立桿的的穩(wěn)定性計(jì)算算1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值Nut指每根立立桿受到荷載載單元傳遞來來的最不利的的荷載值。其其中包括上部部模板傳遞下下來的荷載及及支架自重，顯顯然，最底部部立桿所受的的軸壓力最大大。上部模板板所傳豎向荷荷載包括以下下部分：通過支撐梁的頂部部扣件的滑移移力（或可調(diào)調(diào)托座傳力）。根根據(jù)前面的計(jì)計(jì)算，此值為為F1=7.009kN；除此之外，根據(jù)《規(guī)規(guī)程》條文說說明條，支架架自重可以按按模板支架高高度乘以0..15kN//m取值。故故支架自重部部分荷載可取取為F2=1.35×0..15×7..80＝1.58kkN；通過相鄰的承受板板的荷載的扣扣件傳遞的荷荷載，此值包包括模板自重重和鋼筋混凝凝土自重：F3=1.35×(11.00/22+(1.000-0.555)/2))×0.500×(0.330+24..00×0..12)=11.556kN；立桿受壓荷載總設(shè)設(shè)計(jì)值為：NN=7.009+1.5579+1..556=110.2266kN；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿的截面面面積，按《規(guī)規(guī)程》附錄BB采用；立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205N//mm2；l0--計(jì)算算長度(mm)；k1--計(jì)算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1663；μ--模板板支架等效計(jì)計(jì)算長度系數(shù)數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)程》附附表D－1，μ=1.4409；KH--高度調(diào)整整系數(shù)，建筑筑物層高超過過4m時(shí)，按《規(guī)規(guī)程》采用；；計(jì)算長度l0按下下式計(jì)算的結(jié)結(jié)果取大值：：l0=h++2a=1.660+2×00.20=22.000mm；l0=k1μh=1.1163×1..409×11.600==2.6222m；故l0取2.622m；λ=l0/i=26221.8677/155.9=165；；查《規(guī)程》附錄CC得φ=0.2259；KH=1/[1+0..005×((7.80--4)]==0.9881；σ=1.05×110.2266×103/(0..259×4424.0000×0.998)=999.6300N/mmm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=999.630N/mm22小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。七、組合風(fēng)荷載時(shí)時(shí)，立桿穩(wěn)定定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)《規(guī)程》，支支架立桿的軸軸向力設(shè)計(jì)值值Nut取不組合合風(fēng)荷載時(shí)立立桿受壓荷載載總設(shè)計(jì)值計(jì)計(jì)算。由前面面的計(jì)算可知知：Nut＝10.2226kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照照以下公式計(jì)計(jì)算其中w0---基本風(fēng)風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：ww0=0..45kNN/m2；μzz--風(fēng)荷荷載高度變化化系數(shù)，按照照《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μss--風(fēng)荷荷載體型系數(shù)數(shù)：取值為00.355；；經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk=0.7××0.45××0.74××0.3555=0..083kkN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生生的立桿段彎彎矩MW為Mw=0.85×1.4wwklah2/10==0.8500×1.44×0.0883×0.55×1.622/10=0.0013kNN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算算σ=1.05×110.2266×103/(0..259×4424.0000×0.998)+122604.5556/44490.0000=1002.4377N/mmm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)計(jì)算值σ=1002.4377N/mmm2小于立桿的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值f==205.0000N//mm2，滿足要求求。八、模板支架整體體側(cè)向力計(jì)算算1、根據(jù)《規(guī)程》條條，風(fēng)荷載引引起的計(jì)算單單元立桿的附附加軸力按線線性分布確定定，最大軸力力N1表達(dá)式為：：其中：F--作用用在計(jì)算單元元頂部模板上上的水平力（N）。按照下面的公式計(jì)算： AF--結(jié)構(gòu)模板縱向向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=1.60×103×1.20×103=1.92×106mm2； wk--風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值，對模板板，風(fēng)荷載體體型系數(shù)μs取為1.0,,wk=0.77μz×μs×w0=0.7××0.74××1.0×00.45=00.233kkN/m2；所以可以求出F==0.85××AF×wk×la/La=0.855×1.922×106×10-6×0.2233×0..5/1.66×10000=118..881N。 H--模板支架計(jì)計(jì)算高度。HH=7.8000m。 m--計(jì)算單元附附加軸力為壓壓力的立桿數(shù)數(shù)為：1根。 lb--模板支架的橫橫向長度（mm），此處取取梁兩側(cè)立桿桿間距l(xiāng)b＝1.0000m。 la--梁底立桿縱縱距（m），la=0.5000m。 La--梁計(jì)算長度（m），La=1.600m。綜合以上參數(shù)，計(jì)計(jì)算得N1=3×1118.8811×78000.000//((1+11)×10000.0000)=13990.9088N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生生的附加軸力力，驗(yàn)算邊梁梁和中間梁下下立桿的穩(wěn)定定性，當(dāng)考慮慮疊合效應(yīng)時(shí)時(shí)，按照下式式重新計(jì)算：：計(jì)算得：σ=((1.05×102225.6660+11390.9908)//(0.2259×424.0000×0.9811)=1122.536NN/mm2。σ=112.5536N//mm2小于2055.000N/mm22，模板支架架整體側(cè)向力力滿足要求。九、立桿的地基承承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力應(yīng)滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設(shè)計(jì)值值:fg=fgk×kkc=2000×0.44=80kkPa；其中，地基承載力力標(biāo)準(zhǔn)值：ffgk=2000kPaa；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=0..4；立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力：pp=1..05N/AA=1.005×10..226/00.25=442.9488kPa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎(chǔ)頂面面的軸向力設(shè)設(shè)計(jì)值：N=10..226kkN；基礎(chǔ)底面面積：AA=0..25m22。p=42.9448≤fg=80kkPa。地地基承載力滿滿足要求！柱模板計(jì)算書柱模板的計(jì)算依據(jù)據(jù)《建筑施工工手冊》第四四版、《建筑筑施工計(jì)算手手冊》江正榮榮著、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》GGB500110-20002、《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。柱模板設(shè)計(jì)示意圖圖柱截面寬度B(mmm):6000.00；；柱截面高度度H(mm)):800..00；柱模模板的總計(jì)算算高度:H=3.000m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用用溜槽、串筒筒或?qū)Ч軙r(shí)，傾傾倒混凝土產(chǎn)產(chǎn)生的荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為2..00kN//m2；計(jì)算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:2；柱截面面寬度B方向豎楞數(shù)數(shù)目:4；柱截面高度H方向向?qū)菟〝?shù)數(shù)目:2；柱截面面高度H方向豎楞數(shù)數(shù)目:5；對拉螺栓直徑(mmm):M112；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；；寬度(mm):660.00；；高度(mm):880.00；；柱箍的間距(mmm):5000；柱箍合并并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；；豎楞合并根根數(shù):2；寬度(mm):440.00；；高度(mm):660.00；；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面面板；面板厚厚度(mm):115.00；；面板彈性模量(NN/mm2):95000.00；；面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffc(N/mm2):13..00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2):1.550；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值fc(N/mm2):13..00；方木木彈性模量EE(N/mmm2):95000.00；；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值ft(N/mm2):1.550；二、柱模板荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算其中γ--混混凝土的重力力密度，取224.0000kN/m33；t---新澆混混凝土的初凝凝時(shí)間，可按按現(xiàn)場實(shí)際值值取，輸入00時(shí)系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算，得5.7714h；T---混凝土土的入模溫度度，取20..000℃；V---混凝土土的澆筑速度度，取2.5500m/hh；H---模板計(jì)計(jì)算高度，取取3.0000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取取1.2000；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取11.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式式計(jì)算的新澆澆筑混凝土對對模板的最大大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得577.246kN/m22、72.0000kN//m2，取較小值值57.2446kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標(biāo)準(zhǔn)值FF1=57.2246kN//m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值F2=2kkN/m2。三、柱模板面板的的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的面板屬于受受彎構(gòu)件，按按簡支梁或連連續(xù)梁計(jì)算。本本工程中取柱柱截面寬度BB方向和H方向中豎楞楞間距最大的的面板作為驗(yàn)驗(yàn)算對象，進(jìn)進(jìn)行強(qiáng)度、剛剛度計(jì)算。強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算要考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力和和傾倒混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可可知，柱截面面高度H方向豎楞間間距最大，為為l=1900mm，且且豎楞數(shù)為4，面板為為大于3跨，因此柱柱截面高度HH方向面板按按均布荷載作作用下下的三三跨連續(xù)梁進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算對柱截面寬度B方方向面板按均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁用下式式計(jì)算最大跨跨中彎距：其中，M--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm))；ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1190.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×57.255×0.50×0.90==30.9113kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=30..913+11.260==32.1773kN//m；面板的最大彎距：：M=0..1×32.1773×190×190=1.16××105N.mm；面板最大應(yīng)力按下下式計(jì)算：其中，σ---面板承受的的應(yīng)力(N/mm2)；MM--面面板計(jì)算最大大彎距(N.mm))；WW--面面板的截面抵抵抗矩:b:面板板截面寬度，h:面板截面厚度；WW=5000×15.0×15.0//6=1.888×104mm3；ff--面板板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值：σ=M//W=11.16×1105/1..88×1004=6..194N//mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=6.1194N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.面板抗剪驗(yàn)算算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，公式式如下:其中，∨--面板板計(jì)算最大剪剪力(N)；ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1190.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×57.255×0.50×0.90==30.9113kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.00×0.50×0.90==1.2600kN/m；；式中，0.90為為按《施工手手冊》取用的的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折折減系數(shù)。q=q1+q2=30..913+11.260==32.1773kN//m；面板的最大剪力：：∨=0..6×32.1773×190.00=36667.7004N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中，τ--面面板承受的剪剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計(jì)算最大大剪力(N)：∨=36667.7004N；bb--構(gòu)件的的截面寬度((mm)：b=5000mm；hhn--面板厚度度(mm)：hn=15..0mm；ffv---面板抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)：fv=133.000N/mm22；面板截面受剪應(yīng)力力計(jì)算值:τ=3×33667.7704/(22×500××15.0))=0.7334N/mmm2；面板截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2；面板截面的受剪應(yīng)應(yīng)力τ=0.7734N/mmm2小于面板截截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.面板撓度驗(yàn)算算最大撓度按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，撓度度計(jì)算公式如如下:其中，q--作用用在模板上的的側(cè)壓力線荷荷載(kN/m))：q=57.255×0.50＝28.622kN/mm；ω--面板最大撓度度(mm)；ll--計(jì)算跨跨度(豎楞間距)::l=1190.0mmm；EE--面板彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；II--面板截截面的慣性矩矩(mm4)；II=5000×15.0×15.0×15.0//12=1.41××105mm4；面板最大容許撓度度:[ω]=1190/250==0.766mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×228.62××190.004/(1000×95000.0×1..41×1005)=0..189mmm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.1889mm小于于面板最大容容許撓度設(shè)計(jì)計(jì)值[ω]=0.776mm,滿足要求?。∷?、豎楞方木的計(jì)計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的的豎楞（小楞楞）屬于受彎彎構(gòu)件，按連連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為33.0m,柱箍間距為為500mmm，豎楞為大大于3跨，因因此按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算。本工程中，豎楞采采用木楞，寬寬度40mmm，高度60mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40×660×60/6=24ccm3；I=40×660×60×60/122=722cm4；豎楞方木計(jì)算簡圖圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算支座最大彎矩計(jì)算算公式：其中，M--豎豎楞計(jì)算最大大彎距(N.mm))；ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在豎楞上的線線荷載，它包包括:新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×57.255×0.19×0.90==11.5661kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4711kN/m；；q=(111.561++0.4711)/2=66.016kN/m；；豎楞的最大彎距：：M=0..1×6.0166×500.00×500.00=1.550×105N.mm；其中，σ---豎楞承受的的應(yīng)力(N/mm2)；MM--豎豎楞計(jì)算最大大彎距(N.mm))；WW--豎豎楞的截面抵抵抗矩(mm3)，W=2.440×104；ff--豎楞楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=133.000NN/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值:σ=M//W=11.50×1105/2.400×104=6..267N//mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值σ=6.2267N/mmm2小于豎楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[σ]=13NN/mm2，滿足要求求！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷荷載作用下的的三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，公式式如下:其中，∨--豎楞楞計(jì)算最大剪剪力(N)；ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載，它包括::新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q1:1.22×57.255×0.19×0.90==11.5661kN/mm；傾倒混凝土側(cè)壓力力設(shè)計(jì)值q2:1.44×2.00×0.19×0.90==0.4711kN/m；；q=(111.561++0.4711)/2=66.016kN/m；；豎楞的最大剪力：：∨=0..6×6.0166×500.00=18804.8996N；截面抗剪強(qiáng)度必須須滿足下式::其中，τ--豎豎楞截面最大大受剪應(yīng)力((N/mm2)；∨--豎楞計(jì)算最大大剪力(N)：∨=18804.8996N；bb--豎楞的的截面寬度((mm)：b=400.0mm；；hhn--豎楞的截截面高度(mm)：hn=60..0mm；ffv--豎楞的抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)：fv=1..500NN/mm2；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值:τ=3×11804.8896/(22×40.00×60.00)=1.1128N/mmm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.5500N/mmm2；豎楞截面最大受剪剪應(yīng)力計(jì)算值值τ=1.1128N/mmm2小于豎楞截截面抗剪強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值[[fv]=1.55N/mm22，滿足要求求！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連連續(xù)梁計(jì)算，公公式如下:其中，q--作用用在豎楞上的的線荷載(kN/m))：q=557.25××0.19=10..71kNN/m；ω--豎楞最大撓度度(mm)；ll--計(jì)算跨跨度(柱箍間距)::l=5500.0mmm；EE--豎楞彈彈性模量（NN/mm2）：E=9500..00N//mm2；；II--豎楞截截面的慣性矩矩(mm4)，I=7.220×105；豎楞最大容許撓度度:[ω]=5500/2550=22mm；豎楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×110.71××500.004/(1000×95000.0×7..20×1005)=0..662mmm；豎楞的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.6622mm小于豎豎楞最大容許許撓度[ω]=2mm，滿足足要求！五、B方向柱箍的的計(jì)算本工程中，柱箍采采用方木，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×88×8/66=644cm3；I=6×8×8×8/112=2256cmm4；柱箍為大于3跨，按集中中荷載三跨連連續(xù)梁計(jì)算（附附計(jì)算簡圖）：：B方向柱箍計(jì)算簡圖圖其中P---豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P==(1.22×57.255×0.9++1.4×2×0.9)×0.1877×0.5//1=66.02kkN；B方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=7..465kkN；B方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.1171kNN.m；B方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.0040mmm；1.柱箍抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算公式其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值:MM=0..17kNN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=64cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值:σ=2..55N//mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N//mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值σ=2.555N/mmm2小于柱箍的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:ω=0.004mm；；柱箍最大容許撓度度:[ω]=2200/250==0.8mm；柱箍的最大撓度ωω=0.044mm小于柱柱箍最大容許許撓度[ω]=0.8mmm，滿足要要求!六、B方向?qū)萋菟ǖ挠?jì)算計(jì)算公式如下:其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A---對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f---對拉螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的型號::M12；對拉螺栓的有效直直徑:9.885mm；；對拉螺栓的有效面面積:A==76mmm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=7.4655kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=7.4665kN小小于對拉螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，對對拉螺栓強(qiáng)度度驗(yàn)算滿足要要求!七、H方向柱箍的的計(jì)算本工程中，柱箍采采用木楞，截截面慣性矩II和截面抵抗抗矩W分別為:W=6×88×8/66=644cm3；I=6×8×8×8/112=2256cmm4；柱箍為大于3跨，按三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算（附計(jì)算簡簡圖）：H方向柱箍計(jì)算簡圖圖其中P--豎楞方木傳傳遞到柱箍的的集中荷載((kN)；P=(1.2××57.255×0.9+11.4×2×0.9)×0.19×0.5/11=6..11kNN；H方向柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=9..998kkN；H方向柱箍彎矩圖((kN.m))最大彎矩:M=0.3306kNN.m；H方向柱箍變形圖((mm)最大變形:V=0.1106mmm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算公式::其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值:MM=0..31kNN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=64cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值:σ=4..551NN/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值:[[f]=13N//mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力力計(jì)算值σ=4.5551N/mmm2小于柱箍的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求!2.柱箍撓度驗(yàn)驗(yàn)算經(jīng)過計(jì)算得到:V=00.106mm；柱箍最大容許撓度度:[V]]=2666.6677/2550=11.067mm；柱箍的最大撓度V=0..106mmm小于柱箍最最大容許撓度度[V]==1.0677mm，滿足足要求!八、H方向?qū)萋菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A---對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f---對拉螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑::M12；對拉螺栓有效直徑徑:9.885mm；；對拉螺栓有效面積積:A=76mmm2；對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×7.60×10-5=112.92kN；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=9.9988kN。對拉螺栓所受的最最大拉力:N=9..998kNN小于[N]]=12.992kN，對對拉螺栓強(qiáng)度度驗(yàn)算滿足要要求!樓板模板計(jì)算書一、綜合說明由于其中模板支撐撐架高7.88米，為確保施施工安全，編編制本專項(xiàng)施施工方案。（一）模板支架選選型根據(jù)本工程實(shí)際情情況，結(jié)合施施工單位現(xiàn)有有施工條件，經(jīng)經(jīng)過綜合技術(shù)術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選選擇扣件式鋼鋼管腳手架作作為模板支架架的搭設(shè)材料料，進(jìn)行相應(yīng)應(yīng)的設(shè)計(jì)計(jì)算算。（二）編制依據(jù)1、中華人民共和國國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JJGJ1300－2001）。2、浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，《建筑施施工扣件式鋼鋼管模板支架架技術(shù)規(guī)程》（DB33/1035-2006）。以下簡稱《規(guī)程》。3、建設(shè)部《建筑施施工安全檢查查標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ599-99)。4、本工程相關(guān)圖紙紙，設(shè)計(jì)文件件。5、國家、省有關(guān)模模板支撐架設(shè)設(shè)計(jì)、施工的的其它規(guī)范、規(guī)規(guī)程和文件。二、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參參數(shù)模板支架高H為77.8m，立立桿步距h（上下水平平桿軸線間的的距離）取11.6m，立立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。立桿伸伸出頂層橫向向水平桿中心心線至模板支支撐點(diǎn)的自由由長度a取0.2m。整整個(gè)支架的簡簡圖如下所示示。模板底部的方木，截截面寬60mmm，高80mmm，布設(shè)間距距0.25mm。（二）材料及荷載載取值說明本支撐架使用Ф448×3.00鋼管，鋼管管壁厚不得小小于3mm，鋼管管上嚴(yán)禁打孔孔；采用的扣扣件，應(yīng)經(jīng)試試驗(yàn)，在螺栓栓擰緊扭力矩矩達(dá)65N··m時(shí)，不得得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件件式鋼管模板板支架規(guī)程，模模板支架承受受的荷載包括括模板及支架架自重、新澆澆混凝土自重重、鋼筋自重重，以及施工工人員及設(shè)備備荷載、振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載等等。三、板模板支架的的強(qiáng)度、剛度度及穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算荷載首先作用在板板底模板上，按按照"底模→底模方木/鋼管→橫向水平鋼鋼管→扣件/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ)"的傳力順序序，分別進(jìn)行行強(qiáng)度、剛度度和穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算。其中，取取與底模方木木平行的方向向?yàn)榭v向。（一）板底模板的的強(qiáng)度和剛度度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，如圖圖所示:（1）荷載計(jì)算，按單單位寬度折算算為線荷載。此此時(shí)，模板的截面抵抗矩矩為：w＝1000××152/6=3..75×1004mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：：x1＝0.3×11=0.33kN/m；；新澆混凝土自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x2＝0.12××24×1=2.888kN/m；；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x3＝0.12××1.1×11=0.1132kN//m；施工人員及設(shè)備活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：x4＝1×1==1kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x5＝2×1=22kN/m。以上1、2、3項(xiàng)項(xiàng)為恒載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.2，4、5項(xiàng)為活載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.4，則底底模的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值為：g1==(x1+x2+x3)×1.22=(0.33+2.888+0.1332)×1..2=3.9974kN//m；q1==(x4+x5)×1.44=(1+22)×1.44=4.22kN/m；；對荷載分布進(jìn)行最最不利布置，最最大彎矩取跨跨中彎矩和支支座彎矩的較較大值。跨中最大彎矩計(jì)算算簡圖跨中最大彎矩計(jì)算算公式如下::M1max=00.08g11lc2+0.1qq1lc2=0..08×3..974×00.252+0.1××4.2×00.252=0.0446kN·mm支座最大彎矩計(jì)算算簡圖支座最大彎矩計(jì)算算公式如下：：M2max=-00.1g1lc2-0.1117q1lc2=-0..1×3.9974×0..252-0.1117×4.22×0.2552=-0..056kNN·m；經(jīng)比較可知，荷載載按照圖2進(jìn)行組合，產(chǎn)產(chǎn)生的支座彎彎矩最大。MMmax=0..056kNN·m；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算取Max(M1maax，M2max)進(jìn)行底模抗抗彎驗(yàn)算，即即σ=0.056××106/(3..75×1004)=1.4481N/mmm2底模面板的受彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算值σσ=1.4481N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=15NN/mm2，滿足要求求。（3）底模抗剪強(qiáng)度計(jì)計(jì)算。荷載對模板產(chǎn)生的的剪力為Q==0.6g1lc+0.6117q1lc=0.6××3.9744×0.255+0.6117×4.22×0.255=1.2444kN；按照下面的公式對對底模進(jìn)行抗抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算算：τ=3×12444.01/((2×10000×15))=0.1224N/mmm2；所以，底模的抗剪剪強(qiáng)度τ=0.1124N/mmm2小于抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffv=1.44N/mm22滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E==6000N/mm22；模板慣性矩II=10000×153/12=22.812××105mm4；根據(jù)JGJ1300－2001，剛剛度驗(yàn)算時(shí)采采用荷載短期期效應(yīng)組合，取取荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算，不乘乘分項(xiàng)系數(shù)，因因此，底模的的總的變形按按照下面的公公式計(jì)算：ν=0.121mmm；底模面板的撓度計(jì)計(jì)算值ν=0.1221mm小于于撓度設(shè)計(jì)值值[v]==Min(2250/1550，10)mmm，滿足要要求。（二）底模方木的的強(qiáng)度和剛度度驗(yàn)算按三跨連續(xù)梁計(jì)算算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：：x1=0.3××0.25==0.0755kN/m；；新澆混凝土自重標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.122×24×00.25=00.72kNN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x3=0.122×1.1××0.25==0.0333kN/m；；施工人員及設(shè)備活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：x4=1×0..25=0..25kN//m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：x5=2×0..25=0..5kN/mm；以上1、2、3項(xiàng)項(xiàng)為恒載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.2，4、5項(xiàng)為活載，取取分項(xiàng)系數(shù)11.4，則底底模的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值為：g2=(x1+x22+x3)×1.335=(0..075+00.72+00.033))×1.355=0.9994kN/mm；q2=(x4+x55)×1.44=(0.225+0.55)×1.44=1.055kN/m；；支座最大彎矩計(jì)算算簡圖支座最大彎矩計(jì)算算公式如下::Mmax=-0..1×g2×la2-0.1117×q2×la2=-0..1×0.9994×122-0.1117×1.005×12=-0.2222kN··m；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算方木截面抵抗矩W=bh22/6=600×802/6=6..4×104mm3；σ=0.222××106/(6.44×104)=3.4472N/mmm2；底模方木的受彎強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算值σσ=3.4472N/mmm2小于抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffm=13NN/mm2，滿足要求求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算荷載對方木產(chǎn)生的的剪力為Q==0.6g2la+0.6117q2la=0.6××0.9944×1+0..617×11.05×11=1.2444kN；按照下面