塔式起重機附墻架施工方案

1塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案xx塔式起重機附墻架施工專項施工方案2塔式起重附著施工方案有限公司一四年三月二十日目錄..........................31.1、責任主體3? 2.1、QTZ63塔吊布置 42.2、QTZ63塔吊性能概況 53．2、東區(qū)2#樓QTZ63塔機附著計算書?163．3、西區(qū)1＃樓QTZ63塔機附著計算書42?QTZ............323.5、QTZ6塔機附墻、柱夾件附圖?414.2、附著安裝技術要求...........................................................................................424.3、附著安裝安全措施?423塔式起重附著施工方案工程名稱:紐約時代(太陽晶城大廈)項目工程工程地址:北大街298號建設單位：南通吉港置業(yè)有限公司設計單位：南通勘察設計有限公司監(jiān)理單位:南通市順捷工程建設咨詢公司施工單位：南通清華建設工程有限公司1.2、工程項目概況西區(qū)1#、2＃、3#樓工程結構形式為框架剪力墻結構,建筑耐久等級為二級,地上建筑耐火等級為一級,抗震設防烈度為7度,結構安全等級為二級,地下為一層機動車庫及人防工程，地上東西區(qū)1＃、2#樓為二十一層商辦樓，建筑高度為99.80米;東區(qū)3#樓為三層辦公樓,建筑高4塔式起重附著施工方案度為14.70米;西區(qū)3#樓為七層辦公樓，建筑高度為34.50米。工程±0.000均相當于85國家高程4.70m，室內(nèi)外高差為0．30米。消防一類高層商辦樓,設計使用合理年限為50年。東區(qū)1#、2#、3#、西區(qū)1#、2#、3#樓工程地下室底板墊層底標高為一6.30米,減去土0.00至自然地坪標高差0．70米，實際挖土深度為5.60米;普通地下室汽車庫底板墊層底標高為一5.30米,減去土0.00至自然地坪標高差0．70米,實際挖土深度為4.60米,即為普通車庫工程的挖土深度。1.3、工程項目設備布設概況本工程為東西區(qū)四棟單體高層商辦樓、附樓及地下人防工程。經(jīng)綜合考慮東區(qū)1#、2＃樓布設兩臺QTZ63塔吊、兩臺SC200/200施工電梯;西區(qū)1#、2#樓工程布設兩臺QTZ63塔吊、兩臺SC200/200施工電梯。對照設備生產(chǎn)廠家說明書,設備中心離建筑物的距離QTZ63塔吊為3.5~5米設計附墻；SC200/200施工電梯采用Ⅲ型附墻架設備中心離建筑物的距離為2.95~3．60米。本工程東區(qū)1#樓QTZ63塔吊中心離建筑物為4.00米符合要求。東區(qū)2#樓QTZ63塔吊中心離建筑物為4．00米、西區(qū)1#樓QTZ63塔吊中心離建筑物為6.70米、西區(qū)2#樓QTZ63塔吊中心離建筑物為6.70米均超過生產(chǎn)廠家的范圍,均須列入專家論證的行列。本工程東西區(qū)SC200／200四臺施工電梯中心離建筑物距離均沒有超過生產(chǎn)廠家范圍，暫可不須要專家論證。二、QTZ63塔吊布置及性能概況2.1、QTZ63塔吊布置本工程地上由6棟單體工程組成,具體東區(qū)為1#、2#、3#樓工程；西區(qū)為5塔式起重附著施工方案1#、2#、3#樓工程。東西區(qū)1#、2＃樓為二十一層商辦樓,建筑高度為99.80米，選用QTZ63塔吊4臺座,安裝高度按群塔規(guī)范要求分別為115米和122米。東區(qū)1＃樓工程在(1－17軸西300)與(1-F)軸線間設置QTZ63塔吊一臺，在(1-17)軸與(1-A)軸之間設置SC200/200施工電梯一臺;東區(qū)2＃樓在(2-12軸東1500)與(2-D)軸線之間設置QTZ63塔吊一臺,在(2-22)軸與(2-D)軸線間設置SC200/200施工電梯一臺；西區(qū)1#樓工程在(1-8軸東3000)與 (1-A)軸線間設置QTZ63塔吊一臺，在(1-10)軸與(1-A)軸之間設置SC200/200施工電梯一臺;西區(qū)2＃樓在(2-10軸)軸與(2-C)軸線之間設置QTZ63塔吊一臺，在(2-12)軸與(2-C)軸線間設置SC200／200施工電梯一主要材料的垂直、水平運輸。具體位置見下表:(詳見平面布置圖)注1臺塔吊QTZ63(L=55m)坑外側1臺塔吊QTZ63(L=55m)坑外側1臺塔吊QTZ63(L=55m)坑外側1臺塔吊QTZ63(L＝55m)坑外側西區(qū)1＃樓在(1－8軸東1500)與(1-A)軸之間6．70M。西區(qū)2＃樓在(2—10軸)與 (2-C)軸之間5.70M。6塔式起重附著施工方案東區(qū)東區(qū)1#樓在(1/17)軸與(1－F)1臺施工電梯SCD200/200東區(qū)2#樓在(2－22)軸與(2-D)1臺施工電SCD200/200西區(qū)1#樓在(1-10)軸與(1－A)1臺施工電SCD200/200西區(qū)2＃樓在(2-12)軸與(2－C)1臺施工電SCD200/200軸之間3.50M。側側2.2、QTZ63塔吊性能概況FS5510(QTZ63)塔式起重機是根據(jù)國家有關標準設計的新型建筑用塔式45米，加長臂可達50m、55m，最大起重量為6T,公稱起重力距為630KN.m，最大起量力距可達789KN。張家港浮山QTZ63附著式塔式起重機的最大起升高度為180米,附著式塔式起重機的底架可直接安裝在建筑物上或建筑物附近旁的混凝土基礎上,為了三附著安裝單位在安裝FS5510(QTZ63)附著式塔機之前，應對塔吊底架的7塔式起重附著施工方案下表所示是FS5510(QTZ63)塔機固定在基礎上，塔機未采用附著裝置前，G基礎所受的垂直力W基礎所受的水平力M基礎所受的傾翻力矩MK基礎所受的扭矩米)米)9--3127.56293108.67--8193.0806基本穩(wěn)動態(tài)穩(wěn)突然卸載暴風侵襲G(噸)47.2547.2539.99W(噸)01.9186.866吊鉤最大高度 (米)40吊臂鉸點高度(米)41.5固定方式固定式1進行混凝土基礎的施工,8塔式起重附著施工方案用戶和安裝單位在安裝FS5510(QTZ63)附著式塔吊之前,應對建筑物附著。承載F1(t)F2(t)F3(t)F4(t)態(tài)12.8非工作狀態(tài)10.13.附著式塔式起重機的安裝：1).將底架十字梁吊裝在專用混凝土基礎上,裝好四跟水平拉桿,校正水平。擰混凝土基礎上。3)．吊起兩節(jié)標準節(jié)I(壁厚12毫米)并用螺栓與下部結構連接。(注意標準4).將爬升架套入塔身,注意套架上有油缸的一面對準塔身上有踏步的一面。9塔式起重附著施工方案.加標準節(jié)的方法同固定式塔機一樣,附著式塔機塔身自下而上的組成為：當起升高度140米時：3節(jié)標準節(jié)I(踏步鉆孔為標記),44節(jié)標準節(jié)II【或底板基節(jié)1節(jié)、1節(jié)標準節(jié)I(踏步鉆孔為標記)，44節(jié)標準節(jié)II】,當起升高度180米時;13節(jié)標準節(jié)I(踏步鉆孔為標記)，47節(jié)標準節(jié)II【或底板基節(jié)1節(jié)、14.附著架:1)、三桿附著架:是由三個撐桿和一套環(huán)梁等組成,它主要是塔機固定栓通過頂塊把標準節(jié)頂牢,其撐桿長度可調(diào)整。三根撐桿應保持在同一水平內(nèi)，2)、四桿附著架:是由四個撐桿和一套環(huán)梁等組成，它主要是把塔機固定在栓通過頂塊把標準節(jié)頂牢,其撐桿長度可調(diào)整。四根撐桿端部有大耳環(huán)與建筑物附著處鉸接,四根撐桿應保持在同一個水平內(nèi)，調(diào)整頂塊及撐桿長度使塔身軸線值不符,可適當加長或減短撐桿，撐桿與建筑物的連接方式可以根據(jù)實際情況而塔式起重附著施工方案、將環(huán)梁包在塔身外，然后用8根?50銷軸連接起來再提升到附著點的位3、應用經(jīng)緯儀檢查塔機軸心的垂直度，其垂直度在全高上不超過1/1000,4、上下兩道附墻之間的內(nèi)撐桿(圖5－3序3)要交叉安裝。三、紐約時代廣場東、西區(qū)QTZ63塔機附著計算書3．1、東區(qū)1#樓QTZ63塔機附著計算書3.1.1、計算依據(jù):》GB50017-20033.1.2、塔機附著桿參數(shù)塔身寬度B(m)1.7H(m)起重臂長度l1(m)QTZ63(FS5510)塔式起重附著施工方案的扭矩標準值Tk1(kN·m)作狀態(tài)傾覆力矩標準值Mk'(kN起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.5485塔身錨固環(huán)邊長C(m)附墻桿鋼管規(guī)格(mm)Φ180×103.1.3、風荷載及附著參數(shù)附著點1到塔機的橫向距離a1(m)附著點2到塔機的橫向距離a2(m)附著點3到塔機的橫向距離a3(m)附著點4到塔機的橫向距離a4(m)工作狀態(tài)基本風壓ω0(kN/m2)點1到塔機的豎向距離b1(m)點2到塔機的豎向距離b2(m)的豎向距離b3(m)點4到塔機的豎向距離b4(m)非工作狀態(tài)基本風壓ω0'(kN/m2)62.6值qsk準值qsk'0.881.0161.0741.231數(shù)μs1.95s'1.951.6341.646振系數(shù)βzh1(m)17．8h01(m)14.8N附著次附著2次附著塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案第3次附著次附著5次附著第第3次附著次附著5次附著第6次附著62.214.814.81.951．5761.6441．6430.4640.5981.0811．175塔機附著立面圖 3.1.4、工作狀態(tài)下附墻桿內(nèi)力計算臂高度處的風荷載標準值qk塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案qk=0.8βzμzμsω0α0h＝0.8×1．567×1.714×1.95×0．2×0.35×1.5=0.44kN/mk2、扭矩組合標準值TkTk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.44×572-1/2×0．44×12.562=68Tk＝0.9(Tk1+Tk2)＝0.9×(290+680.074)=873.067kN·m3、附著支座反力計算簡圖塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案得:RE＝71.819kN座7處錨固環(huán)截面內(nèi)力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。4、附墻桿內(nèi)力計算支座7處錨固環(huán)的截面扭矩Tk(考慮塔機產(chǎn)生的扭矩由支座7處的附墻桿承計算簡圖：塔機附著示意圖 塔塔式起重附著施工方案α1=arctan(b1/a1)＝62.987°α3=arctan(b3/a3)=48．122°4＝arctan(b4/a4)=62.987°β1=arctan((b1-c/2)/(a1＋c/2))=47.231°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))＝47.231°arctanbcac=47．231°T塔式起重附著施工方案T11×sin(α1-β1)×(b1－c/2)／sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2－T31×sin(α3－β3)×(b3+c／2)/sinβ3－1×sin(α4-β4)×(b4-c／2)/sinβ4=0ccoscTsincTcoscsinc當Nw、Tk同時存在時,θ由0~360°循環(huán),各桿件軸力計算：T1p×sin(α1－β1)×(b1-c/2)/sinβ1＋T2p×sin(α2－β2)×(b2＋c/2)／sinβ2-T3p×sin(α3－β3)×(b3＋c/2)/sinβ3＋Tk＝0T1p×cosα1×c-T3p×sinα3×c＋Nw×sinθ×c/2-Nw×cosθ×c/2cosθ×c／2-Tk=0δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1／cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)／(EA)+T312(a3／cosα3)/(EA)+12(a4/cosα4)/(EA)Δ1p＝Σ(T1×TpL／(EA))=T11×T1p(a1／cosα1)/(EA)＋T21×T2p(a2/cosα2)／(EA)+T31×T3p(a3/cosα3)/(EA)各桿軸力計算公式如下：塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案 (1)θ由0~360°循環(huán)，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓Tk最大軸壓力T1=0kN，T2=297.241kN,T3=0kN,T4=331.784kN3.1.5、非工作狀態(tài)下附墻桿內(nèi)力計算塔塔式起重附著施工方案2、附墻桿內(nèi)力計算支座7處錨固環(huán)的水平內(nèi)力Nw＝RE=149.739kN。作狀態(tài)方程組Tk=0，θ由0~360°循環(huán)，求解各桿最大軸拉力和軸壓力：最大軸拉力T1=36.555kN,T2＝130.159kN，T3=130.454kN,T4=3.1.6、附墻桿強度驗算附附墻桿截面面積A(mm2)附墻桿強度設計值[f](N/mm2)附墻桿鋼管規(guī)格(mm)桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)1、桿件軸心受拉強度驗算σ=N／A=332297/5340.708=62．22N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！塔式起重附著施工方案Liabi1002)0．5／60．208=95.079≤[λ]=150,查規(guī)范表得：φ1=0.587求!桿2長細比：λ2＝L0/i=(a22+b22)0.5/i=(26002＋29002)0.5/60.208=64.69≤求!λ3=L0/i=(a32+b32)0.5/i＝(26002＋29002)0．5/60.208=64.69≤[λ]=15滿足要求！附墻桿4長細比：λ4＝L0/i=(a42+b42)0.5/i=(26002+51002)0.5/60.208=95.079≤滿足要求！附墻桿1軸心受壓穩(wěn)定系數(shù):σ1=N1/(φ1A)=332297/(0.587×5340.708)=105.996N/mm2≤[f]=215N/mm2求!塔式起重附著施工方案σ2=N2/(φ2A)=297241/(0.782×5340.708)=71.171N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！σ3=N3/(φ3A)＝298139/(0.782×5340.708)=71.386N/mm2滿足要求！受壓穩(wěn)定系數(shù)：σ4=N4/(φ4A)=331784/(0．587×5340.708)=105.832N／mm2≤滿足要求！3.2、東區(qū)2#樓QTZ63塔機附著計算書3.2．1、計算依據(jù):S家港浮山構類型方鋼管H(m)Bm)起重臂長度l1(m)平衡臂長度l2(m)塔式起重附著施工方案矩標準值Tk1(kN·m)非工作狀態(tài)傾覆力矩標準值Mk'(kN起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.5塔身錨固環(huán)邊長C(m)Φ200×103.2.3、風荷載及附著參數(shù)附著點1到塔機的橫向距離a1(m)6點1到塔機的豎向距離b1(m)5.08點2到塔機的豎向距離b2(m)3．463．46點4到塔機的豎向距離b4(m)非工作狀態(tài)基本風壓ω0'(kN/m2)附著點3到塔機的橫向距離a3(m)4.5工作狀態(tài)基本風壓ω0(kN/m2)附著點4到塔機的橫向距離a4(m)值qsk0.435準值qsk＇1.014數(shù)數(shù)μss'z'h01(m)振系數(shù)βzN附著次附著第2次附著塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案附著4次附著5次附著附著4次附著5次附著6次附著端81．714.814．81.951.951．5751.6451.6420.5641.209附圖如下：塔機附著立面圖 k臂高度處的風荷載標準值qk塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案h2、扭矩組合標準值TkTk2＝1/2qkl12－1/2qkl22=1／2×0.447×572-1/2×0.447×12.5集中扭矩標準值(考慮兩項可變荷載控制的組合系數(shù)取0.9)3、附著支座反力計算簡圖塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案作狀態(tài)下,塔機起重臂位置的不確定性以及風向的隨機性,在計算支座7處錨固環(huán)截面內(nèi)力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。4、附墻桿內(nèi)力計算支座7處錨固環(huán)的截面扭矩Tk(考慮塔機產(chǎn)生的扭矩由支座7處的附墻桿承擔),水平內(nèi)力Nw=20．5RE＝107.909kN。塔機附著示意圖 塔塔式起重附著施工方案α1=arctan(b1／a1)＝56.925°α2＝arctan(b2/a2)=47.787°baα4=arctan(b4/a4)=62.687°β1＝arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=47.312°β2=arctan((b2+c／2)/(a2+c/2))＝47.312°β4=arctan((b4－c/2)／(a4＋c/2))＝50.845°T相應多余未塔式起重附著施工方案T11×sin(α1－β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2－T31×sin(α3-β3)×(b3＋c/2)/sinβ3-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinT1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3－β3)×(b3+c/2)/sinβ3＋Tk＝0cTk0T2p×cosα2×c＋T3p×sinα3×c－T3p×cosα3×c-Nw×sinθ×c／2-Nw×cosθ×c/2－Tk＝0δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)TacosEA(a4／cosα4)/(EA)Δ1p=Σ(T1×TpL/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)／(EA)+T21×T2p(a2／cosα2)/(EA)＋T31×T3p(a3／cosα3)/(EA)各桿軸力計算公式如下：塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案T=T×X+TT=T×X+TT=T×X+TT=T×X+TT=T×X+TT=T×X+TT=X (1)θ由0~360°循環(huán)，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力：kNTk各桿最大軸拉力和軸最大軸壓力T1=0kN,T2=400.945kN，T3=0kN,T4=293.677kN3.2.5、非工作狀態(tài)下附墻桿內(nèi)力計算完全松開,起重臂能隨風轉(zhuǎn)動，故不計風荷1、附著支座反力計算塔塔式起重附著施工方案根據(jù)工作狀態(tài)方程組Tk=0,θ由0~360°循環(huán),求解各桿最大軸拉力和軸壓力：3．2．6、附墻桿強度驗算附墻桿截面面積附墻桿截面面積A(mm2)附墻桿強度設計值[f](N/mm2)附墻桿鋼管規(guī)格(mm)附墻桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)Φ200×1067.2681、桿件軸心受拉強度驗算σ＝N/A=400944/5969.026=67.171N/mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！塔式起重附著施工方案附墻桿1長細比：≤[λ]=150,查規(guī)范表得：φ1=0.351要求!桿2長細比：λ2=L0/i=(a22+b22)0．5/i=(50802+56002)0.5/67.268＝112.399求!桿3長細比：[λ]=150，查規(guī)范表得:φ3＝0.659滿足要求！λ4＝L0/i=(a42+b42)0.5/i=(34602+67002)0.5/67.268=112.099≤[λ]＝150,查規(guī)范表得：φ4=0.481要求!壓穩(wěn)定系數(shù)：σ1=N1／(φ1A)=392393/(0.351×5969．026)=187.288N/mm滿足要求！塔式起重附著施工方案附墻桿2軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)：σ2=N2/(φ2A)＝400945/(0.479×5969.026)=140.232N/mm2≤[f]滿足要求！σ3=N3/(φ3A)=287224/(0.659×5969．026)＝73.018N/mm2≤[f]=2要求!附墻桿4軸心受壓穩(wěn)定系數(shù):σ4=N4/(φ4A)=293677／(0.481×5969.026)=102.287N/mm2≤[f]=215N／mm2滿足要求！3.3、西區(qū)1#樓QTZ63塔吊1、《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-2009QTZQTZ63(FS5510)塔身桁架結構類型塔身寬度B(m)平衡臂長度l2(m)塔機計算高度H(m)起重臂長度l1(m)塔式起重附著施工方案矩標非工作狀態(tài)傾覆力矩標準值Mk＇起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.5485環(huán)邊長C(m)2.23.3.3、風荷載及附著參數(shù)附著點1到塔機的橫向距離a1(m)附著點2到塔機的橫向距離a2(m)附著點3到塔機的橫向距離a3(m)6點1到塔機的豎向距離b1(m)的豎向距離b2(m)點3到塔機的豎向距離b3(m)點4到塔機的豎向距離b4(m)非工作狀態(tài)基本風壓ω0＇(kN/m2)工作狀態(tài)基本風壓ω0(kN/m2)附著點4到塔機的橫向距離a4(m)sk0.435準值qsk'數(shù)數(shù)μs1.95s'1.95z＇1.6461.588h1(m)17.8h01(m)14.8N附著第1次附著第2次附著塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案附著附著5次附著附著附著5次附著次附著47.4771.951.5711．6430.464.5350.5640.598塔機附著立面圖 k臂高度處的風荷載標準值qk塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案2、扭矩組合標準值Tk由風荷載產(chǎn)生的扭矩標準值Tk2Tk2＝1/2qkl12-1/2qkl22＝1/2×0．44×572-1/2×0．44×12.562＝680.074kN·m集中扭矩標準值(考慮兩項可變荷載控制的組合系數(shù)取0.9)Tk=0.9(Tk1+Tk2)=0．9×(290+680.074)=873.067kN·m簡圖塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案座7處錨固環(huán)截面內(nèi)力時需考慮塔身承受雙向的風荷載和傾覆力矩及扭矩。支座7處錨固環(huán)的截面扭矩Tk(考慮塔機產(chǎn)生的扭矩由支座7處的附墻桿承擔),水平內(nèi)力Nw=20．5RE=101.567kN。塔機附著示意圖 塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案 α1=arctan(b1/a1)=56.821°α2=arctan(b2/a2)=47．675°α3=arctan(b3/a3)＝47.675°β1＝arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))＝47.22°β2=arctan((b2＋c/2)/(a2+c/2))=47．22°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c／2))=47.22°四桿附著屬于一次超靜定結構,用力法計算,切斷T4桿并代以相應多余未塔式起重附著施工方案δ11×X1+Δ1p＝0T11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)／sinβ2－T31×sin(α3－β3)×(b3+c/2)/sinβ3-1×sin(α4-β4)×(b4－c/2)/sinβ4=0當Nw、Tk同時存在時，θ由0~360°循環(huán)，各桿件軸力計算:T1p×sin(α1-β1)×(b1－c/2)／sinβ1+T2p×sin(α2－β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c／2)/sinβ3＋Tk=00×cosθ×c/2-Tk=0δ11=Σ(T12L／(EA))=T112(a1／cosα1)／(EA)+T212(a2/cosαΔ1p＝Σ(T1×TpL/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)／(EA)+T21×T2p(a2/AX=1各桿軸力計算公式如下： (1)θ由0~360°循環(huán)，當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案軸壓力： (2)θ由0~360°循環(huán),當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力：3.3.5、非工作狀態(tài)下附墻桿內(nèi)力計算1、附著支座反力計算塔塔式起重附著施工方案RE.739kNN根據(jù)工作狀態(tài)方程組Tk=0，θ由0~360°循環(huán),求解各桿最大軸拉力和軸壓力：最大軸拉力T1=42.079kN，T2=127.687kN,T3=127.728kN，42.075kN3.3.6、附墻桿強度驗算附附墻桿截面面積A(mm2)附墻桿強度設計值[f](N/mm2)附墻桿鋼管規(guī)格(mm)Φ200×105969.026σ=N/A＝328980/5969.026=55.115N/mm2≤[f]＝215N／mm2求!塔式起重附著施工方案λ1=L0/i=(a12+b12)0.5／i=(51002+78002)0.5/67.268＝138.54≤ [λ]=150，查規(guī)范表得:φ1=0．351λ2=L0／i=(a22+b22)0．5/i=(51002＋56002)0.5/67．268=112.599附墻桿3長細比：λ3=L0/i=(a32＋b32)0.5／i＝(51002＋56002)0.5/67．268=11λ4=L0/i＝(a42+b42)0.5/i=(51002+78002)0.5/67.268=138.54≤σ1=N1/(φ1A)=325371/(0.351×5969.026)=155.299N／mm求!σ2=N2/(φ2A)＝328979/(0.478×5969．026)=115.302N／mm2≤[f]=215N/mm2滿足要求！塔式起重附著施工方案σ3＝N3/(φ3A)=327459/(0.478×5969.026)=114.769N/mm2求!穩(wěn)定系數(shù)：[f]=215N/mm2滿足要求！3.4、西區(qū)2#樓QTZ63塔機附著計算書塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》JGJ/T187-2009 FS家港浮山建機起重臂長度l1(m)起重臂與平衡臂截面計算高度h(m)1.5485桁架結構類型塔身寬度B(m)lm準值Tk1(kN·m)非工作狀態(tài)傾覆力矩標準值Mk'(kN＊m)管290塔機計算高度H(m)塔式起重附著施工方案塔身錨固環(huán)邊長C(m)Φ180×103.4．3、風荷載及附著參數(shù)到塔機的橫向距離a1(m)附著點2到塔機的橫向距離a2(m)附著點3到塔機的橫向距離a3(m)附著點4到塔機的橫向距離a4(m)工作狀態(tài)基本風壓ω0(kN/m2)塔身前后片桁架的平均充實率α06.8點1到塔機的豎向距離b1(m)點2到塔機的豎向距離b2(m)b(m)點4到塔機的豎向距離b4(m)非工作狀態(tài)基本風壓ω0＇(kN／m2)644440．2值qsk0.4350.5480.564準值qsk'0.8691.284壓等效高度變化系數(shù)1．0621．562載體型系1.95態(tài)荷載體型1.95態(tài)振系數(shù)β1.6331.6451．6451.642風振系數(shù)βz1.588m66．981.714.814.8N次附著次附著2次附著次附著次附著第5次附著6次附著塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案122．9122．950.6081．425 3.4.4、工作狀態(tài)下附墻桿內(nèi)力計算1、在平衡臂、起重臂高度處的風荷載標準值qk=0.447kN/m2、扭矩組合標準值Tk由風荷載產(chǎn)生的扭矩標準值Tk2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1／2×0．447×572－1/2×0.447×12.562塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案集中扭矩標準值(考慮兩項可變荷載控制的組合系數(shù)取0.9)簡圖EkN支座7處錨固環(huán)的截面扭矩Tk(考慮塔機產(chǎn)生的扭矩由支座7處的附墻桿承塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案擔),水平內(nèi)力Nw=20．5R=107.909kN。塔機附著示意圖 塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案arctanbabaα4=arctan(b4/a4)=59.534°β1＝arctan((b1－c/2)/(a1+c/2))＝48.18°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=48.18°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))＝48.18°β4=arctan((b4－c／2)／(a4+c／2))=48.18°T未知塔式起重附著施工方案T11×sin(α1-β1)×(b1－c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×sin(α3－β3)×(b3＋c/2)/sinβ3-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=0當Nw、Tk同時存在時，θ由0~360°循環(huán),各桿件軸力計算:T1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2－β2)×(b2＋c／2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3+Tk=0×cosθ×c/2-Tk＝0T312(a3/cosα3)／(EA)＋12(a4/cosα4)/(EA)Δ1p=Σ(T1×TpL/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)/(EA)＋T21×T2p(a2/cosα2)/(EA)+T31×T3p(a3/cosα3)／(EA)各桿軸力計算公式如下：(1)θ由0~360°循環(huán),當Tk按圖上方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓塔式起重附著施工方案塔式起重附著施工方案力：(2)θ由0~360°循環(huán),當Tk按圖上反方向設置時求解各桿最大軸拉力和軸壓力：最大軸拉力T1＝339.752kN,T2＝0kN,T3＝335．577kN，T4=0kN塔塔式起重附著施工方案支座7處錨固環(huán)的水平內(nèi)力Nw=RE=160．21kN。根據(jù)工作狀態(tài)方程組Tk=0,θ由0~360°循環(huán)，求解各桿最大軸拉力和軸3.147kN3.4.6、附墻桿強度驗算附墻桿附墻桿截面面積A(mm2)附墻桿強度設計值[f](N/mm2)mm)附墻桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)Φ180×105340.708σ=N/A=339752／5340．708=63.616N／mm2≤[f]＝215N/塔式起重附著施工方案滿足要求！abi＝150，查規(guī)范表得:φ1=0.383滿足要求!λ2=L0／i=(a22＋b22)0.5／i＝(40002+46002)0．5/60.208=101．247滿足要求！附墻桿3長細比：Liabi7≤[λ]=150,查規(guī)范表得:φ3=0.547足要求!附墻桿4長細比：λ4=L0/i=(a42＋b42)0．5/i＝(40002+68002)0．5/60.208=131.033求!σ1=N1/(φ1A)＝339753／(0.383×5340．708)＝166.098N/mm2≤塔式起重附著施工方案求!附墻桿2軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)：求!穩(wěn)定系數(shù)：σ3＝N3/(φ3A)＝335578／(0.547×5340.708)=114.87N/mm2≤[f]滿足要求！附墻桿4軸心受壓穩(wěn)定系數(shù):σ4=N4/(φ4A)＝339478/(0.383×5340.708)=165.964N/mm2≤求!3.5、QTZ63塔吊附墻另配件附圖：QTZ63塔吊附著墻、柱體的夾具、附著桿接件、調(diào)節(jié)螺栓桿等均屬張家港浮山建機廠隨QTZ63塔