單側(cè)支模工程施工設(shè)計(jì)方案

Word格式杭州明珠國際商務(wù)中心B6樓地下室外墻單側(cè)支模專項(xiàng)施工方案浙江耀華建集團(tuán)有限公2012年3月完美整理Word格式1》》(GB50010-2002)；》(GB50017-2003)(JGJ130-2002)5建JGJ162-20086、

（GB50202-2002）7、

（GB50300-2001）8、

（GB50204-2002）9、

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14二、前言工程概況（一）程基本情況杭政儲(chǔ)出（2007）46號(hào)地塊

位于杭州市錢江新城開發(fā)區(qū)，地塊北面為五星路，西面為清江路，南臨錢塘江，東接新建建筑完美整理Word格式物。工程總用地面積4366㎡，總建筑面積25422m2，包括1幢10層小高層和兩層（局部三層）地下室，地上建筑面積14595m2，地下建筑面積10827㎡m2建筑高度49米由杭州金基房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資開發(fā)

杭州建，浙江省建筑設(shè)計(jì)研究院設(shè)計(jì)，中國建筑西南勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司勘察，浙江中興工程建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理，浙江耀華建設(shè)集團(tuán)工程有限公司總承包。工程質(zhì)量、安全由杭州市質(zhì)量安全監(jiān)督總站監(jiān)督。（、工程計(jì)概況本工程設(shè)計(jì)使用年限50

結(jié)構(gòu)體系采用框架-核心筒結(jié)構(gòu)，建筑抗震重要性類別為丙類，抗震等級(jí)為剪力墻二級(jí)，框架三級(jí)，設(shè)防裂度均為六度。基礎(chǔ)采用大直徑鉆孔灌注樁，圍護(hù)體系采用鉆孔樁排樁加兩道鋼筋混凝土支撐，三軸水泥攪拌樁止水帷幕降水采用自流深井坑內(nèi)坑外全降水，基坑等級(jí)為一級(jí)基坑。本工程±0.000相當(dāng)于黃海高程11.400。樓層4.20m4.8m400mm、350mm；北側(cè)為地下二,層4.2m

8450mm樓地下室1.0m北側(cè)上圍護(hù)體系尺寸影響，完美整理Word格式0.2m，此空間僅可滿足外墻無用紅地室線

900圍護(hù)850攪拌地室墻用紅公地停庫入城市陽臺(tái)

單位出圖專用章蓋章完美整理Word格式完美整理Word格式三、施部署1、施工難分析1.1地下室外墻厚度厚，層高較高，混凝土在澆筑過程中產(chǎn)生的側(cè)壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性；1.2外墻距圍護(hù)距離僅0.2m無法滿足雙面支?？找笾荒懿捎脝蚊嬷ｓw系；而外墻外側(cè)防水層又不允許穿透，導(dǎo)致加固體系完全依賴于單面斜撐或?qū)?，不確定因素較多；1.3因地處錢塘江邊高地下水位區(qū)域，地下室外墻抗?jié)B要求較高，外墻水平施工縫一般留置在距底（樓）板面300mm的高度，常規(guī)要求外墻宜與梁、板混凝土整體澆筑，如果外墻模板體系失穩(wěn)將造成梁、板模板體系的坍塌。完美整理Word格式1.4地下室施工工期緊張，而外墻總長度共245m工程量較大，其施工方案的合理與否直接關(guān)系到施工進(jìn)度。2、支模系方案選擇2.1方案選擇原則:遵循經(jīng)濟(jì)、便于就地取材的原則；遵循結(jié)構(gòu)體系與臨時(shí)圍護(hù)體系分離的原則；遵循形成獨(dú)立受力體系與支撐體系的原則；遵循便于施工與質(zhì)量控制的原則；2.2方案選擇結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴于穿透構(gòu)件的螺桿和圍合于構(gòu)件外圍的抱箍來實(shí)現(xiàn)。由于本工程地下室外墻外側(cè)距離很小，無法進(jìn)行雙面支模，只能單側(cè)支模。按照常規(guī)，單面模板加固可采用對(duì)拉螺桿與圍護(hù)樁豎向鋼筋焊接的方法，其效果與普通雙面支模體系中的對(duì)拉螺桿效果一致。但考慮圍護(hù)樁與外墻間隔防水層，如鑿出樁身鋼筋焊接對(duì)拉螺桿將破壞防水層，影響防水效果；而且這種對(duì)拉螺桿的型式將圍護(hù)臨時(shí)結(jié)構(gòu)與主體永久結(jié)構(gòu)剛性連接，隨著主體結(jié)構(gòu)的逐步施工，結(jié)構(gòu)荷載增加所形成的結(jié)構(gòu)沉降，以及圍護(hù)因換撐導(dǎo)致的局部位移、變形等產(chǎn)生的巨大應(yīng)力將通過對(duì)拉螺桿傳遞，有可能導(dǎo)致外墻螺桿周邊混凝土拉動(dòng)破壞，造成結(jié)構(gòu)安全隱患與滲水問題。將在圍護(hù)結(jié)構(gòu)換撐過程中由于各種原因造成的圍護(hù)變形直接導(dǎo)致外墻受力開裂，從而出現(xiàn)滲漏現(xiàn)象。因此，總結(jié)以往施工經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合本工程實(shí)際，擬采取單面支模結(jié)合扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置單頭螺桿、次楞、主楞，側(cè)向壓力通過連接墻板主楞與地面地錨的鋼管傳遞至底板或樓面。此方案的主要優(yōu)點(diǎn)在于：外墻結(jié)構(gòu)與圍護(hù)結(jié)構(gòu)完全脫離，可避免由于相對(duì)變形造成結(jié)構(gòu)破壞；就地取材，所采用的材料均為當(dāng)前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有實(shí)踐證明；施工工藝簡(jiǎn)單，對(duì)施工人員的技術(shù)要求一般，施工過程便于檢查與驗(yàn)收；3、扣件鋼管單側(cè)支體系完美整理Word格式3.1系統(tǒng)組成與材料選擇扣件式鋼管單側(cè)支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。緊固部分包括面板、次楞、主楞與單側(cè)螺桿，支撐部分包括豎撐、斜撐與壓桿，錨固部分包括地錨桿、連桿、抗浮筋。緊固部分：面板采用6-18mm厚釉面木模板，次楞選用φ483.2管，豎向設(shè)@450mm，主楞為鋼管，橫向設(shè)置，主固定采用單頭桿，φ12Q235鋼筋l=150mm@450支撐部分：豎撐、斜撐與連桿均采用φ48×3.2管，縱向間距@600mm；豎撐為雙鋼管，通長設(shè)置于橫向主楞外側(cè)；斜撐上口與豎撐相交處為絲口頂托，下口與地錨桿連接撐于底板或樓板；負(fù)二層部分斜撐利用角撐作為支座，以用來分解作用在樓板上的作用力?？梢源蟠筇岣邩敲娴陌踩?。錨固部分：底板采用φ483.2=550mm（預(yù)350mm）鋼管，樓面采用25鋼筋l=550mm（預(yù)350mm斜桿與地錨桿相交處通過縱向鋼管用活動(dòng)扣件扣緊，并在地錨縱向連桿下部設(shè)置與斜撐反向的三角形木榫塞緊下部空隙，斜桿與地（樓）面相交處預(yù)留凹槽，確保斜撐直頂在底板或樓板砼上。4、施工案與技術(shù)措4.1地下室外墻施工順序及工況地下三層位置外墻澆筑，墻厚為450㎜，澆筑高度200。地下二層樓面至自行車庫樓板位置外墻澆筑，墻厚00㎜，澆筑高度450。（3）自行車庫樓面至地下一層樓板（局部為地下室頂板）位置外墻澆筑,厚400㎜，澆筑高度1350㎜。（4）地下一層樓面以上外墻澆筑（局部為單側(cè)支模墻350，澆筑高度5500㎜（單側(cè)支模高度400㎜）完美整理Word格式4.2工流程施工準(zhǔn)備——預(yù)留預(yù)埋——設(shè)置單頭螺桿、面板拼裝——安裝次楞、主楞——調(diào)整至設(shè)計(jì)尺寸——安裝豎撐、斜撐——安裝縱向穩(wěn)定桿件并加固——支模架搭設(shè)——平板鋪設(shè)——梁板鋼筋綁扎——砼澆搗4.3統(tǒng)設(shè)置控制要點(diǎn)地下三層）根據(jù)地室外墻單側(cè)模施工況，地下三的澆筑度最大，為工程最利位置。因，選擇地下層地下外墻為本工樣板，立受力分析型，其位置均以此為標(biāo)，參照實(shí)施預(yù)埋預(yù)留：地下室底板澆筑前，分別在距外墻2m3m、4.5m預(yù)埋長度≥0.5m（錨固長度不小于305mm）的短鋼管作為地錨支撐點(diǎn)。內(nèi)轉(zhuǎn)角處45度角設(shè)置預(yù)埋點(diǎn)地錨縱向間距為600mm底板上的預(yù)埋支撐點(diǎn)均采用縱橫通長鋼管連成整體外墻翻邊內(nèi)沿縱向預(yù)埋Φ14螺桿，間距同豎撐間距，距翻邊0.2m處預(yù)埋Φ16鋼筋，作為抗浮拉結(jié)點(diǎn)備用。下部同時(shí)為保證斜撐穩(wěn)定性，采用48×3.2鋼管預(yù)埋在距外墻0.5m的底板（樓面）上作為斜拉鋼管拉結(jié)點(diǎn)。并在底板（樓板）上泛泛邊內(nèi)預(yù)埋Φ螺桿。單頭螺桿安裝：在外墻鋼筋綁扎完成并驗(yàn)收后，焊接單頭螺桿；單頭螺桿采用φ12Q235鋼筋l=150mm@450雙向，按照外墻位置線吊線焊接，螺桿外露尺寸以滿足主楞加固為宜；單頭螺桿僅起固定主楞的作用，且不穿透外墻，故無需焊接止水片。外墻翻邊止水鋼板上口斜向增加一根穿墻螺桿，分別與外墻內(nèi)外主筋、止水鋼板焊接牢固，此螺桿與導(dǎo)墻內(nèi)預(yù)埋的螺桿一起，直接作為豎撐的加固螺桿。模板拼裝與緊固：模板采用18mm釉面木模板，按照預(yù)排的螺桿間距在現(xiàn)場(chǎng)彈線打孔，逐塊拼裝成整體后，放置豎向次楞，橫向主楞，并將單頭螺栓用3”型調(diào)節(jié)件暫緊固上。支撐系統(tǒng)設(shè)置：在墻板模板整體拼裝完畢并調(diào)校到位后立即進(jìn)行豎撐與斜撐設(shè)置。豎撐采用雙鋼管，盡量靠近次楞與主楞交叉點(diǎn)設(shè)置，下部與預(yù)埋在導(dǎo)墻內(nèi)的螺桿連接，作為底部側(cè)壓力主要受力點(diǎn)，根部與預(yù)埋的抗浮鋼筋焊接，作為抗浮支點(diǎn)。斜撐通過活動(dòng)扣件與豎撐、地錨連接，斜撐與豎撐交點(diǎn)共6點(diǎn)，分別位于距地面900mm1500mm2000mm、2500mm、3100mm、3700mm處，其中自下而上第一、二、道完美整理Word格式斜撐固定于第一排地錨，第三、四、道斜撐固定于第二排地錨，第五、六道斜撐固定于第三排地錨。斜撐與豎撐、斜撐與地錨均采用雙扣件連接，同時(shí)斜撐必須直撐到地面預(yù)留凹槽處，以確保傳力效果。地錨縱向連接鋼管與斜撐支點(diǎn)下部必須用木塞塞緊，防止由于地錨縱向連接鋼管產(chǎn)生撓度導(dǎo)致墻板炸模。（4支撐穩(wěn)定桿設(shè)置：將斜撐通鋼管扣件呈反三角連接，同時(shí)在連接結(jié)點(diǎn)處設(shè)置縱橫通長連桿，要求所有斜撐桿單段長度不大于2米，以保證斜撐桿件穩(wěn)定。（5）支模架搭設(shè)：將外墻板加固完畢后，再進(jìn)行支模架的搭設(shè)，支模架支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管模板支模架。立柱、縱橫鋼管、剪刀撐和掃地桿等材料均為48×3.2縫電焊鋼管。扣件由可鍛鑄鐵制作，分為直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對(duì)接扣件，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N?m時(shí)，不得發(fā)生破壞。梁、板側(cè)模、底模選用00mm1800mm×18mm機(jī)制九夾板模板下部龍骨支撐采用50100×方梁底梁側(cè)方木均垂直于梁截面設(shè)置，大梁側(cè)面加固內(nèi)龍骨采用6080方外龍骨采用φ483.0鋼管，對(duì)拉措采用直徑φ鋼筋。立柱鋼管縱橫間距、龍骨間距、對(duì)拉螺栓間距均由計(jì)算確定，掃地桿離地高度均為200mm縱橫水平鋼管步距均為1.5立柱上端伸出頂部水平桿件均為100mm縱橫剪刀撐及水平剪刀撐的設(shè)置間距等詳見支模架搭設(shè)構(gòu)造要求。4.4系統(tǒng)示意圖完美整理Word格式完美整理Word格式地下室外墻轉(zhuǎn)角位置斜撐支設(shè)平面圖完美整理Word格式四、系受力計(jì)算（一）算依據(jù)：《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2002)；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)；《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)；（二）統(tǒng)受力分析側(cè)向力傳遞路線：外墻側(cè)向壓力→面板→次楞→主楞→豎撐→斜撐→結(jié)構(gòu)樓（地）面。

（三）要參數(shù)剪力墻參數(shù)：厚度450mm高度4200mm主楞材料：φ48×雙鋼管；主楞豎向間距分別為：250,450,450,450,450,600,600,600mm；次楞材料：φ48×管；水平間距為450mm穿墻螺栓：直徑14mm水平間距為450mm（四）算書完美整理Word格式1、一、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ混凝土的重力密度，取4kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取5h；T--混凝土的入模溫度，取0℃；V--混凝土的澆筑速度，取.5m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.95m；β外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；β混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取.15。分別計(jì)算得25.76kN/m2、kN/m2，取小值25.76kN/m2作為計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.76kN/m2根據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范考慮傾倒混凝土對(duì)垂直模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q2=2kN/m2有效壓頭高度h=25.76/24=1.073m二、、墻模面板計(jì)算(1)均線荷載用依據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范規(guī)定，從下列組合值中取最不利值確定：q1=0.9×(1.2×25.76+1.4×2)×(4.2-0.25)=119.846KN/mq1=0.9×(1.35×25.76+1.4×0.7×2)×(4.2-0.25)=130.596KN/m根據(jù)以上兩者比較取q=130.596KN/m作為設(shè)計(jì)值完美整理Word格式130.596KN/m130.596KN/m130.596KN/m300300計(jì)算簡(jiǎn)圖1.1751.1750.2940.940.94彎矩圖(kN.m)23.50619.58915.67215.67219.58923.506剪力圖(kN)計(jì)算得最大彎矩Mmax=1.175kN.m；最大剪力=23.506KN；最大變形max=0.13mm；最大支座力Rmax=43.095N面板彈性模量E=8000N/mm2凈截面抵抗矩W=395×

2/6=213.3cm截面慣性矩I=395×1.8完美整理

3/12=191.97cmWord格式(2)強(qiáng)度算面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σM/W=1.175×106/(213.3×103)=5.509N/mm2f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值25N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度滿足要求!(3)抗剪算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh)≤面板受剪應(yīng)力τ=3×23.506×10/(2×3950×18)2面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.8N/mm2面板抗剪驗(yàn)算滿足要求！(4)撓度算面板的最大撓度計(jì)算值:=0.13mm；面板最大容許撓度[]=300/250=1.2mm面板的撓度驗(yàn)算滿足要求!三、3、次楞計(jì)算(1)、荷載作用次楞采用60mm×的木方截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=6×8

2/6=64cm

3×83/12=256cm

4依據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范規(guī)定，從下列組合值中取最不利值確定：q=0.9×(1.2×25.76+1.4××0.3=9.102KN/m完美整理0.170.17Word格式q=0.9×(1.35×25.76+1.4×0.7××0.3=9.919KN/m根據(jù)以上兩者比較取q=9.919N/m作為設(shè)計(jì)值9.919KN/m9.919KN/m9.919KN/m9.919KN/m9.919KN/m9.919KN/m450600600450450450250計(jì)算簡(jiǎn)圖0.6280.011

0.314

0.242

0.1670.1670.179

0.1250.0680.169

0.048

0.0840.078

0.1

0.14彎矩圖(kN.m)4.4642.453

2.856

2.0652.2322.2592.112

1.420

01.063.499

3.096

2.399

2.2322.2052.352

2.48剪力圖(kN)計(jì)算得最大彎矩M=0.628kN.m大剪力V=4.464大變形；最大支座力N=7.963kN(2)強(qiáng)度算完美整理Word格式次楞最大應(yīng)力σ=0.628106/64000=9.813N/mm2次楞的抗彎強(qiáng)度[f]=16.83N/mm次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!(3)抗剪算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bh)≤次楞受剪應(yīng)力τ=3×4.464×10

3/(2××80)=1.395N/mm

2次楞抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.6N/mm2次楞抗剪驗(yàn)算滿足要求！(4)撓度算次楞的最大撓度計(jì)算值:=0.05mm；次楞最大容許撓度[]=600/400=1.5mm次楞的撓度驗(yàn)算滿足要求!4、主楞算(1)荷作用主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞最大支座力7.963kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算主楞采用φ48×3.2的雙鋼管截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=9.46cm

3I=22.702cm4完美整理Word格式7.963KN7.963KN7.963KN300300計(jì)算簡(jiǎn)圖0.3580.3580.2390.4180.418彎矩圖(kN.m)5.1755.1753.9823.9822.7892.7892.7882.7883.9813.9815.1745.174剪力圖(kN)計(jì)算得最大彎矩M=0.418kN.m最大剪力V=5.175kN最大變形υ；最大支座力N=9.156kN(2)強(qiáng)度算主楞最大應(yīng)力σ=0.418×10/9460=44.186N/mm2主楞的抗彎強(qiáng)度[f]=205N/mm完美整理Word格式主楞抗彎強(qiáng)度滿足要求!(3)撓度算主楞的最大撓度計(jì)算值:=0.04mm；主楞最大容許撓度[]=300/400=0.75mm主楞的撓度驗(yàn)算滿足要求!4、穿墻栓計(jì)算驗(yàn)算公如下:N<[N]=f×其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm)f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取78N/mm2穿墻螺栓型號(hào):M14；查表得：穿墻螺栓有效直徑:11.55mm；穿墻螺栓有效面積:A=104.774mm穿墻螺栓所受的最大拉力:N=13.884kN穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=178×104.774/1000=18.65kN；穿墻螺栓受力滿足要求！

2完美整理Word格式完美整理Word格式完美整理Word格式完美整理Word格式完美整理Word格式5、豎撐算主楞采用×3.2的雙鋼管，主楞承受次楞傳遞的集中力，按照集中荷載作用下連續(xù)梁計(jì)算集中荷載P次楞的最大支座力13.884kN截面慣性矩I和截面抵抗矩分別為:W=9.46cm

3I=22.702cm4完美整理Word格式計(jì)算得最大彎矩M=3.562kN.m大剪力V=14.402kN大變形=0.11mm；最大支座力N=16.716kN6、斜撐壓桿驗(yàn)算完美整理Word格式（1）計(jì)算圖R取最大支座力16.7kN，斜撐按照軸向受壓計(jì)算。斜桿受到軸力自下而上依次為N1=18.28KNN2=20.91KNN3=20.14KNN4=21.8KNN5=21.49KN最大軸力在第四道斜撐上，Nmax=24.75KN,l=3m,α=35，β=42，F(xiàn)2max=21.8KN（完美整理Word格式2）斜撐度驗(yàn)算f=N/φA鋼管φ48×3.2截面回轉(zhuǎn)半徑i15.9mm；長細(xì)比λ=L0/i=245.6軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ根據(jù)λ由（JGJ162-2008）附錄D采用，取值0.357鋼管φ48×3.2立桿的截面面積A=450mm2N/φA=21.491000/(0.357×450)=133.77N/mm2鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2斜桿穩(wěn)定性滿足要求!因斜撐所受軸力均超過11KN,以斜撐與豎撐連接全部采用絲口頂托。（3）壓計(jì)算壓桿與豎撐通過雙扣件連接，雙扣件抗滑移摩擦阻力按14.01KN考慮，滿足要求。鋼管φ48×3.2截面回轉(zhuǎn)半徑i=mm；長細(xì)比==軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ根λ由）附錄D采，取值0.3鋼管φ立的截面面積A450N/A鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/mm2完美整理Word格式桿穩(wěn)定性滿足要!五、地二層外墻支控制要地下二層外墻支模方案參照地下三層，但地下二層較地下三層存在差異，需進(jìn)行針對(duì)性設(shè)計(jì)。1.下二層設(shè)有自行車庫夾層地下室外墻需分兩次澆筑第一次為地下二層樓面至自行車庫樓板位置的外墻澆筑，澆筑高度為，第二為自行車庫樓面至地下一層樓板（局部為地下室頂板）位置外墻澆筑筑高度.35m。其中第一次澆筑時(shí)，斜撐可與地下二層樓板位置的預(yù)埋件連結(jié)；在第二次澆筑時(shí)，按地下三層設(shè)計(jì)原則，斜撐應(yīng)與自行車庫樓板位置的預(yù)埋件連結(jié)，但因自行車庫夾層為局部挑空設(shè)計(jì)，無法統(tǒng)一按此原則設(shè)置斜撐。鑒于此，進(jìn)行以下針對(duì)性方案設(shè)計(jì)（1）在進(jìn)行地下二層外墻第一次混凝土澆筑時(shí)在墻頂預(yù)埋B12螺桿作為地下二層第二次外墻澆筑時(shí)的墻體底部加固的預(yù)埋件2