學(xué)士裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支形梁課程設(shè)計(jì)

裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁課程設(shè)計(jì)計(jì)算書PAGEPAGE24課程名稱：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理專業(yè)：姓名：學(xué)號(hào)：裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁課程設(shè)計(jì)計(jì)算書課程名稱：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理姓名：學(xué)號(hào)：年級(jí)：專業(yè):

裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁課程設(shè)計(jì)計(jì)算書設(shè)計(jì)資料：1．主要結(jié)構(gòu)尺寸和構(gòu)造某鋼筋混凝土公路橋梁的主梁構(gòu)造如圖1和圖2所示，標(biāo)準(zhǔn)跨徑lk=16m，主梁全長(zhǎng)l=15.96m，計(jì)算跨徑l0=15.5m。主梁之間在l/2、l/4和支點(diǎn)處共設(shè)置5道橫隔梁，間距3.85m，主梁間距1.6m。采用裝配式簡(jiǎn)支T形梁結(jié)構(gòu)形式，鋼筋骨架采用焊接骨架。155001550038503850385038501596016001600圖1主梁縱斷面(尺寸單位：mm)圖2橋梁橫斷面(尺寸單位：mm)2．設(shè)計(jì)荷載恒載（結(jié)構(gòu)重力）按鋼筋混凝土的重力密度γ=25kN/m3計(jì)算；主梁上作用的活荷載（汽車+人群）按均布荷載q=12.63kN/m2計(jì)算；計(jì)算橋面板時(shí)，除承受恒載和均布活荷載外，局部在翼緣板端部再作用一個(gè)集中荷載（車輪荷載）P=13KN（按1m板寬計(jì)）。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=1.1。3．材料規(guī)格混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C30。主梁主筋采用HRB335級(jí)鋼筋，直徑12mm以下者采用R235級(jí)鋼筋；橋面板主筋采用R235級(jí)鋼筋。4．設(shè)計(jì)規(guī)范《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2004）（簡(jiǎn)稱《公通規(guī)》）；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2004）（簡(jiǎn)稱《公橋規(guī)》）。第一部分主梁尺寸擬定與荷載效應(yīng)計(jì)算一、擬定主梁、橫隔梁細(xì)部尺寸橫斷面共5片主梁，間距1.6m。縱斷面共5道橫梁，間距3.85m。尺寸擬定見圖，T梁的尺寸見下表：T形梁尺寸表（單位：m）主梁計(jì)算主梁梁肋橫隔梁橫隔梁橫隔梁翼板翼板長(zhǎng)度跨徑高度寬度高度寬度間距厚度寬度15.9615.501.300.181.000.15~0.163.850.08~0.141.60橋梁橫斷面圖（尺寸單位：cm）385385385385385385385385橋梁縱斷面圖（尺寸單位：cm）385385主梁斷面圖（尺寸單位：cm）橫梁斷面圖（尺寸單位：cm）二、荷載效應(yīng)計(jì)算1、橋面板的荷載效應(yīng)P=13（一）橋面板的計(jì)算圖式P=13（二）橋面板的內(nèi)力計(jì)算1)恒載及其內(nèi)力（1）荷載恒載：翼板g1＝25×1×0.11=2.75KN/m（2）橫載產(chǎn)生的內(nèi)力彎距：MAH=-1/2×g(l-b)2=-1/2×2.75×(1.60-0.18)2=-2.773KN.m剪力：QAH=g×(l-b)/2=2.75×(1.6-0.18)=3.905KN/m（3）活載產(chǎn)生的內(nèi)力汽-20級(jí)：以重車后輪作用于鉸縫線上為最不利荷載布置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載。按“橋規(guī)”，后車輪著地寬度b2及長(zhǎng)度a2為:a2=0.2mb2=0.6m順車方向輪壓部分寬度：a1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m垂直行車方向輪壓部分寬度：b1=b2+2H=0.6+2×0.11=0.82m荷載作用于懸臂根部地有效分布寬度：a=a1+1.4+2L0=0.42+1.4+2×0.71=3.24單輪時(shí)：a‘=a1+2L0=0.42+2×0.71=1.84沖擊系數(shù)：1+μ＝1.3作用于，每米寬板條上的剪力為：MAP=-(1+μ)×P/4a×(L0-b1/4)×2=-1.3×120/(4×3.24)×(0.71-0.82/4)×2=-12.04KN.m單個(gè)車輪時(shí)：MAP=-1.3×32.5/1.82×（0.71-0.21）＝11.61KN.m取大值：MAP=-12.04KN.m作用于每米寬板條上的剪力為：QAP=(1+μ)×2P/4a=1.3×60/3.24=24.07KN掛-100：按“橋規(guī)”，車輪著地寬度b2及長(zhǎng)度a2為:a2=0.2mb2b1=b2+2H=0.5+2×0.11=0.72a1=a2+2H=0.2+2×0.11=0.42m鉸縫處2個(gè)輪重對(duì)于懸臂根部的有效分布寬度為：2a=a1+1.2+2L0懸臂根部處的車輪尚有寬度為c的部分輪壓作用于需計(jì)算的鉸接懸臂板上：C=b1/2-(0.9-L0)=0.72/2-(0.9-0.71)=0.17ma‘=a+2C=0.42+2×0.17=0.76m懸臂根部每米板寬的彎距為：MAg=-P1×b1/2×(L0-b1/4)-P2×C2/2P1=2×P/4×1/(2a×b1)=P/(4a×b1)P2=P/4×1/(a’×b1)=P/(4a’×b1)帶入后得：MAg=-P/(4a×b1)×b1/2×(L0-b1/4)-P/(4a’×b1)×C2/2＝-250/4/3.04×（0.71-0.72/4）-250/（8×0.76×0.72）×0.172＝-12.55KN.m作用在每米寬板條上得剪力為：QAg=P1×b1/2+P2C=P/(8×a)+PC/4a’×b=-250/(4×3.04)×(0.71-0.72/4)-250/(8×0.76×0.72)×0.172=39.98KN（4）荷載組合：恒+汽：1.2MAH+1.4MAp=-(1.2×2.773+1.4×12.04)=-20.184KN.m1.2QAh+1.4QAp=1.2×3.905+1.4×24.07=38.384KN恒+掛：1.2MAH+1.4MAg=-(1.2×2.773+1.1×12.55)=-17.133KN.m 1.2QAg+1.4QAg=1.2×3.905+1.1×39.98=48.664KN故橋面板控制截面的荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)值為：Mj=-20.184KN.mQj=48.664KN（5）截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算懸臂板根部高度h=14cm,凈保護(hù)層a=2cm，若選用6Ф16鋼筋(外徑18.4mm)。ag=2+1.84/2=2.h0=14-2.92=11.b=100cmAg=12.06cmμ=Ag/(bh0)=12.06/(100×11.08)=0.0102＞μmin=0.0015ξ=μRg/Ra=0.0102×340/14.5=0.239＜ξjg=0.55A0=ξ(1-ξ/2)=0.239(1-0.239/2)=0.21Md=1/rc×A0×b×Ra×h02=1/1.25×0.21×1.0×14.5×0.11082=29.9KN.m＞Mj=20.184KN.m故每米板寬上排采用6Ф16，鋼筋面積為12.06cm2。此時(shí)鋼筋間距為16.7cm，滿足《橋規(guī)》要求。下排每米板寬采用5Ф8，凈保護(hù)層厚2cm，鋼筋從翼板伸出與鋪裝層聯(lián)結(jié)。每支主梁翼板上下緣左右各布置3Ф8作為分布鋼筋，使分布鋼筋間距不超過256cm斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算：不設(shè)剪力鋼筋的抗剪強(qiáng)度為：（1+25%）×0.038×R1b×h0=1.25×0.038×1.55×1.00×0.1108=81.58＞Qj=48.664KN所以，不需配置剪力鋼筋。2、主梁的荷載效應(yīng)（一）內(nèi)力計(jì)算1)恒載內(nèi)力計(jì)算：上部結(jié)構(gòu)自重計(jì)算表構(gòu)件名單元構(gòu)件體積及計(jì)算式容重每延米重量主梁1.60×1.30-2×0.71×[1.30-(0.08+0.14)/2=0.39250.39×25＝9.76外主梁橫梁0.89×(0.16+0.15)/2×2×0.71×5/15.5=0.0632250.0632×25＝1.58內(nèi)主梁橫梁0.89×(0.16+0.15)/2×0.71×5/15.5=0.0316250.0316×25＝0.79則各梁的恒載匯總?cè)缦拢焊髁旱暮爿d匯總表梁號(hào)主梁橫梁合計(jì)1（5）9.760.7918.792（4）9.761.5819.2639.761.5819.08主梁恒載內(nèi)力計(jì)算設(shè)x為計(jì)算截面離支座的距離，并令a=x/L，則：主梁彎距和剪力的計(jì)算公式分別為：彎距及剪力影響線影響線面積計(jì)算見表項(xiàng)目計(jì)算圖示影響線面積ΩMM1/2ΩM=1/8×L2×1/2=1/8×15.52=30.03M1/4ΩM=3/32×L2×1/2=3/32×15.52=22.52Q1/2ΩM=0Q0ΩM=1/2×L=1/2×15.5=7.75恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果見表項(xiàng)目Mg=gΩM（KN.m）Qg=ΩQ（KN/m）L/2L/4L/2L/4支點(diǎn)ΩM=a(1-a)L2/230.0322.52ΩQ=a(1-a)L/203.8757.75G=g1+g2+g3（KN/m）1（5）號(hào)梁564.26423.15072.81145.622（4）號(hào)梁578.38433.74074.63149.273號(hào)梁572.97429.68073.94147.872)活載內(nèi)力計(jì)算：集中荷載作用下的計(jì)算公式為：分布荷載作用下的計(jì)算公式為：（1）汽車荷載沖擊系數(shù)：1+μ=1+（45-15.5）/（45-5）×0.3=1.221（2）1號(hào)梁，計(jì)算各截面的彎矩與剪力（見上圖）汽-20：跨中：Mmax=1.221×[0.52×(120×3.875+120×3.175)+0.517×60×1.875]=608.16KN.mQmax=1.221×[0.488×60×0.152+0.52×(120×0.41+120×0.5)]=74.77KNL/4處：Mmax=1.221×[0.52×(120×2.906+120×2.556)+0.443×70×0.056)]=418.27KN.mQmax=1.221×0.52×(120×0.75+120×0.66+60×0.402)=122.74KN支座處：Qmax=1.221×(0.438×120×1+0.468×120×0.91+0.52×60×0.652)=151.41KN掛車-100：跨中：Mmax=0.326×250×(3.265+3.875)+0.32×250×1.885+0.263×250×1.285=817.2KN.mQmax=0.326×250×(0.5+0.423)+0.165×0.263×250+0.205×0.087×250=90.53KNL/4處：Mmax=0.269×250×2.006+0.326×250×(2.906+1.906+1.606)=657.97KN.mQmax=0.326×250×(0.75+0.673+0.415+0.337)=177.26KN支座處：Qmax=0.141×250×1+0.198×250×0.923+0.326×(250×0.665+250×0.587)=182.98KN人群荷載：跨中：Mmax=mcrqrω其中：人群和載集度qr=3×0.75=2.25KN/m,ω為影響線面積，對(duì)于跨中彎距：ω=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqrω=0.659×2.25×30.03=44.53KN.mL/4截面彎距：ω=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqrω=0.659×2.25×22.5=33.36KN.m跨中剪力：ω=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqrω=0.659×2.25×1.94=2.88KN.mL/4截面剪力：ω=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36Qmax=mcrqrω=0.659×2.25×4.36=6.46KN.m支座處剪力影響線面積ω=1/2×15.5×1=7.75，荷載橫向分布系數(shù)變化段所對(duì)應(yīng)影響線面積形心處的影響線豎直坐標(biāo)值為：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqrω+1/2×L/4×（m0-mc）qry=0.659×2.25×7.75+1/2×15.5/4×(1.422-0.659)×2.25×0.917=14.54KN3、1號(hào)主梁內(nèi)力組合

1號(hào)梁主梁內(nèi)力組合表序號(hào)何載類別彎距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒載0423.2564.3145.672.80.0(2)汽車何載0418.3608.2151.4122.774.8(3)掛車何載0658.0817.2183.0177.390.5(4)人群何載033.444.514.54.42.9(5)汽+人0451.6652.7166.0127.177.7(6)1.2×恒載0507.8677.1174.787.40.0(7)1.4×（汽+人）0632.3913.8232.3177.9108.7(8)1.1×掛0723.8898.9201.3195.099.6(9)S1=(6)+(7)01140.11590.9407.1265.3108.7(10)S2=(6)+(8)01231.51576.0376.0282.499.6(11)(7)/(9)0.0%55.5%57.4%57.1%67.1%100.0%(12)(8)/(10)0.0%58.8%57.0%53.5%69.1%100.0%(13)提高后的S101140.11590.9407.1265.3108.7(14)提高后的S201256.21607.6383.5290.899.6控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力01256.21607.6407.1290.8108.7（4）2號(hào)梁，計(jì)算各截面的彎矩與剪力汽-20：跨中:Mmax=1.221×[0.465×(120×3.85+120×3.175)+0.466×60×1.875]=544.34KN.mQmax=1.221×[0.479×60×0.152+0.465×(120×0.41+120×0.5)]=67.33KNL/4處:Mmax=1.221×[0.465×(120×2.906+120×2.556)+0.498×70×0.056)]=374.52KN.mQmax=1.221×0.465×(120×0.75+120×0.66+60×0.402)=109.76KN支座處：Qmax=1.221×(0.465×120×1+0.487×120×0.91+0.5×60×0.652)=156.95KN掛車-100跨中:Mmax=0.262×250×(3.265+3.875)+0.269×250×1.885+0.333×250×1.285=701.41Qmax=0.262×250×(0.5+0.423)+0.333×0.165×250+0.397×0.087×250=82.83KNL/4處：Mmax=0.326×250×2.006+0.262×250×(2.906+1.906+1.606)=583.87KN.mQmax=0.262×250×(0.75+0.673+0.415+0.337)=142.46KN支座處:Qmax=0.469×250×1+0.405×250×0.923+0.262×(250×0.665+250×0.587)=292.71人群荷載：跨中：Mmax=mcrqrω其中：人群和載集度qr=3×0.75=2.25KN/m,ω為影響線面積，對(duì)于跨中彎距：ω=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqrω=0.411×2.25×30.03=27.77KN.mL/4截面彎距：ω=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqrω=0.411×2.25×22.5=20.81KN.m跨中剪力：ω=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqrω=0.411×2.25×1.94=1.79KN.mL/4截面剪力：ω=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36Qmax=mcrqrω=0.411×2.25×4.36=4.03KN.m支座處剪力影響線面積ω=1/2×15.5×1=7.75，荷載橫向分布系數(shù)變化段所對(duì)應(yīng)影響線面積形心處的影響線豎直坐標(biāo)值為：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqrω+1/2×L/4×（m0-mc）qry=0.411×2.25×7.75=7.17KN（5）2號(hào)主梁內(nèi)力組合

2號(hào)梁主梁內(nèi)力組合表序號(hào)何載類別彎距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒載0433.7578.4149.374.60.0(2)汽車何載0374.5544.3157.0109.867.3(3)掛車何載0583.9701.4292.7142.582.8(4)人群何載020.827.87.24.01.8(5)汽+人0395.3572.1164.1113.869.1(6)1.2×恒載0520.5694.1179.189.60.0(7)1.4×（汽+人）0553.5801.0229.8159.396.8(8)1.1×掛0642.3771.6322.0156.791.1(9)S1=(6)+(7)01074.01495.0408.9248.996.8(10)S2=(6)+(8)01162.71465.6501.1246.391.1(11)(7)/(9)0.0%51.5%53.6%56.2%64.0%100.0%(12)(8)/(10)0.0%55.2%52.6%64.3%63.6%100.0%(13)提高后的S101074.01495.0408.9248.996.8(14)提高后的S201186.01494.9516.1253.691.1控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力01186.01495.0516.1253.696.8（6）3號(hào)梁，計(jì)算各截面的彎矩與剪力汽-20：跨中：Mmax=1.221×0.436×120×(3.875+3.175)+0.441×60×1.875×1.221=510.95KN.mQmax=1.221×0.436×120×(0.41+0.5)+0.498×60×0.152=62.68KNL/4處：Mmax=1.221×0.436×120×(2.906+2.556)+0.585×70×0.056=351.22KN.mQmax=1.221×0.436×120×(0.75+0.66)+60×0.409×0.402×1.221=102.12KN.m支座處：Qmax=1.221×(0.594×120×1+0.545×120×0.91+0.436×60×0.652)=180.53KN掛車-100跨中：Mmax=0.244×250×(3.265+3.875)+0.251×250×1.885+0.321×250×1.285=656.95Qmax=0.244×250×(0.5+0.423)+0.321×0.165×250+0.391×0.087×250=78.05KNL/4處：Mmax=0.314×250×2.006+0.244×250×(2.906+1.906+1.606)=548.97KN.mQmax=0.244×250×(0.75+0.673+0.415+0.337)=132.68KN支座處：Qmax=0.469×250×1+0.399×250×0.923+0.244×(250×0.665+250×0.587)=285.69人群荷載：跨中：Mmax=mcrqrω其中：人群和載集度qr=3×0.75=2.25KN/m,ω為影響線面積，對(duì)于跨中彎距：ω=1/2×15.5×3.875=30.03Mmax=mcrqrω=0.528×2.25×30.03=35.68KN.mL/4截面彎距：ω=1/2×15.5×2.906=22.5Mmax=mcrqrω=0.528×2.25×22.5=26.73KN.m跨中剪力：ω=1/2×15.5/2×0.5=1.94Qmax=mcrqrω=0.528×2.25×1.94=2.3KN.mL/4截面剪力：ω=1/2×（15.5-3.875）×0.75=4.36Qmax=mcrqrω=0.528×2.25×4.36=5.18KN.m支座處剪力影響線面積ω=1/2×15.5×1=7.75，荷載橫向分布系數(shù)變化段所對(duì)應(yīng)影響線面積形心處的影響線豎直坐標(biāo)值為：y=1.0×（15.5-1/3×3.875）/15.5=0.917Qmax=mcrqrω+1/2×L/4×（m0-mc）qry=0.528×2.25×7.75=9.21KN.m（7）3號(hào)主梁內(nèi)力組合3號(hào)梁主梁內(nèi)力組合表序號(hào)何載類別彎距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/2(1)恒載0433.7578.4149.374.60.0(2)汽車何載0351.22510.95180.53102.1262.68(3)掛車何載0548.97656.95285.69132.6878.05(4)人群何載026.735.79.25.22.3(5)汽+人0378.0546.6189.7107.365.0(6)1.2×恒載0520.5694.1179.189.60.0(7)1.4×（汽+人）0529.1765.3265.6150.291.0(8)1.1×掛0603.9722.6314.3145.985.9(9)S1=(6)+(7)01049.61459.3444.8239.891.0(10)S2=(6)+(8)01124.41416.7493.4235.585.9(11)(7)/(9)0.0%50.4%52.4%59.7%62.7%100.0%(12)(8)/(10)0.0%53.7%51.0%63.7%62.0%100.0%(13)提高后的S101049.61459.3444.8239.891.0(14)提高后的S201146.81445.0508.2242.685.9控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力01146.81459.3508.2242.691.0（8）各號(hào)梁內(nèi)力匯總各號(hào)梁的跨中截面、L/4截面及支點(diǎn)截面的Mmax和Qmax，計(jì)算結(jié)果匯總于下表中。各號(hào)梁內(nèi)力匯總表序號(hào)何載類別彎距M（KN.m）剪力Q（KN.m）粱端L/4L/2梁端L/4L/21（5）#提高后的S101140.11590.9407.1265.3108.7提高后的S201256.21607.6383.5290.899.6控制設(shè)計(jì)的內(nèi)力01256.21607.6407.1290.8108.72（4）#提高后的S101074.01495.0408.9248.996.8提高后的S201186.01494.9516.1253.691.1控制設(shè)計(jì)的內(nèi)力01186.01495.0516.1253.696.83#提高后的S101006.91397.7435.0229.485.9提高后的S201049.61459.3444.8239.891.0控制設(shè)計(jì)的內(nèi)力01146.81445.0508.2242.685.9控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力01256.21607.6516.1290.8108.7第二部分主梁配筋設(shè)計(jì)一、按正截面強(qiáng)度配筋設(shè)計(jì)先估計(jì)出h0，試算出受拉鋼筋面積，最后進(jìn)行復(fù)核。先擬定受拉鋼筋，再進(jìn)行復(fù)核，必要時(shí)進(jìn)行調(diào)整的方法1、主筋計(jì)算（1）計(jì)算資料由彎矩組合表可知，1號(hào)梁M值最大，偏安全的一律按1號(hào)梁計(jì)算彎距進(jìn)行配筋。初擬跨中斷面受拉鋼筋為8Ф32（外徑35.8mm）設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm,受壓區(qū)鋼筋合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離ag’為3.3cm。ag=3+4/2×3.58=10.16h0=130-10.16=119.84b1=18+12×h1=18+12×11=150cmAg=8×8.042=64.35cm2（2）判斷界面類型Rg×Ag=320×6435=2059.2KNRa×b1×h1=14.5×1500×110=2392.5KN由于Rg×Ag＜Ra×b1×h1，按第一類T梁截面設(shè)計(jì)。（3）承載能力計(jì)算Rg×Ag=Ra×bxx=320×6435/(14.5×1500)=94.68mm且需：RgAg=Rabxx≤0.55×h0x≥2×ag’0.55×h0=0.55×1198.4=659.12mm2×ag=2×33=66mm659.12＞x=94.68＞80故受拉區(qū)高度為94.68mm其正截面強(qiáng)度按下列公式計(jì)算：Mj≤1/rcRabx(h0-x/2)+1/rsRg’Ag’(h0-ag’)把受拉區(qū)高度x=94.68mm代入計(jì)算，Mj=1/1.25×14.5×1500×94.68×（1198.4-94.68/2）=1896.3KN＞1607.6KN故可以采用Ⅱ級(jí)鋼筋8Ф32，鋼筋面積64.35cm2。二、按斜截面強(qiáng)度配筋設(shè)計(jì)（1）尺寸檢驗(yàn)：0.051√R×b×h0=0.051×√25×18×119.84=550.1KN＞516.1KN故截面尺寸可滿足要求。0.038RL×b×h0=0.038×1.55×18×119.84=127.05KN＜516.1KN故應(yīng)進(jìn)行剪力鋼筋設(shè)計(jì)。（2）求不需設(shè)剪力鋼筋的區(qū)段和距支座中心h/2處截面的最大剪力。Xh=(127.05-108.7)×775/(516.1-104.6)=34.56cmQˊj=108.7+(775-65)×(516.1-108.7)/775=481.9KN（3）箍筋設(shè)計(jì)采用封閉式雙肢箍筋nk=2，箍筋直徑Ф＝8mm（Ⅰ鋼筋截面積為：0.503×2＝1.006cm縱筋平均配筋率取最大和最小配筋率的均值：P=100μ=100×[64.35/(18×119.84)+16.09/(18×126.6)]/2=1.84Sk=0.0033×(2+1.84)×√25×1.006×240×18×(119.84/2+126.6/2)2/481.92=1故選用Sk=15cm，此時(shí)配筋率為：μk=1.006/(15×18)滿足最小配筋率要求。箍筋間距為15cm，且第一道箍筋設(shè)置在距梁端一個(gè)保護(hù)層的距離處。在支座中心截面兩側(cè)h/2＝65的范圍內(nèi)，箍筋間距不大于10（4）箍筋與混凝土共同承擔(dān)的剪力極限抗力：Qhk=0.0349×18×126.6√(2+1.84)×5×0.00373×240=329.7KN＜481.9KN需設(shè)彎起筋分擔(dān)剪力。Qhk=0.6Qˊj=0.6×481.9＝289.14KN＜329.7KN所以箍筋滿足要求，此時(shí)斜筋分擔(dān)剪力：Qw=481.9-329.7=152.2KN（5）斜截面配筋設(shè)計(jì)a、最大剪力取用距支座中心h/2(梁高一半)處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)60％，彎起鋼筋（按45˙彎起）承擔(dān)40％；b、計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值；c、計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置計(jì)算圖式如圖。架立鋼筋采用Ф16（Ⅱ級(jí)鋼筋），上凈保護(hù)層厚2.5cm。需設(shè)置斜筋的區(qū)段長(zhǎng)度Xw=（516.1-289.1）×775/（516.1-108.7）=431.8第一排Qwa=Qˊw=152.2KNA’w1=0.06RaAwsina=152.2/(0.06×320×0.707)=11.21于是，在B點(diǎn)將2Ф32彎起，實(shí)際鋼筋面積Aw1=16.09cmAB=130-（2.5+3+3.58+3.58/2+1.8）=117.3cm由于A’w1＞A’w2，所以第二排彎起2Ф32；第三、四排補(bǔ)焊鋼筋2Ф32便可。此時(shí)：BC=AB-3.58=113.7cmCD=BC-3.58=110.1cmDE=CD-3.58=106.6cm至此AF=AB+BC+CD+DE=117.3+113.7+110.1+106.6=447.7cm＞4故四排斜筋已滿足要求。（6）正截面抗彎?rùn)z驗(yàn)各截面設(shè)計(jì)彎距M（x）由M1/2=1571.4KN.m，M1/4=1227.71KN.m，M0=0KN.m擬合的四次拋物線：y=ax4+bx2+c則：C=1607.61256.2=3.8754a+3.8752b+1607.60=7.754a+7.752得出：a=-0.074664b=-22.28055即M（x）=1607.6-（0.074664x4+22.28055x2）插值計(jì)算得出；各截面抵抗彎距近似按與該截面的鋼筋面積成正比的關(guān)系進(jìn)行計(jì)算，比例因子由跨中截面的已知條件確定，計(jì)算結(jié)果見表。設(shè)計(jì)彎距與抵抗彎距對(duì)照表斷面位置跨中距離X（cm）設(shè)計(jì)彎距（KN.m）抵抗彎距（KN.m）跨中01607.61896.3B點(diǎn)657.7504.1948.2C點(diǎn)544882.81422.2D點(diǎn)433.91161.71896.3E點(diǎn)327.31360.41896.3由表可得，設(shè)計(jì)彎距均小于抵抗彎距，滿足正截面強(qiáng)度要求。三、全梁斜截面抗剪強(qiáng)度復(fù)核Qj≤Qu=0.0349bh0√(2+p)μkRgk√R+0.06Rgw∑Awsina距支座h/2處：μk=1.006/(10×18)＝0.559％Qu=0.0349×18×119.84×√(2+1.84)×0.00559×24