2023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》核心備考題庫（含典型題、重點題）

PAGEPAGE5292023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》核心備考題庫（含典型題、重點題）一、單選題1.用普通磚、多孔磚砌筑的墻體，當(dāng)抗震承載力驗算不滿足要求時，應(yīng)首先考慮下列何項措施？（）A、提高砌體中砂漿的強(qiáng)度等級B、提高砌體中塊體的強(qiáng)度等級C、提高芯柱中混凝土的強(qiáng)度等級D、提高芯柱中鋼筋的強(qiáng)度等級答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第10.2.2條第1款規(guī)定，一般情況下，普通磚、多孔磚墻體的截面抗震受剪承載力按式V≤fvEA/γRE計算。其中，A是墻體橫截面面積；fVE=ζNfv，fv是砌體抗剪強(qiáng)度設(shè)計值，根據(jù)表3.2.2可知，fv與砂漿強(qiáng)度等級正相關(guān)。2.某具有高層裝配整體樓面的框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度8度，樓面橫向?qū)挾?8m，在布置橫向剪力墻時，下列間距符合規(guī)定的是（）。A、30mB、40mC、45mD、54m答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.8條表8.1.8可知，抗震設(shè)防烈度8度，裝配整體樓蓋時剪力墻間距為2.5×18=45m和30m兩者取小值，故應(yīng)取30m。3.關(guān)于地基基礎(chǔ)及地基處理設(shè)計的以下主張：Ⅰ.采用分層總和法計算地基沉降時，各層土的壓縮模量應(yīng)按土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計算選用；Ⅱ.當(dāng)上部結(jié)構(gòu)按風(fēng)荷載效應(yīng)的組合進(jìn)行設(shè)計時，基礎(chǔ)截面設(shè)計和地基變形驗算應(yīng)計入風(fēng)荷載的效應(yīng)；Ⅲ.對次要或臨時建筑，其地基基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按不小于1.0取用；Ⅳ.采用堆載預(yù)壓法處理地基時，排水豎井的深度應(yīng)根據(jù)建筑物對地基的穩(wěn)定性、變形要求和工期確定。對以地基抗滑穩(wěn)定性控制的工程，豎井深度至少應(yīng)超過最危險滑動面2.0m；Ⅴ.計算群樁基礎(chǔ)水平承載力時，地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值與樁頂水平位移的大小有關(guān)，當(dāng)樁頂水平位移較大時，m值可適當(dāng)提高。試問，針對上述主張正確性的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ、Ⅴ正確，Ⅲ錯誤B、Ⅱ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅲ、Ⅴ錯誤C、Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ正確，Ⅱ、Ⅴ錯誤D、Ⅰ、Ⅲ、Ⅴ正確，Ⅱ、Ⅳ錯誤答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條規(guī)定，基礎(chǔ)底面下第i層土的壓縮模量（MPa），應(yīng)取土的自重壓力至土的自重壓力與附加壓力之和的壓力段計算，故Ⅰ正確；根據(jù)第3.0.5條第2款和第5款規(guī)定，計算地基變形時，傳至基礎(chǔ)底面上的作用效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下作用的準(zhǔn)永久組合，不應(yīng)計入風(fēng)荷載和地震作用，相應(yīng)的限值應(yīng)為地基變形允許值；基礎(chǔ)設(shè)計安全等級、結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限、結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定采用，但結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)（）不應(yīng)小于1.0，故Ⅱ錯誤，Ⅲ正確；根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第5.2.6條規(guī)定，排水豎井的深度應(yīng)根據(jù)建筑物對地基的穩(wěn)定性、變形要求和工期確定，對以地基抗滑穩(wěn)定性控制的工程，豎井深度應(yīng)大于最危險滑動面2.0m，故Ⅳ正確；根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.7.5條表5.7.5注1規(guī)定，當(dāng)樁頂水平位移大于表列數(shù)值或灌注樁配筋率較高（≥0.65%）時，m值應(yīng)適當(dāng)降低；當(dāng)預(yù)制樁的水平向位移小于10mm時，m值可適當(dāng)提高，故Ⅴ錯誤。4.某截面為490mm×620mm的磚柱受軸向壓力作用，采用強(qiáng)度等級為MU20燒結(jié)多孔磚及強(qiáng)度等級為M7.5的水泥混合砂漿砌筑，施工質(zhì)量控制等級為C級，柱計算高度H0=H=6.0m，則該柱底截面軸向承載力（kN）與（）項數(shù)值最為接近。A、512.25B、519.37C、591.00D、574.35答案：C解析：5.某24層高層住宅樓，首層層高3.25m，結(jié)構(gòu)總高度66.80m，采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)。底層某矩形剪力墻混凝土強(qiáng)度等級為C35，墻體端部約束邊緣構(gòu)件縱向受力鋼筋采用HRB400級，墻體分布鋼筋和端部約束邊緣構(gòu)件箍筋采用HRB335級。4.題（3）中，若b×h=220mm×3000mm，h0=2800mm，控制內(nèi)力設(shè)計值N＝330.1kN，M=865.8kN·m，V=227.2kN，則此墻肢的水平分布鋼筋可選用（）。A、φ6200B、φ8200C、φ10200D、φ12200答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.7.2條第1款第2項規(guī)定，首層墻肢（底部加強(qiáng)區(qū)）的剪力設(shè)計值調(diào)整為：Vw=ηvV=1.4×227.2=318.1kN；則墻肢截面的剪跨比為：λ=M/（Vh0）=865.8×106/（227.2×103×2800）=1.361<1.5，取λ=1.5；由于0.2fcbh=0.2×16.7×220×3000=2204kN>N=330.1kN，取Nw=330.1kN；根據(jù)第11.1.6條表11.1.6可知，抗震調(diào)整系數(shù)γRE=0.85；根據(jù)第11.7.4條式（11.7.4）計算，墻肢的水平分布鋼筋面積為：這說明當(dāng)有地震作用組合時，墻肢僅需按構(gòu)造要求配置水平分布鋼筋；墻肢實際配置水平分布鋼筋（雙排），配筋率ρsh=0.357%。6.某方形獨立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計值F＝600kN，相應(yīng)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準(zhǔn)永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計值G＝130kN，相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值Gk＝115kN。基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。計算地基變形時，該基礎(chǔ)底面處的附加壓力p0最接近于（）kPa。A、99.3B、120.0C、143.1D、157.0答案：A解析：7.某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，采用框架結(jié)構(gòu)，布置如圖3-6所示?？蚣芰褐捎肣345?？蚣芰航孛娌捎密堉菩弯揌600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：假定，框架梁拼接采用圖3-7所示的栓焊節(jié)點，高強(qiáng)螺栓采用10.9級M22螺栓，連接板采用Q345B，試問，下列何項說法正確？（）A、圖（a）、圖（b）均符合螺栓孔距設(shè)計要求B、圖（a）、圖（b）均不符合螺栓孔距設(shè)計要求C、圖（a）符合螺栓孔距設(shè)計要求D、圖（b）符合螺栓孔距設(shè)計要求答案：D解析：圖（a）孔中心間距為120mm>12t=96mm，不符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第8.3.4條表8.3.4規(guī)定的最大容許距離。8.某方形獨立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的豎向力設(shè)計值F＝600kN，相應(yīng)的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準(zhǔn)永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重設(shè)計值G＝130kN，相應(yīng)的基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重標(biāo)準(zhǔn)值Gk＝115kN?；A(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。假定勘察報告提供①黏性土土層的孔隙比e＝0.8，液性指數(shù)IL＝0.84，地基承載力特征值fak＝162kPa，該土層的承載力特征值fa最接近于（）kPa。A、162.0B、176.0C、78.7D、189.2答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，修正后的承載力特征值為：fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）；式中，ηb、ηd為基礎(chǔ)寬度和埋置深度的地基承載力修正系數(shù)；由于e＝0.8＜0.85，且IL=0.84＜0.85，即均小于0.85，查表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb＝0.3,ηd＝1.6；則修正后的承載力特征值fa為：fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）＝162＋0＋1.6×17×（1.5－0.5）＝189.2kPa。由此可知，D項數(shù)值最為接近。9.某簡支樓蓋主鋼梁截面為HN500×200×10×16，Ix=4.57×108mm4，跨度l=12000mm，承受永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值g=8N/mm，可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=8N/mm，為改善外觀條件，將梁按一般規(guī)定起拱，則此梁由全部荷載產(chǎn)生的最終撓度vT（mm）、由可變荷載產(chǎn)生的撓度vQ（mm）分別為（）。A、11.47；22.94B、16.46；22.94C、32.91；21.94D、43.88；16.46答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.5.3條及附表A.1.1可知，由永久荷載產(chǎn)生的撓度為：由可變荷載產(chǎn)生的撓度為：vQ=22.94mm＜[vQ]=12000/500=24mm；起拱值為：22.94＋22.94/2=34.41mm；則總撓度為：vT=2×22.94-34.41=11.47mm＜[vT]=12000/400=30mm。10.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值P=470kN。[2014年真題]4.吊車梁為焊接組合梁，其上翼緣板厚hy=20mm，腹板厚tw=14mm，吊車軌道高度hR=130mm。假定，吊車工作級別為A5。試問，吊車最大輪壓作用下，在腹板計算高度上邊緣的局部壓應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、120B、140C、165D、190答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.3條式（4.1.3-1）計算，lz=a+5hy+2hR=50+5×20+2×130=410mm。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條及第6.3.1條規(guī)定，吊車荷載屬于活荷載，因此，荷載的分項系數(shù)應(yīng)取1.4；重級A5級工作制吊車的荷載動力系數(shù)應(yīng)取1.05。F=1.4×1.05×470×103=690.9×103N。由此可知，A項數(shù)值最為接近。11.某鋼筋混凝土簡支梁圖，其截面可以簡化成工字形，混凝土強(qiáng)度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB400，縱向鋼筋的保護(hù)層厚度為28mm，受拉鋼筋合力點至梁截面受拉邊緣的距離為40mm。該梁不承受地震作用，不直接承受重復(fù)荷載，安全等級為二級。[2012年真題]若該梁在荷載準(zhǔn)永久組合下的短期剛度且該梁配置的縱向受壓鋼筋面積為縱向受拉鋼筋面積的80％。試問，該梁考慮荷載長期作用影響的剛度與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1.00B、1.04C、1.19D、1.60答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.2.2條第2款規(guī)定，采用荷載準(zhǔn)永久組合時，長期作用影響剛度具體計算如下：①求考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù)：根據(jù)第7.2.5條第1款規(guī)定，當(dāng)ρ'=0時，θ=2.0；當(dāng)ρ'=ρ時，θ=1.6；當(dāng)ρ'=0.8ρ時，內(nèi)插得：②求考慮荷載長期作用影響的剛度：根據(jù)式（7.2.2-2）計算，可得：12.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓邊柱的截面尺寸為800mm×800mm，采用泥漿護(hù)鉆孔壁灌注樁兩樁承臺獨立基礎(chǔ)。荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力Fk=5800kN，水平力Hk=200kN，力矩Mk=350kN·m，基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度取20kN/m3，承臺及柱的混凝土強(qiáng)度等級均為C35?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度值0.10g，設(shè)計地震分組第一組。鉆孔灌注樁直徑800mm，承臺厚度1600mm，h0取1500mm?；A(chǔ)剖面及土層條件見圖5-16。[2011年真題]提示：①本題按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。②C35混凝土，ft=1.57N/mm2。2.荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制。試問，承臺正截面最大彎矩設(shè)計值（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、2550B、2700C、3450D、3650答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.2條第1款規(guī)定，確定承臺的正截面彎矩設(shè)計值時，樁反力不應(yīng)計人承臺及其上土的重量。作用于樁B的豎向力最大，按式（5.9.2-1）計算，除去承臺及其上土自重后，可得：以上計算得到的樁反力為標(biāo)準(zhǔn)值，計算承臺正截面彎矩設(shè)計值時，應(yīng)根據(jù)荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制這一條件，乘以1.35的分項系數(shù)，則最大彎矩設(shè)計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。13.某工字形柱采用Q345鋼，翼緣厚度40mm，腹板厚度20mm。試問，作為軸心受壓構(gòu)件，該柱鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）應(yīng)取下列何項數(shù)值？（）[2011年真題]A、295B、265C、215D、205答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表3.4.1-1及其注解規(guī)定，對軸心受力構(gòu)件其鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按截面中較厚板件的厚度取值，即取翼緣厚度40mm，對應(yīng)該表可查得強(qiáng)度設(shè)計值為265N/mm2。14.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計值分別為F1和F2。基礎(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。6.條件同（5）。試確定基礎(chǔ)梁的最大剪力設(shè)計值最接近于（）kN。A、673.95B、591.18C、561.63D、493.03答案：A解析：根據(jù)分別計算得各控制點截面的剪力值，并進(jìn)行比較分析如下：A點左剪力為：A點右剪力為：B點右剪力為：B點左剪力為：中點剪力為：所以最大剪力設(shè)計值為673.9kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。15.某現(xiàn)澆框架—核心筒高層建筑結(jié)構(gòu)，地上35層高130m，內(nèi)筒為鋼筋混凝土，外周邊為型鋼混凝土框架，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類，設(shè)計地震分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類，阻尼比ζ=0.04，結(jié)構(gòu)的基本自振周期Tl=2.0s，周期折減系數(shù)取0.8。3.外周邊框架底層某中柱，截面700mm×700mm，混凝土強(qiáng)度等級C50（fc=23.1N/mm2），內(nèi)置Q345型鋼（fa=295N/mm2），地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計值N=19000kN，剪跨比λ=2.4。當(dāng)要求柱軸壓比μN(yùn)≤0.8時，其采用的型鋼截面面積應(yīng)最接近于（）mm2。A、15000B、19500C、36000D、45720答案：D解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第11.1.4條表11.1.4可知，7度、高130m的型鋼混凝土框架的抗震等級為二級；根據(jù)第11.4.4條規(guī)定，型鋼混凝土柱軸壓比計算公式為：根據(jù)第11.4.5條第6款規(guī)定，當(dāng)柱軸壓比大于0.4時，柱型鋼含鋼率不宜小于4%，該中柱含鋼率為：滿足規(guī)范要求。由此可知，D項數(shù)值最為接近。16.對帶壁柱墻的承載力驗算時，計算截面的翼緣寬度bf，按下列規(guī)定采用時，不正確的情況是()。A、AB、BC、CD、D答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003—2001)第4.2.8條，帶壁柱墻的計算截面翼緣寬度bf，可采用的規(guī)定有：①多層房屋，當(dāng)有門窗洞口時，可取窗間墻寬度；當(dāng)無門窗洞口時，每側(cè)翼墻寬度可取壁柱高度的1/3；②單層房屋，可取壁柱寬加2/3墻高，但不大于窗間墻寬度和相鄰壁柱間距離；③計算帶壁柱墻的條形基礎(chǔ)時，可取相鄰壁柱間的距離。17.1.假定，作用于底層頂標(biāo)高處的橫向地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vk=800kN。試問，作用于每道橫向磚抗震墻ZQ上的地震剪力設(shè)計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、360B、280C、260D、200答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.4.1條及7.2.4條進(jìn)行計算，作用于底層頂標(biāo)高處的地震剪力設(shè)計值為：V=γEh×η×Vk=1.3×1.4×800=1456kN；根據(jù)第7.2.4條規(guī)定，底層橫向地震剪力設(shè)計值應(yīng)全部由該方向的抗震墻承擔(dān)，并按各抗震墻側(cè)向剛度比例分配，作用于ZQ上的地震剪力設(shè)計值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。18.一商店的單層平面框架，如圖所示。在計算時對效應(yīng)的組合采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則，則由此算得D點在上述兩種工況組合后的彎矩設(shè)計值MD=（）kN·m。A、129.3B、124.4C、123D、117.9答案：A解析：19.關(guān)于材料的高溫性能，下列敘述錯誤的是（）。A、建筑材料燃燒性能分為：A不燃性，B1難燃性，B2可燃性，B3易燃性B、鋼材屬不燃性材料，一定應(yīng)力下，在高溫時隨時間增加不會發(fā)生緩慢變形C、混凝土是一種耐火性良好的材料，300℃以下，抗壓強(qiáng)度基本不變D、黏土磚耐火性能好，240mm厚承重墻可耐火5h（小時）以上答案：B解析：B項，鋼材雖為不燃燒性材料，但耐火性較差，高溫下不僅強(qiáng)度下降（350℃以上），且彈性模量降低，徐變增大，即一定應(yīng)力下，隨時間增加發(fā)生緩慢變形。20.某鋼煙囪設(shè)計時，在鄰近構(gòu)筑物平臺上設(shè)置支撐與鋼煙囪相連，其計算簡圖如圖所示。支撐結(jié)構(gòu)鋼材采用Q235—B鋼，手工焊接，焊條為E43型。撐桿AB采用填板連接而成的雙角鋼構(gòu)件，十字形截面(╃100×7)，按實腹式構(gòu)件進(jìn)行計算，截面形式如圖所示，其截面特性：已知撐桿AB在風(fēng)荷載作用下的軸心壓力設(shè)計值N=185kN。[2012年真題]4.已知條件同題（3）。假定角鋼肢背的焊縫內(nèi)力分配系數(shù)為0.7，實際焊縫長度為160mm。試問，撐桿AB角鋼肢背處側(cè)面角焊縫的應(yīng)力計算數(shù)值τf（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、150B、130C、100D、70答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第7.1.3條第2款規(guī)定，角焊縫的計算長度，對每條焊縫取其實際長度減去2hf，故雙角鋼共2條焊縫，則側(cè)面角焊縫的應(yīng)力為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。21.已知某條形基礎(chǔ)埋置深度為1.5m，作用于其底面的荷載為390kN/m，地基土層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)及地基承載力特征值見表5-2，地下水位在地面以下1.5m處。按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）的要求進(jìn)行地基承載力計算。根據(jù)題中所給的條件，可計算得到基礎(chǔ)的寬度為（）m。A、1.6B、1.8C、2.0D、2.2答案：C解析：22.某建造于大城市市區(qū)的28層公寓，采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。平面為矩形，共6個開間，橫向剪力墻間距為8.1m，其中間的剪力墻的計算簡圖如圖6-35所示。在風(fēng)荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）作用下，試采用近似分析方法（將兩個墻肢視為一拉一壓，且其合力作用在墻肢的中心線上），估算每根連梁的平均支座彎矩設(shè)計值Mb最接近于（）kN·m。A、±114B、±126C、±160D、±176答案：C解析：剪力墻底部截面承受風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。23.在一展覽館的樓面上，有一靜止的展品及其墩座，其自重的標(biāo)準(zhǔn)值共為30kN；墩座經(jīng)厚50mm的墊層坐落在板跨為3m（單向板）、板厚為150mm的鋼筋混凝土樓板上。該展品的四周無其他展品的展覽區(qū)（見圖）。l——板跨；bcx、bcy——分別為平行、垂直于板跨的荷載作用面的計算寬度；b——局部分布荷載的有效分布寬度。3.單向板上在（b×l）面積上的等效均布荷載q最接近于（）kN/m2。A、10.11B、6.61C、4.8D、3.5答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄C第C.0.4條式（C.0.4-1）計算，單向板上的局部荷載的等效均布活載為：由于展覽廳樓面活載為3.5kN/m2，則等效均布荷載為：q=6.61＋3.5=10.11kN/m2。由此可知，A項數(shù)值最為接近。24.一無吊車工業(yè)廠房，采用剛性屋蓋，跨度為15m，其鉸接排架結(jié)構(gòu)計算簡圖及所承受的荷載設(shè)計值如圖所示。柱的截面尺寸為400mm×400mm，as＝40mm，混凝土強(qiáng)度等級為C30，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，縱向受力鋼筋為HRB335。1.設(shè)P＝400kN，q＝30kN，柱的凈高Hn＝6m，則排架左列柱柱底截面的內(nèi)力設(shè)計值M、N、V最接近于（）。A、M=90kN·m；N=400kN；V=15kNB、M=90kN·m；N=400kN；V=30kNC、M=100kN·m；N=800kN；V=15kND、M=100kN·m；N=800kN；V=30kN答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.20條表6.2.20-1可知，單跨無吊車廠房柱在排架方向的計算長度l0＝1.5H，即：l0＝1.5Hn＝1.5×6＝9m；由于兩根柱的抗側(cè)剛度相等，根據(jù)剪力分配法得到作用于每根柱頂?shù)乃搅椋?0/2＝15kN；則柱底截面的內(nèi)力為：M＝15×6＝90kN·m；N＝400kN；V＝15kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。25.用新疆落葉松原木制成木柱，柱長4.0m，柱中部直徑d1=200mm，有一螺栓孔d2=20mm穿過截面中間，兩端鉸接、露天環(huán)境、使用年限25年。1.按強(qiáng)度驗算時，木柱能承受的軸向力設(shè)計值N（kN）與下列何項接近？（）A、341B、358C、390D、397答案：B解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-1可知，新疆落葉松強(qiáng)度等級為TC13A，根據(jù)第4.2.1條表4.2.1-3可知，順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc=12N/mm2。強(qiáng)度設(shè)計值調(diào)整系數(shù)有三項：①原木、驗算部位未經(jīng)切削，提高15%；②露天環(huán)境，調(diào)整系數(shù)為0.9；③使用年限25年，調(diào)整系數(shù)為1.05。因此，軸向壓力設(shè)計值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。26.某廠房的圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)有懸吊式墻架柱，墻架柱支承于吊車梁的輔助桁架上，其頂端采用彈簧板與屋蓋系統(tǒng)相連，底端采用開橢圓孔的普通螺栓與基礎(chǔ)相連，計算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235鋼，墻架柱選用熱軋H型鋼HM244×175×7×11，截面形式如圖所示，其截面特性：2.墻架柱在豎向荷載和水平風(fēng)吸力共同作用下的彎矩分布圖如圖所示。已知AB段墻架柱在D點處的最大彎矩設(shè)計值軸力設(shè)計值N=15kN。試問，AB段墻架柱的最大應(yīng)力計算數(shù)值（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：計算截面無栓（釘）孔削弱。A、107B、126C、148D、170答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.2.1條表5.2.1可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)取γx=1.05；根據(jù)式（5.2.1）計算，則AB段墻架柱的最大應(yīng)力為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。27.已知矩形基礎(chǔ)受到建筑物傳來的軸心荷載800kN，基礎(chǔ)尺寸4m×2m，基礎(chǔ)埋深2m，土的重度γ＝17.5kN/m3，則基底中心點以下2.0m處的附加應(yīng)力pz最接近于（）kPa。A、12.6B、21C、50.4D、84答案：C解析：28.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-1，上段柱為焊接工字形截面實腹柱，下段柱為不對稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。A、60B、70C、95D、120答案：B解析：29.某車間起重機(jī)梁端部車擋采用焊接工字形截面，鋼材采用Q235B鋼，車擋截面特性如圖所示。作用于車擋上的起重機(jī)水平?jīng)_擊力設(shè)計值為H=201.8kN，作用點距車擋底部的高度為1.37m。[2011年真題]1.試問，對車擋進(jìn)行抗彎強(qiáng)度計算時，截面的最大應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？提示：計算截面無栓（釘）孔削弱。（）A、115B、135C、145D、150答案：A解析：本題中所要求計算的受彎構(gòu)件顯然沒有疲勞計算問題，因此，可以考慮塑性發(fā)展。由計算截面無削弱可知，題中所給出的截面模量即為凈截面模量。由《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.2.1可得，根據(jù)式（4.1.1）計算，截面的最大應(yīng)力設(shè)計值為：其中，繞x軸的彎矩為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。30.某混凝土構(gòu)件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強(qiáng)度等級為C25，安全等級為二級。[2013年真題]假定，局部受壓作用尺寸a=300mm，b=200mm。試問，進(jìn)行混凝土局部受壓驗算時，其計算底面積Ab（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、300000B、420000C、560000D、720000答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.2條規(guī)定，a=300mm，b=200mm，計算底面積為：Ab=（a+2b）×（3b）=420000mm2。31.某12m跨重級工作制簡支焊接實腹工字形吊車梁的截面幾何尺寸及截面特性如圖所示。吊車梁鋼材為Q345鋼，焊條采用E50型。假定，吊車最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk=441kN。[2013年真題]2.假定，計算吊車梁支座處剪力時，兩臺吊車輪壓作用位置如圖3-8所示。試問，若僅考慮最大輪壓設(shè)計值的作用，吊車梁截面最大剪應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：吊車梁支座為平板式支座。A、81B、91C、101D、111答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.3.1條規(guī)定，吊車荷載的動力系數(shù)可取1.1，最大輪壓設(shè)計值為：P=1.1×1.4×441=679.1kN。對整體進(jìn)行分析，由B點力矩平衡可知，A點的豎向荷載值為：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.2條式（4.1.2）計算，由此可知，A項數(shù)值最為接近。32.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計室外地面絕對標(biāo)高與場地自然地面絕對標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2011年真題]4.相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于基礎(chǔ)A頂部的豎向力Fk為400kN/m，水平力Hk為80kN/m，力矩Mk為120kN·m/m，基礎(chǔ)及其以上土的重量取120kN/m（按軸心荷載考慮），基礎(chǔ)A的寬度為3.6m。試問，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，基礎(chǔ)A底面邊緣的最大壓力值Pkmax（kPa）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、180B、200C、220D、240答案：C解析：取1m長度基礎(chǔ)分析，作用于基底的豎向力為Fk+Gk=400+120=520kN/m；作用于基底的力矩為120+80×0.6=168kN·m；e=168/520=0.32m，b/6=3.6/6=0.6m，所以：e由此可知，C項數(shù)值最為接近。33.如圖所示，在B類粗糙度場地上建一座高為125m的鋼筋混凝土煙囪。100年一遇的風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值w0＝0.65kN/m2。煙囪自重的標(biāo)準(zhǔn)值GK＝18738.8kN，筒身的重心C距基礎(chǔ)頂面H0＝37.7m。62.50m處該煙囪的風(fēng)振系數(shù)βz最接近于（）。A、1.79B、1.68C、1.60D、1.42答案：D解析：34.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)多層辦公樓局部平面布置如圖所示（均為辦公室），梁、板、柱混凝土強(qiáng)度等級均為C30，梁、柱縱向鋼筋為HRB400鋼筋，樓板縱向鋼筋及梁、柱箍筋為HRB335鋼筋。A、707、600B、707、678C、857、600D、857、678答案：D解析：35.某8度區(qū)的框架結(jié)構(gòu)辦公樓，框架梁混凝土強(qiáng)度等級為C35，均采用HRB400鋼筋。框架的抗震等級為一級。A軸框架梁的配筋平面表示法如圖2-7所示，as=as′=60mm。①軸的柱為邊柱，框架柱截面b×h=800mm×800mm，定位軸線均與梁、柱中心線重合。提示：不考慮樓板內(nèi)的鋼筋作用。假定，該梁為頂層框架梁。試問，為防止配筋率過高而引起節(jié)點核心區(qū)混凝土的斜壓破壞，KL—1在靠近①軸的梁端上部縱筋最大配筋面積（mm2）的限值與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3200B、4480C、5160D、6900答案：B解析：36.某多層砌體結(jié)構(gòu)房屋，頂層鋼筋混凝土挑梁置于丁字形（帶翼墻）截面的墻體上，端部設(shè)有構(gòu)造柱，如圖4-16所示；挑梁截面b×hb=240mm×450mm，墻體厚度均為240mm。屋面板傳給挑梁的恒荷載及挑梁自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=27kN/m，不上人屋面，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=3.5kN/m。試問，該挑梁的最大彎矩設(shè)計值（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、60B、65C、70D、75答案：C解析：37.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長度1m計算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。1.已知黏性土層①的天然孔隙比e0=0.84。當(dāng)固結(jié)壓力為100kPa和200kPa時，其孔隙比分別為0.83和0.81。試計算其壓縮系數(shù)a1-2并判斷該黏性土屬于（）壓縮性土。A、非B、低C、中D、高答案：C解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.9條規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮系數(shù)，應(yīng)按下式計算：所以該粘性土的壓縮系數(shù)為：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第4.2.6條第2款規(guī)定，當(dāng)0.1MPa-1≤a1-2≤0.5MPa-1時，該土為中壓縮性土。38.某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，如圖所示，次梁高度h=450mm，寬度b=200mm，次梁的計算跨度l0=6m，間距為2.4m，凈距sn=2.2m，樓板厚度hf′=80mm，縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as=35mm?；炷翉?qiáng)度等級為C30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。翼緣的計算寬度bf′最接近（）mm。A、1800B、2000C、2200D、2400答案：B解析：按梁跨度l0考慮，翼緣計算寬度應(yīng)滿足：bf′≤l0/3=2000mm；按梁凈距考慮，翼緣計算寬度應(yīng)滿足：bf′≤b+sn=200+2200=2400mm；按翼緣高度考慮：hf′/（h-as）=80/（450-35）=0.19>0.1，對于肋形樓蓋梁不受此要求限制。因此翼緣計算寬度bf′=2000mm。由此可知，B項數(shù)值最為接近。39.承重墻梁，各部分尺寸見圖及表，托梁混凝土強(qiáng)度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335，磚強(qiáng)度為MU10，水泥砂漿強(qiáng)度等級采用M5，荷載設(shè)計值Q1=23.8kN/m，Q2=116kN/m。1.已知墻梁的計算跨度L0=6.05m，墻體計算高度hw=2.85m，則該構(gòu)件可以按墻梁計算的洞口高度hh和寬度bh的限制值最接近于（）。A、bh＜1.550m；hh＜2.375mB、bh＜1.750m；hh＜2.375mC、bh＜1.750m；hh＜2.450mD、bh＜1.815m；hh＜2.450m答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.2條及表7.3.2計算如下：洞寬應(yīng)滿足：bh＜0.3×l0=0.3×6.05=1.815m；洞高應(yīng)滿足：hh＜5hw/6=5×2.85/6=2.375m；又同時滿足：hh＜hw-0.4=2.85-0.4=2.45m。由此可知，D項數(shù)值最為接近。40.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。4.同時配置縱、橫向加勁肋時，為驗算縱向加勁肋與受壓翼緣間區(qū)格的局部穩(wěn)定性，此時采用的局部壓應(yīng)力σc最接近的數(shù)值為（）N/mm2。A、153B、137C、125D、89答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.3條規(guī)定，局部壓應(yīng)力為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。41.某三層砌體結(jié)構(gòu)房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結(jié)構(gòu)布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設(shè)計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設(shè)計值為Nu。[2014年真題]5.假定，上部平均壓應(yīng)力設(shè)計值σ0=0.7MPa，梁端有效支承長度a0=140mm，梁端支承壓力設(shè)計值為Nl=300kN。試問，墊塊上N0及Nl合力的影響系數(shù)φ，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.5B、0.6C、0.7D、0.8答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.5條第3款規(guī)定，梁端支承壓力合力作用點到壁柱內(nèi)邊的距離為：0.4a0=0.4×140=56mm。根據(jù)第5.2.5條式（5.2.5-2）計算，墊塊面積為：Ab=480×360=172800mm2。N0=0.7×172800=120960N，此力作用在不計入翼緣的壁柱截面重心上，偏心距為零。N0與Nl合力的偏心距：e=300×（480／2-56）／（300+120.96）=131.1mm。根據(jù)第5.2.5條第1款規(guī)定，應(yīng)按β≤3.0，e／h=131.1／480=0.273，查附表D.0.1-1可得，φ=0.52。由此可知，A項數(shù)值最為接近。42.下列關(guān)于高層混凝土結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計的觀點，哪一項不符合《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）的要求？（）A、選定性能目標(biāo)應(yīng)不低于“小震不壞，中震可修和大震不倒”的性能設(shè)計目標(biāo)B、結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力按性能3要求進(jìn)行中震復(fù)核時，承載力按標(biāo)準(zhǔn)值復(fù)核，不計入作用分項系數(shù)、承載力抗震調(diào)整系數(shù)和內(nèi)力調(diào)整系數(shù)，材料強(qiáng)度取標(biāo)準(zhǔn)值C、結(jié)構(gòu)構(gòu)件地震殘余變形按性能3要求進(jìn)行中震復(fù)核時，整個結(jié)構(gòu)中變形最大部位的豎向構(gòu)件，其彈塑性位移角限值，可取常規(guī)設(shè)計時彈性層間位移角限值D、結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震構(gòu)造按性能3要求確定抗震等級時，當(dāng)構(gòu)件承載力高于多遇地震提高一度的要求時，構(gòu)造所對應(yīng)的抗震等級可降低一度，且不低于6度采用，不包括影響混凝土構(gòu)件正截面承載力的縱向受力鋼筋的構(gòu)造要求答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）條文規(guī)范逐項判別。C項，根據(jù)表M.1.1-2和第M.1.3條及其條文說明規(guī)定，結(jié)構(gòu)構(gòu)件地震殘余變形按性能3要求進(jìn)行中震復(fù)核時，整個結(jié)構(gòu)中變形最大部位的豎向構(gòu)件，其彈塑性位移角限值，取小于常規(guī)設(shè)計時彈性層間位移角限值，C項不正確；根據(jù)第3.10.3條第2款規(guī)定，選定性能目標(biāo)，即對應(yīng)于不同地震動水準(zhǔn)的預(yù)期損壞狀態(tài)或使用功能，應(yīng)不低于本規(guī)范第1.0.1條對基本設(shè)防目標(biāo)的規(guī)定，A項正確；根據(jù)表M.1.1-1和第M.1.2條及其條文說明可知，B項正確；根據(jù)表M.1.1-3及其條文說明可知，D項正確。43.假定，荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制，相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時，柱A基礎(chǔ)在圖示單向偏心荷載作用下，基底邊緣最小地基反力設(shè)計值為40kPa，最大地基反力設(shè)計值為300kPa。試問，柱與基礎(chǔ)交接處截面I—I的彎矩設(shè)計值（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、570B、590C、620D、660答案：A解析：44.某辦公樓中的鋼筋混凝土四跨連續(xù)梁，結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為50年，其計算簡圖和支座C處的配筋如圖2-6所示。梁的混凝土強(qiáng)度等級為C35，縱筋采用HRB500鋼筋，as=45mm，箍筋的保護(hù)層厚度為20mm。假定，作用在梁上的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qGk=28kN／m（包括自重），可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qQk=8kN／m，可變荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)為0.4。試問，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50011—2010計算的支座C梁頂面裂縫最大寬度wmax（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.24B、0.28C、0.32D、0.36答案：B解析：45.某7片主梁預(yù)應(yīng)力混凝土T梁橋，主梁布置如圖所示。設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級。假設(shè)該橋的計算跨徑為29.16m，設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級荷載，汽車沖擊系數(shù)μ＝0.212。則2號梁的跨中截面最大彎矩最接近于（）kN·m。A、4900B、3675C、2379D、1840答案：C解析：46.某地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級的柱下樁基礎(chǔ)，承臺下布置有5根邊長為400mm的C60鋼筋混凝土預(yù)制方樁?？蚣苤孛娉叽鐬?00mm×800mm，承臺及其以上土的加權(quán)平均重度γ0=20kN／m3。承臺平面尺寸、樁位布置等如圖5-4所示。A、50B、60C、70D、80答案：A解析：47.一多層房屋配筋砌塊砌體墻，平面如圖所示，結(jié)構(gòu)安全等級二級。砌體采用MU10級單排孔混凝土小型空心砌塊、Mb7.5級砂漿對孔砌筑，砌塊的孔洞率為40％，采用Cb20（ft=1.1MPa）混凝土灌孔，灌孔率為43.75％，內(nèi)有插筋共5φ12（fy=270MPa）。構(gòu)造措施滿足規(guī)范要求，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。承載力驗算時不考慮墻體自重。假定，房屋的靜力計算方案為剛性方案，砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fg=3.6MPa，其所在層高為3.0m。試問，該墻體截面的軸心受壓承載力設(shè)計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：不考慮水平分布鋼筋的影響。A、1750B、1820C、1890D、1960答案：A解析：48.某混凝土T形梁翼板為鉸接懸臂板。T梁翼板容重為25kN/m3；橋面鋪裝為4cm的瀝青混凝土，其容重為21kN/m3；其下為平均厚度7cm的C25混凝土墊層，其容重為23kN/m3。設(shè)計荷載為公路Ⅰ級車輛荷載。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1。T形梁截面尺寸如圖7-35所示。當(dāng)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，懸臂根部彎矩的效應(yīng)組合最接近于（）kN·m。A、－15.51B、－19.05C、－21.46D、－22.35答案：C解析：49.假定，該框架邊柱底層柱下端截面（基礎(chǔ)頂面）有地震作用組合未經(jīng)調(diào)整的彎矩設(shè)計值為320kN·m，底層柱上端截面有地震作用組合并經(jīng)調(diào)整后的彎矩設(shè)計值為312kN·m，柱反彎點在柱層高范圍內(nèi)。試問，該柱考慮地震作用組合的剪力設(shè)計值Vc（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ149—2006)作答。A、185B、222C、266D、290答案：B解析：50.鋼筋混凝土梁底有錨板和對稱配置的直錨筋所組成的受力預(yù)埋件，如圖所示。構(gòu)件安全等級均為二級，混凝土強(qiáng)度等級為C35，直錨筋為6φ16（HRB400級），已采取防止錨板彎曲變形的措施。所承受的荷載F作用點位于錨板表面中心，力的作用方向如圖所示。[2011年真題]2.在Fmax作用下且直錨筋未采取附加橫向鋼筋等措施時，圖中數(shù)值a（mm）至少應(yīng)取下列何項數(shù)值？（）A、50B、70C、100D、120答案：B解析：根據(jù)F的作用方向，該埋件為拉剪埋件。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.4條規(guī)定，對受剪預(yù)埋件，順剪力方向和垂直剪力方向的邊間距要求不同，順剪力方向的最小錨筋間距和邊距為6d和70mm，垂直于剪力方向的最小錨筋間距和邊距為3d和45mm。本題要求確定順剪力方向的邊距，即不應(yīng)小于6d（96mm）和70mm，因此，a至少取100mm。51.已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。6.若此梁的受彎縱筋A(yù)s＝675.8mm2，受扭縱筋A(yù)stl＝218.4mm2，受扭箍筋A(yù)stl/s＝0.2mm2/mm，受剪箍筋A(yù)sv/s＝0.37mm2/mm，則此梁最后縱筋配筋與下列哪一項最為接近？（）A、AB、BC、CD、D答案：A解析：驗算最小配筋率如下：由此可知，A項配筋最為接近。52.某規(guī)則結(jié)構(gòu)各層平面如圖所示，荷載分布較均勻?，F(xiàn)采用簡化方法，按X、Y兩個正交方向分別計算水平地震作用效應(yīng)（不考慮扭轉(zhuǎn)），并通過將該地震作用效應(yīng)乘以放大系數(shù)來考慮地震扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。試根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）判斷，下列框架的地震作用效應(yīng)增大系數(shù)，其中何項較為合適？（）[2012年真題]A、KJ1：1.02B、KJ3：1.05C、K13：1.15D、KJ2.KJ4：1.10答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.2.3條第1款規(guī)定，規(guī)則結(jié)構(gòu)不進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時，平行于地震作用方向的兩個邊榀各構(gòu)件，其地震作用效應(yīng)應(yīng)乘以增大系數(shù)。一般情況下，短邊可按1.15采用，長邊可按1.05采用。故KJ1、KJ2至少應(yīng)放大5％；KJ4至少應(yīng)放大15％；KJ3位于中部，增大系數(shù)取1.05較1.15相對合理。53.某13層鋼框架結(jié)構(gòu)，箱形方柱截面如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，回轉(zhuǎn)半徑ix=iy=173mm，鋼材采用Q345(fy=325N/mm2)。則滿足規(guī)程要求的最大層高h(yuǎn)，應(yīng)最接近于()mm。提示：①按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ99-98)設(shè)計；②柱子的計算長度取層高h(yuǎn)。A、7800B、8200C、8800D、9200答案：C解析：54.某地上38層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一核心筒辦公樓，如圖所示，房屋高度為155.4m，該建筑地上第1層至地上第4層的層高均為5.1m，第24層的層高6m，其余樓層的層高均為3.9m。抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，設(shè)計地震分組第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為丙類，安全等級二級。A、1.7B、2.2C、2.7D、3.2答案：C解析：55.某建筑物的地基設(shè)計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效應(yīng)的基本組合為：由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向荷載設(shè)計值Fk=8000kN，力矩設(shè)計值Mk=1200kN·m；基礎(chǔ)采用泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎(chǔ)設(shè)計參數(shù)見表。.3.由豎向荷載引起的3號樁的豎向力最接近于（）kN。A、800B、880C、9800D、1130答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.1.1條第1款規(guī)定，荷載施加于基礎(chǔ)的軸心，各樁所分擔(dān)的豎向力相等。單樁承擔(dān)的軸心豎向力由下式計算：由此可知，D項數(shù)值最為接近。56.某四肢軸心受壓綴條柱，柱身由四個角鋼┗56×5組成，如圖所示，綴條采用單角鋼┗40×4（個別次要構(gòu)件可以采用小于┗45×4的角鋼），為單系綴條，柱高8m，兩端鉸接，軸線壓力設(shè)計值為N=400kN，鋼材Q235-A·F，截面無削弱。┗56×5的截面特性為：A=5.42cm2，I1=16.02cm4，i1=1.72cm，Z0=15.7mm；┗40×4的截面特性為：A=3.09cm2，imin=0.79cm。2.一個斜綴條受到的軸心壓力為（）kN。A、1.939B、2.742C、3.878D、5.484答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）式（5.1.6）計算，柱承受的橫向剪力為：作用于一側(cè)綴條系的剪力為：VB=V/2=5.484/2=2.742kN；斜綴條所受到的壓力為：N=VB/cos45°=2.742/cos45°=3.878kN。57.某5片主梁混凝土T形梁橋標(biāo)準(zhǔn)跨徑L標(biāo)＝20.00m，梁長L＝20－0.04＝19.96m，計算跨徑l0＝19.96－2×0.23＝19.50m。橋?qū)払＝8.5m（車道寬7.00m）。人群荷載3.0kN/m。主梁布置及尺寸如圖7-16所示。用杠桿原理法計算1號梁的汽車荷載橫向分布系數(shù)m1q最接近于（）。A、0.238B、0.338C、0.438D、0.538答案：C解析：58.某單跨倉庫，如圖所示。跨度15m，開間6m，共6個開間，屬剛彈性方案。窗高3.6m，窗間墻寬2.4m，壁柱和墻厚見題圖。檐口標(biāo)高+6.0m。磚砌體用MU10磚，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風(fēng)時，M左=26kN·m；右風(fēng)時，M右=35kN·m。3.已知窗間墻截面的回轉(zhuǎn)半徑為156mm，設(shè)高厚比β=14.62，左柱在左、右風(fēng)荷載下的承載力與下列（）項數(shù)值最為接近。A、492kN；468kNB、502kN；438kNC、549kN；469kND、592kN；468kN答案：C解析：59.某抗震等級為二級的高層框架結(jié)構(gòu)，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側(cè)梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如圖所示。梁柱混凝土強(qiáng)度等級為C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。節(jié)點左側(cè)梁端彎矩設(shè)計值右側(cè)梁端彎矩設(shè)計值上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離Hc=4.65m。3.下列關(guān)于節(jié)點核心區(qū)的箍筋配置最合適的是（）。A、雙向4肢φ8100B、雙向4肢φ8120C、雙向4肢φ8150D、雙向4肢φ10100答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）附錄D第D.1.4條規(guī)定，節(jié)點核心區(qū)截面抗震受剪承載力應(yīng)滿足：故可按構(gòu)造配筋，根據(jù)第6.3.10條規(guī)定，抗震等級為二級的箍筋特征值不小于0.10，體積配筋率不小于0.5%，箍筋直徑不宜小于8mm，故取雙向四肢10100；根據(jù)第6.3.9條第3款第1項式（6.3.9）計算，其體積配箍率為：60.某商住樓地上16層地下2層（未示出），系部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，如圖6-25所示（僅表示1/2，另一半對稱），2～16層均勻布置剪力墻，其中第①、②、④、⑥、⑦軸線剪力墻落地，第③、⑤軸線為框支剪力墻。該建筑位于7度地震區(qū)，抗震設(shè)防類別為丙類，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，場地類別Ⅲ類，結(jié)構(gòu)基本周期1s。墻、柱混凝土強(qiáng)度等級：底層及地下室為C50（fc=23.1N/mm2），其他層為C30（fc=14.3N/mm2），框支柱截面為800mm×900mm。[2012年真題]提示：①計算方向僅為橫向；②剪力墻墻肢滿足穩(wěn)定性要求。該建筑物底層為薄弱層，1～16層總重力荷載代表值為246000kN。假定，地震作用分析計算出的對應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的底層地震剪力為VEk=16000kN，試問，底層每根框支柱承受的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值VEkc（kN）最小取下列何項數(shù)值時，才能滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）的最低要求？（）A、150B、240C、320D、400答案：D解析：61.對稱工字形截面如圖所示，b＝100mm，h＝600mm，bf＝bf′＝400mm，hf＝h′f＝100mm，as＝as′＝35mm，混凝土強(qiáng)度等級為C30，fc＝14.3N/mm2，采用HRB335級鋼筋，fy＝300N/mm2，承受軸向壓力設(shè)計值N＝600.6kN，設(shè)ei＝687mm，η＝1.049，則對稱配筋的縱向受力鋼筋截面面積As＝As′最接近于（）mm2。提示：γ0＝1.0。A、1787.31B、1777.85C、1868.43D、1870.50答案：B解析：62.某柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為d＝1.5m，基礎(chǔ)平面和各層土的壓縮模量如圖所示。設(shè)基礎(chǔ)底面處地基承載力特征值為fak＝153kPa，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的準(zhǔn)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk＝1080kN。2.假定考慮基礎(chǔ)Ⅱ?qū)A(chǔ)Ⅰ的影響，基礎(chǔ)Ⅰ基底中心在基底下深度4m范圍內(nèi)的土層壓縮量s′最接近于（）mm。A、36.1B、45.2C、60.3D、78.3答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.9條規(guī)定，計算地基變形，當(dāng)存在相鄰荷載時，應(yīng)計算相鄰荷載引起的地基變形，其值可按應(yīng)力疊加原理，采用角點法計算。對基礎(chǔ)Ⅰ：荷載面積為odea：長寬比為：l/b＝1.5/1＝1.5；對于Ⅰ中心o點，應(yīng)為4倍荷載面積odea產(chǎn)生壓縮量?；A(chǔ)Ⅱ?qū)A(chǔ)Ⅰ的影響：荷載面積為odgc-odfb：odgc長寬比為：l/b＝5/1.5＝3.3；odfb長寬比為：l/b＝3/1.5＝2；對Ⅰ中心o點，應(yīng)為2倍荷載面積（odgc-odfb）產(chǎn)生壓縮量。查附錄K表可知，列表進(jìn)行計算：考慮基礎(chǔ)Ⅱ影響，基礎(chǔ)Ⅰ基底中心在基底下深度4m內(nèi)土壓縮量為：s′＝45.2mm。由此可知，B項數(shù)值最為接近。63.如圖所示的原木屋架，設(shè)計使用年限為50年，選用紅皮云杉TC13B制作。1.斜桿D3原木梢徑d=100mm，其桿長l=2828mm。D3桿軸心壓力設(shè)計值（恒載）N=-18.86kN，當(dāng)按強(qiáng)度驗算時，斜桿D3的軸壓承載能力與下列何項數(shù)值相近？（）A、1.17N/mm2B、1.48N/mm2C、1.89N/mm2D、2.39N/mm2答案：D解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB5005—2003）（2005年版）第5.1.2條規(guī)定，強(qiáng)度驗算取凈截面An，故取d=100mm；根據(jù)第4.2.3條和第4.2.1條表4.2.1-4可知，順紋抗壓強(qiáng)度為：fc=10N/mm2，并考慮調(diào)整系數(shù)0.8和1.15；根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，斜桿D3的軸壓承載力為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。64.某地上38層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一核心筒辦公樓，如圖所示，房屋高度為155.4m，該建筑地上第1層至地上第4層的層高均為5.1m，第24層的層高6m，其余樓層的層高均為3.9m?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，設(shè)計地震分組第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為丙類，安全等級二級。假定，核心筒剪力墻Q2第30層墻體及兩側(cè)邊緣構(gòu)件配筋如圖6-6所示，剪力墻考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計值N為3800kN。試問，剪力墻水平施工縫處抗滑移承載力設(shè)計值V（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3900B、4500C、4900D、5500答案：C解析：65.一鋼筋混凝土簡支梁，截面尺寸為200mm×500mm，跨度5.4m，支承在240mm厚的窗間墻上，如圖4-14所示。窗間墻長1500mm，采用MU15級蒸壓粉煤灰磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。在梁下、窗間墻墻頂部位，設(shè)置有鋼筋混凝土圈梁，圈梁高度為180mm。梁端的支承壓力設(shè)計值N1=110kN，上層傳來的軸向壓力設(shè)計值為360kN。試問，作用于墊梁下砌體局部受壓的壓力設(shè)計值N0+N1（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、190B、220C、240D、260答案：C解析：66.某建筑物設(shè)計使用年限為50年，地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級，柱下樁基礎(chǔ)采用九根泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁，樁直徑d=600mm，為提高樁的承載力及減少沉降，灌注樁采用樁端后注漿工藝，且施工滿足《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的相關(guān)規(guī)定?？蚣苤孛娉叽鐬?100mm×1100mm，承臺及其以上土的加權(quán)平均重度γ0=20kN/m3。承臺平面尺寸、柱位布置、地基土層分布及巖土參數(shù)等如圖所示。樁基的環(huán)境類別為二a，建筑所在地對樁基混凝土耐久性無可靠工程經(jīng)驗。[2012年真題]3.假定，在荷載效應(yīng)基本組合下，單樁樁頂軸心壓力設(shè)計值N為1980kN。已知樁全長螺旋式箍筋直徑為6mm、間距為150mm，基樁成樁工藝系數(shù)Ψc=0.75。試問，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定，滿足設(shè)計要求的樁身混凝土的最低強(qiáng)度等級取下列何項最為合理？（）提示：混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。A、C20B、C25C、C30D、C35答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.8.2條第2款規(guī)定，當(dāng)不滿足樁頂以下5d范圍的樁身螺旋式箍筋間距不大于100mm時，鋼筋混凝土軸心受壓樁正截面受壓承載力按下式計算：故混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值為：樁基環(huán)境類別為二a，根據(jù)第3.5.2條表3.5.2可知，樁身混凝土強(qiáng)度等級不得小于C25。故根據(jù)計算及構(gòu)造要求，滿足設(shè)計要求的樁身混凝土的最低強(qiáng)度等級取C25。67.某現(xiàn)澆框架—核心筒高層建筑結(jié)構(gòu)，地上35層高130m，內(nèi)筒為鋼筋混凝土，外周邊為型鋼混凝土框架，抗震設(shè)防烈度為7度，丙類，設(shè)計地震分組為第一組，設(shè)計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類，阻尼比ζ=0.04，結(jié)構(gòu)的基本自振周期Tl=2.0s，周期折減系數(shù)取0.8。4.條件同題（3），當(dāng)柱軸壓比μN(yùn)=0.8，該柱在箍筋加密區(qū)的縱向鋼筋和箍筋，下列各項中，最接近有關(guān)規(guī)范、規(guī)程最低構(gòu)造要求的是（）。A、AB、BC、CD、D答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010），查表11.4.3可知，抗震等級二級，柱箍筋直徑應(yīng)不小于10mm，加密區(qū)箍筋間距應(yīng)不大于150mm；軸壓比μN(yùn)=0.8，型鋼柱箍筋加密區(qū)箍筋最小體積配箍率為1.1，故采用復(fù)合箍。配箍特征值λv=0.17，其配筋率為：ρv=λvfc/fyv=0.17×23.1/270=1.45%>1.1%；箍筋雙向4φ12150，其配筋率為：根據(jù)第11.4.5條第4款規(guī)定，柱縱向鋼筋最小配筋率為0.8%，則所需縱向鋼筋A(yù)s=700×700×0.008=3920mm2，的鋼筋，其截面面積為：As=4×380+8×314=4032mm2，符合要求。68.某鋼筋混凝土柱的截面尺寸300mm×500mm，柱計算長度l0＝6m，軸向力設(shè)計值N＝1300kN，彎矩設(shè)計值M＝253kN·m。采用混凝土強(qiáng)度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335級。2.若已知ξ＝0.829，對稱配筋，則As應(yīng)為（）mm2。A、1972B、2056C、2306D、2496答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.17條式（6.2.17-7）計算，矩形截面對稱配筋的鋼筋混凝土小偏心受壓構(gòu)件的縱向鋼筋截面面積為：69.某四層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，各層結(jié)構(gòu)計算高度均為6m，平面布置如圖2-18所示，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，設(shè)計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為重點設(shè)防類。假定，柱B混凝土強(qiáng)度等級為C50，剪跨比大于2，恒荷載作用下的軸力標(biāo)準(zhǔn)值N1=7400kN，活荷載作用下的軸力標(biāo)準(zhǔn)值N2=2000kN（組合值系數(shù)為0.5），水平地震作用下的軸力標(biāo)準(zhǔn)值NEhk=500kN。試問，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010），當(dāng)未采用有利于提高軸壓比限值的構(gòu)造措施時，柱B滿足軸壓比要求的最小正方形截面邊長h（mm）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：風(fēng)荷載不起控制作用。A、750B、800C、850D、900答案：C解析：70.方案初期，某四層砌體結(jié)構(gòu)房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為12kN／m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN／m2。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]5.試問，突出屋面的樓梯間最少應(yīng)設(shè)置的構(gòu)造柱數(shù)量，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、2B、4C、6D、8答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.3.1條表7.3.1可知，樓梯間四角，樓梯段上下端對應(yīng)的墻體處，應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱，共8個；根據(jù)第7.3.8條第4款規(guī)定，突出屋面的樓梯間，構(gòu)造柱應(yīng)伸到頂部。故突出屋面的樓梯間也應(yīng)設(shè)置8個構(gòu)造柱才能保證穩(wěn)定。由此可知，D項數(shù)值最為接近。71.某多層砌體結(jié)構(gòu)建筑采用墻下條形基礎(chǔ)，荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制，基礎(chǔ)埋深1.5m，地下水位在地面以下2m。其基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)條件如圖5-6所示，基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級為C20（ft=1.1N／mm2），基礎(chǔ)及其以上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。假定，作用于條形基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計值M=140kN·m／m，最大彎矩處的基礎(chǔ)高度h=650mm（h0=600mm），基礎(chǔ)均采用HRB400鋼筋（fy=360N／mm2）。試問，下列關(guān)于該條形基礎(chǔ)的鋼筋配置方案中，哪項最為合理？（）提示：按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007—2011作答。A、受力鋼筋12200，分布鋼筋8300B、受力鋼筋12150，分布鋼筋8200C、受力鋼筋14200，分布鋼筋8300D、受力鋼筋14150，分布鋼筋8200答案：D解析：72.某24層高層住宅樓，首層層高3.25m，結(jié)構(gòu)總高度66.80m，采用鋼筋混凝土全現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)。底層某矩形剪力墻混凝土強(qiáng)度等級為C35，墻體端部約束邊緣構(gòu)件縱向受力鋼筋采用HRB400級，墻體分布鋼筋和端部約束邊緣構(gòu)件箍筋采用HRB335級。5.題（4）中，若墻肢的控制組合內(nèi)力設(shè)計值M=865.8kN·m，N=330.1kN。墻肢配置豎向分布鋼筋雙排），豎向分布鋼筋配筋率為ρw=0.357%。墻肢的約束邊緣構(gòu)件陰影部分長度hc＝400mm，則此墻肢約束邊緣構(gòu)件陰影部分的縱向受力鋼筋可選用（）。A、4Φ16B、4Φ18C、6Φ14D、6Φ16答案：C解析：當(dāng)墻肢兩端約束邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋對稱配置時，界限破壞情況下的構(gòu)件界限受壓承載力設(shè)計值Nb為：Nb=[α1fcbh0ξb-（1-1.5ξb）h0bfyρ]/γRE=[1.0×16.7×220×2800×0.518-（1-1.5×0.518）×2800×220×300×0.357%]/0.85=6096.1kN；已知墻肢的控制組合內(nèi)力設(shè)計值M=865.8kN·m，N=330.1kN；由于N=330.1kN233.5mm<ξbh0=0.518×2800=1450.4mm；因此，墻肢確實處于大偏心受壓狀態(tài)；此時，Msw=0.5（h0-1.5x）2fyρb=0.5×（2800-1.5×233.5）2×300×0.357%×220=707.0kN·mMc=α1fcbx（h0-x/2）=1.0×16.7×220×233.5×（2800-233.5/2）=2302kN·m。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.2.8條式（7.2.8-2）計算，并考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE，墻肢端部約束邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋面積為：這表明當(dāng)有地震作用組合時，墻肢端部的約束邊緣構(gòu)件僅需按構(gòu)造要求配置縱向受力鋼筋；根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.7.18條規(guī)定，按二級抗震等級最小配筋率配置的約束邊緣構(gòu)件，其縱向受力鋼筋面積為：Asmin＝A′smin＝ρminbhc＝1.0%×220×400＝880mm2，墻肢端部約束邊緣構(gòu)件的實配縱向受力鋼筋為614，鋼筋面積為：As＝923mm2＞Asmin＝A′smin＝880mm2，滿足最小配筋率要求。73.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-1，上段柱為焊接工字形截面實腹柱，下段柱為不對稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。A、175B、191C、195D、209答案：D解析：74.屋架下弦截面為120mm×200mm，如圖所示，木料為馬尾松，下弦接頭處N=90kN，屋架下弦用雙剪連接。螺栓連接承載力的計算系數(shù)Kv=6.1，若螺栓采用φ20的螺栓，試問接頭處接頭所需的最少螺栓數(shù)目為（）。A、3B、4C、5D、6答案：D解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-1和表4.2.1-3可知，馬尾松強(qiáng)度等級為TC13A，其順紋抗壓強(qiáng)度為：fc=12N/mm2；根據(jù)第6.2.2條式（6.2.2）計算，每一剪切面的設(shè)計承載力為：75.某五層中學(xué)教學(xué)樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架最大跨度9m，層高均為3.6m，抗震設(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，建筑場地類別Ⅱ類，設(shè)計地震分組第一組，框架混凝土強(qiáng)度等級C30。[2014年真題]假定，框架的抗震等級為二級，框架底層角柱上端截面考慮地震作用并經(jīng)強(qiáng)柱弱梁調(diào)整后組合的彎矩設(shè)計值（順時針方向）為180kN·m，該角柱下端截面考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值（順時針方向）為200kN·m，底層柱凈高為3m。試問，該柱的剪力設(shè)計值V（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）作答。A、165B、181C、194D、229答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.2條規(guī)定，二級抗震等級框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.5。根據(jù)第11.4.5條規(guī)定，二級框架的角柱，剪力設(shè)計值應(yīng)乘以1.1的增大系數(shù)。根據(jù)第11.4.3條第2款式（11.4.3-2）計算，該柱的剪力設(shè)計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。76.某二級于線公路上一座標(biāo)準(zhǔn)跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結(jié)構(gòu)由5根各長29.94m、高2.0m的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結(jié)構(gòu)，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。設(shè)計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。假定，前述橋主梁計算跨徑以29m計。試問，該橋中間T形主梁在彎矩作用下的受壓翼緣有效寬度（mm）與下列何值最為接近？（）A、9670B、2250C、2625D、3320答案：B解析：77.下列關(guān)于無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)的論述不正確的觀點是（）。A、無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)系指由磚.毛石.混凝土或毛石混凝土.灰土和三合土等材料組成的墻下條形基礎(chǔ)或柱下獨立基礎(chǔ)B、無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)只能用于墻下條形基礎(chǔ)或柱下獨立基礎(chǔ)C、如在墻下條形磚基礎(chǔ)中配了縱向鋼筋以加強(qiáng)縱向剛度，就不能稱為無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)D、無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)的臺階寬高比隨基底平均壓力的增大而減小答案：C解析：C項，為了加強(qiáng)縱向剛度而在磚基礎(chǔ)中配置了縱向鋼筋，但不會改變橫向的受力條件，仍然是無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)。78.下列關(guān)于荷載作用的描述哪項是正確的？（）A、地下室頂板消防車道區(qū)域的普通混凝土梁在進(jìn)行裂縫控制驗算和撓度驗算時可不考慮消防車荷載B、屋面均布活荷載可不與雪荷載和風(fēng)荷載同時組合C、對標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN／m2的樓面結(jié)構(gòu)的活荷載，其基本組合的荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.3D、計算結(jié)構(gòu)的溫度作用效應(yīng)時，溫度作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)根據(jù)50年重現(xiàn)期的月平均最高氣溫Tmax和月平均最低氣溫Tmin的差值計算答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）表5.1.1可得，消防車的準(zhǔn)永久值系數(shù)為0，A項正確；根據(jù)第5.3.3條規(guī)定，不上人的屋面均布活荷載可不與雪荷載和風(fēng)荷載同時組合，B項錯誤；根據(jù)第3.2.4條規(guī)定，對標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN／m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載，其基本組合的荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.3，其它情況應(yīng)取1.4，C項錯誤；根據(jù)第9.3.1條規(guī)定，對于結(jié)構(gòu)最大溫升和最大溫降的工況，其計算公式是不同的，D項錯誤。79.某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，其埋置深度為1.2m，寬度為1.6m。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.200m。[2012年真題]3.假定，在荷載效應(yīng)基本組合下，基礎(chǔ)頂面處承受的豎向力設(shè)計值F=160kN/m,基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。試問，每延米基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計值最接近下列何項數(shù)值？（）A、14B、19C、23D、28答案：C解析：取基礎(chǔ)底面長度進(jìn)行計算。任意截面至基底邊緣最大反力處的距離為：.基礎(chǔ)底面的凈反力為：故每延米基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。80.假定預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)加力為720.6kN，則開裂彎矩為（）kN·m。A、467.89B、459.05C、442.23D、426.65答案：B解析：81.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計，柱頂設(shè)有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風(fēng)荷載設(shè)計值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設(shè)計值T=125kN。[2013年真題]1.假定，柱頂通長剛性系桿采用熱軋無縫鋼管d=152mm，t=5mm，A=2309mm2，i=52mm。試問，按軸心受壓桿穩(wěn)定驗算，在風(fēng)荷載作用下，該桿截面壓應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、100B、120C、130D、145答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，軸心受壓桿的應(yīng)力為：82.某混凝土簡支梁橋，計算跨徑L＝7.5m，梁截面尺寸為；b＝300mm、h＝750mm。該橋承受永久荷載（不包括梁自重）g＝9.875kN/m，均布可變荷載（汽車）q＝7.5kN/m。（混凝土容重γ=25kN/m3）。則該橋跨中截面計算彎矩最接近于（）kN·m。A、161.7B、166.6C、182.8D、204.6答案：D解析：83.某群樁基礎(chǔ)的平面，本樁基設(shè)計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質(zhì)情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質(zhì)土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質(zhì)土：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內(nèi)各土層的加權(quán)平均土層極限摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設(shè)計值G＝480kN。3.當(dāng)Qsk＝440.59kN，Qpk＝3