2023年一級(jí)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》近年考試真題題庫（含真題、典型題）

PAGEPAGE5342023年一級(jí)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》近年考試真題題庫（含真題、典型題）一、單選題1.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度22m，抗震設(shè)防烈度為8度。首層剪力墻截面尺寸如圖所示，墻體高度3900mm，為單排孔混凝土砌塊對孔砌筑，采用MU20級(jí)砌塊、Mb15級(jí)水泥砂漿、Cb30級(jí)灌孔混凝土（fc=14.3N/mm2），配筋采用HRB335級(jí)鋼筋，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。[2011年真題]5.假定，此段砌體剪力墻計(jì)算截面的剪力設(shè)計(jì)值V=210kN，軸力設(shè)計(jì)值N=1250kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=1050kN·m。試問，底部加強(qiáng)部位剪力墻的水平分布鋼筋配置，下列哪種說法合理？（）提示：假定灌孔砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fg=7.5N/mm2。A、按計(jì)算配筋B、按構(gòu)造，最小配筋率取0.10％C、按構(gòu)造，最小配筋率取0.11％D、按構(gòu)造，最小配筋率取0.13％答案：D解析：2.某學(xué)校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標(biāo)高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強(qiáng)夯法和強(qiáng)夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]4.條件同（2），并已知旋噴樁的壓縮模量Ep為80MPa，假設(shè)置換率m為15％。試問，旋噴樁與①層淤泥質(zhì)黏土形成的復(fù)合土層壓縮模量Esp（MPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）攪拌樁復(fù)合土層壓縮模量的相關(guān)規(guī)定作答。A、8B、10C、14D、18答案：C解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.3.2條，采用高壓旋噴樁處理后，地基性能的改善主要體現(xiàn)在復(fù)合土層壓縮模量的提高，在上部荷載作用下，地基沉降減少，達(dá)到控制變形的目的。根據(jù)式（7.3.2-5）計(jì)算，復(fù)合土層壓縮模量Esp為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。3.某底層框架-抗震墻房屋，總層數(shù)四層。建筑抗震設(shè)防類別為丙類。砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為8級(jí)。其中一榀框架立面如圖4-4所示，托墻梁截面尺寸為300mm×600mm，框架柱截面尺寸均為500mm×500mm，柱、墻均居軸線中。假定，抗震設(shè)防烈度為6度，試問，下列說法何項(xiàng)錯(cuò)誤？（）A、抗震墻采用嵌砌于框架之間的約束磚砌體墻，先砌墻后澆筑框架。墻厚240mm，砌筑砂漿等級(jí)為M10，選用MU10級(jí)燒結(jié)普通磚B、抗震墻采用嵌砌于框架之間的約束小砌塊砌體墻，先砌墻后澆筑框架。墻厚190mm，砌筑砂漿等級(jí)為Mb10，選用MU10級(jí)單排孔混凝土小型空心砌塊C、抗震墻采用嵌砌于框架之間的約束磚砌體墻，先砌墻后澆筑框架。墻厚240mm，砌筑砂漿等級(jí)為M10，選用MU15級(jí)混凝土多孔磚D、抗震墻采用嵌砌于框架之間的約束小砌塊砌體墻。當(dāng)滿足抗震構(gòu)造措施后，尚應(yīng)對其進(jìn)行抗震受剪承載力驗(yàn)算答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第7.1.8條和第7.5.4條規(guī)定，底部框架一抗震墻砌體房屋的結(jié)構(gòu)布置，應(yīng)符合下列要求：①上部的砌體墻體與底部的框架梁或抗震墻，除樓梯間附近的個(gè)別墻段外均應(yīng)對齊。②房屋的底部，應(yīng)沿縱橫兩方向設(shè)置一定數(shù)量的抗震墻，并應(yīng)均勻?qū)ΨQ布置。6度且總層數(shù)不超過四層的底層框架-抗震墻砌體房屋，應(yīng)允許采用嵌砌于框架之間的約束普通磚砌體或小砌塊砌體的砌體抗震墻，但應(yīng)計(jì)入砌體墻對框架的附加軸力和附加剪力并進(jìn)行底層的抗震驗(yàn)算，且同一方向不應(yīng)同時(shí)采用鋼筋混凝土抗震墻和約束砌體抗震墻；其余情況，8度時(shí)應(yīng)采用鋼筋混凝土抗震墻，6、7度時(shí)應(yīng)采用鋼筋混凝土抗震墻或配筋小砌塊砌體抗震墻。③底層框架-抗震墻砌體房屋的縱橫兩個(gè)方向，第二層計(jì)入構(gòu)造柱影響的側(cè)向剛度與底層側(cè)向剛度的比值，6、7度時(shí)不應(yīng)大于2.5，8度時(shí)不應(yīng)大于2.0，且均不應(yīng)小于1.0。④底部兩層框架-抗震墻砌體房屋縱橫兩個(gè)方向，底層與底部第二層側(cè)向剛度應(yīng)接近，第三層計(jì)入構(gòu)造柱影響的側(cè)向剛度與底部第二層側(cè)向剛度的比值，6、7度時(shí)不應(yīng)大于2.0，8度時(shí)不應(yīng)大于1.5，且均不應(yīng)小于1.0。⑤底部框架-抗震墻砌體房屋的抗震墻應(yīng)設(shè)置條形基礎(chǔ)、筏形基礎(chǔ)等整體性好的基礎(chǔ)。4.某多層砌體結(jié)構(gòu)建筑采用墻下條形基礎(chǔ)，荷載效應(yīng)基本組合由永久荷載控制，基礎(chǔ)埋深1.5m，地下水位在地面以下2m。其基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)條件如圖5-6所示，基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20（ft=1.1N／mm2），基礎(chǔ)及其以上土體的加權(quán)平均重度為20kN／m3。假定，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力F=260kN／m，力矩M=10kN·m／m，基礎(chǔ)底面寬度b=1.8m，墻厚240mm。試問，驗(yàn)算墻邊緣截面處基礎(chǔ)的受剪承載力時(shí)，單位長度剪力設(shè)計(jì)值（kN）取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理？（）A、85B、115C、165D、185答案：C解析：5.以下關(guān)于木結(jié)構(gòu)防火要求的5種觀點(diǎn)：Ⅰ．木結(jié)構(gòu)建筑之間的防火間距不應(yīng)小于10m；Ⅱ．不同高度組成的木結(jié)構(gòu)建筑，較低部分的屋頂承重構(gòu)件必須是難燃材料且耐火極限不能低于0.5h；Ⅲ．木結(jié)構(gòu)需做保溫時(shí)，采用的保溫材料的防火性能應(yīng)不低于難燃性B1級(jí)；Ⅳ．未安裝自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)的兩層木結(jié)構(gòu)建筑，每層防火區(qū)面積不應(yīng)超過900m2；Ⅴ．三層木結(jié)構(gòu)建筑的最大允許長度可達(dá)80m。試問，針對上述觀點(diǎn)正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅳ正確，Ⅲ.Ⅴ錯(cuò)誤B、Ⅰ.Ⅲ.Ⅳ正確，Ⅱ.Ⅴ錯(cuò)誤C、Ⅱ.Ⅲ.Ⅳ正確，Ⅰ.Ⅴ錯(cuò)誤D、Ⅲ.Ⅳ.Ⅴ正確，Ⅰ.Ⅱ錯(cuò)誤答案：B解析：Ⅰ項(xiàng)，根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）表10.4.1可知，木結(jié)構(gòu)建筑之間的防火間距不應(yīng)小于10m；Ⅱ項(xiàng)，根據(jù)第10.2.1條表10.2.1注2規(guī)定，當(dāng)同一座木結(jié)構(gòu)建筑由不同高度組成，較低部分的屋頂承重構(gòu)件必須是難燃燒體，耐火極限不應(yīng)小于1.00h；Ⅲ項(xiàng)，根據(jù)第10.5.4條規(guī)定，對于填充材料，建筑中的各種構(gòu)件或空間需填充吸音、隔熱、保溫材料時(shí)，這些材料的防火性能應(yīng)不低于難燃性B1級(jí)；ⅣⅤ兩項(xiàng)，根據(jù)表10.3.1可知，木結(jié)構(gòu)建筑不應(yīng)超過三層。對于兩層的木結(jié)構(gòu)建筑，每層最大允許面積為900m2；對于三層木結(jié)構(gòu)建筑最大允許長度為60m。6.某混凝土構(gòu)件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C25，安全等級(jí)為二級(jí)。[2013年真題]假定，局部受壓作用尺寸a=300mm，b=200mm。試問，進(jìn)行混凝土局部受壓驗(yàn)算時(shí)，其計(jì)算底面積Ab（mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、300000B、420000C、560000D、720000答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.2條規(guī)定，a=300mm，b=200mm，計(jì)算底面積為：Ab=（a+2b）×（3b）=420000mm2。7.某多層框架結(jié)構(gòu)帶一層地下室，采用柱下矩形鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面平面尺寸3.3m×3.3m，基礎(chǔ)底絕對標(biāo)高60.000m，天然地面絕對標(biāo)高63.000m，設(shè)計(jì)室外地面絕對標(biāo)高65.000m，地下水位絕對標(biāo)高為60.000m，回填土在上部結(jié)構(gòu)施工后完成，室內(nèi)地面絕對標(biāo)高61.000m，基礎(chǔ)及其上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3，地基土層分布及相關(guān)參數(shù)如圖5-13所示。假定，柱A基礎(chǔ)采用的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30（ft=1.43N/mm2），基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度h0=750mm。試問，圖中虛線所示沖切面的受沖切承載力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、880B、940C、1000D、1400答案：B解析：8.某二級(jí)公路上的一座單跨30m的跨線橋梁，可通過雙向兩列車，重車較多，抗震設(shè)防烈度為7度，地震動(dòng)峰值加速度為0.15g，設(shè)計(jì)荷載為公路-Ⅰ級(jí)，人群荷載3.5kPa，橋面寬度與路基寬度都為12m。上部結(jié)構(gòu)：橫向五片各30m的預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁，梁高1.8m，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40；橋臺(tái)為等厚度的U型結(jié)構(gòu)，橋臺(tái)臺(tái)身計(jì)算高度4.0m，基礎(chǔ)為雙排1.2m的鉆孔灌注樁。整體結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為一級(jí)。上述橋梁的中間T型梁的抗剪驗(yàn)算截面取距支點(diǎn)h／2（900mm）處，且已知該截面的最大剪力r0v0為940kN，腹板寬度540mm，梁的有效高度為1360mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd為1.65MPa。試問，該截面需要進(jìn)行下列何項(xiàng)工作？（）提示：預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)設(shè)計(jì)值為α2取1.25。A、要驗(yàn)算斜截面的抗剪承載力，且應(yīng)加寬腹板尺寸B、不需要驗(yàn)算斜截面抗剪承載力C、不需要驗(yàn)算斜截面抗剪承載力，但要加寬腹板尺寸D、需要驗(yàn)算斜截面抗剪承載力，但不要加寬腹板尺寸答案：D解析：9.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓如圖，柱距均為8.4m。由于兩側(cè)結(jié)構(gòu)層高相差較大且有錯(cuò)層，設(shè)計(jì)時(shí)擬設(shè)置防震縫，并在縫兩側(cè)設(shè)置抗撞墻，如圖1所示。已知：該房屋抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑場地類別為Ⅱ類，建筑安全等級(jí)為二級(jí)。A棟房屋高度為21m，B棟房屋高度為27m。[2011年真題]5.已知：A棟房屋的抗震等級(jí)為二級(jí)，A棟底層中柱KZl的柱凈高Hn=2.5m，柱上節(jié)點(diǎn)梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值∑Mb=360kN·m，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值Mn=320kN·m，反彎點(diǎn)在柱層高范圍內(nèi)，柱軸壓比為0.5。試問，為實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”及“強(qiáng)剪弱彎”，按規(guī)范調(diào)整后該柱的組合剪力設(shè)計(jì)值V（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①柱上節(jié)點(diǎn)上、下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值按平均分配。②A、390B、430C、470D、530答案：A解析：求解本題的關(guān)鍵是確定框架柱端的彎矩增大系數(shù)和柱端剪力增大系數(shù)。先考慮“強(qiáng)柱弱梁”把柱上端彎矩放大，同時(shí)放大底層柱下端彎矩，而后考慮“強(qiáng)剪弱彎”用增大后的柱端彎矩和柱剪力增大系數(shù)求解柱端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值。已知框架的抗震等級(jí)為二級(jí)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第6.2.2條及第6.2.3條規(guī)定，A棟房屋的抗震等級(jí)為二級(jí)，則柱下端截面彎矩設(shè)計(jì)值增大系數(shù)為1.5，根據(jù)第6.2.5條式（6.2.5-1）計(jì)算，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。10.某工程平面如圖所示，假定，本工程建筑抗震類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.15g。墻體采用MU15級(jí)燒結(jié)多孔磚、M10級(jí)混合砂漿砌筑，內(nèi)墻厚度為240mm，外墻厚度為370mm。各層墻上下連續(xù)且洞口對齊。除首層層高為3.0m外，其余五層層高均為2.9m。試問，滿足《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）抗震構(gòu)造措施要求的構(gòu)造柱最少設(shè)置數(shù)量（根），與下列何項(xiàng)選擇最為接近？（）[2014年真題]A、52B、54C、60D、76答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第7.1.2條表7.1.2可知，本工程橫墻較少，且房屋總高度和層數(shù)達(dá)到表7.1.2規(guī)定的限值。根據(jù)第7.1.2條第3款規(guī)定，6、7度時(shí)，橫墻較少的丙類多層砌體房屋，當(dāng)按規(guī)定采取加強(qiáng)措施并滿足抗震承載力要求時(shí)，其高度和層數(shù)應(yīng)允許仍按表7.1.2的規(guī)定采用。根據(jù)第7.3.1條第1款規(guī)定，構(gòu)造柱設(shè)置部位，一般情況下應(yīng)符合表7.3.1的要求。根據(jù)第7.3.14條第5款規(guī)定，丙類多層磚砌體房屋，當(dāng)橫墻較少且總高度和層數(shù)接近或達(dá)到本規(guī)范表7.1.2規(guī)定限值時(shí)，應(yīng)采取的加強(qiáng)措施要求，所有縱橫墻交接處及橫墻的中部，均應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱，且間距不宜大于3.0m。11.某磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組合墻，如圖所示，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)。構(gòu)造柱截面均為240mm×240mm，混凝土采用C20（fc=9.6MPa）。砌體采用MU10燒結(jié)多孔磚和M7.5混合砂漿砌筑，構(gòu)造措施滿足規(guī)范要求，施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)；承載力驗(yàn)算時(shí)不考慮墻體自重。.假定，房屋的靜力計(jì)算方案為剛性方案，其所在二層層高為3.0m。構(gòu)造柱縱向鋼筋配4φ14（fy=270MPa），試問，該組合墻體單位墻長的軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN／m）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：強(qiáng)度系數(shù)η=0.646。A、300B、400C、500D、600答案：C解析：12.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m，處于8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強(qiáng)度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。剪力墻彎矩設(shè)計(jì)值M=1177.69kN·m，軸力設(shè)計(jì)值N=1288.41kN，采用對稱配筋，判斷大小偏心受壓時(shí)，最接近于（）。A、1219mm；2703mmB、1219mm；3060mmC、1272mm；2703mmD、1272mm；3060mm答案：A解析：13.在工作溫度等于或者低于-30℃的地區(qū)，下列關(guān)于提高鋼結(jié)構(gòu)抗脆斷能力的敘述有幾項(xiàng)是錯(cuò)誤的？（）Ⅰ.對于焊接構(gòu)件應(yīng)盡量采用厚板；Ⅱ.應(yīng)采用鉆成孔或先沖后擴(kuò)鉆孔；Ⅲ.對接焊縫的質(zhì)量等級(jí)可采用三級(jí)；Ⅳ.對厚度大于10mm的受拉構(gòu)件的鋼材采用手工氣割或剪切邊時(shí)，應(yīng)沿全長刨邊；Ⅴ.安裝連接宜采用焊接。A、1項(xiàng)B、2項(xiàng)C、3項(xiàng)D、4項(xiàng)答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）條文規(guī)范逐項(xiàng)判別。Ⅰ項(xiàng)，根據(jù)第8.7.1條規(guī)定，結(jié)構(gòu)形式和加工工藝的選擇應(yīng)盡量減少結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中，在工作溫度等于或低于-30℃的地區(qū)，焊接構(gòu)件宜采用較薄的組成板件。Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、V四項(xiàng)，根據(jù)第8.7.3條規(guī)定，在工作溫度等于或低于-20℃的地區(qū)，結(jié)構(gòu)施工宜滿足下列要求：①安裝連接宜采用螺栓連接；②受拉構(gòu)件的鋼材邊緣宜為軋制邊或自動(dòng)氣割邊。對厚度大于10mm的鋼材采用手工氣割或剪切邊時(shí)，應(yīng)沿全長刨邊；③應(yīng)采用鉆成孔或先沖后擴(kuò)鉆孔；④對接焊縫的質(zhì)量等級(jí)不得低于二級(jí)。14.剪力墻約束邊緣構(gòu)件YBZ1配筋如圖（C）所示，已知墻肢底截面的軸壓比為0.4。試問，圖中YBZ1有幾處違反規(guī)范的抗震構(gòu)造要求，并簡述理由。（）提示：YBZ1陰影區(qū)和非陰影區(qū)的箍筋和拉筋體積配箍率滿足規(guī)范要求。A、無違反B、有一處C、有二處D、有三處答案：C解析：該構(gòu)建的配筋違反以下規(guī)范的抗震構(gòu)造要求：①YBZ1陰影部分縱向鋼筋面積為：As=16×314=5024mm^2＜0.012As=0.012×（800^2－400^2）=5760mm^2，故其違反《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第11.7.18條的規(guī)定，剪力墻約束邊緣構(gòu)件的縱向鋼筋截面面積，一級(jí)抗震等級(jí)不應(yīng)小于圖中陰影部分面積的1.2％。②YBZ1沿長向墻肢長度1100mm＜0.15=0.15×（7500+400）=1185mm，故其違反《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）表11.7.18的規(guī)定，約束邊緣構(gòu)件YBZ1沿長向最小墻肢長度：lc，min=0.15hw=0.15×（7500+400）=1185mm。綜上所述，一共有二處違反規(guī)范。15.某鋼筋混凝土簡支梁，安全等級(jí)為二級(jí)。梁截面250mm×600mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30，縱向受力鋼筋均采用HRB335級(jí)鋼筋，箍筋采用HPB300級(jí)鋼筋，梁頂及梁底均配置縱向受力鋼筋，提示：相對界限受壓區(qū)高度ξb=0.55。[2011年真題]2.已知：梁底面配置了4Φ25受力鋼筋，梁頂面鋼筋可按需要配置。試問，如充分考慮受壓鋼筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正彎矩設(shè)計(jì)值M（kN·m），應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、280B、310C、450D、770答案：B解析：16.某車間操作平臺(tái)梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點(diǎn)處各承受一個(gè)固定集中活載，其標(biāo)準(zhǔn)值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側(cè)向支承點(diǎn)，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如圖所示。4.梁的折算應(yīng)力應(yīng)為（）N/mm2。A、270.2B、297.6C、301.7D、306答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.4條規(guī)定，折算應(yīng)力計(jì)算公式為：受壓翼緣對x軸的面積矩為：S1x=1.6×32×65.8=3369cm3，σc=0；腹板計(jì)算高度邊緣同一點(diǎn)產(chǎn)生的正應(yīng)力為：其中，In為梁凈截面慣性矩，此處與Ix相等；其抗剪強(qiáng)度為：則其折算應(yīng)力為：17.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)室外地面絕對標(biāo)高與場地自然地面絕對標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2011年真題]2.相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)B頂部的豎向力為350kN/m，基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度取20kN/m3。試問，計(jì)算地基沉降時(shí)，基礎(chǔ)B底面處的附加壓力p0（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、100B、120C、150D、170答案：B解析：土體自重應(yīng)力產(chǎn)生的地基沉降已經(jīng)完成，施工基礎(chǔ)時(shí)，基底標(biāo)高以上的土體被挖除，基底卸載壓力為19.6×（1.1+1.5）=50.96kPa。根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第1款固定，取1m長度基礎(chǔ)分析，基底附加應(yīng)力為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。18.某12m跨重級(jí)工作制簡支焊接實(shí)腹工字形吊車梁的截面幾何尺寸及截面特性如圖所示。吊車梁鋼材為Q345鋼，焊條采用E50型。假定，吊車最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk=441kN。[2013年真題]2.假定，計(jì)算吊車梁支座處剪力時(shí)，兩臺(tái)吊車輪壓作用位置如圖3-8所示。試問，若僅考慮最大輪壓設(shè)計(jì)值的作用，吊車梁截面最大剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N／mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：吊車梁支座為平板式支座。A、81B、91C、101D、111答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.3.1條規(guī)定，吊車荷載的動(dòng)力系數(shù)可取1.1，最大輪壓設(shè)計(jì)值為：P=1.1×1.4×441=679.1kN。對整體進(jìn)行分析，由B點(diǎn)力矩平衡可知，A點(diǎn)的豎向荷載值為：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.2條式（4.1.2）計(jì)算，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。19.假定，第③軸底層墻肢A的抗震等級(jí)為一級(jí)，墻底截面見圖27，墻厚度400mm，墻長hW=6400mm，hW0=6000mm，AW/A=0.7，剪跨比=1.2，考慮地震作用組合的剪力計(jì)算值VW=4100kN，對應(yīng)的軸向壓力設(shè)計(jì)值N=19000kN，已知豎向分布筋為構(gòu)造配置。試問，該截面豎向及水平向分布筋至少應(yīng)按下列何項(xiàng)配置，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的抗震要求？（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、AB、BC、CD、D答案：D解析：20.某鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)布置如圖所示?？蚣芰骸⒅捎肣345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。次梁與主梁連接采用10.9級(jí)M16的高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，連接處鋼材接觸表面的處理方法為噴砂后涂無機(jī)富鋅漆，其連接形式如圖3-24所示，考慮了連接偏心的不利影響后，取次梁端部剪力設(shè)計(jì)值V=110.2kN，連接所需的高強(qiáng)度螺栓數(shù)量（個(gè)）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、2B、3C、4D、5答案：C解析：21.根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010），下列關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)抗震變形驗(yàn)算（彈性工作狀態(tài)）的觀點(diǎn)，哪一種相對準(zhǔn)確？（）A、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗(yàn)算時(shí)，采用CQC的效應(yīng)組合，位移計(jì)算時(shí)不考慮偶然偏心影響；扭轉(zhuǎn)位移比計(jì)算時(shí)，不采用各振型位移的CQC組合計(jì)算，位移計(jì)算時(shí)考慮偶然偏心的影響B(tài)、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗(yàn)算以及扭轉(zhuǎn)位移比計(jì)算時(shí)，均采用CQC的效應(yīng)組合，位移計(jì)算時(shí)，均考慮偶然偏心影響C、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗(yàn)算以及扭轉(zhuǎn)位移比計(jì)算時(shí)，均采用CQC的效應(yīng)組合，位移計(jì)算時(shí)，均不考慮偶然偏心影響D、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗(yàn)算時(shí)，采用CQC的效應(yīng)組合，位移計(jì)算時(shí)考慮偶然偏心影響；扭轉(zhuǎn)位移比計(jì)算時(shí)，不采用CQC組合計(jì)算，位移計(jì)算時(shí)不考慮偶然偏心的影響答案：A解析：AD兩項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第3.4.4條及其條文說明規(guī)定，對于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則計(jì)算、扭轉(zhuǎn)位移比計(jì)算時(shí)，樓層的位移不采用各振型位移的CQC組合計(jì)算，取“給定水平力”計(jì)算，并該水平力考慮偶然偏心的影響；結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗(yàn)算時(shí)，仍采用CQC效應(yīng)組合。BC兩項(xiàng)，按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.6.3條規(guī)定的樓層位移計(jì)算不考慮偶然偏心影響。22.某五層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，柱網(wǎng)尺寸9m×9m，各層層高均為4.5m，位于8度（0.3g）抗震設(shè)防地區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，建筑抗震設(shè)防類別為丙類。已知各樓層的重力荷載代表值均為18000kN。1.假設(shè)，用CQC法計(jì)算，作用在各樓層的最大水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fi（kN）和水平地震作用的各樓層剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vi（kN）如下表所示。試問，計(jì)算結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)位移比對其平面規(guī)則性進(jìn)行判斷時(shí)，采用的二層頂樓面的“給定水平力F2（kN）”與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）作用在各樓層的最大水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fi和水平地震作用的各樓層剪力標(biāo)準(zhǔn)值ViA、300B、780C、1140D、1220答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）條文說明第3.4.3條規(guī)定，在進(jìn)行結(jié)構(gòu)規(guī)則性判斷時(shí)，計(jì)算扭轉(zhuǎn)位移比所用的“給定水平力”采用振型組合后的樓層地震剪力換算的水平作用力，因此，作用在二層頂?shù)摹敖o定水平力F2”為：F2=6150－5370=780kN。23.某車間內(nèi)設(shè)有一臺(tái)電動(dòng)葫蘆如圖，其軌道梁吊掛于鋼梁AB下。鋼梁兩端連接于廠房框架柱上，計(jì)算跨度L=7000mm，計(jì)算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235—B鋼，鋼梁選用熱軋H型鋼HN400×200×8×13，其截面特性：A=83.37×102mm2，Ιz=23500×10?mm?,Wx=1170×103mm3,iy=45.6mm。[2012年真題]已知條件同題（1）。試問，鋼梁C點(diǎn)處由可變荷載Qk產(chǎn)生的最大撓度值（mm）應(yīng)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、4B、6C、10D、14答案：C解析：根據(jù)受力分析，可知鋼梁C點(diǎn)處由可變荷載Qk產(chǎn)生的最大撓度值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。24.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計(jì)階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]3.假定，采用濕法水泥土攪拌樁復(fù)合地基，樁徑600mm，樁長10m，正方形布樁，樁距1350mm，增強(qiáng)體頂部設(shè)200mm褥墊。試問，當(dāng)樁端阻力發(fā)揮系數(shù)αp=0.5時(shí)，根據(jù)樁周土層指標(biāo)估計(jì)的增強(qiáng)體單樁豎向承載力特征值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、280B、250C、230D、200答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第3款式（7.1.5-3）計(jì)算，qp取樁端土未經(jīng)修正的地基承載力特征值fak=160kPa。增強(qiáng)體單樁豎向承載力特征值為：Ra=up∑qslpi+αpqpAp=3.14×0.6×（15×0.8+10×6+20×3.2）+0.5×160×3.14×0.302=278.8kN由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。25.某柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為d＝1.5m，基礎(chǔ)平面和各層土的壓縮模量如圖所示。設(shè)基礎(chǔ)底面處地基承載力特征值為fak＝153kPa，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的準(zhǔn)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk＝1080kN。1.確定基礎(chǔ)Ⅰ基底中心的附加壓力p0最接近于（）kPa。A、183B、180C、160D、153答案：A解析：基底附加壓力為由土體自重以外的荷載對土體產(chǎn)生的壓力，則基底附加壓力為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。26.在水平力作用下，計(jì)算該高層建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移時(shí)，若不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響，則其頂點(diǎn)質(zhì)心的彈性水平位移u的最大值應(yīng)為（）mm。A、50B、60C、70D、80答案：B解析：27.下列關(guān)于高層建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)有關(guān)抗震的一些觀點(diǎn)，其中何項(xiàng)不正確？（）[2011年真題]提示：不考慮樓板開洞影響，按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、對于板柱—抗震墻結(jié)構(gòu)，沿兩個(gè)主軸方向穿過柱截面的板底兩個(gè)方向鋼筋的受拉承載力應(yīng)滿足該層樓板重力荷載代表值（8度時(shí)尚宜計(jì)入豎向地震）作用下的柱軸壓力設(shè)計(jì)值B、鋼筋混凝土框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中的剪力墻兩端（不包括洞口兩側(cè)）宜設(shè)置端柱或與另一方向的剪力墻相連C、抗震設(shè)計(jì)的剪力墻應(yīng)設(shè)置底部加強(qiáng)部位，當(dāng)結(jié)構(gòu)計(jì)算嵌固端位于地下一層底板時(shí)，底部加強(qiáng)部位的高度應(yīng)從地下一層底板算起D、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位時(shí)，應(yīng)避免在地下室頂板開大洞口。地下室頂板的厚度不宜小于180mm，若柱網(wǎng)內(nèi)設(shè)置多個(gè)次梁時(shí)，可適當(dāng)減小答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）的條文規(guī)范逐項(xiàng)判別。根據(jù)第6.1.10條第3款規(guī)定，當(dāng)結(jié)構(gòu)計(jì)算嵌固端位于地下一層的底板或以下時(shí)，底部加強(qiáng)部位尚宜向下延伸到計(jì)算嵌固端。A項(xiàng)，根據(jù)第6.6.4條第2款及其條文說明規(guī)定，無柱帽柱上板帶的板底鋼筋，宜在距柱面為2倍板厚以外連接，采用搭接時(shí)鋼筋端部宜有垂直于板面的彎鉤；為了防止強(qiáng)震作用下樓板脫落，穿過柱截面的板底兩個(gè)方向鋼筋的受拉承載力應(yīng)滿足該層樓板重力荷載代表值作用下的柱軸壓力設(shè)計(jì)值。B項(xiàng)，根據(jù)第6.1.8條第3款規(guī)定，抗震墻的兩端（不包括洞口兩側(cè)）宜設(shè)置端柱或與另一方向的抗震墻相連。D項(xiàng)，根據(jù)第6.1.14條第1款及其條文說明規(guī)定，地下室頂板應(yīng)避免開設(shè)大洞口；地下室在地上結(jié)構(gòu)相關(guān)范圍的頂板應(yīng)采用現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)，相關(guān)范圍以外的地下室頂板宜采用現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu)；其樓板厚度不宜小于180mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜小于C30，應(yīng)采用雙層雙向配筋，且每層每個(gè)方向的配筋率不宜小于0.25％。28.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，首層層高4.2m，其余層層高3.9m，地面到基礎(chǔ)頂面1.1m，框架抗震等級(jí)為二級(jí)，受力縱筋采用HRB400級(jí)，箍筋采用HRB335級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)柱為C30，梁為C25。as＝as′＝40mm。.若第（4）題中柱頂截面彎矩設(shè)計(jì)值Mtc＝788.0kN·m，剪力設(shè)計(jì)值V＝381kN，軸力設(shè)計(jì)值N＝2080kN，則柱斜截面計(jì)算受剪配筋面Asv/s最接近（）mm^2/mm。A、0.88B、1.06C、1.23D、1.47答案：B解析：29.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點(diǎn)在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點(diǎn)。假定填土采用粉質(zhì)黏土，其重度為19.2kN/m3（干密度大于1.65t/m3），土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0.5φ（φ為墻背填土的內(nèi)摩擦角），填土的表面傾角β＝10°，填土表面均布荷載q＝0。則可計(jì)算得主動(dòng)土壓力Ea最接近于（）kN/m。A、60B、62C、70D、74答案：C解析：30.一淺型矩形水池，池壁高1.2m，采用MU10燒結(jié)普通磚和M10水泥砂漿砌筑，池壁厚490mm。忽略池壁自重產(chǎn)生的垂直壓力（見圖）。1.試確定池壁的受彎承載力驗(yàn)算公式（M≤ftmW）左、右兩項(xiàng)最接近于（）。A、2.88kN·m＜5.44kN·mB、2.88kN·m＜6.80kN·mC、3.46kN·m＜5.44kN·mD、3.46kN·m＜6.80kN·m答案：D解析：沿池壁方向取1m寬度的豎向板帶，當(dāng)不考慮池壁自重影響時(shí)，此豎向板帶相當(dāng)于上端自由、下端固定，承受三角形承壓力的懸臂板。池壁固定端的彎矩設(shè)計(jì)值及剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算（水荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2）；31.某鋼筋混凝土圓形煙囪，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，基本自振周期T1=1.25s，50年一遇的基本風(fēng)壓ω0=0.45kN／m2，地面粗糙度為B類，安全等級(jí)為二級(jí)。已知該煙囪基礎(chǔ)頂面以上各節(jié)（共分6節(jié)，每節(jié)豎向高度10m）重力荷載代表值如下表所示。[2014年真題]提示：按《煙囪設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50051—2013）作答。1.試問，煙囪根部的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、650B、870C、1000D、1200答案：A解析：根據(jù)《煙囪設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50051—2013）第5.5.1條第3款規(guī)定，本工程煙囪抗震設(shè)防烈度為8度，應(yīng)計(jì)算豎向地震作用。根據(jù)第5.5.5條式（5.5.5-1）計(jì)算，煙囪根部的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：FEv0=±0.75αvmaxGE；其中，αvmax為豎向地震影響系數(shù)最大值，取水平地震影響系數(shù)最大值的65％，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4-1可得，αvmax=0.16×0.65=0.104。由題設(shè)條件可得煙囪基礎(chǔ)頂面以上總重力荷載代表值為：GE=950+1050+1200+1450+1630+2050=8330kN，則：FEv0=±0.75×0.104×8330=±650kN。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。32.關(guān)于鋼筋混凝土構(gòu)件的以下3種說法：Ⅰ．局部受壓承載力計(jì)算公式兩側(cè)均為設(shè)計(jì)值；Ⅱ．裂縫寬度計(jì)算時(shí)，荷載組合的效應(yīng)為準(zhǔn)永久值，而不是設(shè)計(jì)值；Ⅲ．非預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土受彎構(gòu)件最大撓度按荷載準(zhǔn)永久組合，并考慮荷載長期作用的影響進(jìn)行計(jì)算。試問，針對上述說法正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ正確，Ⅲ錯(cuò)誤B、Ⅱ.Ⅲ正確，Ⅰ錯(cuò)誤C、Ⅰ.Ⅲ正確，Ⅱ錯(cuò)誤D、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ均正確答案：C解析：Ⅰ項(xiàng)，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.1條式（6.6.1-1）可知，局部受壓承載力計(jì)算公式左側(cè)為效應(yīng)設(shè)計(jì)值，右側(cè)為抗力設(shè)計(jì)值，因此均為設(shè)計(jì)值；Ⅱ項(xiàng)，根據(jù)第7.1.2條規(guī)定，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合并考慮長期作用影響計(jì)算裂縫寬度；Ⅲ項(xiàng)，根據(jù)第3.4.3條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應(yīng)按荷載的準(zhǔn)永久組合，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應(yīng)按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，并均應(yīng)考慮荷載長期作用的影響進(jìn)行計(jì)算。33.某廠房屋面上弦平面布置如圖3-26所示，鋼材采用Q235，焊條采用E43型。A、B、圖12中，AB桿為雙角鋼十字截面，采用節(jié)點(diǎn)板與弦桿連接，當(dāng)按桿件的長細(xì)比選擇截面時(shí)，下列何項(xiàng)截面最為合理？（）C、提示：桿件的軸心壓力很小（小于其承載能力50％）。D、答案：B解析：34.關(guān)于建立承載能力極限狀態(tài)偶然組合設(shè)計(jì)表達(dá)式的原則，下列敘述不正確的是（）。A、只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合B、偶然作用的代表值不乘以分項(xiàng)系數(shù)C、與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可變荷載，應(yīng)根據(jù)觀測資料和工程經(jīng)驗(yàn)采用適當(dāng)?shù)拇碇?，如組合值等D、荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定，應(yīng)符合專門規(guī)范的規(guī)定答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001）第7.0.2條第2款及其條文說明規(guī)定，偶然組合極限狀態(tài)設(shè)計(jì)表達(dá)式宜按下列原則確定：①只考慮一種偶然作用與其他荷載相組合；②偶然作用不乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)；③可變荷載可根據(jù)與偶然作用同時(shí)出現(xiàn)的可能性，采用適當(dāng)?shù)拇碇?，如?zhǔn)永久值等；④荷載與抗力分項(xiàng)系數(shù)值，可根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度分析或工程經(jīng)驗(yàn)確定。35.某柱下鋼筋混凝土承臺(tái)，承臺(tái)采用C40混凝土，混凝土保護(hù)層厚度取100mm，柱及承臺(tái)相關(guān)尺寸如圖所示。已知柱為方柱，承臺(tái)居中心，柱相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合的軸力設(shè)計(jì)值N＝900kN。2.試問，承臺(tái)的斜截面抗剪承載力設(shè)計(jì)值最接近于（）kN。A、5870B、6285C、7180D、7520答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.9條規(guī)定，柱下樁基獨(dú)立承臺(tái)應(yīng)分別對柱邊和樁邊、變階處和樁邊聯(lián)線形成的斜截面進(jìn)行受剪計(jì)算。當(dāng)柱邊外有多排樁形成多個(gè)剪切斜截面時(shí)，尚應(yīng)對每個(gè)斜截面進(jìn)行驗(yàn)算。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。36.某項(xiàng)目周邊建筑的情況如圖所示，試問該項(xiàng)目風(fēng)荷載計(jì)算時(shí)所需的地面粗糙度類別，選取下列何項(xiàng)符合規(guī)范要求？（）提示：按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）條文說明作答。A、A類B、B類C、C類D、D類答案：C解析：37.下列關(guān)于砌體房屋抗震計(jì)算的論述不正確的是()。A、多層砌體房屋抗震計(jì)算，可采用底部剪力法B、多層砌體房屋，可只選擇承載面積較大或豎向應(yīng)力較小的墻段進(jìn)行截面抗剪驗(yàn)算C、進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，墻段的層間抗側(cè)力等效剛度可只考慮剪切變形D、各類砌體沿階梯形截面破壞的抗剪強(qiáng)度應(yīng)采用fVE答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011—2001)(2008年版)第7.2.條，進(jìn)行地震剪力分配和截面驗(yàn)算時(shí)，砌體墻段的層間等效側(cè)向剛度應(yīng)按下列原則確定：剛度的計(jì)算應(yīng)計(jì)及高寬比的影響。高寬比小于1時(shí)，可只計(jì)算剪切變形；高寬比不大于4且不小于1時(shí)，應(yīng)同時(shí)計(jì)算彎曲和剪切變形；高寬比大于4時(shí)，等效側(cè)向剛度可取0.0。38.有一雜填土地基建筑場地，該土層無地下水，擬采用灰土擠密樁進(jìn)行地基處理。已知地基擠密前土的平均干密度為1.54t/m3，擠密后樁間土的最大干密度為ρdmax=1.82t/m3，現(xiàn)采用樁孔直徑為400mm，等邊三角形布樁。則樁的間距應(yīng)設(shè)計(jì)為（）m。A、1.0B、1.55C、1.8D、2.0答案：B解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.5.2條第3款規(guī)定，樁孔直徑為300mm~600mm。樁孔宜按等邊三角形布置，樁孔之間的中心距離，可為樁孔直徑的（2.0～3.0）倍，也可按下式進(jìn)行估算：已知地基擠密前土的平均干密度為：樁徑400mm，則可計(jì)算得樁間距為：39.某高層建筑裙樓商場內(nèi)人行天橋，采用鋼一混凝土組合結(jié)構(gòu)，如圖6-3所示，天橋跨度28m。假定，天橋豎向自振頻率為fn=3.5Hz，結(jié)構(gòu)阻尼比β=0.02，單位面積有效重量，試問，滿足樓蓋舒適度要求的最小天橋?qū)挾菳（m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3—2010作答；②接近樓蓋自振頻率時(shí)，人行走產(chǎn)生的作用力Fp=0.12kN。A、1.80B、2.60C、3.30D、5.00答案：B解析：40.一下?lián)问侥疚菁?，形狀及尺寸如圖所示，兩端鉸支于下部結(jié)構(gòu)。其空間穩(wěn)定措施滿足規(guī)范要求。P為自檀條（與屋架上弦錨固）傳至屋架的節(jié)點(diǎn)荷載。要求屋架露天環(huán)境下設(shè)計(jì)使用年限5年。選用西北云杉TC11A制作。假定，桿件D1采用截面為正方形的方木，P=16.7kN（設(shè)計(jì)值）。試問，當(dāng)按強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，其設(shè)計(jì)最小截面尺寸（mm×mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)不考慮構(gòu)件自重。A、80×80B、85×85C、90×90D、95×95答案：C解析：41.欲保證梁的受彎承載力不變，其他條件也不變時(shí)，最合適的鋼筋用量最接近于（）mm2。A、2650B、2869C、3472D、3866答案：C解析：單筋矩形梁在具有最大受彎承載力時(shí)，適筋梁的最大配筋率為：ρmax=ξbα1fc/fv=0.55×14.3/300=0.0262；此時(shí)鋼筋用量為：As=ρmaxbh0=0.0262×250×530=3472mm2。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。42.某三跨十層現(xiàn)澆框架，抗震等級(jí)二級(jí)，第一層層高3.9m，地面到基礎(chǔ)頂面1.1m，柱截面尺寸為500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，縱筋HRB335級(jí)，箍筋HPB300級(jí)，在豎向荷載地震作用組合下內(nèi)柱有關(guān)截面如圖所示，其內(nèi)力值見表。3.柱斜截面抗剪配筋A(yù)sv/s為（）mm2/mm。A、0.465B、0.515C、0.565D、0.651答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.3條式（11.4.3-3）計(jì)算，剪力設(shè)計(jì)值為：計(jì)算剪跨比λ=Hn/2/h0=4.4/2/0.46=4.78>2；根據(jù)第11.4.6條式（11.4.6-1）計(jì)算，受剪截面應(yīng)滿足：承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE＝0.85，混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)βc＝1.0，即可得：=（1/0.85）×（0.2×1.0×11.9×500×460）=644×103N=644kN>V=207.5kN（滿足要求）斜截面抗震受剪承載力應(yīng)滿足：求得軸向壓力設(shè)計(jì)值為：0.3fcA=0.3×11.9×5002=892.5×103N<1300×103N；取N=892.5kN，剪跨比為：λ=Hn/2/h0=4400/2/460=4.78>3，取λ＝3；代入上述公式可得：解得，柱斜截面抗剪配筋A(yù)sv/s為：Asv/s=0.651mm2/mm。43.某高層建筑有抗震設(shè)防的底層大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層以上樓層層高2.7m，橫向剪力墻有效截面面積Aw2=19.2m2；框支層層高3.6m，橫向落地剪力墻有效截面面積Aw1=11.4m2，框支層全部柱總截面面積Ac=2.88m2，柱截面均為1200mm×1200mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)框支層為C40，上層C25。下列各項(xiàng)中上下層剛度比正確的是（）。A、γ=1.64B、γ=1.81C、γ=1.88D、γ=1.96答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）附錄E第E.0.1條規(guī)定，柱截面面積折算系數(shù)為：44.黑龍江省佳木斯西北方向某縣的一多層建筑在設(shè)計(jì)時(shí)，《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)附錄D中沒有給出該縣的基本雪壓，但當(dāng)?shù)貧庀蟛块T給出年最大積雪深度為0.50m，由此設(shè)計(jì)單位可按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)附錄D第D.1.2條規(guī)定確定雪壓值s=()kN/m2。A、0.50B、0.60C、0.74D、0.80答案：C解析：《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)附錄D第D.1.2條規(guī)定，根據(jù)積雪深度計(jì)算雪壓的公式為：s=hρg。式中，s表示計(jì)算雪壓標(biāo)準(zhǔn)值；h表示積雪深度；ρ表示積雪密度(t/m3)。而根據(jù)第6.1.2條，對東北地區(qū)可取用：ρ=150kg/m3=0.15t/m3，重力加速度g=9.8m/s2，則該縣的基本雪壓為：s=0.50×0.15×9.8=0.74kN/m2。45.關(guān)于材料和巖土性能的試驗(yàn)值，下列敘述正確的是（）。A、材料和巖土的強(qiáng)度.變形模量.內(nèi)摩擦角等物理力學(xué)性能，可根據(jù)試驗(yàn).理論計(jì)算或經(jīng)驗(yàn)確定B、結(jié)構(gòu)中材料性能的不定性，應(yīng)由標(biāo)準(zhǔn)試件材料性能的不定性和換算系數(shù)或函數(shù)的不定性兩部分組成C、材料性能宜采用隨機(jī)變量模型，各統(tǒng)計(jì)參數(shù)和概率分布函數(shù)，應(yīng)以試驗(yàn)為基礎(chǔ)用參數(shù)估計(jì)和假設(shè)檢驗(yàn)確定。檢驗(yàn)的顯著水平可采用0.01D、材料強(qiáng)度的概率分布宜采用極值Ⅰ型分布答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001）第5.0.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)中材料性能的不定性，應(yīng)由標(biāo)準(zhǔn)試件材料性能的不定性和換算系數(shù)或函數(shù)的不定性兩部分組成。AC兩項(xiàng)，根據(jù)第5.0.1條規(guī)定，材料和巖土的強(qiáng)度、彈性模量、變形模量、壓縮模量、內(nèi)摩擦角、粘聚力等物理力學(xué)性能，應(yīng)根據(jù)有關(guān)的試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)經(jīng)試驗(yàn)確定。根據(jù)第5.0.1條，材料性能宜采用隨機(jī)變量模型描述。材料性能的各種統(tǒng)計(jì)參數(shù)和概率分布函數(shù)，應(yīng)以試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，運(yùn)用參數(shù)估計(jì)和概率分布的假設(shè)檢驗(yàn)方法確定，檢驗(yàn)的顯著水平可采用0.05。D項(xiàng)，根據(jù)第5.0.3條規(guī)定，材料強(qiáng)度的概率分布宜采用正態(tài)分布或?qū)?shù)正態(tài)分布。46.某單層單跨無吊車廠房采用裝配式無檁體系屋蓋，其縱橫承重墻采用Mu10，磚柱距4.5m，每開間有2.0m寬的窗洞，車間長27m，兩端設(shè)有山墻，每邊山墻上設(shè)有4個(gè)240mm×240mm構(gòu)造柱，如圖4-18所示，自基礎(chǔ)頂面算起墻高5.4m，壁柱為370mm×250mm，墻厚240mm，混凝砂漿強(qiáng)度等級(jí)M5。該壁柱墻的高厚比與下列哪一項(xiàng)驗(yàn)算式相接近？（）A、β=22.5B、β=19.67C、β=14.67D、β=11.25答案：D解析：由題意可知，橫墻間距s=4.5m＜H=5.4m，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）表5.1.3可知，計(jì)算高度為：H0=0.6s=0.6×4.5=2.7m；則該壁柱墻的高厚比β=H0/h=2700/240=11.25＜μ1μ2[β]=1.0×0.82×24=19.68，滿足規(guī)范要求。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。47.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)多層辦公樓局部平面布置如圖所示（均為辦公室），梁、板、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C30，梁、柱縱向鋼筋為HRB400鋼筋，樓板縱向鋼筋及梁、柱箍筋為HRB335鋼筋。A、17B、21C、25D、30答案：A解析：48.某3層內(nèi)框架磚房，四角設(shè)有構(gòu)造柱，建筑平面、剖面如圖所示。設(shè)防烈度7度，內(nèi)框架混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20，柱截面400mm×400mm，梁截面250mm×650mm，現(xiàn)澆混凝土樓、屋蓋。磚強(qiáng)度等級(jí)MU10，砂漿強(qiáng)度等級(jí)一層為M10，二層為M7.5，三層為M5。外墻厚370mm，墻外緣距軸線120mm。山墻未設(shè)門窗，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高-0.5000。已知各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值為G3=5300kN，G2=7100kN，G1=7500kN，各層的水平地震剪力設(shè)計(jì)值V1、V2、V3最接近于()。A、1759kN；1449kN；921kNB、1759kN；1441kN；711kNC、1759kN；1371kN；711kND、1353kN；1125kN；718kN答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2001)(2008年版)第5.2.1條，對于多層內(nèi)框架磚房，其相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)宜取水平地震影響系數(shù)最大值。則根據(jù)表5.1.4-1，7度，α1=αmax=0.08；總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：FEk=α1Geq=0.08×0.85×(5300+7100+7500)=1353.2kN；樓層地震剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算具體見表6-3對于內(nèi)框架砌體房屋，頂部附加地震作用系數(shù)δn=0.2。49.下列四種高層建筑結(jié)構(gòu)布置正確的是（）。A、框架結(jié)構(gòu)體系，當(dāng)矩形建筑平面的長邊邊長為短邊的4倍時(shí)，主要承重框架宜順長向布置，形成縱向布置方案，對抗側(cè)力有利B、框架—剪力墻結(jié)構(gòu)體系，當(dāng)矩形建筑平面的長邊邊長為短邊的4倍時(shí)，順長邊方向布置的縱向剪力墻宜集中布置在房屋的縱向兩盡端C、不論采用哪種結(jié)構(gòu)，在一個(gè)獨(dú)立結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，其結(jié)構(gòu)的平面布置宜對稱.剛度和承載力分布均勻D、不論場地的地質(zhì)情況如何，為了高層建筑的抗滑和抗傾覆需要，均宜設(shè)地下室答案：C解析：不論采用何種結(jié)構(gòu)，在一個(gè)獨(dú)立的結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，其結(jié)構(gòu)平面布置宜對稱，剛度和承載力分布均勻，這使得扭轉(zhuǎn)偏心距小，側(cè)移小，設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)才經(jīng)濟(jì)合理。A項(xiàng)，當(dāng)長邊邊長為短邊的4倍時(shí)，長向柱列的柱數(shù)較多，短邊方向強(qiáng)度、剛度相對較弱，所以通常把主要承重框架沿橫向布置，有利于增加橫向剛度；B項(xiàng)，框架—剪力墻結(jié)構(gòu)體系的剪力墻應(yīng)沿兩個(gè)主軸方向布置；D項(xiàng)，高層建筑結(jié)構(gòu)宜設(shè)置地下室，但不僅僅是為了抗滑和抗傾覆需要，地下室有以下功能：①利用土體的側(cè)壓力防止水平力作用下結(jié)構(gòu)的滑移、傾覆，②減小土的重量，降低地基的附加應(yīng)力，③提高地基土的承載能力，④減少地震作用對上部結(jié)構(gòu)的影響。50.某屋架下弦按軸心受拉構(gòu)件設(shè)計(jì)，保護(hù)層厚度c=25mm，配置4Φ16（HRB400級(jí)鋼筋），混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40。1.若截面尺寸為300mm×300mm，則按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte最接近于（）。A、0.0089B、0.01C、0.0178D、0.02答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.4條表4.1.4-2可知，C40混凝土材料強(qiáng)度為：ft=1.71N/mm2；根據(jù)第4.2.3條表4.2.3-1可知，HRB400級(jí)鋼筋強(qiáng)度為：鋼筋總面積為：As=4×201=804mm2，對軸心受拉構(gòu)件，取構(gòu)件截面面積為：Ate=300×300=90000mm2；根據(jù)第8.5.1條表8.5.1可知，考慮兩側(cè)軸心受拉鋼筋的最小配筋率為：根據(jù)第7.1.2條規(guī)定，按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。51.某獨(dú)立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合所得的內(nèi)力值為：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標(biāo)準(zhǔn)值G=486.7kN?；A(chǔ)埋深和工程地質(zhì)剖面如圖所示。2.偏心距為e=0.85時(shí)的基底壓力最大值最接近于（）kN/m2。A、316.8B、393.6C、400.1D、409.1答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條規(guī)定，當(dāng)偏心荷載作用時(shí)，基底壓力最大值的計(jì)算公式為：由于偏心距為：則代入數(shù)據(jù)可得基底邊緣最大壓力值為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。52.截面尺寸為190mm×800mm的混凝土空心砌塊墻段，砌塊的強(qiáng)度等級(jí)為MU10，砌筑砂漿強(qiáng)度等級(jí)Mb5，墻高2.8m，兩端為不動(dòng)鉸支座。沿墻段長邊方向偏心距e=200mm。該墻段的受壓承載力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、143.6B、154.2C、204.0D、227.3答案：A解析：53.已知某單層工業(yè)廠房的I形截面邊柱，有吊車。從基礎(chǔ)頂面算起下柱高6.7m，柱的控制內(nèi)力N＝853.5kN，M＝352.5kN·m，截面尺寸如圖2-33所示。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，采用HRB335鋼筋，對稱配筋。安全等級(jí)為二級(jí)，環(huán)境類別為二類。該柱截面的界限受壓區(qū)高度xb（mm）最接近于（）。A、228B、360C、497D、544答案：B解析：54.一磚拱端部窗間墻寬度600mm，墻厚240mm，采用MU10級(jí)燒結(jié)普通磚和M7.5級(jí)水泥砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)，如圖所示。作用在拱支座端部A—A截面由永久荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的縱向力Nu=40kN。試問，該端部截面水平受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）[2011年真題]A、23B、22C、21D、19答案：D解析：55.假定，該建筑物位于7度抗震設(shè)防區(qū)，調(diào)整構(gòu)件截面后，經(jīng)抗震計(jì)算，底層框架總側(cè)移剛度∑D=5.2×105N/mm，柱軸壓比大于0.4，樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)為0.4，不小于相鄰層該系數(shù)平均值的0.8。試問，在罕遇水平地震作用下，按彈性分析時(shí)作用于底層框架的總水平組合剪力標(biāo)準(zhǔn)值VEK（kN），最大不能超過下列何值才能滿足規(guī)范對位移的限值要求？（）提示：①按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。②結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下薄弱層彈塑性變形計(jì)算可采用簡化計(jì)算法；不考慮重力二階效應(yīng)。③不考慮柱配箍影響。A、5.6×103B、1.1×104C、3.1×104D、6.2×104答案：C解析：56.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺(tái)75/20t重級(jí)工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。5.驗(yàn)算縱向加勁肋與受壓翼緣間區(qū)格的局部穩(wěn)定性時(shí)，用到的臨界應(yīng)力σcrl（N/mm2）最接近的數(shù)值為（）。A、345B、310C、235D、215答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）式（4.3.4-2a）計(jì)算，腹板受彎計(jì)算時(shí)的高厚比為：其中，h1為縱向加勁肋至腹板計(jì)算高度受壓邊緣的距離。又根據(jù)式（4.3.3-2a）計(jì)算，λb1=0.539＜0.85，臨界應(yīng)力σcr1=f=310N/mm2。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。57.關(guān)于基坑支護(hù)有下列主張：Ⅰ．驗(yàn)算軟黏土地基基坑隆起穩(wěn)定性時(shí)，可采用十字板剪切強(qiáng)度或三軸不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo)；Ⅱ．位于復(fù)雜地質(zhì)條件及軟土地區(qū)的一層地下室基坑工程，可不進(jìn)行因土方開挖、降水引起的基坑內(nèi)外土體的變形計(jì)算；Ⅲ．作用于支護(hù)結(jié)構(gòu)的土壓力和水壓力，對黏性土宜按水土分算計(jì)算，也可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定；Ⅳ．當(dāng)基坑內(nèi)外存在水頭差，粉土應(yīng)進(jìn)行抗?jié)B流穩(wěn)定驗(yàn)算，滲流的水力梯度不應(yīng)超過臨界水力梯度。試問，依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）的有關(guān)規(guī)定，針對上述主張正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ正確B、Ⅰ、Ⅲ正確；Ⅱ、Ⅳ錯(cuò)誤C、Ⅰ、Ⅳ正確；Ⅱ、Ⅲ錯(cuò)誤D、Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ正確；Ⅲ錯(cuò)誤答案：C解析：Ⅰ項(xiàng)，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第9.1.6條第4款規(guī)定，驗(yàn)算軟黏土隆起穩(wěn)定性時(shí)，可采用十字板剪切強(qiáng)度或三軸不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。Ⅱ項(xiàng)，根據(jù)第3.0.1條及9.1.5條第2款規(guī)定，位于復(fù)雜地質(zhì)條件及軟土地區(qū)的一層地下室基坑工程的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)，應(yīng)進(jìn)行因土方開挖、降水引起的基坑內(nèi)外土體的變形計(jì)算。Ⅲ項(xiàng)，根據(jù)第9.3.3條規(guī)定，作用于支護(hù)結(jié)構(gòu)的土壓力和水壓力，對黏性土宜按水土合算計(jì)算；也可按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定。Ⅳ項(xiàng)，根據(jù)第9.4.7條第1款規(guī)定，當(dāng)基坑內(nèi)外存在水頭差，粉土應(yīng)進(jìn)行抗?jié)B流穩(wěn)定驗(yàn)算，根據(jù)附錄W，抗?jié)B流穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，滲流的水力梯度不應(yīng)超過臨界水力梯度。58.今有一在非地震區(qū)的辦公樓頂層柱。經(jīng)計(jì)算，已知在永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值、屋面活荷載（上人屋面）標(biāo)準(zhǔn)值、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值及雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別作用下得其柱的軸向力為NGk=40kN、NQ1k=12kN、NQ2k=4kN和NQ3k=1kN。其中：NGk為永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值所引起的該柱軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值；NQ1k為屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值所引起的該柱軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值；NQ2k為風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值所引起的該柱軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值；NQ3k為雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值所引起的該柱軸向壓力標(biāo)準(zhǔn)值。確定該柱在按承載能力極限狀態(tài)基本組合時(shí)的軸向壓力設(shè)計(jì)值N最接近于（）kN。A、69.12B、68.16C、66.76D、65.36答案：A解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.3.1條可知，屋面均布活載不與雪荷載同時(shí)組合，取較大值參與組合，ψc參照表5.3.1取值；荷載的分項(xiàng)系數(shù)根據(jù)第3.2.4條采用；根據(jù)式（3.2.3-1）計(jì)算，由可變荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)，其組合設(shè)計(jì)值為：N=1.2NGk+1.4NQ1k+1.4×0.6NQ2k=1.2×40+1.4×12+1.4×0.6×4=68.16kN，或N=1.2NGk+1.4NQ2k+1.4×0.7NQ1k=1.2×40+1.4×4+1.4×0.7×12=65.36kN；根據(jù)式（3.2.3-2）計(jì)算，由永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)，其組合設(shè)計(jì)值為：N=1.35NGk+1.4×0.7NQ1k+1.4×0.6NQ2k=1.35×40+1.4×0.7×12+1.4×0.6×4=69.12kN；取較大值得，該柱的軸向壓力設(shè)計(jì)值為：N=69.12kN。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。59.一幢8層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，在設(shè)防烈度8度（0.2g）多遇地震的水平地震作用下的水平位移如圖所示。其頂層的彈性水平位移δ8=60mm，第7層的水平位移δ7=54mm。2.由（1）已算得多遇地震作用下的第8層彈性層間位移，現(xiàn)已知第8層的樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)ξy=0.4（樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)為按構(gòu)件實(shí)際配筋和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算的彈性地震剪力的比值）。由此可算得該框架結(jié)構(gòu)在第8層的彈塑性層間位移角θP,8=（）。A、1/333B、1/220C、1/200D、1/150答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第5.5.3條第1款規(guī)定，不超過12層且層剛度無突變的鋼筋混凝土框架和框排架結(jié)構(gòu)、單層鋼筋混凝土柱廠房可采用本規(guī)范第5.5.4條的簡化計(jì)算法。根據(jù)第5.5.4條表5.5.4可知，彈塑性層間位移增大系數(shù)ηP=2.0（當(dāng)ξy=0.4時(shí)的8層框架），有：ΔuP,8=ηPΔue,8=2.0×6=12mm；根據(jù)第5.5.5條式（5.5.5）計(jì)算，彈塑性層間位移角為：60.某多層剛性方案磚砌體教學(xué)樓，其局部平面如圖所示。墻體厚度均為240mm，軸線均居墻中。室內(nèi)外高差為0.3m，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪。墻體采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M10混合砂漿砌筑，底層、二層層高均為3.6m；樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)。鋼筋混凝土梁的截面尺寸為250mm×550mm。假定，三層需在⑤軸梁上設(shè)隔斷墻，采用不灌孔的混凝土砌塊，墻體厚度190mm。試問，三層該隔斷墻承載力影響系數(shù)φ與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：隔斷墻按兩側(cè)有拉接、頂端為不動(dòng)鉸考慮，隔斷墻計(jì)算高度按H0=3.0m考慮。A、0.725B、0.685C、0.635D、0.585答案：B解析：61.10層框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度為8度，Ⅱ類場地，設(shè)計(jì)地震分組：第一組。首層層高6m，2層層高4.5m，3～10層層高3.6m，總高度39.3m。質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，各樓層重力荷載代表值Gi如圖所示。各樓層框架的Di值及剪力墻等效剛度如表6-5所列。采用側(cè)移法計(jì)算在連續(xù)均布荷載作用下結(jié)構(gòu)假想頂點(diǎn)位移μT=ψu(yù)qH4/100EIw，并已知當(dāng)結(jié)構(gòu)剛度特征值λ=1.2時(shí)位移系數(shù)ψu(yù)=8.07。結(jié)構(gòu)阻尼比ζ=0.05。1.未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件剛度影響時(shí)的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1（s），最接近于（）項(xiàng)數(shù)值。A、0.5B、0.9C、1.2D、1.7答案：B解析：具體計(jì)算如下：①框架總抗側(cè)移剛度D值為：②樓層平均高度為：③框架平均總剛度為：④剪力墻平均總剛度為：⑤總剛度特征值為：⑥結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移把各樓層重力荷載折算成連續(xù)均布荷載，有：q=∑Gi/H=89500/39.3=2277.35kN/m；當(dāng)λ=1.20時(shí)，位移系數(shù)ψu(yù)=8.07，結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移為：μT=ψu(yù)qH4/100EIw=8.07×2277.35×39.34/100×1515.69×106=0.289m；⑦結(jié)構(gòu)基本自振周期根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ3—2010）第4.3.17條及附錄C式（C.0.2）計(jì)算，取自振周期折減系數(shù)為：ψT=1.0，故結(jié)構(gòu)基本自振周期為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。62.一商店的單層平面框架，如圖所示。在（1）的單層平面框架中，除由豎向均布荷載gk及qk產(chǎn)生的D點(diǎn)彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDgk=50kN·m及MDqk=30kN·m外，現(xiàn)尚需計(jì)及如圖6-33所示由風(fēng)荷載產(chǎn)生的D點(diǎn)彎距標(biāo)準(zhǔn)值MDwk=25kN·m，由此算得D點(diǎn)在上述三種工況組合后的彎矩設(shè)計(jì)值MD=（）kN·m。提示：計(jì)算時(shí)對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。A、117.9B、123.0C、124.4D、140.0答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條及第3.2.4條規(guī)定，分別計(jì)算荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值如下：①當(dāng)按屋頂均布活荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（風(fēng)荷載的組合值系數(shù)ψc=0.6）：MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；②當(dāng)按風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)（屋頂均布活荷載的組合值系數(shù)ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；③當(dāng)按永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；124.4kN·m＞123kN·m＞117.9kN·m，故應(yīng)按風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合確定D點(diǎn)彎矩設(shè)計(jì)值MD，即MD=124.4kN·m。63.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計(jì)值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。7.條件同（5），則基礎(chǔ)梁的跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近于（）kN·m。A、-519.18B、-289.30C、-231.56D、-205.85答案：B解析：彎矩最大點(diǎn)在剪力等于0處，該點(diǎn)距左端距離應(yīng)為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。64.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值P=470kN。[2014年真題]3.假定，吊車工作級(jí)別為A7。試問，計(jì)算吊車梁時(shí)，吊車最大輪壓設(shè)計(jì)值（kN），為下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、470B、658C、690D、724答案：D解析：吊車荷載屬于活荷載，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第2款第2項(xiàng)規(guī)定，荷載的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.4；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第3.1.6條規(guī)定，吊車荷載在計(jì)算吊車梁時(shí)應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù)；根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.3.1條規(guī)定，重級(jí)A7級(jí)工作制吊車的荷載動(dòng)力系數(shù)應(yīng)取1.1。所以吊車最大輪壓設(shè)計(jì)值為：F=1.4×1.1×470=723.8kN。65.某獨(dú)立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合所得的內(nèi)力值為：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標(biāo)準(zhǔn)值G=486.7kN。基礎(chǔ)埋深和工程地質(zhì)剖面如圖所示。3.基底土的承載力特征值fa最接近于（）kN/m2。A、251.7B、259.6C、267D、276.3答案：C解析：黏粒含量大于10%的粉土，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb=0.3，ηd=1.5；則可計(jì)算得修正后的基底土的承載力特征值為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。66.下列各項(xiàng)中，()不屬于超過承載能力極限狀態(tài)的情形。A、地基失穩(wěn)B、墻.柱壓屈失穩(wěn)C、構(gòu)件變形過大，超過規(guī)范規(guī)定的撓度或水平變位限值D、結(jié)構(gòu)作為剛體失去平衡，如挑梁的傾覆答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB50068-2001)第3.0.2條，承載能力極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到最大承載能力或不適于繼續(xù)承載的變形。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件出現(xiàn)下列狀態(tài)之一時(shí)，應(yīng)認(rèn)為超過了承載能力極限狀態(tài)：①整個(gè)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分作為剛體失去平衡(如傾覆等)；②結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接因超過材料強(qiáng)度而破壞(包括疲勞破壞)，或因過度變形而不適于繼續(xù)承載；③結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)動(dòng)體系；④結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件喪失穩(wěn)定(如壓屈等)；⑤地基喪失承載能力而破壞(如失穩(wěn)等)。C項(xiàng)屬于超過正常使用極限狀態(tài)的情形。67.如圖所示，某臨時(shí)性屋架端節(jié)點(diǎn)的單齒連接，齒深范圍內(nèi)的弓形垂直面積為10400mm2。上下弦夾角26°34′，已知上弦桿O1的軸向力設(shè)計(jì)值（N＝70kN。）2.保險(xiǎn)螺栓采用C級(jí)螺栓，問計(jì)算所得的螺栓面積（mm2）最接近下列（）值。A、168B、210C、197.1D、272答案：C解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第6.1.4條式（6.1.4）計(jì)算，保險(xiǎn)螺栓承受的軸向拉力為：Nb＝0.9×N×tan（60°－α）＝0.9×46613＝41952N；故螺栓面積為：An=41952/1.25/170=197.4mm2。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。68.基底承受建筑物上部結(jié)構(gòu)傳遞的壓力為：基本組合為180kPa，標(biāo)準(zhǔn)組合為165kPa，準(zhǔn)永久組合為150kPa；土和基礎(chǔ)的自重壓力為60kPa。已知基礎(chǔ)埋置深度為3m，基礎(chǔ)底面以上土的平均重度為12kN/m3。3.計(jì)算基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，基礎(chǔ)底面反力應(yīng)?。ǎ﹌Pa。A、180B、240C、243D、250答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第4款和第3.0.6條規(guī)定，計(jì)算基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳來的作用效應(yīng)和相應(yīng)的基底反力，應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，采用相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)。取相應(yīng)于荷載標(biāo)準(zhǔn)值的基本組合180kPa，乘以1.35的分項(xiàng)系數(shù)，故基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值為243kPa。69.如圖7-10所示某簡支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm，設(shè)計(jì)荷載為公路—Ⅱ級(jí)荷載。A、0.285B、0.290C、0.295D、0.380答案：D解析：70.A、112500B、119600C、126900D、150000答案：A解析：梁抗扭截面核心面積為：Acor=bcorhcor=（300－2×25）×（500－2×25）=112500mm^2。其中，bcorhcor為箍筋內(nèi)表面范圍內(nèi)截面核心部分的短邊、長邊尺寸。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。71.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面寬度為2m，基礎(chǔ)底面標(biāo)高為-1.4m，基礎(chǔ)主要受力層范圍內(nèi)有軟土，擬采用水泥土攪拌樁進(jìn)行地基處理，樁直徑為600mm，樁長為11m，土層剖面、水泥土攪拌樁的布置等如圖5-2所示。假定，水泥土攪拌樁的單樁承載力特征值Ra=145kN，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)λ=1，①層土的樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)β=0.8。試問，當(dāng)本工程要求條形基礎(chǔ)底部經(jīng)過深度修正后的地基承載力不小于145kPa時(shí)，水泥土攪拌樁的最大縱向樁間距s（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：處理后樁間土承載力特征值取天然地基承載力特征值。A、1500B、1800C、2000D、2300答案：C解析：72.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺(tái)下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺(tái)厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺(tái)及柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計(jì)水位+5.000，抗壓設(shè)計(jì)水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。1.地下室底板面積為1000m2，結(jié)構(gòu)（包括底板）自重及壓重之和為60000kN。試問，當(dāng)僅考慮采用壓重措施進(jìn)行抗浮穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，為滿足《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）的抗浮要求，還需增加的壓重（kN）最小值與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：答案中0表示不需要另行增加壓重。A、3000B、2000C、1000D、0答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.4.3條第2款規(guī)定，抗浮穩(wěn)定性不滿足設(shè)計(jì)要求時(shí)，可采用增加壓重或設(shè)置抗浮構(gòu)件等措施。在整體滿足抗浮穩(wěn)定性要求而局部不滿足時(shí)，也可采用增加結(jié)構(gòu)間剛度的措施。由及可知，還需增加的壓重最小值為：1.05×10×6×1000－60000=3000kN。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。73.已知矩形截面梁b＝250mm，h＝600mm，采用C30級(jí)混凝土。A、334.76B、368.68C、400.68D、488.48答案：C解析：74.某廠房三鉸拱式天窗架采用Q235B鋼制作，其平面外穩(wěn)定性由支撐系統(tǒng)保證。天窗架側(cè)柱ad選用雙角鋼L125×8，天窗架計(jì)算簡圖及側(cè)柱ad的截面特性如圖所示。[2011年真題]1.試問，天窗架中的受壓桿件容許長細(xì)比不宜超過下列何項(xiàng)數(shù)值？（）A、100B、150C、200D、250答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）表5.3.8中第1項(xiàng)規(guī)定，柱、桁架和天窗架中的受壓桿件容許長細(xì)比不宜超過l50；第2項(xiàng)規(guī)定，支撐（吊車梁或吊車桁架以下的柱間支撐除外）受壓桿件容許長細(xì)比不宜超過200。75.在設(shè)防烈度為6度至9度地區(qū)內(nèi)的乙類、丙類高層建筑，應(yīng)進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)，其地震作用計(jì)算按下列哪種做法才符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）的規(guī)定？（）A、各抗震設(shè)防的高層建筑結(jié)構(gòu)均應(yīng)計(jì)算地震作用B、6度設(shè)防時(shí)，Ⅰ～Ⅲ類場地上的建筑不必計(jì)算，Ⅳ類場地上的較高建筑及7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計(jì)算C、6度不必計(jì)算，7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計(jì)算D、6度設(shè)防時(shí)Ⅰ.Ⅱ類場地上的建筑不必計(jì)算，Ⅲ類和Ⅳ類場地上建筑及7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計(jì)算答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.3.1條規(guī)定，各抗震設(shè)防類別高層建筑的地震作用，應(yīng)符合下列規(guī)定：①甲類建筑，應(yīng)按批準(zhǔn)的地震安全性評(píng)價(jià)結(jié)果且高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的要求確定；②乙、丙類建筑，應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度計(jì)算。76.某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，其埋置深度為1.2m，寬度為1.6m。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.200m。[2012年真題]2.假定，在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，基礎(chǔ)底面壓力值。試問，②層淤泥質(zhì)黏土頂面處的附加壓力值Pz(kPa),與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、60B、70C、80D、90答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條第2款規(guī)定，對條形基礎(chǔ)附加壓力值可按下式計(jì)算：取基礎(chǔ)長度進(jìn)行計(jì)算。步驟如