某安置區(qū)樓模板工程施工方案

某安置區(qū)樓模板工程施工方案[精編版]***大道溝口安置區(qū)1#~16#樓工程模板工程施工方案工程概況***大道溝口安置區(qū)1#~16#樓工程，由*****設計院設計，本工程總建筑面積約45447m2，建筑總高度均為19m，樓層各層高為3.0m,底層高為3.85m，負面高0.6m,框架梁斷面最大均為250×650，其它分別為250×600，250×550，250×500250×450，250×400，200×400，200×300；最大柱斷面為650×650，其它為600×600、550×550、500×550、500×500，450×450，400×500，400×450等，樓梯為現(xiàn)澆鋼筋砼板式樓梯；樓板厚度為分別為100，110，140；采用商品砼，采用施工電梯垂直運輸，人工平整機械振搗。二、模板選型本工程模板工程采用膠合板為主材，方木為橫豎檔、擱柵、柱箍、托木等，支撐系統(tǒng)采用門型鋼管架。本工程每幢擬投入兩套柱模及兩套梁板模。三、材料機具1、模板：采用酚醛樹脂膠合板，規(guī)格為1830×915×18mm，方木：50×100mm、100×100mm、70×150mm、150×150方木等。2、支撐系統(tǒng)：MZ型門式鋼管架，Ф48普通鋼管架。3、配件：鐵絲、對拉夾具、夾具螺絲、V型卡、鎖緊器、門架上下頂托、門架連接棒、聯(lián)結件、普通鋼管扣件、電鋸、電鉆、電刨等。四、模板計算荷載分項系數(shù)取值和模板力學性能1、荷載分項系數(shù)模板及其支架自重、新澆砼自重、鋼筋自重ri均為1.2。施工人員及施工設備荷載、振搗砼時產(chǎn)生的荷載ri均為1.4。傾倒砼時產(chǎn)生的荷載ri為1.4。2、模板力學性能抗彎強度：fm=13Mpa順紋抗剪：fv=1.5Mpa順紋抗彎：fx=8.5Mpa順紋抗壓：fc=12Mpa重力密度：5.5KV/mm3彈性模量：酚醛樹脂膠合板取E=6000N/mm2，杉木取E=10000N/mm2五、模板制作方法及支設工藝順序（一）柱模的制作1、柱模配模：側模：柱尺寸為b×h，其中b為短方向采用同柱寬膠合板，h為長方向采用h+2×18寬的膠合板。豎擋：采用50×100mm方木，柱寬550mm及其以上的豎楞采用三根分柱寬均等分位置布設，并在中間設Ф12對拉鋼筋。柱箍：柱箍采用50×100mm方木，兩根為一組，兩端以Ф12鋼筋拉結，間距450mm最底部的柱箍緊貼樓地面。柱模安裝示意圖如下：拉結鋼筋：兩端用碟型卡或對拉螺栓等固定拉緊。2、柱模板計算：（1）、柱模板計算：取底層的矩形柱650×650進行計算，底層層高（3.85M+0.6）=4.45M，梁高650MM,柱砼施工縫留置在梁底處，則柱凈高H=4.45-0.65=3.8M。本工程采用商品砼，砼連續(xù)澆筑速度取V=2M/h，取β1=1.0、β2=1.0砼側力F1=0.22rctoβ2V1/2=0.22×24×EQ\f(200,30+15)×1.0×1.0×21/2=33.182KN/M2F2=rcH=24×3.55=85.2KN/M2取上述兩者最小值：F1=33.182KN/M2砼側壓力設計值：F=F1×項系數(shù)×折減系數(shù)=33.182×1.2×0.9=35.84KN/M2由于本工程主體結構柱邊長均不小于300mm，故不考慮振搗時產(chǎn)生的荷載標準值。而應考慮傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標準值。設澆筑柱砼使用溜槽、串筒或導管，傾倒砼時對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值，查《現(xiàn)行建筑施工規(guī)范大全第二版》第二冊附表1.2知：F=2KN/M2所以，柱側模要承受砼壓力：F3=2×1.4×0.9=2.52KN/M2上述荷載組合：F4=35.84+2.52=38.36KN/M2(用于承載力驗算)A、柱模板抗彎強度驗算：化F2，F(xiàn)4為線均布荷載（取1M寬為計算單元）q=F4×1=38.36×1=38.36KN/M2q1=F2×1=35.84×1=35.84KN/M2=N/mm計算簡圖如下：（柱長650+2×18=686㎜，按700㎜算）CBACBA700/2700/2彎矩Mmax=Mb=-Kmql2=-0.105×38.36×(EQ\f(700,2))2=4.934×105N·mm截面抵抗矩：W=bh2/6=100×182/6=5.4×104mm3σ=EQ\f(M,W)=EQ\f(4.934×105,5.4×104)=9.137N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足要求B、柱模板抗剪強度驗算：V=0.625ql=0.625×38.36×700/2=8391KNτ=3v/2bh=3×8391/2×1000×18=0.7N/MM2<[fv]=1.4N/MM2符合要求。C、柱模板撓度驗算：查《建筑施工手冊》表2-13ω=kt×EQ\f(ql4,100EI)=0.677×38.36×(EQ\f(700,2))4/(100×6000×EQ\f(1,12)×1000×183)=1.336×1012/3.50×1012=0.382mm≤[ω]=EQ\f(l,400)=EQ\f(300,400)=0.75mm符號要求。(2)、豎檔計算簡圖：a、豎檔計算圖：取柱箍間距L=800mm，柱砼施工縫留在梁底處，則豎檔實際高度h=3550mm，采用50×100mm方木作成豎檔，共三根豎檔。計算圖如下：砼側壓力的有效壓頭高度：h=EQ\f(F,rc)=EQ\f(35.84,24)=1.493ql=38.36×103×600/2/106=11.508N/mm（驗算承載能力）ql1=35.84×103×600/2/106=10.75N/mm（驗算撓度）b、柱豎檔抗彎強度驗算：Mmax=Kmql2=0.105×11.508×6002=4.35×105N/mmW=1/6bh2=1/6×50×1002=0.833×105σ=EQ\f(M,W)=4.35×105/(0.833×105)=5.22N/mm2<[fm]=13N/mm2符合要求。C、柱豎檔撓度驗算：ω=0.644×EQ\f(ql4,100EI)=0.0814mm≤[ω]=EQ\f(l,400)=600/400=1.5mm符合要求。（3）柱箍計算：本工程柱箍采用50mm×100mm方木聯(lián)合使用。柱箍抗彎強度驗算，計算簡圖如下：650+2×18+2×100650+2×18+2×100B、抗彎強度計算：q=38.36KN/M2×0.8M=30.68KN/Mq1=35.84KN/M2×0.8M=28.67KN/MMmax=0.125ql2=0.125×30.68×8862=3.01×105N.mm/2W=EQ\f(1,6)bh2=EQ\f(1,6)×100×1002=1.67×105N.mmσ=EQ\f(M,W)=3.01×105/2÷1.67×105=1.8N/mm2<[fm]=13N/mm2符合要求。C、柱箍抗剪驗算：V=0.625ql=0.625×30.68×650/2=6232Nτ=EQ\f(3v,2bh)=3×6232/2×50×100=0.937N/MM2<[fv]=1.4N/MM2符合要求。D、柱箍撓度驗算：W=EQ\f(0.521ql4,100EI)=0.521×30.68×886/100×6000×1/12×50×1003/2=0.8<[W]=EQ\f(400,400)=1.00mm符合要求。(4)對拉鋼筋及螺栓驗算：對拉鋼筋驗算：查《建筑施工手冊》表17-17，17-16知，其凈面積A=113mm3FA=FB=EQ\f(3.14+0.84×2,2)=2.41KNσ=EQ\f(FA,AS)=EQ\f(2.41×103,113)=21.33N/mm2<[σ]=215N/mm2滿足要求。對拉螺栓驗算：查《建筑施工手冊》表17-17，17-16知，須用M12螺栓。其凈面積A=113mm3F=2.41KN<[δ]=24.5KN符合要求?；蛴?8型以上的碟形扣件，查表，其容許拉力為18KN，也滿足要求。3、柱模支設工藝順序：模板成型→豎擋→現(xiàn)場衛(wèi)生清理→彈線定位→立模→臨時固定→校核垂直度、軸線、尺寸、形狀→柱箍→對拉螺栓→梁、板模板安裝→校正垂直度→加固固定。4、柱模支設工藝要求：拼柱模時，以梁底標高為準，由上往下配模，不符合模數(shù)部分放到柱根部位處理，或保證柱模的長度模數(shù)，不符合部分放到節(jié)點部位處理。配模時應同時考慮清掃口。清掃在清掃衛(wèi)生后，立即封閉。模板制制作完成后，刷水溶性隔離劑，不得使用廢機油。安裝柱時，應先在基礎面（或樓面）上彈主軸線及邊線，一柱列的應先彈兩端下主軸線及邊線，然后拉通線彈出中間部分柱的軸線及邊線。柱模在模板全部加固完畢，需及時在澆筑砼前對其垂直度尺寸、形狀、軸線、標高等到進行技術復核。支模時，其中的一片初步校正穩(wěn)定，然后依序安裝，合圍后，先加固上、下兩道箍后進行全面校正完畢后，及時架設柱間支撐以滿足縱向、橫向穩(wěn)定性的需要。柱模板應上設排水口，排水口應設在柱砼施工縫面處。柱模根部須封堵防止跑漿。梁柱接頭處的模板，盡量采用預拼整體安裝和整體拆除。（二）梁模的制作：1、梁模配模底模采用同梁寬的膠合板，側模采用梁高度減板厚度加18mm的膠合板；600mm以下梁高（不包括600mm）使用50×50mm以上方木作斜撐以固定側模。橫向擱柵：梁高600mm以下（不包括600mm）的梁的模向擱柵采用50×100mm方木，間距300mm?？v向擱柵：采用70×150mm方木。梁模剖面示意圖如下： 橫向擱柵梁高梁高框架柱縱向擱柵框架柱2、梁支模工藝順序：衛(wèi)生清掃→彈出支撐位置→豎向支撐及模向連接→柱模板初步固定、校核→縱向擱珊→模向擱珊→底?！鷤饶！鷬A木→托木豎撐→斜撐（布置套管）→（安裝對拉螺栓）→標高、軸線校核→加固調(diào)整→板模安裝。3、梁模工藝要求：支模時，在復核梁底標高、軸線位置無誤后，搭設和調(diào)平門型架，再在擱柵上按配柳暗花明方案鋪設梁底板，拉線調(diào)直，并與支架固后，在分別安裝側模與底模，拼接后設斜撐固定，然后按規(guī)范和設計要求起拱。次梁模的安裝，要待主梁模板中心線位置是否對正，待板模支完后，檢查其標高并調(diào)整。4、計算如下：對框架主梁截面尺寸為250×650進行計算設梁模板底楞木，側模板立檔間距為400mm。一、梁底板驗算1、抗彎承載力（即模板強度）驗算底板承受荷載：梁底板自重：5.0×0.018×0.25×1.2=0.027KN/M砼自重：24×0.25×0.65×1.2=4.68KN/M鋼筋自重：1.5×0.25×0.65×1.2=0.293KN/M活荷載（振搗砼產(chǎn)生）：2.0×0.65×1.4=1.82KN/M總豎向荷載：q=0.027+4.68+0.293+1.82=6.82KN/M乘以折減系數(shù)0.9，則q=0.9q1=6.82×0.9=6.14KN/M計算圖如下：q300300300橫向擱柵間距300mm，底?？梢暈橐粋€等跨、多跨連續(xù)梁，考慮膠合板長度有限，按四跨連續(xù)梁計算，按最不利荷載布置，則：Mmax=Km*q*l2=0.121×6.14×0.32=0.067KN/M需要Wn=EQ\f(M,EQ\f(b×h2,6))=EQ\f(0.067×106,EQ\f(200×182,6))=6.2N/mm則Wn=6.2N/mm<[fm]=13N/mm滿足要求。2、抗剪承截力（剪應力）驗算剪力Vmax=Kv*q*l=0.62×6.14×0.3=1.14KN剪應力τmax=EQ\f(3*V,2b*h)=0.48N/mm2<fv=1.5Mpa滿足要求。3、撓度驗算按強度驗算荷載組合、進行撓度驗算時，不考慮振搗荷載，則q=4.73-1.4=3.33KN/m撓度WA=KtEQ\f(q*l4,100*E*I)=EQ\f(0.667×3.694×3004,100×6000×EQ\f(1,12)×200×183)=0.347mm[W]=EQ\F(l,400)=0.75mm滿足要求。二、梁側模板計算1、側壓力計算：F1=0.22·rc·t0·β1·β2·EQ\r(,V)=0.22×24×EQ\f(200,30+15)×1.0×1.0×EQ\r(,2)=33.148KN/m2F2=rc·H=24×0.65=15.6KN/m2取二者較小值F=15.6KN/m2計算乘以分項系數(shù)F=15.6×1.2=18.72KN/M2振搗砼時產(chǎn)生的荷載4KN/M2×1.4=5.6KN/M2以上兩種荷載合計18.72+5.6=24.32KN/M22、強度驗算：立檔間距為400mm，設側模板按四跨連續(xù)梁計算，同時梁上砼板厚140mm，梁底模板厚18mm，側壓力化為線布荷載q=F·H=24.32×（0.65-0.14）=12.4KN/m乘以折減系數(shù)0.9，則：q=11.163KN/M則：彎矩Mmax=-Km·q·l2=-0.121×11.163×0.42=-0.3479KN·M需要Wn=EQ\f(M,fm)=EQ\f(0.3479×106,13)=26761.54mm3選用側模板的截面尺寸為18×500mm，則截面抵抗矩W=EQ\f(b·h2,6)=EQ\f(500×182,6)=27000mm3>Wn=26761.54mm3滿足要求。3、剪力驗算：剪力Vmax=Kv·q·l=0.62×11.163×0.4=2.768KN則剪應力τmax=EQ\f(3*V,2b*h)=EQ\f(3×2.533×103,2×500×18)=0.425N/mm2τmax=0.425N/mm2<[fv]=1.5N/mm2滿足要求4、撓度驗算：WA=KtEQ\f(q*l4,100*E*I)=EQ\f(0.677×11.163×4004,100×6000×EQ\f(1,12)×650×183)=EQ\f(2.1413×1012,1.74960×1012)=1.02mm[W]=EQ\F(l,400)=EQ\f(400,400)=1.0mm則WA<[W]滿足要求。三、梁底橫向擱柵計算：1、由梁自重所傳下來的荷載F=4.73×0.3=1.419KN計算簡圖如下：F12002、梁橫向擱柵抗彎強度計算：M=EQ\F(1,4)F·l=EQ\F(1,4)×1.197×103×1200=0.54×106N·mmσ=EQ\F(M,W)==6.48N/mm2<[fm]=13N/mm2可以3、梁橫向擱柵抗剪強度計算：V=EQ\f(1,2)p=EQ\f(1,2)×1.797=0.9KNτ=EQ\f(3*V,2b*h)=0.27N/mm<[fv]=1.4N/mm2符合要求。4、梁橫向擱柵撓度計算：扣除振搗對模板的影響F=3.95×0.3=1.185KNW=EQ\f(Ktp×l3,48×E*I)=EQ\f(0.677×3.097×103×12003,48×10000×EQ\f(1,12)×100×1003)=0.69mm所以W=0.69mm<[w]=EQ\f(1200,400)=3mm符合要求四、梁縱向擱柵計算：1、由橫向擱柵傳下來的荷載F=EQ\f(1,2)p=EQ\f(1,2)×1.797=0.9KN將橫楞傳下的集中力化為均布荷載q=EQ\f(5p,l)=2.5KN/m計算圖如下：q18001800180018001800不考慮連續(xù)梁的有利作用，可簡化為簡支梁計算，計算圖如下：ABCD6006006002、梁縱向擱柵抗彎強度計算Mmax=0.125·q·l2=0.125×2.5×1.82=1.013KN·Mσ=EQ\F(M,W)==3.6N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足要求。3、梁縱向擱柵抗剪強度計算：V=EQ\f(1,2)p=EQ\f(1,2)×5×0.9=2.25KNτ=EQ\f(3*V,2b*h)=0.3N/mm2<[fv]=1.4N/mm2滿足要求。4、梁縱向擱柵撓度計算：W=EQ\f(23q*l3,648*E*I)=EQ\f(2.4933×1015,1.5309×1015)=2.62mm[W]=EQ\F(l,400)=EQ\f(1800,400)=4.5mm則W<[W]滿足要求。五、梁支撐計算：采用φ42×2.5，M1219可調(diào)門架，承載力為40KN。門型架承載力計算：每榀門架所受力為：N=1.2（NGK1·H+NGK2）+1.4NQKNGK1。。。。。。。每米高門架構配件自重產(chǎn)生的軸向標準值取0.276KN/mNGK2……模板、砼及鋼筋自重標準值NGK2=5.99×1.8=10.78KNNQK…….施工荷載NQK=2×1.2×1.8=4.32KN則：N=1.2×（0.276×4.1+10.78）+1.4×4.32=20.34KN<Nd=40KN滿足要求。（三）板模配模：1、板模：盡量采用整塊膠合板，施工前必須經(jīng)過計算配料。橫向擱柵：采用50×100mm以上的方木，間距300~450mm.縱向擱柵：采用75×150mm以上的方木，間距1800mm。樓面模板支撐布置示意圖如下：2、板模工藝順序：排?！嬎恪淠！F(xiàn)場衛(wèi)生清理→放線彈出支撐位置→安放墊木→安裝豎向支撐及橫向連系鋼管→標高調(diào)整→縱向擱柵→橫向擱柵→鋪設板?！鷱秃藰烁哒{(diào)整加固。3、板模的工藝要求：板支撐體系的架設同梁支撐體系。板模安裝時，應撐系統(tǒng)的頂托標高，經(jīng)復查無誤后，安裝縱向擱柵，再在縱向擱柵上鋪設橫向擱柵，調(diào)整橫向擱柵的位置及間距，最后鋪設模板。樓板支模、立柱和立螺應同時安裝，樓板木模采用綜合支模其樓螺擱梁側模上應設短托木傳力，樓螺不宜單獨擱置在墻模橫圍圈上，樓板支撐靠墻、柱模距離宜400-500mm，樓板拼縫在2mm左右，若有設計后澆帶，模板應獨立搭設。4、板模的計算：（1）、板模荷載計算：取140mm厚板進行驗算，采用鋼管門架支撐體系。模向擱柵：采用50×100mm以上的方木，間距為300-450mm，一般情況下，取365mm（按配模計算調(diào)整）；縱向擱柵采用70mm×150mm以上方木間距1800mm。膠合板規(guī)格為1830×915×18mm，取一塊膠合板作為計算單元。a、板底模荷載：膠合板自重：0.3×0.915×1.2=0.33KN/m砼自重：24×0.915×0.14×1.2=3.69KN/M鋼筋自重：1.1×0.915×0.14×1.2=0.169KN/mq1=0.33KN/M+3.69KN/m+0.169KN/M=4.189KN/M=4.189N/mm乘以折減系數(shù)：q=ql×0.9=3.77N/mmF=2.5×1.4×0.9=3.15N/mm計算圖如下：Fq3663663663663661830b、板?？箯潖姸扔嬎悖?按簡支的最大荷載計算)M=MF+MqΣMmax1=Mfmax+Mql=0.2FL+0.078ql2=0.2×3.15×103×366+0.078×3.77×3662=2.70×105N.MMΣMmax2=MF2+Mqmax=0.1FL+0.105ql2=0.10×3.15×103×366+0.105×3.77×3662=1.683×105N.mm故取Mmax=2.70×105N.MMσ=M/W=(2.70×105)/1/6×915×182)=5.46N/mm2<[σ]=18N/mm2符合要求。C、板模撓度驗算：ωmax=ωq=0.644ql4/100EI=0.644×(3.77/1.2×3664)/(100×40000×1/12×915×183)=0.014mm<[δ]=L/400=366/250=10464符合要求。（2）板模橫向擱柵驗算：A、板模橫向擱柵計算簡圖：q=3.77/0.915×0.366=1.51N/mm考慮擱柵方木的長度，取三跨計算，計算簡圖如下：式中：q：為板模及其上荷載。F：為施工人員及設備荷載。FqFF120012001200B、板模橫向擱柵抗彎強度計算：ΣMmax1=Mqfmax+Mf1=0.175fl+0.1ql2=0.175×3.15×103×1200+0.1×1.51×12002=0.88×106N.mmΣMmax2=Mq2+Mfmax=0.213fl+0.08ql2=0.213×3.15×103×1200+0.08×1.51×12002=0.98×106N.mm故取M=0.98×106N.MMσ=M/W=(0.98×106)/1/6×100×1002)=5.88N/mm2≤[δK1]=11N/mm2符合要求。ωmax=ωq=0.677ql4/100EI=0.677×(1.51×12004/100×9000×1/12×100×1003)=0.28mm≤[ω]=l/250=1200/250=4.8mm（3）、板模縱向擱柵計算：A、計算簡圖如下：FFFFFABCDEFG5836636636636658取施工人員及設備荷載標準值：q=1.5KN/M2則F’=1.5×0.366×1.2×1.4×0.9=0.83KNF”=1.24×1.2=1.49KN設計值F=0.83+1.49=2.32KN用4.0M長度的方木作擱柵，取簡支計算。B、板?？v向格柵抗彎強度計算：ωmax=2.27×103×[35+(366+35)+(366×2+35)]=2.7×106N.mmσ=M/W=2.7×106/[(70×1502)/6]=10.4N.mm2<[σ]=11N/mm2滿足要求。C、板?？v向擱柵撓度計算：計算撓度時，荷載不包括施工人員及設備荷載值。F=1.49/(1.2×0.9)=1.38KNωmax=ω1+ω2+ω3=Fa1L2/24EI×(3-4a12/L2)+Fa2L2/24EI×(3-4a22/L2)+Fa3L2/24EI×(3-4=1.38×103×35×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×352/18002)+1.38×103×381×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×3812/18002)+1.38×103×727×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×7272/18002)=3.03mm<L/250=7.2mm符合要求。（4）、板模門架支撐計算：采用Ф42.25×3.25國產(chǎn)通B型門式鋼管架。A、計算荷載：縱向擱柵傳下來的荷載：F=5×2.32/2=5.8KN<55KN鋼管架載面積A=π/4(d14-d24)=π/4×[42.252-(42.25-3.25)2]=398.2mm2I=π/64(d14-d24)=π/64×[42.252-(42.25-3.25)2]=7.62×104I=(I/A)0.5=(7.62×104/398.2)0.5=13.83mm門架計算高度：ho=h=1.8mλ=ho/I=1800/13.83=130.15<[λ]=150查《建筑施工手冊》得：Ф=0.396f=N/Фa=2.9×103/(0.396×398.2)=18.4N/mm2<f=215N/mm2滿足要求。B、板模門架支撐的穩(wěn)定性計算：門架搭設高度為5.3M≤規(guī)定極限高度8.0M，查《建筑施工手冊》表5-92，不必計算門架的穩(wěn)定六、模板的拆除：1、承重的模板應在砼達到下表強度以后，方可拆除。2、已拆除模板及其支架的結構，在砼強度符合設計砼強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產(chǎn)生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經(jīng)過核算，加設臨時支撐。3、拆除時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時運走、整理。4、拆模程序一般是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大復雜模板的拆除，事前應制定拆模方案。5、拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。6、快速施工的梁和樓板模板，其底模及門架支撐的拆除時間，對所有砼的強度發(fā)展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁以安全承載。結構類型結構跨度（M）按設計的砼強度標準值的百分率計％板≤250>2≤875>8100梁<875>8100懸臂構件1007、拆模進砼達到的強度應以拆模試塊強度報告單為參考，拆模試塊應放在梁和樓板上進行同條件養(yǎng)護。七、文明施工工地現(xiàn)場做到道路暢通、平坦整潔，不亂堆亂放，無散落物，建筑物四周保持潔凈。開展文明教育，加強班組建設，搞好三上崗一講評的安全活動，有良好的班容班貌。加強工地治安綜合治理，做到目標管理，制度落實，責任到人。施工現(xiàn)場治安防范措施有力，重點要害部位防范設施有效到位?，F(xiàn)場施工人員按規(guī)定戴一個顏色的安全帽，現(xiàn)場施工人員均佩帶胸卡，穿統(tǒng)一制服。八、安全保證措施1、切實落實“安全第一”的方針，組織職工學習安全生產(chǎn)，消防管理等有關法規(guī)。2、健全安全生產(chǎn)管理網(wǎng)絡，落實公司、工程部、班組三級安全生產(chǎn)管理責任制。3、各班組長為安全生產(chǎn)第一責任人，負責安全生產(chǎn)日常監(jiān)督管理工作。4、嚴格規(guī)定進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽，嚴禁穿拖鞋、硬底鞋、高跟鞋、赤腳和赤膊上班，高空作業(yè)在無安全防護設施時，必須按規(guī)定系好安全帶，并應系牢。5、經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高處作業(yè)的人員，不得進行高處作業(yè)。6、每一分部分項工程開工前，木工工長必須組織各施工班組進行有針對性的安全技術交底。7、切實貫徹”管生產(chǎn)必須管安全”的安全生產(chǎn)管理原則。8、木工機械須專人使用管理，非機械操作人員嚴禁啟動機器。9、嚴禁酒后作業(yè)，不得違章指揮和違章作業(yè)，不得在工作中開玩笑、打鬧。10、上班前應檢查所要使用工具是否牢固，工作地點是否安全防護措施是否完善，確認無誤后方可進行施工。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。11、安裝與拆卸5M以上的模板，應搭腳手架并設防護欄桿，防止下上在一垂直面操作。12、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，大風過后必須檢查操作地點，確認安全后方可進行操作。13、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞械板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時應有專人指揮，并在下面標工作區(qū)，暫停人員過往。14、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。15、模板支撐不得使用腐朽扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直，底端平整堅實，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉牢。16、支模應按工序進行，模板未經(jīng)技術負責人簽字驗收合格，不得進行下道工序。禁止利用：拉桿、支撐攀登能夠上下。17、支設4M以上的立柱模板，四周必須頂牢。操作時要搭設工作臺；不足4M的，可使用馬凳。18、支設對立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。19、拆模申請經(jīng)技術負責人批復同意后，方可拆除模板。操作時順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。完工前，不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點集中堆入，防止釘子扎腳。20、支模過程中，如需中途今停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。21、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土上的預留，應在模板拆除后即將洞口蓋好。22、拆除模板一般用長撬棒，人不允許站在拆除的模板，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下。23、高空作業(yè)要搭設腳手架或踩做臺，上下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準在梁底上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業(yè)。24、裝拆模板時，作業(yè)人員要戰(zhàn)立在安全地點進行操作，防止上下在一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。25、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆入整齊。26、不準在臨時工棚內(nèi)使用電爐、煤油爐等，不準任意設計。27、現(xiàn)場電源開關、電線線路和各種機械設備，非操作人員不得使用，夜間施工應有足夠的燈光，照明燈具應架高使用，導線絕緣應良好，燈具不得掛在金屬架上。28、在”四口、五臨邊”部分按照要求設置臨邊防護設施，相應并設置安全標志和警告牌，嚴禁擅自拆除。29、外腳手架在傳遞支模周材后必須恢復被拆的竹扁、安全網(wǎng)等設施；外架上嚴禁堆放任何材料和雜物。30、施工臨時用電由電工管理，嚴禁支模工人私拉亂接。九、施工質量要求及創(chuàng)優(yōu)技術措施1、模板及其支撐結構的材料、質量，應符合規(guī)定和設計要求。2、模板及及支撐應有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內(nèi)側面要平整，接縫嚴密，不得漏遁漿。3、模板安裝后應仔細檢查各部構件是否牢固，在澆灌砼過程中要經(jīng)常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時休整加固。4、固定在模板的預埋件和預留洞口均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。5、現(xiàn)澆整體式結構模板安裝的允許偏差應符合下表規(guī)定：現(xiàn)澆結構模板結構允許偏差項次項目允許偏差（mm）1軸線位置（mm）52底模上表面標高（mm）±53截面內(nèi)部尺寸（mm）基礎±10柱、墻、梁+4,-54層高垂直度（mm）不大于5m6大于5m85相鄰兩板表面高低差（mm）26表面平整度（mm）56、模板在每一次使用前，均應全面檢查模板表面光潔度，不允許有殘存的砼漿。應認真清理，然后刷脫模劑以備用。7、模板在校正或拆除時，絕對不允許用棒撬或用大錘敲打，不允許在模板面上留下鏟毛或錘擊痕跡。8、安裝模板前檢查預埋件和預留洞的位置尺寸、規(guī)格、數(shù)量及固定情況，并應將模板內(nèi)的垃圾雜物清除，沖洗浮灰。9、模板必須做到定位正確，支撐牢固，模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，模板的平整、垂直度由專人負責檢查復核。10、模板的拼縫有明顯的縫隙時，必須采用油膩子批嵌，拆除模板必須符合規(guī)范要求的結構強度，并征求項目經(jīng)理和工程監(jiān)理的同意后，方可進行拆除。...............................................................................................................

某安置區(qū)樓模板工程施工方案[精編版]***大道溝口安置區(qū)1#~16#樓工程模板工程施工方案工程概況***大道溝口安置區(qū)1#~16#樓工程，由*****設計院設計，本工程總建筑面積約45447

m2，建筑總高度均為19m，樓層各層高為3.0m,底層高為3.85m，負面高0.6m,框架梁斷面最大均為250×650，其它分別為250×600，250×550，250×500250×450，250×400，200×400，200×300；最大柱斷面為650×650，其它為600×600、550×550、500×550、500×500，450×450，400×500，400×450等，樓梯為現(xiàn)澆鋼筋砼板式樓梯；樓板厚度為分別為100，110，140；采用商品砼，采用施工電梯垂直運輸，人工平整機械振搗。二、模板選型本工程模板工程采用膠合板為主材，方木為橫豎檔、擱柵、柱箍、托木等，支撐系統(tǒng)采用門型鋼管架。本工程每幢擬投入兩套柱模及兩套梁板模。三、材料機具1、模板：采用酚醛樹脂膠合板，規(guī)格為1830×915×18mm，方木：50×100mm、100×100mm、70×150mm、150×150方木等。2、支撐系統(tǒng)：MZ型門式鋼管架，Ф48普通鋼管架。3、配件：鐵絲、對拉夾具、夾具螺絲、V型卡、鎖緊器、門架上下頂托、門架連接棒、聯(lián)結件、普通鋼管扣件、電鋸、電鉆、電刨等。四、模板計算荷載分項系數(shù)取值和模板力學性能1、荷載分項系數(shù)模板及其支架自重、新澆砼自重、鋼筋自重ri均為1.2。施工人員及施工設備荷載、振搗砼時產(chǎn)生的荷載ri均為1.4。傾倒砼時產(chǎn)生的荷載ri為1.4。2、模板力學性能抗彎強度：fm=13Mpa

順紋抗剪：fv=1.5Mpa順紋抗彎：fx=8.5Mpa順紋抗壓：fc=12Mpa重力密度：5.5KV/mm3彈性模量：酚醛樹脂膠合板取E=6000N/mm2，杉木取E=10000N/mm2五、模板制作方法及支設工藝順序（一）柱模的制作1、柱模配模：側模：柱尺寸為b×h，其中b為短方向采用同柱寬膠合板，h為長方向采用h+2×18寬的膠合板。豎擋：采用50×100mm方木，柱寬550mm及其以上的豎楞采用三根分柱寬均等分位置布設，并在中間設Ф12對拉鋼筋。柱箍：柱箍采用50×100mm方木，兩根為一組，兩端以Ф12鋼筋拉結，間距450mm最底部的柱箍緊貼樓地面。柱模安裝示意圖如下：拉結鋼筋：兩端用碟型卡或對拉螺栓等固定拉緊。

2、柱模板計算：（1）、柱模板計算：取底層的矩形柱650×650進行計算，底層層高（3.85M+0.6）=4.45M，梁高650MM,柱砼施工縫留置在梁底處，則柱凈高H=4.45-0.65=3.8M。本工程采用商品砼，砼連續(xù)澆筑速度取V=2M/h，取β1=1.0、β2=1.0砼側力F1=0.22rctoβ2V1/2=0.22×24×EQ\f(200,30+15)×1.0×1.0×21/2=33.182KN/M2F2=rcH=24×3.55=85.2KN/M2取上述兩者最小值：F1=33.182KN/M2砼側壓力設計值：F=F1×項系數(shù)×折減系數(shù)=33.182×1.2×0.9=35.84KN/M2由于本工程主體結構柱邊長均不小于300mm，故不考慮振搗時產(chǎn)生的荷載標準值。而應考慮傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標準值。設澆筑柱砼使用溜槽、串筒或導管，傾倒砼時對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值，查《現(xiàn)行建筑施工規(guī)范大全第二版》第二冊附表1.2知：F=2KN/M2所以，柱側模要承受砼壓力：F3=2×1.4×0.9=2.52KN/M2上述荷載組合：F4=35.84+2.52=38.36KN/M2(用于承載力驗算)A、柱模板抗彎強度驗算：化F2，F(xiàn)4為線均布荷載（取1M寬為計算單元）q=F4×1=38.36×1=38.36KN/M2q1=F2×1=35.84×1=35.84KN/M2=N/mm

計算簡圖如下：（柱長650+2×18=686㎜，按700㎜算）CBACBA700/2700/2彎矩Mmax=Mb=-Kmql2=-0.105×38.36×(EQ\f(700,2))2=4.934×105N·mm截面抵抗矩：W=bh2/6=100×182/6=5.4×104mm3σ=EQ\f(M,W)=EQ\f(4.934×105,5.4×104)=9.137N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足要求B、柱模板抗剪強度驗算：V=0.625ql=0.625×38.36×700/2=8391KNτ=3v/2bh=3×8391/2×1000×18=0.7N/MM2<[fv]=1.4N/MM2符合要求。C、柱模板撓度驗算：查《建筑施工手冊》表2-13ω=kt×EQ\f(ql4,100EI)=0.677×38.36×(EQ\f(700,2))4/(100×6000×EQ\f(1,12)×1000×183)=1.336×1012/3.50×1012=0.382mm≤[ω]=EQ\f(l,400)=EQ\f(300,400)=0.75mm符號要求。(2)、豎檔計算簡圖：a、豎檔計算圖：取柱箍間距L=800mm，柱砼施工縫留在梁底處，則豎檔實際高度h=3550mm，采用50×100mm方木作成豎檔，共三根豎檔。計算圖如下：

砼側壓力的有效壓頭高度：h=EQ\f(F,rc)=EQ\f(35.84,24)=1.493ql=38.36×103×600/2/106=11.508N/mm（驗算承載能力）ql1=35.84×103×600/2/106=10.75N/mm（驗算撓度）b、柱豎檔抗彎強度驗算：Mmax=Kmql2=0.105×11.508×6002=4.35×105N/mmW=1/6bh2=1/6×50×1002=0.833×105σ=EQ\f(M,W)=4.35×105/(0.833×105)=5.22N/mm2<[fm]=13N/mm2符合要求。C、柱豎檔撓度驗算：ω=0.644×EQ\f(ql4,100EI)=0.0814mm≤[ω]=EQ\f(l,400)=600/400=1.5mm符合要求。（3）柱箍計算：本工程柱箍采用50mm×100mm方木聯(lián)合使用。柱箍抗彎強度驗算，計算簡圖如下：650+2×18+2×100650+2×18+2×100

B、抗彎強度計算：q=38.36KN/M2×0.8M=30.68KN/Mq1=35.84KN/M2×0.8M=28.67KN/MMmax=0.125ql2=0.125×30.68×8862=3.01×105N.mm/2W=EQ\f(1,6)bh2=EQ\f(1,6)×100×1002=1.67×105N.mmσ=EQ\f(M,W)=3.01×105/2÷1.67×105=1.8N/mm2<[fm]=13N/mm2符合要求。C、柱箍抗剪驗算：V=0.625ql=0.625×30.68×650/2=6232Nτ=EQ\f(3v,2bh)=3×6232/2×50×100=0.937N/MM2<[fv]=1.4N/MM2符合要求。D、柱箍撓度驗算：W=EQ\f(0.521ql4,100EI)=0.521×30.68×886/100×6000×1/12×50×1003/2=0.8<[W]=EQ\f(400,400)=1.00mm符合要求。(4)對拉鋼筋及螺栓驗算：對拉鋼筋驗算：查《建筑施工手冊》表17-17，17-16知，其凈面積A=113mm3FA=FB=EQ\f(3.14+0.84×2,2)=2.41KNσ=EQ\f(FA,AS)=EQ\f(2.41×103,113)=21.33N/mm2<[σ]=215N/mm2滿足要求。對拉螺栓驗算：查《建筑施工手冊》表17-17，17-16知，須用M12螺栓。其凈面積A=113mm3F=2.41KN<[δ]=24.5KN符合要求?；蛴?8型以上的碟形扣件，查表，其容許拉力為18KN，也滿足要求。3、柱模支設工藝順序：

模板成型→豎擋→現(xiàn)場衛(wèi)生清理→彈線定位→立模→臨時固定→校核垂直度、軸線、尺寸、形狀→柱箍→對拉螺栓→梁、板模板安裝→校正垂直度→加固固定。4、柱模支設工藝要求：拼柱模時，以梁底標高為準，由上往下配模，不符合模數(shù)部分放到柱根部位處理，或保證柱模的長度模數(shù)，不符合部分放到節(jié)點部位處理。配模時應同時考慮清掃口。清掃在清掃衛(wèi)生后，立即封閉。模板制制作完成后，刷水溶性隔離劑，不得使用廢機油。安裝柱時，應先在基礎面（或樓面）上彈主軸線及邊線，一柱列的應先彈兩端下主軸線及邊線，然后拉通線彈出中間部分柱的軸線及邊線。柱模在模板全部加固完畢，需及時在澆筑砼前對其垂直度尺寸、形狀、軸線、標高等到進行技術復核。支模時，其中的一片初步校正穩(wěn)定，然后依序安裝，合圍后，先加固上、下兩道箍后進行全面校正完畢后，及時架設柱間支撐以滿足縱向、橫向穩(wěn)定性的需要。柱模板應上設排水口，排水口應設在柱砼施工縫面處。柱模根部須封堵防止跑漿。梁柱接頭處的模板，盡量采用預拼整體安裝和整體拆除。（二）梁模的制作：1、梁模配模底模采用同梁寬的膠合板，側模采用梁高度減板厚度加18mm的膠合板；600mm以下梁高（不包括600mm）使用50×50mm以上方木作斜撐以固定側模。橫向擱柵：梁高600mm以下（不包括600mm）的梁的模向擱柵采用50×100mm方木，間距300mm?？v向擱柵：采用70×150mm方木。梁模剖面示意圖如下：

橫向擱柵梁高梁高框架柱縱向擱柵框架柱2、梁支模工藝順序：衛(wèi)生清掃→彈出支撐位置→豎向支撐及模向連接→柱模板初步固定、校核→縱向擱珊→模向擱珊→底模→側?！鷬A木→托木豎撐→斜撐（布置套管）→（安裝對拉螺栓）→標高、軸線校核→加固調(diào)整→板模安裝。3、梁模工藝要求：支模時，在復核梁底標高、軸線位置無誤后，搭設和調(diào)平門型架，再在擱柵上按配柳暗花明方案鋪設梁底板，拉線調(diào)直，并與支架固后，在分別安裝側模與底模，拼接后設斜撐固定，然后按規(guī)范和設計要求起拱。次梁模的安裝，要待主梁模板中心線位置是否對正，待板模支完后，檢查其標高并調(diào)整。

4、計算如下：對框架主梁截面尺寸為250×650進行計算設梁模板底楞木，側模板立檔間距為400mm。一、梁底板驗算1、抗彎承載力（即模板強度）驗算底板承受荷載：梁底板自重：5.0×0.018×0.25×1.2=0.027KN/M砼自重：24×0.25×0.65×1.2=4.68KN/M鋼筋自重：1.5×0.25×0.65×1.2=0.293KN/M活荷載（振搗砼產(chǎn)生）：2.0×0.65×1.4=1.82KN/M總豎向荷載：q=0.027+4.68+0.293+1.82=6.82KN/M乘以折減系數(shù)0.9，則q=0.9q1=6.82×0.9=6.14KN/M計算圖如下：q300300300橫向擱柵間距300mm，底?？梢暈橐粋€等跨、多跨連續(xù)梁，考慮膠合板長度有限，按四跨連續(xù)梁計算，按最不利荷載布置，則：

Mmax=Km*q*l2=0.121×6.14×0.32=0.067KN/M需要Wn=EQ\f(M,EQ\f(b×h2,6))=EQ\f(0.067×106,EQ\f(200×182,6))=6.2N/mm則Wn=6.2N/mm<[fm]=13N/mm滿足要求。2、抗剪承截力（剪應力）驗算剪力Vmax=Kv*q*l=0.62×6.14×0.3=1.14KN剪應力τmax=EQ\f(3*V,2b*h)=0.48N/mm2<fv=1.5Mpa滿足要求。3、撓度驗算按強度驗算荷載組合、進行撓度驗算時，不考慮振搗荷載，則q=4.73-1.4=3.33KN/m撓度WA=KtEQ\f(q*l4,100*E*I)=EQ\f(0.667×3.694×3004,100×6000×EQ\f(1,12)×200×183)=0.347mm[W]=EQ\F(l,400)=0.75mm滿足要求。二、梁側模板計算1、側壓力計算：F1=0.22·rc·t0·β1·β2·EQ\r(,V)=0.22×24×EQ\f(200,30+15)×1.0×1.0×EQ\r(,2)=33.148KN/m2F2=rc·H=24×0.65=15.6KN/m2取二者較小值F=15.6KN/m2計算乘以分項系數(shù)F=15.6×1.2=18.72KN/M2振搗砼時產(chǎn)生的荷載4KN/M2×1.4=5.6KN/M2以上兩種荷載合計18.72+5.6=24.32KN/M22、強度驗算：

立檔間距為400mm，設側模板按四跨連續(xù)梁計算，同時梁上砼板厚140mm，梁底模板厚18mm，側壓力化為線布荷載q=F·H=24.32×（0.65-0.14）=12.4KN/m乘以折減系數(shù)0.9，則：q=11.163KN/M則：彎矩Mmax=-Km·q·l2=-0.121×11.163×0.42=-0.3479KN·M需要Wn=EQ\f(M,fm)=EQ\f(0.3479×106,13)=26761.54mm3選用側模板的截面尺寸為18×500mm，則截面抵抗矩W=EQ\f(b·h2,6)=EQ\f(500×182,6)=27000mm3>Wn=26761.54mm3滿足要求。3、剪力驗算：剪力Vmax=Kv·q·l=0.62×11.163×0.4=2.768KN則剪應力τmax=EQ\f(3*V,2b*h)=EQ\f(3×2.533×103,2×500×18)=0.425N/mm2τmax=0.425N/mm2<[fv]=1.5N/mm2滿足要求4、撓度驗算：WA=KtEQ\f(q*l4,100*E*I)=EQ\f(0.677×11.163×4004,100×6000×EQ\f(1,12)×650×183)=EQ\f(2.1413×1012,1.74960×1012)=1.02mm[W]=EQ\F(l,400)=EQ\f(400,400)=1.0mm則WA<[W]滿足要求。三、梁底橫向擱柵計算：1、由梁自重所傳下來的荷載F=4.73×0.3=1.419KN計算簡圖如下：F1200

2、梁橫向擱柵抗彎強度計算：M=EQ\F(1,4)F·l=EQ\F(1,4)×1.197×103×1200=0.54×106N·mmσ=EQ\F(M,W)==6.48N/mm2<[fm]=13N/mm2可以3、梁橫向擱柵抗剪強度計算：V=EQ\f(1,2)p=EQ\f(1,2)×1.797=0.9KNτ=EQ\f(3*V,2b*h)=0.27N/mm<[fv]=1.4N/mm2符合要求。4、梁橫向擱柵撓度計算：扣除振搗對模板的影響F=3.95×0.3=1.185KNW=EQ\f(Ktp×l3,48×E*I)=EQ\f(0.677×3.097×103×12003,48×10000×EQ\f(1,12)×100×1003)=0.69mm所以W=0.69mm<[w]=EQ\f(1200,400)=3mm符合要求四、梁縱向擱柵計算：1、由橫向擱柵傳下來的荷載F=EQ\f(1,2)p=EQ\f(1,2)×1.797=0.9KN將橫楞傳下的集中力化為均布荷載q=EQ\f(5p,l)=2.5KN/m計算圖如下：

q18001800180018001800不考慮連續(xù)梁的有利作用，可簡化為簡支梁計算，計算圖如下：ABCD6006006002、梁縱向擱柵抗彎強度計算Mmax=0.125·q·l2=0.125×2.5×1.82=1.013KN·Mσ=EQ\F(M,W)==3.6N/mm2<[fm]=13N/mm2滿足要求。3、梁縱向擱柵抗剪強度計算：V=EQ\f(1,2)p=EQ\f(1,2)×5×0.9=2.25KNτ=EQ\f(3*V,2b*h)=0.3N/mm2<[fv]=1.4N/mm2滿足要求。4、梁縱向擱柵撓度計算：W=EQ\f(23q*l3,648*E*I)=EQ\f(2.4933×1015,1.5309×1015)=2.62mm

[W]=EQ\F(l,400)=EQ\f(1800,400)=4.5mm則W<[W]滿足要求。五、梁支撐計算：采用φ42×2.5，M1219可調(diào)門架，承載力為40KN。門型架承載力計算：每榀門架所受力為：N=1.2（NGK1·H+NGK2）+1.4NQKNGK1。。。。。。。每米高門架構配件自重產(chǎn)生的軸向標準值取0.276KN/mNGK2……模板、砼及鋼筋自重標準值NGK2=5.99×1.8=10.78KNNQK…….施工荷載NQK=2×1.2×1.8=4.32KN則：N=1.2×（0.276×4.1+10.78）+1.4×4.32=20.34KN<Nd=40KN滿足要求。（三）板模配模：1、板模：盡量采用整塊膠合板，施工前必須經(jīng)過計算配料。橫向擱柵：采用50×100mm以上的方木，間距300~450mm.縱向擱柵：采用75×150mm以上的方木，間距1800mm。樓面模板支撐布置示意圖如下：

2、板模工藝順序：排?！嬎恪淠！F(xiàn)場衛(wèi)生清理→放線彈出支撐位置→安放墊木→安裝豎向支撐及橫向連系鋼管→標高調(diào)整→縱向擱柵→橫向擱柵→鋪設板模→復核標高調(diào)整加固。3、板模的工藝要求：板支撐體系的架設同梁支撐體系。板模安裝時，應撐系統(tǒng)的頂托標高，經(jīng)復查無誤后，安裝縱向擱柵，再在縱向擱柵上鋪設橫向擱柵，調(diào)整橫向擱柵的位置及間距，最后鋪設模板。樓板支模、立柱和立螺應同時安裝，樓板木模采用綜合支模其樓螺擱梁側模上應設短托木傳力，樓螺不宜單獨擱置在墻模橫圍圈上，樓板支撐靠墻、柱模距離宜400-500mm，樓板拼縫在2mm左右，若有設計后澆帶，模板應獨立搭設。4、板模的計算：

（1）、板模荷載計算：取140mm厚板進行驗算，采用鋼管門架支撐體系。模向擱柵：采用50×100mm以上的方木，間距為300-450mm，一般情況下，取365mm（按配模計算調(diào)整）；縱向擱柵采用70mm×150mm以上方木間距1800mm。膠合板規(guī)格為1830×915×18mm，取一塊膠合板作為計算單元。a、板底模荷載：膠合板自重：0.3×0.915×1.2=0.33KN/m砼自重：24×0.915×0.14×1.2=3.69KN/M鋼筋自重：1.1×0.915×0.14×1.2=0.169KN/mq1=0.33KN/M+3.69KN/m+0.169KN/M=4.189KN/M=4.189N/mm乘以折減系數(shù)：q=ql×0.9=3.77N/mmF=2.5×1.4×0.9=3.15N/mm計算圖如下：Fq3663663663663661830b、板模抗彎強度計算：(按簡支的最大荷載計算)M=MF+Mq

ΣMmax1=Mfmax+Mql=0.2FL+0.078ql2=0.2×3.15×103×366+0.078×3.77×3662=2.70×105N.MMΣMmax2=MF2+Mqmax=0.1FL+0.105ql2=0.10×3.15×103×366+0.105×3.77×3662=1.683×105N.mm故取Mmax=2.70×105N.MMσ=M/W=(2.70×105)/1/6×915×182)=5.46N/mm2<[σ]=18N/mm2符合要求。C、板模撓度驗算：ωmax=ωq=0.644ql4/100EI=0.644×(3.77/1.2×3664)/(100×40000×1/12×915×183)=0.014mm<[δ]=L/400=366/250=10464符合要求。（2）板模橫向擱柵驗算：A、板模橫向擱柵計算簡圖：q=3.77/0.915×0.366=1.51N/mm考慮擱柵方木的長度，取三跨計算，計算簡圖如下：式中：q：為板模及其上荷載。F：為施工人員及設備荷載。FqFF

120012001200B、板模橫向擱柵抗彎強度計算：ΣMmax1=Mqfmax+Mf1=0.175fl+0.1ql2=0.175×3.15×103×1200+0.1×1.51×12002=0.88×106N.mmΣMmax2=Mq2+Mfmax=0.213fl+0.08ql2=0.213×3.15×103×1200+0.08×1.51×12002=0.98×106N.mm故取M=0.98×106N.MMσ=M/W=(0.98×106)/1/6×100×1002)=5.88N/mm2≤[δK1]=11N/mm2符合要求。ωmax=ωq=0.677ql4/100EI=0.677×(1.51×12004/100×9000×1/12×100×1003)=0.28mm≤[ω]=l/250=1200/250=4.8mm（3）、板?？v向擱柵計算：A、計算簡圖如下：FFFFFABCDEFG

5836636636636658取施工人員及設備荷載標準值：q=1.5KN/M2則F’=1.5×0.366×1.2×1.4×0.9=0.83KNF”=1.24×1.2=1.49KN設計值F=0.83+1.49=2.32KN用4.0M長度的方木作擱柵，取簡支計算。B、板?？v向格柵抗彎強度計算：ωmax=2.27×103×[35+(366+35)+(366×2+35)]=2.7×106N.mmσ=M/W=2.7×106/[(70×1502)/6]=10.4N.mm2<[σ]=11N/mm2滿足要求。C、板?？v向擱柵撓度計算：計算撓度時，荷載不包括施工人員及設備荷載值。F=1.49/(1.2×0.9)=1.38KNωmax=ω1+ω2+ω3=Fa1L2/24EI×(3-4a12/L2)+Fa2L2/24EI×(3-4a22/L2)+Fa3L2/24EI×(3-4=1.38×103×35×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×352/18002)+1.38×103×381×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×3812/18002)+1.38×103×727×18002/24×9000×1/12×70×1503×(3-4×7272/18002)=3.03mm<L/250=7.2mm符合要求。

（4）、板模門架支撐計算：采用Ф42.25×3.25國產(chǎn)通B型門式鋼管架。A、計算荷載：縱向擱柵傳下來的荷載：F=5×2.32/2=5.8KN<55KN鋼管架載面積A=π/4(d14-d24)=π/4×[42.252-(42.25-3.25)2]=398.2mm2I=π/64(d14-d24)=π/64×[42.252-(42.25-3.25)2]=7.62×104I=(I/A)0.5=(7.62×104/398.2)0.5=13.83mm門架計算高度：ho=h=1.8mλ=ho/I=1800/13.83=130.15<[λ]=150查《建筑施工手冊》得：Ф=0.396f=N/Фa=2.9×103/(0.396×398.2)=18.4N/mm2<f=215N/mm2滿足要求。B、板模門架支撐的穩(wěn)定性計算：門架搭設高度為5.3M≤規(guī)定極限高度8.0M，查《建筑施工手冊》表5-92，不必計算門架的穩(wěn)定六、模板的拆除：1、承重的模板應在砼達到下表強度以后，方可拆除。2、已拆除模板及其支架的結構，在砼強度符合設計砼強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工