南平現澆箱梁模板及鋼管貝雷支架設計計算書中交

南平市XX大橋及接線XX工程XX線橋現澆箱梁模板、支架設計、施工專項施工方案（PK03#墩～PK14#墩20m跨支架）編制：審核：批準：中交XX局南平市XX大橋及接線XX工程項目經理部2012年8月12日-PAGE30-目錄TOC\o"1-4"\h\z\u1、編制依據 31.1、施工圖紙 31.2、主要規(guī)范、規(guī)程 31.3、施工組織設計 31.4、參考手冊 42、工程概況 42.1、工程簡介 42.2、承臺、橋臺、橋墩尺寸變化情況 42.3、預應力混凝土箱梁尺寸情況 52.4、水文地質情況 73、模板、鋼管貝雷支架設計要點 113.1、模板設計 113.2、梁柱式鋼管貝雷桁架支架結構設計 124、模板、支架施工要點 144.1、模板、支架安裝施工工藝 144.2、模板、貝雷支架拆除施工工藝 185、安全防護措施 195.1、支架、模板搭設時防護措施 195.2、臨邊防護措施 196、支架預壓試驗方案 196.1、支架預壓的目的 196.2、預壓方法 196.3、觀測點布設 206.4、分析預壓數據，指導施工 206.5、預壓施工中的安全注意事項 206.6、預拱度設置 217、材料貝雷桁架的特性，橋梁規(guī)范的荷載取用原則和荷載組合原則 217.1、木材容許應力及彈性模量 217.2、竹膠板容許應力及彈性模量 227.3、鋼材容許應力及彈性模量 227.4、φ48mm*3.5mm碗扣架鋼管桿件性能 227.5、貝雷桁架幾何特性及桁架容許內力 237.6、橋梁規(guī)范的荷載取用原則和荷載組合原則 248、模板、模架計算 268.1、竹膠板受力驗算 268.2、10×10cm底模、側模板縱向方木驗算 288.3、10×10cm橫向方木驗算 308.4、側模架受力驗算 328.5、內模驗算 378.6、[20b槽鋼驗算 429、鋼管貝雷支架計算 469.1、貝雷桁架整跨驗算 469.2、最不利荷載單片貝雷計算 519.3、3I36b工字鋼橫梁驗算 589.4、托架驗算 629.5、鋼管立柱受力驗算 659.6、支架整體穩(wěn)定計算 659.7、貝雷支架預拱度計算及設置 7210、質量保證措施 7310.1、質量保證體系 7310.2、質量檢查要點 7411、安全保證措施 7411.1、安全保證體系 7411.2、安全防護措施及安全技術交底 7511.3、安全應急預案 7611.4、防臺、防汛應急預案 79南平市XX大橋及接線工程XX線橋現澆箱梁專項施工方案PK03#墩～PK14#墩20m跨支架（含模板及貝雷支架計算書）1、編制依據1.1、施工圖紙1、南平市XX大橋及接線工程施工圖設計(含相應變更圖)。2、南平市XX大橋及接線工程地質勘察報告。1.2、主要規(guī)范、規(guī)程1、中華人民共和國交通部標準《公路橋涵施工技術規(guī)范》JTG/TF50-2011。2、中華人民共和國交通部標準《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTGD60-2004。3、中華人民共和國交通部標準《公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范》JTJ025-86。4、中華人民共和國標準《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003。5、中華人民共和國交通部標準《地基與基礎設計規(guī)范》JTGD63-2007。6、中華人民共和國交通部標準《公路工程施工安全技術規(guī)程》JTJ076-95。7、中華人民共和國行業(yè)標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001。8、中華人民共和國行業(yè)標準《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ166-2008。9、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質2009年87號文）10、《建設工程施工重大危險源辨別與監(jiān)控技術工程》（DBJ13-91-2007）11、中華人民共和國交通部戰(zhàn)備辦《裝備式公路鋼橋使用手冊》。1.3、施工組織設計1、南平市XX大橋及接線XX工程施工組織設計。1.4、參考手冊1、周水興等編著《路橋施工計算手冊》人民交通出版社（ISBN7－114－03855－0）。2、黃紹金等編著《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》人民交通出版社。2、工程概況2.1、工程簡介XX大橋及接線工程起于南平市XX鎮(zhèn)XX村橋頭清水坑，與規(guī)劃XX組團路網中的XX璐銜接，重點到達規(guī)劃高速鐵路南平站房，并于規(guī)劃站前片區(qū)路網中的濱江路想通，大橋中間于河道中央的土目洲落地后分成兩部分：起點到土目洲島部分橋梁（XX橋）及土目洲島到高鐵站部分橋梁（XX橋）。XX線在江邊設向主城方向的右轉匝道，XX鎮(zhèn)方向在XX路江邊設右轉上橋匝道，其它方向通過主線與XX路平交實現交通轉向。北接線主線上跨濱江路，設濱江路的互通立交，到高鐵站房設置專用四通道。XX大橋及接線XX工程全長約1.7km，含一座跨江大橋（XX橋、XX橋）及兩端接線。本工程道路等級為城市主干路Ⅱ級。主線主橋長839.5m，XX橋513.5m，XX橋326m,雙向四車道，標準寬27.5m；XX線長438m；土目洲島路基段長度99m；北接線長323m。接線為雙向四車道，標準寬17.0m；主線設計車速40km/h，接線30km/h。XX線橋梁與XX主橋相接，上跨XX路后在XX村水庫處設置一段高架后與施工中的XX橋相接，其橋梁跨徑布置為30m預應力混凝土（PK17～PK18）+（37+55+37）m變高度預應力連續(xù)箱梁（PK14～PK17）+2×（4×20）m鋼筋混凝土箱梁+（3×20）m鋼筋混凝土箱梁（PK3～PK14），橋梁標準段寬17m。2.2、承臺、橋臺、橋墩尺寸變化情況PK17～PK18下部結構采用三個并排橋墩，PK17#墩采用雙柱式，單柱截面尺寸為2.0m（順橋向）×1.7m（橫橋向）外，其他墩采用花瓶式橋墩，墩身截面尺寸均為2.0m×2.5m，橋墩在頂部2.85m范圍內橫橋向加寬到3.5m；PK18#墩承臺采用兩個分離式矩形承臺，中間加系梁，承臺尺寸7m×7m×2.5m，系梁尺寸2.0m×2.4m×3.5m，PK17#墩承臺尺寸8.5m×5.7m×2.5m；PK18#墩基礎采用4根Φ1.8m鉆孔灌注樁，PK17#墩基礎采用4根Φ1.5m鉆孔灌注樁。PK14～PK17下部結構均采用柱式橋墩，單柱截面尺寸為2.2m×2.0m（PK15、PK16），1.7m×2.0m（PK14、PK17），PK14、PK17橋墩在頂部3.0m范圍內橫橋向加寬到2.2m；PK15、PK16承臺尺寸為12.3m×5.7m×2.5m的矩形承臺，橋墩基礎采用8根Φ1.5m鉆孔灌注樁，PK14、PK17承臺尺寸為8.5m×5.7m×2.5m的矩形承臺，橋墩基礎采用4根Φ1.5m鉆孔灌注樁。PK3～PK14下部結構均采用柱式橋墩，單柱截面尺寸均為1.7m×1.6m，邊墩在頂部2.85m范圍內橫橋向加寬到2.2m，承臺采用兩個分離式矩形承臺，中間加系梁，單個承臺尺寸為2.5m×5.7m×2.2m，系梁尺寸2.0m×2.0m×3.5m，橋墩基礎采用4根Φ1.5m鉆孔灌注樁。墩柱、橋臺和承臺類型表：墩號承臺(長×寬寬×高)m墩柱、臺類型型墩柱（臺）高高m備注PK38.5×5..7×2.2邊墩3.387PK48.5×5..7×2.2中間墩3.139PK58.5×5..7×2.2中間墩4.132PK68.5×5..7×2.2邊墩4.664PK78.5×5..7×2.2中間墩5.116PK88.5×5..7×2.2中間墩5.608PK98.5×5..7×2.2中間墩6.101PK108.5×5..7×2.2邊墩6.633PK118.5×5..7×2.2中間墩7.084PK128.5×5..7×2.2中間墩7.576PK138.5×5..7×2.2中間墩8.069PK148.5×5..7×2.5邊墩8.602PK1512.3×55.7×2.5中間墩7.573PK1612.3×55.7×2.5中間墩15.8777PK178.5×5..7×2.5邊墩18．3933PK187×7×2..5邊墩19.422.3、預應力混凝土箱梁尺寸情況PK17～PK18采用變寬度預應力混凝土箱梁，箱梁橫斷面采用單箱多室截面，頂寬35.005~40.515m，底寬29.262~34.771m，懸臂長2.4m，斜腹板，梁高2.0m，腹板厚0.4m（跨中）~0.6m（梁端），頂板厚0.25m（跨中）~0.45m（梁端），底板厚0.25m（跨中）~0.45（梁端）；PK14～PK17采用采用變高度預應力混凝土箱梁，箱梁根部高3.5m，跨中及端部高1.8m，頂板寬16.8m，底板跨中寬11.178m，根部寬10.143m，頂板厚0.25m（跨中）~0.55m（梁端），底板厚度從跨中0.25m到根部漸變?yōu)?.45m，腹板厚0.4m（跨中）~0.6m（梁端），在PK14#、PK17#墩支點處設置一道1.2m厚的橫梁，在PK15#、PK16#墩支點處設置一道2.0m厚的橫梁；PK3～PK14采用等截面連續(xù)箱梁，箱梁橫斷面采用單箱三室截面，頂寬16.8m，底寬11.3m，懸臂長2.4m，斜腹板，梁高1.6m，腹板厚0.4m（中）~0.6m（梁端），頂板厚0.22m（跨中）~0.42m（梁端），底板厚0.22m（跨中）~0.42（梁端）；PK0～PK3根據設計變更要求由橋梁變更為路基。XX線橋20m箱梁斷面圖(單位mm)XX線橋37m+55m+37m箱梁斷面圖(單位mm)2.4、水文地質情況2.4.1、地形地貌及環(huán)境條件XX大橋及接線工程位于福建省南平市規(guī)劃“江南新區(qū)”的XX片區(qū)東南部XX鎮(zhèn)內，距離南平市區(qū)約12公里。工程區(qū)位于水口水電站庫尾閩江起點的XXXX河段，屬華東丘陵地區(qū)河谷地貌類型，橋址處河谷呈寬“U”字型，發(fā)育有江心洲（土目洲島），島兩側河道順直，左河道較窄約220m，右河道較寬約530m，左、右河床高程約40～58m，水流平穩(wěn)，水位受下游水口水庫影響（水口水庫正常蓄水位65m），一般水位高程為60～63m左右。橋位地段兩岸山體為丘陵及剝蝕臺地，屬剝蝕殘積地貌類型。左岸山頂最大高程約195m，右岸山頂最大高程約270m，臺地高程一般68～90m，兩岸山體較陡60～75°，植被發(fā)育，左岸修建有鐵路，岸坡已進行有效支護，兩岸及土目洲島山體局部見塌岸，未進行支護；土目洲上多見竹林及喬木，左側邊坡較為平緩15～30°，右側較陡45～60°，工程區(qū)有高壓電線經過。2.4.2、氣候特征閩江流域地處亞熱帶季風區(qū)，氣候暖和，雨量充沛，陽光充足。氣溫西北低、東南高，多年平均氣溫15—20℃。夏季炎熱，最高氣溫可達40℃以上。流域內多年平均降水量為1500—2300mm，分布趨勢為自西北向東南遞減，基本上與地形高低相對應，山地、丘陵為高值區(qū)，河谷、盆地為中值區(qū)。局部年降雨量高達4037mm（建陽坳口站1998年）。降水量年內分配不均勻，4-6月雨量占全年的60%左右，盛夏和秋季雨量偏少，易出現干旱。降水量年際變化大，豐水年降水量是枯水年降水量的3倍左右。以南平十里庵站為例，1937年雨量為2367.8mm，1971年雨量為852.4mm，豐水年是枯水年的2.78倍。2.4.3、地質構造及巖土分布特征據現場地質測繪和鉆孔資料，橋址區(qū)覆蓋層主要有人工填筑（Q4s）、第四紀沖洪積層（Q4apl）及殘坡積層（Q4edl），下伏基巖有燕山早期第三次侵入花崗巖（γ52(3)c）、印支期花崗閃長巖（γδ51）及后期侵入的輝綠巖脈（β）；花崗巖與花崗閃長巖脈及輝綠巖脈呈混融接觸或緊密裂隙接觸。場地覆蓋層厚度除河床小于5m外，其余地段介于3～50m，結合場地土的類型，判定場地類別為Ⅰ～Ⅱ類。北岸山坡及土目洲島兩側山坡受2010年6月18日特大暴雨及洪水沖刷局部出現溜塌等不良地質現象，橋位經過處暫未見塌方，場地淺表層穩(wěn)定性差～一般，深部穩(wěn)定性良好。本段河床寬緩，河床上覆砂卵礫石層，厚度較薄，受挖砂影響，島南側河床局部為河床表面為圓礫卵石層，層內局部含粘粒及砂等充填物較高；局部淤積有少量淤泥及人工填土，土目洲島兩側河床近岸邊局部上覆淺層細砂，兩側河床均下伏燕山早期第三次侵入花崗（γ52(3)c）、印支期花崗閃長巖脈及后期侵入的輝綠巖脈（β），河床穩(wěn)定。覆蓋處工程地質成因不同劃分出9大層，再根據土層中巖性、物理力學性質的差異，劃分出亞層，共9大層18亞層。分別為：（1）①1素填土。（2）①2拋石。（3）②淤泥。（4）③1粉質粘土。（5）③2細砂。（6）③3圓礫卵石。（7）④1粉質粘土。（8）④2含泥碎石。（9）⑤殘積砂質粘性土。（10）⑥1全風化花崗巖。（11）⑥3全風化閃巖。（12）⑦1散體狀強風化花崗巖。（13）⑦2散體狀強風化輝綠巖。（14）⑧1碎塊狀強風化花崗巖。（15）⑧2碎塊狀強風化輝綠巖。（16）⑨1中風化花崗巖。（17）⑨2中風化輝綠巖。（18）⑨3中風化閃巖PK9#-PPK12##墩地質剖剖面圖PK14#--PK177#墩地質剖面圖2.4.4、地表水該段河面較寬寬，河道順順直，水流流較緩中間間較兩側略略急，約0.1～0.3m/s，水位受受大氣降水水、上游沙沙溪口水庫庫及下游水水口水庫影影響，勘察察期間20100年7月24日，河水水位高程為為61.555m；雨雨季時常暴暴雨成災，據據資料顯示示，19988南平延福福門（閩江江）最高水水位達799.51mm，20100年6月18日特大洪洪水逼近該該高程。2.4.5、地下水地下水主要為為松散堆積積層孔隙潛潛水和基巖巖裂隙水?？卓紫稘撍髦饕x存于于第四系全全新統沖洪洪積層（Q4appl）的圓礫礫卵石③3層中，接接受大氣降降水補給，與與地表水互互為補、排排關系。具具含水分布布面廣，富富水性、透透水性強，水水量豐富等等特點?；鶐r裂隙水主主要存于北北岸山坡的的基巖層內內，巖性主主要為花崗崗巖，強風風化帶內，節(jié)節(jié)理裂隙發(fā)發(fā)育，基巖巖富水性受受裂隙發(fā)育育程度及構構造程度控控制?？辈觳炱陂g測得得地下水位位埋深：0.50～32.500m(高程62.004～147.664m)，因場地地起伏較大大，故地下下水位埋深深與高程相相差較大。根根據水質分分析結果，場場地地下水水在受環(huán)境境影響時對對混凝土結結構具有微微腐蝕性，受受地層滲透透性影響時時對混凝土土結構具中中等腐蝕性性；長期浸浸水時對鋼鋼筋混凝土土結構中鋼鋼筋具微腐腐蝕性。2.4.6、不良地質質情況橋址區(qū)大地構構造位置處處于武夷隆隆起帶的東東南側，構構造形式多多樣復雜，主主要為華夏夏系構造、新新華夏系構構造。由于于多期次的的構造變動動和大規(guī)模模的巖漿活活動、褶皺皺、斷裂較較發(fā)育，區(qū)區(qū)域上的構構造形跡均均以北東、北北北東向為為主，同時時發(fā)育北西西向、近南南北向及東東相向褶皺皺斷裂。通通過現場地地質調查、鉆鉆探及查閱閱區(qū)域地質質資料和區(qū)區(qū)內其它工工程地質資資料，工程程區(qū)范圍內內，路線范范圍內，未未見有影響響大橋建設設的新構造造及活動斷斷裂，主要要巖層多呈呈混融接觸觸及緊密裂裂隙接觸，場場地地質環(huán)環(huán)境為相對對穩(wěn)定區(qū)；；但場地位位于河岸邊邊，屬抗震震不利地段段。3、模板、鋼鋼管貝雷支支架設計要要點 XX線橋共55聯15孔，跨徑布布置為：PPK3～PK6::（3×30mm）+PK6～PK144:（4×30mm）×2+PK144～PK17::(37m+55m+37m)+PK177～PK18::30m，現澆箱梁梁支架采用用：全木結結構底模，鋼鋼木結構側側模，全木木結構內模模，木楔卸卸落，梁柱柱式鋼管貝貝雷桁架支支架?，F選擇有代表表性的200m跨箱梁梁鋼管貝雷雷支架（橋橋寬16.8m）進行驗算算，其他跨跨徑支架參參照本方案案進行設計計。（PK144～PK17::37m+55m+37m變截面箱箱梁支架計計算書見附附錄）。3.1、模板板設計1、底模：設計箱梁底寬寬11.33米，底模采采用全木結結構。（1）面板((底模)：采用竹竹膠板，竹竹膠板長×寬×厚度=2..44×11.22××0.0112米，最小長長度≥1.5米。（2）縱向方方木（底模模面板下小小棱）：采采用10×100cm松方方木，縱向向通長，橫橫向間距（中中到中）：：30cmm(墩身2m范圍內內加密到25cmm)。最小長長度≥2.0米。（3）橫向方方木（小棱棱下方木）：采用12×10cm松方木，立放，橫向11.3米長，縱向中到中間距：80cm，在靠近橫隔梁2m范圍內將方木間距縮小至60cm，間距最小長度≥3.2米。（4）卸落方方法：采用0.33×0.112×0..1m木楔。布置置中到中間間距：600cm～80cmm。2、側模：設計箱梁懸臂臂板(翼緣板)寬2.4米，側模采采用鋼木結結構。（1）面板((側模)：采用竹竹膠板，竹竹膠板長×寬＝2.444×1.222×0..012米，最小長長度≥1.5米。（2）縱向方方木（側模模面板下小小棱）：采采用10×100cm松方方木，縱向向通長，橫橫向間距（中中到中）：：30cmm。最小長長度≥2米。（3）橫向方方木：采用10×10cm松方木木，立放，縱縱向中到中中間距：660cm～～80cm，最小長度≥1.2米。（4）翼板立立桿：采用用φ48×3.5mmm鋼管，橫橫向間距880cm，由4根立桿支支撐，縱向向間距600cm～80cm，每每個斷面設設置2個斜撐，必必須連成一一個整體，必必要時可設置拉桿桿。（5）卸落設設備：采用用頂托卸落落。頂托的卸卸落空間控控制在200cm以內內。3、內模：設計箱梁內箱箱寬3.22米，采用單箱箱三室，內模采采用全木結結構。（1）頂面板板(內模)：采用竹竹膠板，竹竹膠板長×寬×厚＝(1.5～2.444)×1..22×00.0122米，最小長長度≥0.9米。（2）縱向方方木（內模模面板下小小棱）：采采用10×100cm松方方木，縱向向通長，橫橫向中到中中間距：445cm。最小小長度≥1.6米。（3）橫向方方木（橫向向框架）：：采用100×10cmm松方木，縱縱向間距（中中到中）：：30cm。最最小長度≥1.6米。（4）豎向立立柱（橫向向方木下立立柱方木）：：采用10×100cm松方方木，縱向向間距（中中到中）：：80cm。3.2、梁柱柱式鋼管貝貝雷桁架支支架結構設設計標準跨徑L==20m(橋寬16..8m)：布徑：m（2）基礎、鋼鋼管立柱、橫橫梁：墩旁利用承臺臺作支撐，在承臺上共設4根φ630×8mm鋼管作立柱，間距為180cm+420cm+180cm，4根鋼管和2[20b型鋼組焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字鋼作橫梁。（3）貝雷桁桁架縱梁：：工字鋼橫梁上上按受力要要求布置支支架貝雷縱縱梁，設一一跨簡支貝雷縱縱梁，計算算跨徑為1150＋17000＋150m，工字鋼橫橫梁上按受受力要求布布置支架貝貝雷縱梁。貝雷縱梁計算跨度為17米，由9組共22排單層貝雷縱梁組成，橫向間距為150cm+100cm+2×45cm+80cm+90cm+80cm×2+45cm+80cm+150cm(另一半對稱布置)。由于橋梁線形半徑較小，貝雷布置困難，部分貝雷要采用異型貝雷，異型貝雷的加工長度根據實際線形擬合確認。詳見貝雷支架架施工圖?？鐝絃=377m+55m+37m(橋寬16..8m)：布37m布c墩55m布2042+000c墩連（2）基礎、鋼鋼管立柱、橫橫梁：PK14#~~PK155#墩：PK14#墩墩利用承臺臺作支撐，在承臺上共設4根φ630×8mm鋼管作立柱，間距為180cm+420cm+180cm，4根鋼管和2[20b型鋼組焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字鋼作橫梁。跨中設兩個中中支墩，利利用17mm×3m×0.4mm的擴大基基礎作支撐撐，每個中支支墩共設2排共2×6=12根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為5×300ccm，鋼管上布布置2I36bbL=18800cmm工字鋼作橫橫梁。PK15#墩墩墩旁利用用承臺和施施打管樁作作支撐，共共設7根φ630×8mm鋼管作立立柱，其中中承臺上設設5根管樁，承承臺旁施打打2根管樁，間間距為2×250ccm×300ccm+2×250cmm，鋼管上布布置2I36bbL=18800cmm工字鋼作橫橫梁。PK15#~~PK166#墩：PK15#、PK166#墩墩旁利用用承臺和施施打管樁作作支撐，共共設7根φ630×8mm鋼管作立立柱，其中中承臺上設設5根管樁，承承臺旁施打打2根管樁，間間距為2×250ccm×300ccm+2×250cmm，鋼管上布布置2I36bbL=18800cmm工字鋼作橫橫梁。PKK15#墩旁也可可采用擴大大基礎作支支撐?？缰性O三個中中支墩，一一個中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為2×250ccm×300ccm+2×250ccm，其中中16m跨再再加一個中中支墩，利利用17mm×2m×0.4mm的擴大基基礎作支撐撐，每個中支支墩設1排共8根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為3×200ccm+2500cm++3×200cmm，鋼管上布布置2I36bbL=18800cmm工字鋼作橫橫梁。PK16#~~PK177#墩：PK16#墩墩墩旁利用用承臺和施施打管樁作作支撐，共共設7根φ630×8mm鋼管作立立柱，其中中承臺上設設5根管樁，承承臺旁施打打2根管樁，間間距為2×250ccm×300ccm+2×250cmm，鋼管上布置置2I36bbL=18800cmm工字鋼作橫橫梁。跨中設兩個中中支墩，一一個中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為2×250ccm×300ccm+2×250ccm，鋼管上布布置2I36bbL=18800cmm工字鋼作橫橫梁。PK17#墩墩利用承臺臺作支撐，在承臺上共設4根φ630×8mm鋼管作立柱，間距為180cm+420cm+180cm，4根鋼管和2[20b型鋼組焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字鋼作橫梁。（3）貝雷桁桁架縱梁：：工字鋼橫梁上上按受力要要求布置支支架貝雷縱縱梁，除計算跨徑徑為m，由9組共22排單層層貝雷縱梁梁組成(橫向間距距為1500cm+100ccm+2×45cmm+80cmm+90cmm+80cmm×2+45ccm+80cmm+150ccm一半對對稱布置)，其他跨跨徑均由9組共18排單層層貝雷縱梁梁組成(橫向間距距為1500cm+100ccm+90cmm+80cmm+90cmm+80cmm×90cmm+80cmm+150ccm一半對對稱布置)。詳見貝雷支架架施工圖和附錄377m+55m+37m變截截面箱梁支支架計算書書。4、模板、支支架施工要要點4.1、模板板、支架安安裝施工工工藝4.1.1、貝貝雷支架安安裝施工順順序其施工流程為為：托架加工施工放樣場地平整準備工作托架加工施工放樣場地平整準備工作貝雷拼裝架設3I36b工字鋼鋼管托架加固貝雷拼裝架設3I36b工字鋼鋼管托架加固托架安裝托架安裝安裝側模板箱粱底模鋪設布置[20槽鋼分配梁安裝側模板箱粱底模鋪設布置[20槽鋼分配梁架設貝雷縱梁架設貝雷縱梁4.1.2、基礎1、邊支墩①標準跨徑LL=20m(橋寬16..8m)：墩旁利用承臺臺作支撐，在承臺上共設4根φ630×8mm鋼管作立柱，間距為180cm+420cm+180cm，4根鋼管和2[20b型鋼組焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字鋼作橫梁。②跨徑L=337m+55m+37m(橋寬16..8m)：PK14#、PK177#墩利用承臺臺作支撐，在承臺上共設4根φ630×8mm鋼管作立柱，間距為180cm+420cm+180cm，4根鋼管和2[20b型鋼組焊接形成托架，在托架上布置3I36bL=1800cm工字鋼作橫梁。PK15#、PK166#墩墩旁利用用承臺和施施打管樁作作支撐，共共設7根φ630×8mm鋼管作立立柱，其中中承臺上設設5根管樁，承承臺旁施打打2根管樁，間間距為2×250ccm×300ccm+2×250cmm，鋼管上布布置2I36bbL=18800cmm工字鋼作橫橫梁。PKK15#墩旁也可可采用擴大大基礎作支支撐。2、中支墩①標準跨徑LL=20m(橋寬16..8m)：不設中支墩。②跨徑L=337m+55m+37m(橋寬16..8m)：PK14#~~PK155#墩：跨中設兩個中中支墩，利利用17mm×3m×0.4mm的擴大基基礎作支撐撐，每個中支支墩共設2排共2×6=12根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為5×300ccm。PK15#~~PK166#墩：跨中設三個中中支墩，一一個中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為2×250ccm×300ccm+2×250ccm，其中中16m跨再再加一個中中支墩，利利用17mm×2m×0.4mm的擴大基基礎作支撐撐，每個中支支墩設1排共8根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為3×200ccm+2500cm++3×200ccm。支墩鋼管管由DZ60型振動錘錘施打。PK16#~~PK177#墩：跨中設兩個中中支墩，一一個中支墩墩共施打2排共2×7=14根φ630×8mm鋼管作立立柱，間距距為2×250ccm×300ccm+2×250ccm。支墩鋼管管由DZ60型振動錘錘施打。4.1.3、鋼管立柱柱鋼管立柱要按按設計位置置進行架設設，鋼管立柱柱要和上下下鋼板點焊，接接觸面不能能有縫隙，必要時可可在上鋼板板處加限位位措施。鋼管橫向向加固采用用φ219**6m鋼管，要求滿焊焊。托架采用φ6630*88mm鋼管管和2[200b槽鋼組焊焊形成，托托架采用整整體制作，為為確保焊接接質量，斜斜桿與立柱柱相關線切切割時必須須先做好胎胎模，在確確認相關線線較準確時時對斜桿進進行相關線線切割。托托架與墩身身采用[20槽鋼做卡卡箍，每2～3m設一道，必必須保證托托架安裝時時豎直。4.1.4、工工字鋼橫梁梁將二（或三）件9m長的I36b工字鋼用1cm厚鋼板按1.2m間距在內側焊成一組再吊裝，如果工字鋼與鋼管之間有縫隙，要用鋼板墊實。工字鋼與托架要求加肋板焊接。4.1.5、貝貝雷縱梁貝雷桁架及其其配件必須須是國家指指定的廠家家生產，質質量標準要要滿足《裝裝配式公路路鋼橋使用用手冊》要要求。使用用前要逐件件檢查貝雷雷桁架、加加強弦桿、風風撐片、銷銷子等主要要構件，決決不允許使使用有變形形或銹蝕等等缺陷的構構件。為檢查各構件件間的互換換通用性能能，先進行行試裝。在在試裝中如如出現銷子子、螺栓和和構件裝拆拆有困難，應應找出原因因加以改進進。不得對對貝雷桁架架及其配件件作結構方方面的改變變，也不得得對貝雷桁桁架及其配配件進行電電焊、氣割割。拼裝時時將一節(jié)貝貝雷桁架的的陽頭插入入另一節(jié)貝貝雷桁架的的陰頭內，對對準銷孔，插插上銷子和和保險插銷銷。單片貝雷用UU型箍與旁邊邊的的貝雷雷連接，墩身身空檔處可可用單片貝貝雷過渡。0.9m和11.5m支撐架示示意圖4.1.6、槽槽鋼分配梁梁按照80cmm間距分布布（在墩臺臺2米范圍內適適當加密），與側模下的墊楞要對應。4.1.7、鋼管樁施打打鋼管樁制作：：①根據設計計本橋施工工要求的樁樁徑規(guī)格為為φ630mm，應符符合下列規(guī)規(guī)定：鋼管樁外形尺尺寸的允許許偏差：鋼管樁的直徑徑：±10mm壁厚：≥5mm②鋼管樁在制制作接長時時，應符合合下列要求求：a、鋼管樁接接長時，兩兩樁接頭對對口應保持持在同一軸軸線上，多多節(jié)拼接時時應盡量減減少累積誤誤差。b、鋼管樁接接長時，如如管端橢圓圓度較大時時，可利用用輔助工具具加以校正正，相鄰管管樁對口板板邊高差不不大于2mm。c、鋼管樁接接長成型后后的縱橫彎彎曲矢高允允許偏差不不應大于樁樁長的0..2%。d、鋼管樁的的接頭，采采用對焊焊焊接接頭外外加鋼板幫幫焊。（周周圈不得少少于3處）e、鋼管樁接接頭的焊縫縫質量，必必須能保證證抵抗插打打時各種荷荷載產生的的應力及變變形。f、鋼管樁在在堆放時，堆堆放形式和和層數應安安全可靠，避避免產生縱縱向變形和和局部彎曲曲變形。在在起吊、運運輸過程中中盡量避免免碰撞引起起管身變形形或損傷，并并應設防滾滾措施。管樁插打：根據本工程地地質情況，作作業(yè)環(huán)境和和施工作業(yè)業(yè)能力，靠靠岸側計劃劃采用履帶帶吊配備振振動錘進行行逐跨推進進施打。靠岸側鋼管樁樁由半掛車車從材料堆堆場或現場場租用場地地運至施工工現場，并并且進行鋼鋼管樁對接接，并在焊焊接處采用用鋼板進行行加固，周周圈不得少少于3處，確保保焊接質量量。在鋼管樁施工工前做好測測量控制點點的交接和和核對工作作，施工中中鋼管樁使使用全站儀儀定位。鋼鋼管樁以最最終貫入度度控制為主主（控制貫貫入度2cm/min），樁樁尖標高為為校對，當當控制標高高和貫入度度相差較大大時，及時時查明原因因。①鋼管樁的的樁位，應應根據測量量組所放樣樣的中心位位置，并保保護好標記記。軸線定位允許許偏差：單樁的縱橫軸軸線位置：：±±10cm兩樁之間的中中心間距：：±±10cmm豎直度：11%②根據現場場施工環(huán)境境，確定鋼鋼管樁插打打順序，以以施工方便便為宜鋼管管樁插打以以控制貫入入度為主，設設計深度作作為校核，本本項目采用用DZ60型振動錘錘進行施打打。a、鋼橋鋼管管樁設計插插打：控制貫入度（cm/min）:2cm/min采用吊機或起起重船配備備振動沉拔拔樁錘施工工b、依此鋼管管樁樁頂面面設計標高高對各樁進進行接長或或切割。c、當貫入入度達到控控制貫入度度，樁底標標高達到設設計標高，應應連續(xù)復打打3次，每次次停錘2分鐘，方方可停止。當當貫入度達達到控制貫貫入度，而而樁底標高高未達到設設計標高，應應繼續(xù)打入入10cm左右，并并連續(xù)復打打3次，每次次停錘2分鐘，若若無異常變變化，方可可停止。若若比設計標標高高得多多時，應及及時與技術術人員商定定，并報監(jiān)監(jiān)理、業(yè)主主、質檢站站、設計研研究確定。d、當樁底已已達到設計計標高，而而貫入度仍仍較大時，應應繼續(xù)插打打，使其貫貫入度達到到控制貫入入度。③插打前，每每根鋼管樁樁上應作好好長度標記記線，以便便顯示樁的的入土深度度。④插打前，應應檢查樁中中心與振動動設備中心心是否一致致，樁位、垂垂直度是否否符合要求求。⑤插打前，應應嚴格控制制樁位及垂垂直度，在在插打過程程中，不得得使用頂、拉拉樁頭或墩墩身辦法來來糾編，以以防接頭開開裂并增加加樁身附加加力矩。⑥開始插打打時宜用自自重下沉，待待樁身有足足夠穩(wěn)定性性后，采用用振動下沉沉。⑦每根樁的的插打作業(yè)業(yè)，應一次次性完成，中中途停頓不不宜過久，以以免土的摩摩阻力恢復復，繼續(xù)插插打困難。⑧在插打過過程中，若若發(fā)生以下下情況，應應立即暫停停。a、貫入度發(fā)發(fā)生急劇變變化；b、樁身突然然傾斜或振振動時有嚴嚴重回彈；；c、樁周地面面有嚴重隆隆起或下沉沉；d、振動設備備振幅有異異?，F象。4.2、模板板、貝雷支支架拆除施施工工藝當施工完畢達達到拆除支支撐、模板板、支架條條件后，需需按：拆除除箱室內內內模加固支支撐→張拉、壓壓漿（待漿漿體強度達達90%以上、滿滿足設計和和規(guī)范的要要求）→由跨中向向兩端頭對對稱拆除翼翼緣板部位位支撐、支支架→由跨中向向兩端頭對對稱拆除底底、腹板部部位支撐、支支架·······順序進行行。絕對禁禁止未拆完完內模豎向向支撐即拆拆支架、未未拆完翼緣緣板部分支支撐支架即即拆底腹板板部位支撐撐支架，以以防結構在在體系轉換換時產生破破壞性荷載載拉裂梁體體。支架拆除的順順序為：每每聯應從中中間跨開始始向兩邊依依次對稱分分跨進行,每孔拆除除時應先拆拆除每跨中中間部分，然然后由中間間向兩邊（支支座處）對對稱拆除，使使箱梁逐漸漸受力，避避免產生裂裂紋，橫梁梁下支架須須在橫梁預預應力束張張拉后方能能拆除。拆除支架前應應先確保貝貝雷梁底的的安全網密密布，箱梁梁兩側防護護到位，確確保拆除時時材料不掉掉落，特別別是側模支支架卸落后后應先將竹竹膠板及方方木拆至橋橋面，確保保其余材料料不掉落。外外側模拆除除完后再從從底模板材材料逐級由由上至下拆拆除，拆除除時必須有有專人指揮揮及專人疏疏導交通，確確保拆除安安全。大量事實證明明，支架拆拆除發(fā)生的的事故往往往比支架搭搭設發(fā)生的的事故多，要要充分認識識這一點，支架拆除必須要有切實可行的方案，并引起足夠重視。5、安全防護護措施5.1、支架架、模板搭搭設時防護護措施搭設過程中劃劃出工作標標志區(qū)，立立標志牌、設設安全員，禁禁止行人、車車輛進入，統統一指揮，上上下呼應，動動作協調，嚴嚴禁在無人人指揮下作作業(yè)。5.2、臨邊邊防護措施施在箱梁側模板板的臨邊四四周設置全全封閉式護護欄，使用用材料均采采用φ48×3.5mmm鋼管。其其高度不低低于1.2米,立桿間距距2.4米，豎向每每隔0.6米設一道通通長大橫桿桿。鋼管長度方向向刷紅白間間隔的油漆漆，掛醒目目標志牌；；護身欄桿桿四周滿掛掛密目安全全網，白天天設警示牌牌，夜間設設紅色標志志燈；臨邊邊四周1mm范圍內不不準堆料、停停放機具。6、支架預壓壓試驗方案案6.1、支架架預壓的目目的支架預壓的目目的：①、檢查支支架的安全全性，確保保施工安全全；②、消除地地基和支架架的非彈性性變形，計計算支架的的彈性變形形，有效地地控制預應應力砼現澆澆箱梁在施施工過程中中的變形，檢檢驗預拱度度設置是否否合理；③控制橋面面線形，使使得箱梁線線形美觀大大方；④取得本地地段地基預預壓的第一一手資料，積積累經驗，指指導日后的的箱梁施工工。6.2、預壓壓方法根據現場地形形地質，選選擇一孔17mm跨徑貝雷雷支架進行行預壓，檢檢驗支架的的承載力和和變形量。結合本本標段的實實際情況，擬擬采用鋼筋筋及鋼絞線線作為代替替荷載，這這樣預壓重重量易控制制，操作性性強，用工工少，可節(jié)節(jié)約寶貴時時間。預壓前前應對工地地現有鋼材材進行統計計并分類，掛掛牌標記重重量，要有有專人負責責鋼材的調調度，因為為工作量大大，準備工工作要做細細。預壓前前應對支架架進行一次次大檢查，有有問題時及及加固，要要保證支架架萬無一失失。預壓時時嚴格按照照現澆箱梁梁預壓配重重平面布置置圖進行配配重，在預預壓平臺上上事先畫好好配重平面面圖，標記記要明顯。6.3、觀測測點布設6.3.1、底底模的竹膠膠板底部、貝貝雷縱梁的底部：：首先搭設一個個長12m，寬16..8m的預預壓平臺，用用槽8沿四周圍圍欄桿以保保證安全，測測點布置為為沿里程增增加方向每每隔L/4、L/2、3L/4設置3個觀測斷斷面，每一一斷面設置置5個沉降觀觀測點，共共設置155個觀測點點。6.3.2、管管樁：每個中支墩設設置2個觀測點點，共計4個觀測點點。6.3.3、采用精密密水準儀進進行觀測。觀測次數為加加載前、加加載過程（采取取4次加載即分別為50%、75%、100%、120%%超載預壓壓，一般每每次加載時時間間隔為為12小時）、加加載完成后后12小時、加加載完成后24小時、加加載完成后后48小時及卸卸載完畢，觀觀測應認真真、準時，確確保數據準準確。6.4、分析析預壓數據據，指導施施工分分析預壓前前、預壓后后、卸載后后測量數據據，據此計計算出彈性性變形值和和非彈性變變形值，檢檢驗預設計計的預拱度度值是否合合理。6.5、預壓壓施工中的的安全注意意事項a、預壓施工工前項目部部組織相關關部門、人人員對支架架基礎、貝貝雷支架進進行全面、細細致的檢查查，驗收合合格并經簽簽認后方可可進行預壓壓施工。b、預壓施工工時，支架架范圍周圍圍封閉，樹樹立、張貼貼相關安全全標語、標標牌，嚴禁禁非施工人人員進入現現場。c、預壓施工工時，在施施工區(qū)域各各個入口張張貼安全施施工標語。d、要安排專專人進行24小時值班班，禁止非非施工人員員進入預壓壓施工作業(yè)業(yè)區(qū)域。e、預壓施工工前，項目目部要對預預壓施工作作業(yè)進行專專項技術交交底，統籌籌組織人力力、機械、壓壓重材料，做做到統一指指揮，協調調施工，防防止出現蠻蠻干、亂干干現象。f、預壓施工工時，吊裝裝作業(yè)要有有專人指揮揮，信號明明確。g、加載程序序、方法及及重量，嚴嚴格執(zhí)行方方案中的規(guī)規(guī)定，壓重重范圍按劃劃定的范圍圍進行，嚴嚴防過載、偏偏載。h、在預壓重重量超過70%時，測量量組人員用用儀器注意意觀察支架架及基礎的的變形、下下沉，發(fā)現現變形、下下沉速度明明顯加快時時，應立即即通知停止止施工，撤撤除作業(yè)人人員。i、預壓重量量到位以后后，要派專專人24小時跟班班巡視，嚴嚴禁一切人人員進入預預壓施工作作業(yè)區(qū)域活活動。j、卸載過程程中，要統統一指揮，分分級、對稱稱卸載，嚴嚴禁往下亂亂丟亂扔。K、預壓時，要要派專人日日夜值班，對對支架進行行全程監(jiān)控控，最好能能掛一些細細鐵線檢查查支架的下下沉量，這這樣比較直直觀。如發(fā)發(fā)現異常，應應及時匯報報領導，馬馬上停止加加載，待查查明原因后后再加載，確確保施工安安全。6.6、預拱拱度設置全部加載后，不不可立即卸卸載，隨時時對觀測點點進行觀測測，直至穩(wěn)穩(wěn)定后，再再進行卸載載。卸載必必須對稱，逐逐級進行。卸卸載的同時時，并對不不同的觀測測點進行標標高測量，然然后通過預預壓前后同同一點標高高差值及貝貝雷片支架架的彈性變變形量、梁梁的撓度等等得出底模模的預拱度度之和，通通過木楔子子調整底模模標高。預預拱度最高高值設在梁梁的跨中，其其他各點的的預拱度由由中間最高高值向兩端端零值按二二次拋物線線進行分配配，預拱度度計算公式式為：δx=[[4δX（L-X）]/L2δx——距左支點x的預拱度度值；δ——跨中預拱拱度值；L——跨跨距；X——距左支點點的距離7、材料貝雷雷桁架的特特性，橋梁梁規(guī)范的荷荷載取用原原則和荷載載組合原則則7.1、木材材容許應力力及彈性模模量按JTJ0225-866標準（pagee50頁表2.1..9）馬尾松:容容重：γ=7.00KN/mm3順紋彎應應力[σw]=12.00MPa彎曲剪應力[[τ]=11.9MMPa順紋受壓及承承壓應力[σa]=12.00MPa彈性模量E==9*1103MPaa杉木:容容重：γ=7.00KN/mm3順紋彎應應力[σw]=11.00MPa彎曲剪應力力[τ]=11.7MMPa順紋受壓壓及承壓應應力[σa]=11.00MPa彈性模量E=99*1033MPaa7.2、竹膠膠板容許應應力及彈性性模量竹膠板：容重重：γ=9.00KN/mm3、彎應力[σw]=90..0MPaa、彈性模量量：E=6..0×1003MPaa7.3、鋼材材容許應力力及彈性模模量按JTJ0225-866標準（pagee4頁表1.2..5）A3鋼(Q2235)：彎曲應應力[σw]=145MMPa剪應力[τ]]=855MPa軸向應力[σσ]=1140MPPa彈性模量E==2.11*1055MPa16Mn鋼：：彎曲應力力[σw]=210MMPa剪應力[τ]]=1220MPaa軸向應力[σσ]=2200MPPa彈性模量E==2.11*1055MPa7.4、φ448mm**3.5mmm碗扣架架鋼管桿件件性能（1）、碗扣扣架桿件性性能立桿橫桿步距（cm))允許荷載（KKN）橫桿長度（ccm)允許集中荷載載（KN）允許均布荷載載（KN）6040904.512120301203.57180251502.54.52402018023（2）、碗扣扣架桿件幾幾何特性外徑壁厚截面積截面慣性矩截面模量回轉半徑F（mm）t（mm）A（cm2）I（cm4）W（cm3）I（cm）483.54.8912.195.081.587.5、貝雷雷桁架幾何何特性及桁桁架容許內內力按中華人民共共和國交通通部戰(zhàn)備辦辦《裝備式式公路鋼橋橋使用手冊冊》。貝雷桁架單片片重：270KKN。（1）、桁架架單元桿件件性能桿件名材料斷面型式橫斷面積（ccm2）理論容許承載載力（KN）弦桿16Mn][102*12.77560豎桿16MnI89.52210斜桿16MnI89.52171.5（2）、幾何何特性幾何特性結構構造Wx(cm33)Ix(cm44)EI(KN//m2)單排單層不加強3578.552504977.25260444.12加強7699.115774344.412126112.244雙排單層不加強7157.115009944.410520888.244加強15398..311548668.824252224.488三排單層不加強10735..67514911.615781332.366加強23097..417323003.236378336.722雙排雙層不加強14817..921485888.845120336.488加強30641..745962555.296521335.922三排雙層不加強22226..832228883.267680554.722加強45962..668943990144782219（3）、桁架架容許內力力表橋型容許內力不加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（KN..m）788.21576.442246.443265.444653.22剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9橋型容許內力加強橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（KN..m）1687.5533754809.4467509618.88剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.97.6、橋梁梁規(guī)范的荷荷載取用原原則和荷載載組合原則則7.6.1、設計荷載載根據《公公路橋涵施施工技術規(guī)規(guī)范》JTG/TTF500-20111第5.2.6條：計算模板板、支架和和拱架，應應考慮下列列荷載并按按下表進行行荷載組合合。模板、支支架和拱架架設計計算算的荷載組組合模板結構名稱稱荷載組合計算強度用驗算剛度用梁、板和拱的的底模板以以及支撐板板、支架及及拱等（1）+（22）+（3）+(4))+(7))(1)+(22)+(77)緣石、人行道道、欄桿、柱柱、梁、板板、拱等的的側模板（4）+（55）（5）基礎、墩臺等等厚達建筑筑物的側模模板（5）+（66）（5）（1）模板、支支架和拱架架自重；（2）新澆筑筑混凝土、鋼鋼筋混凝土土或其他圬圬工結構物物的重力；；（3）施工人人員和施工工材料、機機具等行走走運輸或堆堆放的荷載載；（4）振搗混混凝土時產產生的荷載載；、（5）新澆筑筑混凝土對對側面模板板的壓力；；（6）傾倒混混凝土時產產生的水平平荷載；（7）其他可可能產生的的荷載，如如雪荷載、冬冬季保溫設設施荷載等等。普通模板荷載載計算見附附錄D。7.6.2、荷載計計算根據《公路橋橋涵施工技技術規(guī)范》JTG/TF50-2011普通模板荷載計算：普通模板荷載載計算要求求如下：（1）、模板板、支架和和拱架的容容重應按設設計圖紙計計算確定。（2）、新澆澆筑混凝土土和鋼筋的的容重混凝凝土24K//m,鋼筋混凝凝土的容重重可采用25～26KNN/m（以體積積計算的含含筋量≤2%時采用25KNN/m，＞2%時采用26KNN/m）。（3）、施工工人員和施施工材料、機機具行走運運輸或堆放放荷載標準準值：①計算模模板及直接接支承模板板的小棱時時，均布荷荷載可取2.5kkPa，另外以以集中荷載載2.5kkN進行驗算算；②計算直直接支承小小棱的梁或或拱架時，均均布荷載可可取1.5kkPa;③計算支支架立柱及及支承拱架架的其他機機構構件時時，均布荷荷載可取1.0kkPa；④有實際際資料時按按實際取值值。（4）、振搗搗混凝土時時產生的荷荷載（作用用范圍在有有效壓頭高高度之內）：：對水平面模板板為2.0kkPa;對垂直面面模板為4.0kkPa。（5）、新澆澆筑混凝土土對模板側側面的壓力力：采用內部振搗搗器，當混混凝土的澆澆筑速度在在6m/h以下時，新新澆筑的普普通混凝土土作用于模模板的最大大側壓力可可按式（D-1）和（D-2）計算：：Pmaxx=0.222γt0K1K2v1/2Pmaxx=γh式中：Pmaax——新澆筑混混凝土對模模板的最大大側壓力（kPa）；hh——為有效壓壓頭高度（m）；VV——混凝土的的澆筑速度度（m/h）tt0——新澆筑混混凝土的初初凝視件（h），可按按實測確定定；γγ

——混凝土的的容重（KN/mm3）；K11——外加劑影影響修正系系數，不摻摻外加劑時時取1.0，摻緩凝凝劑時取1.2；KK2——混凝土坍坍落度影響響修正系數數，當坍落落度小于330mm時時，取0.85；50-900mm時取1.0；110-1150mmm時取1.15。（6）、傾倒倒混凝土時時沖擊產生生的水平荷荷載：傾倒混凝土時時對垂直面面模板產生生的水平荷荷載按新規(guī)規(guī)范采用。（7）、其他他可能產生生的荷載：：如雪荷載載、冬季保保溫設施荷荷載等，按按實際情況況考慮。傾倒混混凝土時產產生的水平平荷載向模板中供料料方法水平荷載（kkPa）用溜槽、串筒筒或導管輸輸出2.0用容量0.22及小于0..2m3的的運輸器具具傾倒2.0用容量大于00.2至0.8m33的運輸器器具傾倒4.0用容量大于00.8m33的運輸器器具傾倒6.08、模板、模模架計算8.1、竹膠膠板受力驗驗算竹膠板在橫梁梁的位置受受力最大，取取梁高最大大值1.6米處竹膠板板進行驗算算。竹膠板：γ==9.0KKN/m33、[σw]=90..0MPaa、E=6..0×1003MPa、δ=0.0112m、長×寬=2.4440×11.22mm、砼：γ=26..0KN//m3取竹膠板的板板寬一米進行計計算1、荷載：（1）、模板板自重q1=00.0122×1.00×9=00.11KKN/m（2）、砼自自重q2=1..6×1.00×26==41.66KN/mm（3）、施工工荷載：均均布荷載2.5KKN/m22，集中荷載2.5KKN（驗算荷荷載）q3=2.550×1..0=2..50KNN/m，p==2.500KN（驗算荷荷載）（4）、振搗搗砼時產生生的荷載2.000KN/mm2，q4=2.00×1.000=2..00KNN/m2、強度驗算算：（1）、計算算模式：按按5跨連續(xù)梁梁計算｛《路路橋施工計計算手冊》P765頁，[附表2-111五跨等跨跨連續(xù)梁內內力和撓度度系數]｝竹膠板受力計計算簡圖(2)截面特特性：A=b××h=1××0.0112=0..012mm2W=bhh2/6=11×0.00122÷6=2..4×100-5m3=2.44×104mm3I=bhh3/12==1.0××0.01123÷12=11.44××10-77m4=2.44×105mm4(3)荷載組組合：組合I：q==q1+qq2+q33+q4==0.111+41..6+2..50+22.00==46.221KN//mp=0.000組合II：qq=q11+q2++q3+qq4=0..11+441.6++0.000+2.000=433.71KKN/mp=2.500KN(4)強度驗驗算：a、組合II，施工荷荷載按均布布荷載時：：支點B負彎矩矩最大M支=-0..105qql2－0.1558pl=-0..105××46.221×0..32－0=-0..437KKN.mσmax=MM支/W=--0.4337×1006÷（2.4××104）=-188.21MMpa<<[σw]=90MMPa滿足要求。b、組合合II，施工荷荷載按集中中荷載時：：支點BM支=-0..105qql2－0.1558pl=-0..105××43.771×0..32－0.1558×2..5×0..3=-00.5322KN.mm第一跨跨中M1中=0..078qql2＋0.1771pl=0..078××43.771×0..32＋0.1771×2..5×0..3=0..435KKN.m由以上計算可可知：支點點B負彎矩最最大σmax=MM支/W=0..532××106÷（2.4××104）=-222.17Mpa<[σw]=90MMPa滿足要求。3、剛度驗算算：（1）、荷載載組合：q=q11+q2==0.111＋41.66=41.771KN//mp=0（2）、撓度度驗算：由《路橋施工工計算手冊冊》P765頁附表2-11，五跨等等跨連續(xù)梁梁內力和撓撓度系數可可知：撓度度最大在第第一跨，計計算跨度220cm((扣除方木木寬度100cm)。fmax=((0.6664ql44＋1.0997pl33)/1000EI=(0..664××41.771×20004＋0.000)÷(100××6×1003×1.444×1005)=0.551mmm<[f]=0.33/4000=0.775mm滿足要求。8.2、100×10ccm底模、側模模板縱向方方木驗算方木在橫梁的的位置受力力最大，取取梁高最大大值1.6米處方木進進行驗算?？v縱向方木長長度不小于于2.0mm。方木：γ=77.0KNN/m3、[σw]=12..0MPaa、E=9..0×1003MPaa1、荷載：底?？v向方木木間距300cm，故故每根承受受0.3mm寬度范圍圍荷載，按按橫向每00.3m寬寬度計算。（1）、模板板及方木自自重：q1=00.0122×0.33×9.00+0.11×0.11×7.00=0.110KN//m（2）、砼自自重：q2=1..6×0.33×26==12.448KN//m（3）、施工工荷載：均均布荷載2.5KKN/m22，集中荷載2.5KKN（驗算荷荷載）q3=2.55×0.33=0.775KN//m，p=22.5KNN（驗算荷荷載）（4）、振搗搗砼時產生生的荷載2.0KKN/m22，q4=2.00×0.33=0.66KN/mm強度驗算（1）、計算算模式：按按2跨連續(xù)梁梁計算｛《路路橋施工計計算手冊》P762頁，[附表2-8二跨跨等跨連續(xù)續(xù)梁內力和和撓度系數數]｝縱向方木木受力計算算簡圖（2）、截面面特性：A=b×h==0.1××0.1==0.011m2W=bh2//6=0..1×0..12÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3//12=00.1×00.13÷12==8.333×10--6m4=8.333×1006mm4（3）、荷載載組合組合I：q==q1+qq2+q33+q4==0.100+12..48+00.75++0.600=13..93KNN/mp=0組合II：qq=q11+q2++q3+qq4=0..10+112.488+0.000+0..60=113.188KN/mmpp=2.55KN（4）、強度度檢算a、組合I，施施工荷載按按均布荷載載時：支點B彎矩最最大M支=-0..125qql2-0.1888pl=-0..125××13.933×0.82-0=--1.111KN.mmσmax=MM支/W=--1.111×106÷（1.677×1055）=-6.665MPPa<[[σw]=12..0MPaa滿足要求。b、組合III，施工荷荷載按集中中荷載時：：支點B彎矩最最大M支=-0..125qql2-0.1888pl=-0..125××13.118×0..82-0.1888×2..5×0..8=-1.43KN..mσmax=MM支/W=-1.43×1006÷（1.677×1055）=-8.556Mppa<[[σw]=12..0MPaa滿足要求。（5）、撓度度驗算：由《路橋施工工計算手冊冊》P762頁附表2-8，二跨等等跨連續(xù)梁梁內力和撓撓度系數可可知：撓度度最大在跨跨中。荷載組合：qq=q1++q2=00.10++12.448=12.558KN//mP=0fmax==(0.5521qll4+0.9911pll3)/1000EI=(00.5211×12..58×8004＋0.000)÷(100××9×1003×8.333×1006)=0.35mmm<[f]=900/4400=22.25mmm滿足要求。8.3、100×10cm橫向方方木驗算根據支架設計計圖，實體體橫隔板下下的橫向方方木受力最最大，采用用10×10cm方木間間距80ccm，梁高最大大高度為11.6m，故取此此處方木進進行驗算。橫橫向方木長長度不小于于3.2m。1、荷載：橫向方木間距距80cm，故故每根承受受0.8m寬度范圍圍荷載，按按縱向每00.8m寬度計算算。（1）、模板板及縱橫方方木自重：：q1=00.0122×0.88×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根數）+00.10××0.1×7.0==0.444KN//m（2）、砼自自重：q2=1..6×0..8×26..0=333.28KKN/m（3）、施工工荷載：均均布荷載1.5KKN/m22，q3=1.55×0.88=1.2KN//m（4）、振搗搗砼時產生生的荷載2.0KKN/m22，q4=2.00×0.88=1.6KN/mm2、強度驗算算（1）、計算算模式：木木楔間距按按60cm排列列計算，按按4跨連續(xù)梁梁計算｛《路路橋施工計計算手冊》P765頁，[附表2-100二跨等跨跨連續(xù)梁內內力和撓度度系數]｝橫向向方木受力力計算簡圖圖（2）、截面面特性：A=b×h==0.1××0.1==0.011m2W=bh2//6=0..1×0..12÷6=11.67×10-44m3=1.667×105mm3I=bh3//12=00.1×00.13÷12==8.333×10--6m4=8.333×1006mm4（3）、荷載載組合組合I：q==q1+qq2+q33+q4==0.444+33.228+1..2+1.6==36.552KN//mP=0.000（4）、強度度檢算支點3彎矩最最大M支=-0..107qql2-0.1661pl=-0.1007×366.52××0.62-0.000=-1.411KN.mmσmax=MM支/W=-1.411×106÷（1.677×105）=-8.444MPa<[σw]=12..0MPaa滿足要求。（5）、撓度度驗算：由《路橋施工工計算手冊冊》P765頁附表2-10，四跨等等跨連續(xù)梁梁內力和撓撓度系數可可知：撓度度最大在第第一跨的跨跨中，荷載組合：qq=q1++q2=00.48++33.228=33.776KN//mp=0fmax==(0.6632qll4+1.0079pll3)/1000EI=(00.6322×33..76×6004+0)÷÷(100××9.0××103×8.333×106)=0.40mmm<[f]=600/4400=11.50mm滿足要求。8.4、側模模架受力驗驗算側模架一般做做法側模橫斷面圖圖側模受力簡圖圖側模受力模型型荷載：1）豎向荷載載立柱按最大縱縱向間距80cm，由于翼板板全部為實實心段，橫橫梁處和跨跨中處受力力一致，故故每個模架承受0..8m寬度范圍圍荷載，按按縱向每00.8m寬度計算算。（1）、模板板及縱橫方方木自重：：q1=00.0122×0.8×9.00+0.11×0.11×7.00×4（平均根根數）+00.10××0.1×7.0==0.444KN/mm（2）、砼自自重：q2=分區(qū)區(qū)面積×226.0××縱向長度÷橫向長度=20.88L（3）、施工工荷載：均均布荷載1.5KKN/m22，q3=1.55×0.8=1.2KNN/m（4）、振搗搗砼時產生生的荷載2.0KKN/m22，q4=2.00×0.8=1.6KN/mm（5）、荷載載組合q=q1+qq2+q33+q4==0.444+20.88L+1..2+1.60=3.24＋＋20.88L（KN/m）1#-2#段段：3.244＋0.155×26×0.8÷0.7=7.7KNN/m2#-3#段段：3.24＋0.2111×26×0.8÷0.7=9.511KN/m3#-4#段段：3.24＋0.2663×26×0.8÷0.7=11.005KN/m4#-5#段段：3.24＋0.1×26×0.8÷0.244=11.991KN/m5#-6#段段：3.24＋0.2884×26×0.8÷0.388=18.778KN/m側模豎向受力